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VANT EXGON JUPITER 1
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PROYECTO:
JUPITER
Calle Colón S/N Col. Centro San Martín Hidalgo, Jalisco.
JULIO DE 2017
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C O N T E N I D O
1.- RESUMEN EJECUTIVO
2.- ANTECEDENTES
3.- EXPLORACION DEL SUBSUELO Y ENSAYES DE LABORATORIO
3.1.- Descripción de método de exploración
3.2.- Descripción de pruebas de laboratorio
4.- GEOLOGÍA REGIONAL Y SISMICIDAD
4.1.- Zona sísmica y tipo de terreno para el análisis sísmico
4.2.- Coeficiente sísmico
4.3.- Geología
5.- CONDICIONES ESTRATIGRAFICAS
5.1.- Estratigrafía
5.2.- Toma de Muestras
5.3.- Perfil Estratigráfico
6.- ANALISIS DE CIMENTACIONES
6.1.- Fórmulas y parámetros para cálculo de capacidad de carga losa de cimentación
6.2.- Correlación para N60 en suelo granular
6.3.- Capacidad de carga
6.4.- Nivel Freático
6.5.- Revisión geotécnica (Módulos de Reacción)
6.6.- Análisis de Asentamientos
7.- MUROS DE CONTENCIÓN
7.1.- Empuje de tierras sobre muros de contención
7.2.- Tabla de factores de diseño, capacidad de carga
8.- RESUMEN Y RECOMENDACIONES
8.1.- Conclusiones y recomendaciones
8.2.- Procedimientos constructivos
9.- ANEXOS
9.1.- Pruebas en Laboratorio
9.2.- Reporte fotográfico
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1.- RESUMEN EJECUTIVO
Se pretende poner en operación el sitio celular JUPITER, ubicado en la Calle Colón
s/n, en la Colonia Centro, del Municipio de San Martín Hidalgo, en el Estado de
Jalisco. Por lo que se solicitó el estudio de Mecánica de Suelos cuyo objetivo
principal de este es proporcionar al calculista los elementos necesarios para el
diseño adecuado y económico de cimentaciones en el sitio, además un panorama
general de las características de los materiales que forman el subsuelo.
Jalisco es uno de los estados que conforman las treinta y dos entidades
federativas de los Estados Unidos Mexicanos. Se encuentra situado en la zona
occidental del país. Colinda con el estado de Nayarit hacia el noroeste; con los
estados de Zacatecas y Aguascalientes hacia el norte; con el estado de Guanajuato
hacia el este; y con los estados de Colima y Michoacán hacia el sur. Hacia el
poniente, tiene una importante franja costera con el océano Pacífico. Se divide en
125 municipios. Su capital es Guadalajara, cuya zona metropolitana está compuesta
por los municipios de Guadalajara, Zapopan, Tlaquepaque, Tonalá, Tlajomulco, El
Salto, Ixtlahuacán de los Membrillos y Juanacatlán, haciendo de ésta la segunda
aglomeración urbana más grande de México, después de la capital. Otras localidades
importantes son Puerto Vallarta, San Juan de los Lagos, Tepatitlán de Morelos,
Lagos de Moreno, Ameca, Ocotlán, La Barca, Arandas, Autlán de Navarro, Ciudad
Guzmán, Chapala, Zapotlanejo
El sitio estudiado, se encuentra ubicado en la zona “C” según la Regionalización
Sísmica de la República Mexicana considerada por la Comisión Federal de
Electricidad (C.F.E.), el suelo del predio en estudio se considerará como tipo II, por lo que se recomienda que en cálculos estructurales se utilice un
coeficiente sísmico de 0.64 para estructuras del grupo B. Para estructuras del
grupo A deberán incrementarse en un 50%.
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Con base a los resultados de campo y de laboratorio se puede establecer en lo
general la siguiente estratigrafía:
Superficialmente y hasta una profundidad de 1.80 m se localizó un estrato
conformado por arenas limosas color café claro en combinación con materia orgánica
de compacidad poco densa.
Subyaciendo de 1.80 m y hasta una profundidad de 4.80 m aproximadamente se
localiza un estrato conformado por arenas limosas poco arcillosas de compacidad
media color café claro y resistencia media al esfuerzo cortante. (SM), con un
contenido natural de agua del 20.30%. Con la granulometría se determinó un
porcentaje de finos del 33.91 %, un porcentaje de arenas del 60.87 % y un
porcentaje de gravas del 5.22 %, teniendo en este material una densidad de solidos
de 2.56.
Subyaciendo de 4.80 m y hasta una profundidad de 7.80 m aproximadamente se
localiza un estrato conformado por arcillas limo arenosas de consistencia media
color café claro con betas tono naranja de media a baja compresibilidad y
resistencia media al corte. (CL), con un contenido natural de agua del 29.10 %.
Con la granulometría se determinó un porcentaje de finos del 54.15 %, un
porcentaje de arenas del 40.08 % y un porcentaje de gravas del 5.77 %, teniendo en
este material una densidad de solidos de 2.42. Obtenido un Limite liquido de
29.70, un Limite plástico de 21.40 y un Índice plástico de 8.30.
Subyaciendo de 7.80 m y hasta una profundidad de 11.40 m aproximadamente se
localiza un estrato conformado por limos arenosos poco arcillosos de consistencia
media a dura color café claro de baja compresibilidad y resistencia media a alta
al corte. (ML), con un contenido natural de agua del 21.30 %. Con la granulometría
se determinó un porcentaje de finos del 51.58 %, un porcentaje de arenas del 38.92
% y un porcentaje de gravas del 9.50 %, teniendo en este material una densidad de
solidos de 2.53. Obtenido un Limite liquido de 36.70, un Limite plástico de 20.40
y un Índice plástico de 16.30.
El nivel de aguas freáticas no se detectó a la profundidad alcanzada en el sondeo.
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2.- ANTECEDENTES
Se pretende poner en operación el sitio celular JUPITER, ubicado en la Calle Colón
s/n, en la Colonia Centro, del Municipio de San Martín Hidalgo, en el Estado de
Jalisco. Por lo que se solicitó el estudio de Mecánica de Suelos cuyo objetivo
principal de este es proporcionar al calculista los elementos necesarios para el
diseño adecuado y económico de cimentaciones en el sitio, además un panorama
general de las características de los materiales que forman el subsuelo.
3.- EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO Y ENSAYES DE LABORATORIO
3.1.- Descripción de método de exploración
Los trabajos de exploración, así como el muestreo fueron realizados por personal
calificado. Con la finalidad de conocer la estratigrafía del sitio, así como las
propiedades físicas y mecánicas de los estratos detectados, se llevaron a cabo
trabajos de exploración consistente en la ejecución de un SONDEO DE PENETRACIÓN
ESTÁNDAR a la profundidad de 11.40 mts.
Este tipo de sondeo consiste en alternar el hincado de la herramienta de muestreo
conocida como penetrómetro estándar cuya longitud total es de 60 cms. El cual se
hinca en el suelo mediante el golpeo de la herramienta denominada martinete de
golpeo que pesa alrededor de 63.5 Kg. dejándola caer de una altura de 73 cm
contando el número de golpes necesarios para hincar cada una de las cuatro partes
de 15 cm. cada una, con lo anterior se puede determinar el grado de compacidad del
suelo muestreado pudiéndose obtener algunos parámetros mecánicos mediante
correlaciones empíricas con el número de golpes necesarios para hincar los 30 cm
centrales de la herramienta mencionada ya que cada una de las partes de 15 cm de
cada uno de los extremos se considera alterada.
El nivel de aguas freáticas no se detectó a la profundidad alcanzada en el sondeo.
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3.2.- Descripción de pruebas de laboratorio realizadas
Para las pruebas de laboratorio efectuadas, como ya lo hemos comentado
anteriormente, se utilizaron las Normas Mexicanas relativas. Cuando no existen, se
utilizaron las de organismos internacionales tales como A.S.T.M. y que por lo
general coinciden con las de la Secretaría de Comunicaciones y Transportes.
A fin de determinar las características físicas o índice del material se
efectuaron las siguientes pruebas:
Contenido natural de agua ASTM D-2216
Densidad de sólidos
Peso volumétrico natural ASTM D-2167-84
Límites de consistencia ASTM D-4318-84
Contracción lineal ASTM D-427
Clasificación visual y al tacto
Lavado por malla 200 ASTM C-117
Granulometría por mallas ASTM D-422
Clasificación SUCS ASTM D-2487
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4.- GEOLOGÍA Y SISMICIDAD
4.1.- Zona sísmica y tipo de terreno para el análisis sísmico
El sitio estudiado, se encuentra ubicado en la zona “C” según la
Regionalización Sísmica de la República Mexicana considerada por la
Comisión Federal de Electricidad (C.F.E.), el suelo del predio en
estudio se considerará como tipo II.
4.2.- Coeficiente sísmico
Por lo que se recomienda que en cálculos estructurales se utilice un
coeficiente sísmico de 0.64 para estructuras del grupo B. Para estructuras
del grupo A deberá incrementarse en un 50%. (Ver Figura Anexa).
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4.3.- Geología
En el estado de Jalisco las principales estructuras geológicas son: aparatos
volcánicos, coladas de lava, fracturas y fallas normales, que han dado origen a
los amplios valles y fosas tectónicas como la Laguna de Chapala.
Los afloramientos rocosos de la entidad están constituidos por rocas ígneas,
sedimentarias y metamórficas; con edades de formación del triásico hasta el
cuaternario reciente.
Las rocas metamórficas (esquistos) del triásico y jurásico son las más antiguas de
la entidad sin embargo existen pocos afloramientos de ellas, siendo las rocas
ígneas extrusivas del terciario las que predominan.
Dentro del estado de Jalisco se encuentra parte de cuatro provincias geológicas:
Sierra Madre Occidental, Mesa del Centro, Eje Neovolcánico y Sierra Madre del Sur;
en base a esta división se describen los aspectos geológicos de la entidad.
Provincia Sierra Madre Occidental
Abarca la porción norte del estado, está limitada al sur y este por el Eje
Neovolcánico.
Estatigrafía
Las rocas más antiguas de esta provincia pertenecen al cretásico superior están
representadas litológicamente por afloramientos de calizas interestratificadas con
lutitas.
El terciario está representado básicamente por rocas ígneas extrusivas (riolitas,
tobas y basaltos) e intrusivas (granito), aunque también existen afloramientos de
rocas sedimentarias de origen continental (conglomerados). Los depósitos más
jóvenes son del cuaternario, representados por suelos aluviales que se encuentran
como rellenos de pequeños valles.
Provincia Mesa del Centro
Esta provincia penetra al estado por su extremo noreste y limita al sur con el Eje
Neovolcánico.
Estatigrafía
Los aflormientos de rocas más antiguos en la provincia están representados por
esquistos del triásico, localizados al este de Lagos de Moreno. Del cretásico
superior afloran rocas sedimentarias (calizas y lutitas) de origen marino. El
terciario está representado por rocas ígneas extrusivas (riolitas y tobas
rioliticas), localizada al sureste de Palo Alto y al suroeste de Ojuelos; rocas
ígneas intrusivas ácidas y rocas sedimentarias (areniscas y conglomerados) de
origen continental. Los depósitos del cuaternario, constituidos por suelos
aluviales, se encuentran rellenando los valles de esta provincia.
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Provincia Eje Neovolcánico
Esta provincia se localiza en la parte central del estado y limita al norte con la
Sierra Madre Occidental, al noreste con la Mesa del Centro y al oeste y sur con la
Sierra Madre del Sur, está constituida en su mayoría por entidades de origen
volcánico.
Estatigrafía
Las rocas sedimentarias de origen marino y las rocas ígneas extrusivas ácidas del
cretásico, que afloran en esta provincia, fueron cubiertas por derrames volcánicos
y productos piroplásticos del terciario. De esta misma edad son algunos cuerpos de
rocas ígneas intrusivas básicas, así como las rocas sedimentarias (areniscas y
conglomerados) de origen continental que ahí se presentan.
Las rocas más recientes son del cuaternario y están constituidas por areniscas,
conglomerados y depósitos aluviales de basalto.
Provincia Sierra Madre del Sur
Esta provincia abarca la parte occidental del estado y limita al oeste con el
Océano Pacífico y al este y norte con el Eje Neovolcánico.
Estatigrafía
En esta zona afloran las rocas metamórficas más antiguas del estado, que
pertenecen al jurásico, localizadas al sur de Puerto Vallarta, noreste de
Masacota, oeste de Talpa de Allende y noreste de Tecatitlán.
En la porción occidental de la provincia, durante el cretásico superior, fue
emplazado un gran cuerpo de rocas ígneas intrusivas (batolito), el cual provocó
fuertes deformaciones o dislocaciones en las rocas resistentes.
Durante el periodo terciario se originaron los depósitos de rocas volcánicas que
cubrieron gran parte del área y, al mismo tiempo se formaron los depósitos de
rocas sedimentarias continentales.
En el cuaternario se formaron los depósitos de suelos que se encuentran en los
litorales y cerca de las costas, así como los que rellenan los valles de esta
región.
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Mapa de Geología
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5.- CONDICIONES ESTRATIGRÁFICAS
5.1.- Estratigrafía
(Fundamentos de Ingeniería Geotécnica. Braja M. Das)
Sondeo No. 1 A 11.40 Mts. de Profundidad
Con base en los resultados de campo y de laboratorio, se puede establecer, en lo
general la siguiente estratigrafía:
Superficialmente y hasta una profundidad de 1.80 m se localizó un estrato
conformado por arenas limosas color café claro en combinación con materia orgánica
de compacidad poco densa.
Sondeo No. 1 Desde: 1.80 m Hasta: 4.80 m
Descripción del material: ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDAD
MEDIA COLOR CAFÉ CLARO Y CON RESISTENCIA MEDIA
AL ESFUERZO CORTANTE.
Clasificación S.U.C.S...: (SM) ARENA LIMOSA
Compacidad Relativa: Media
Peso volumétrico en el lugar........: 1,636kg/m3
Humedad en el lugar.................: 20.30%
Nivel freático......................: No detectado
Partículas mayores de 5 mm..........: 6.80 %
Densidad de Sólidos.................: 2.56
Angulo de rozamiento................: 31.00o
Valor de Nc.........................: 20.03
Valor de Nq.........................: 9.03
Valor de Ny.........................: 4.83
Relación de Vacíos (e)..............: 3.60
Porosidad (n)......................: 4.00 %
Grado de saturación.................: 3.00 %
Límite Líquido......................: N/A
Límite Plástico.....................: N/A
Índice Plástico.....................: N/A
Porcentaje de finos.................: 33.91 %
Porcentaje de arenas................: 60.87 %
Porcentaje de gravas................: 5.22 %
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Sondeo No. 1 Desde: 4.80 m Hasta: 7.80 m
Descripción del material: ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA
COLOR CAFÉ CLARO CON BETAS TONO NARANJA DE
MEDIA A BAJA COMPRESIBILIDAD Y RESISTENCIA
MEDIA AL ESFUERZO CORTANTE.
Clasificación S.U.C.S...: (CL) ARCILLA LIMOSA
Consistencia: Media/Dura
Peso volumétrico en el lugar........: 1,636kg/m3
Humedad en el lugar.................: 9.10%
Nivel freático......................: No detectado
Partículas mayores de 5 mm..........: 23.80 %
Densidad de Sólidos.................: 2.42
Angulo de rozamiento................: 0.00o
Valor de Nc.........................: 5.70
Valor de Nq.........................: 1.00
Valor de Ny.........................: 0.00
Relación de Vacíos (e)..............: 3.20
Porosidad (n)......................: 4.00 %
Grado de saturación.................: 3.40 %
Límite Líquido......................: 29.70
Límite Plástico.....................: 21.40
Índice Plástico.....................: 8.30
Porcentaje de finos.................: 54.15%
Porcentaje de arenas................: 40.08%
Porcentaje de gravas................: 5.77%
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Sondeo No. 1 Desde: 7.80 m Hasta: 11.40 m
Descripción del material: LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA
MEDIA COLOR CAFÉ CLARO DE MEDIA COMPRESIBILIDAD
Y RESISTENCIA MEDIA AL ESFUERZO CORTANTE.
Clasificación S.U.C.S...: (ML) LIMO ARENOSO
Consistencia: Dura
Peso volumétrico en el lugar........: 1,636kg/m3
Humedad en el lugar.................: 21.30%
Nivel freático......................: No detectado
Partículas mayores de 5 mm..........: 11.80 %
Densidad de Sólidos.................: 2.53
Angulo de rozamiento................: 0.00o
Valor de Nc.........................: 5.70
Valor de Nq.........................: 1.00
Valor de Ny.........................: 0.00
Relación de Vacíos (e)..............: 3.00
Porosidad (n)......................: 3.90 %
Grado de saturación.................: 3.30 %
Límite Líquido......................: 36.70
Límite Plástico.....................: 20.40
Índice Plástico.....................: 16.30
Porcentaje de finos.................: 51.58%
Porcentaje de arenas................: 38.92%
Porcentaje de gravas................: 9.50%
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5.2.- Toma de muestras (Reporte de Perforación)
REPORTE DE PERFORACIÓN
PROYECTO: JUPITER
UBICACIÓN: Calle Colón s/n, Col. Centro
CIUDAD: San Martín Hidalgo, Jalisco. SONDEO No.: 1
TIPO DE SONDEO No.: SPT
FECHA DE EXPLORACIÓN: 24 DE JULIO DE 2017.
OPERADOR: A.O.G.
MU
ES
TR
A PROFUNDIDAD
(m)
PENETRACION ESTÁNDAR PESO DEL
MARTILLO 64 Kg., ALTURA DE
CAIDA 76 cm. CLASIFICACION DE CAMPO
INICIAL FINAL No. DE GOLPES
15 cm.
30 cm.
15 cm.
1 0.00 0.60 1 3 4 ARENAS LIMOSAS COLOR CAFÉ CLARO DE COMPACIDAD POCO DENSA
2 0.60 1.20 6 15 5 ARENAS LIMOSAS COLOR CAFÉ CLARO DE COMPACIDAD POCO DENSA
3 1.20 1.80 3 9 4 ARENAS LIMOSAS COLOR CAFÉ CLARO DE COMPACIDAD POCO DENSA
4 1.80 2.40 5 9 6 ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDAD MEDIA COLOR CAFÉ CLARO
5 2.40 3.00 7 21 13 ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDADMEDIA COLOR CAFÉ CLARO
6 3.00 3.60 15 36 15 ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDAD MEDIA COLOR CAFÉ CLARO
7 3.60 4.20 12 29 18 ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDADMEDIA COLOR CAFÉ CLARO
8 4.20 4.80 10 22 12 ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDAD MEDIA COLOR CAFÉ CLARO
9 4.80 5.40 13 30 18 ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ
10 5.40 6.00 20 37 20 ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ
11 6.00 6.60 6 23 16 ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ
12 6.60 7.20 7 20 11 ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ
13 7.20 7.80 13 28 15 ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ
14 7.80 8.40 22 40 25 LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ CLARO
15 8.40 9.00 21 37 16 LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ CLARO
16 9.00 9.60 19 29 13 LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ CLARO
17 9.60 10.20 14 20 10 LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ CLARO
18 10.20 10.80 13 24 13 LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ CLARO
19 10.80 11.40 13 26 15 LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR CAFÉ CLARO
PROF. DE SONDEO: 11.40 MTS.
NIVEL FREATICO:
NO DETECTADO
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5.3.- Perfil Estratigráfico
BOLEOS
Y DESCRIPCION
EN EL SONDEO DE PENETRACION NORMAL (SPT)
ESTRATIGRAFIA Y PROPIEDADES DEL SUBSUELO
NAF
ADEMEPROF. DEL
111
12
13
14 SONDEO: S.P.T. 1
15
DURA COLOR CAFE CLARO DE MEDIA COMPRESIBILIDAD Y RESISTENCIA
LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA MEDIA A
MEDIA AL CORTE
CON MATERIA ORGANICA DE COMPACIDAD POCO DENSA
ARENAS LIMOSAS COLOR CAFE CLARO EN COMBINACION
COLOR CAFE CLARO Y RESISTENCIA MEDIA AL ESFUERZO
ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDAD MEDIA
CORTANTE
CAFE CLARO CON BETAS TONO NARANJA DE MEDIA A BAJA
ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR
COMPRESIBILIDAD Y RESISTENCIA MEDIA AL CORTE
PROFUNDIDAD: 11.40 MTS.
N.A.F.: NO DETECTADO
PROYECTO:
JUPITER
DURA COLOR CAFE CLARO DE MEDIA COMPRESIBILIDAD Y RESISTENCIA
LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA MEDIA A
MEDIA AL CORTE
DURA COLOR CAFE CLARO DE MEDIA COMPRESIBILIDAD Y RESISTENCIA
LIMOS ARENOSOS POCO ARCILLOSOS DE CONSISTENCIA MEDIA A
MEDIA AL CORTE
CAFE CLARO CON BETAS TONO NARANJA DE MEDIA A BAJA
ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR
COMPRESIBILIDAD Y RESISTENCIA MEDIA AL CORTE
CAFE CLARO CON BETAS TONO NARANJA DE MEDIA A BAJA
ARCILLAS LIMO ARENOSAS DE CONSISTENCIA MEDIA COLOR
COMPRESIBILIDAD Y RESISTENCIA MEDIA AL CORTE
COLOR CAFE CLARO Y RESISTENCIA MEDIA AL ESFUERZO
ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDAD MEDIA
CORTANTE
COLOR CAFE CLARO Y RESISTENCIA MEDIA AL ESFUERZO
ARENAS LIMOSAS POCO ARCILLOSAS DE COMPACIDAD MEDIA
CORTANTE
CON MATERIA ORGANICA DE COMPACIDAD POCO DENSA
ARENAS LIMOSAS COLOR CAFE CLARO EN COMBINACION
F, % DE FINOS
ABT AVANCE CON BROCA
PESO PROPIO
PP PENETRACION POR
MAS DE 50 GOLPES
* PENETRACION ESTANDAR
ROCA
RELLENO
GRAVA
ARENA
LIMO
ARCILLA
CLASIFICACION
PE
RF
IL
AV
AN
CE
DE GOLPES
NUMERO
403010 20
+
o
-
LIMITE PLASTICO LP, %
LIMITE LIQUIDO LL, %
CONTENIDO DE AGUA W, %
PR
OF
UN
DID
AD
, E
N M
ET
RO
S
80604020
9
8
7
6
5
4
3
2
1
0
10
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6.- ANALISIS DE CIMENTACIONES
6.1.- Formulas y parámetros para cálculos de Capacidad de Carga
Corrección de la resistencia a la penetración estándar “N”
(Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones. Braja M. Das, página 83)
Donde:
N60 = número de golpes de penetración estándar, corregido por las
condiciones en campo
N = resistencia a la penetración estándar medido en campo
ηH = eficiencia del martinete (%)
ηB = corrección por diámetro de la perforación
ηS = corrección del muestreador
ηR = corrección por longitud de la barra
Las variaciones de ηH ηB ηS y ηR con base en recomendaciones de Seed y
colaboradores (1985) y Skempton (1986) se resumen en las tablas siguientes:
Factor País Equipo Corrección
(%)
Eficiencia del martinete (ηH )
Japón Donut caída libre 78
Donut cuerda y polea 67
Estados Unidos De seguridad cuerda y polea 60
Donut cuerda y polea 45
Argentina Donut cuerda y polea 45
China Donut caída libre 60
Donut cuerda y polea 50
Factor Diámetro (mm) Corrección
Diámetro de la perforación (ηB )
60-120 1.00
150 1.05
200 1.15
Factor Equipo Corrección
Tipo de muestreador (ηS )
Muestreador estándar 1.00
Con forro para arena y arcillas densas 0.80
Con forro para arena suelta 0.90
Factor Longitud m Corrección
Longitud de la barra (ηR )
> 10 1.00
6 -10 0.95
4 - 6 0.85
0 - 4 0.75
LLLAAABBBOOORRRAAATTTOOORRRIIIOOO DDDEEE MMMEEECCCAAANNNIIICCCAAA DDDEEE SSSUUUEEELLLOOOSSS
YYY CCCOOONNNTTTRRROOOLLL DDDEEE CCCAAALLLIIIDDDAAADDD
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Estrato N ηH ηB ηS ηR N60
0.00 – 1.80 9 45 1.00 1.00 0.75 5
1.80 – 4.80 23 45 1.00 1.00 0.75 13
4.80 – 7.80 28 45 1.00 1.00 0.75 16
7.80 – 11.40 39 45 1.00 1.00 0.75 22
Correlación para N60 en suelo granular.
(Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones. Autor: Braja M. Das)
En suelos granulares, el valor de N se afecta por la presión de sobrecarga
efectiva, . Por esa razón, el valor de N60 obtenido en la exploración de campo
ante presiones de sobrecarga efectiva diferentes, se debe corregir para que
corresponda a un valor estándar . Es decir:
Donde:
(N1)60 = valor de N60 corregido a un valor estándar de (100 kN/m2)
CN = factor de corrección
N60 = número de penetración estándar, corregido por las condiciones en
campo
Una de las relaciones más comúnmente citadas para el cálculo de CN es la de
Skempton (1986):
Donde:
= presión efectiva promedio del estrato analizado
pa = presión atmosférica ≈ 10 t/m2
Estrato SUCS N60 (t/m2) CN (N1)60
0.00 – 1.80 SM 5 0.85 1.84 9
1.80 – 4.80 SM 13 0.92 1.83 24
4.80 – 7.80 CL 16 --- 1.00*(N/A) ---
7.80 – 11.40 ML 22 --- 1.00*(N/A) --- * No aplica en arcillas y limos
LLLAAABBBOOORRRAAATTTOOORRRIIIOOO DDDEEE MMMEEECCCAAANNNIIICCCAAA DDDEEE SSSUUUEEELLLOOOSSS
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En el estrato de 1.80 m a 4.80 m (ARENAS LIMOSA DE COMPACIDAD MEDIA) se obtuvo un
N de 23 y en la corrección de golpes se obtuvo N60 de 13.
Obtención del Angulo
Número N60
de
Penetración
Estándar
En arenas Angulo de
Fricción E (kg/cm2)
Descripción Compacidad
Relativa
0 - 4 Muy Floja 0 - 15 % 28º 100
5 10 Floja 16 - 35 % 28 - 30 100 - 250
11 - 30 Media 36 - 65 % 30 - 36 250 - 500
31 - 50 Densa 66 - 85 % 36 - 41 500 - 1000
>50 Muy Densa 86 - 100 % >41 >1000
Interpolando para valores de N60 (11 – 30) y para valores de Ángulos (30 - 36)
obtenemos un Angulo con valor de: 31°. Ver tabla anexa.
INTERPOLACION DE VALORES
SUELOS FRICCIONANTES
TIPO DE MATERIAL Número N60 de Penetración
Estándar ANGULO (Ø)
N60 Ø
ARENAS LIMOSAS 11.00 30.00 30.00 36.00
N60 = 13.00
Ø= 30.63 º
6.2.- Capacidad de carga
La capacidad de carga admisible se determinó aplicando el criterio de Terzaghi.
LLLAAABBBOOORRRAAATTTOOORRRIIIOOO DDDEEE MMMEEECCCAAANNNIIICCCAAA DDDEEE SSSUUUEEELLLOOOSSS
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Considerando que se presentará FALLA GENERAL cuando la compacidad relativa sea
mayor a 70 % y FALLA LOCAL para compacidades menores al 70 %.
En la tabla siguiente se presenta una relación aproximada entre el número golpes
de penetración estándar y la compacidad relativa para suelos friccionantes:
Relación entre los valores corregidos (N1)60 y
compacidad relativa en suelo arenas
Número de
penetración estándar,
(N1)60
Compacidad relativa
aproximada ( % )
0 – 5 0 – 5
5 – 10 5 – 30
10 – 30 30 – 60
30 – 50 60 – 95
(Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones. Braja M. Das)
Interpolando para valores de (N1)60 (10 – 30) y para valores de Compacidad Relativa
Aproximada (30 - 60) consideraremos una compacidad relativa con valor de 34.11 %.
Ver tabla anexa.
INTERPOLACION DE DATOS
SUELOS FRICCIONANTES
TIPO DE MATERIAL
NUMERO DE
PENETRACION
ESTANDAR
COMPACIDAD RELATIVA
APROXIMADA
(N1)60 %
ARENAS LIMOSAS 10.00 30.00 30.00 60.00
(N1)60 = 24.00
%= 34.11
En este caso, con el promedio del número de golpes (N1)60 de 35 corresponde a un tipo de FALLA LOCAL.
LLLAAABBBOOORRRAAATTTOOORRRIIIOOO DDDEEE MMMEEECCCAAANNNIIICCCAAA DDDEEE SSSUUUEEELLLOOOSSS
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La capacidad de carga admisible se determinó aplicando el criterio de Terzaghi
para zapatas cuadradas con FALLA LOCAL que se resume en la ecuación siguiente:
(Principios de Ingeniería de Cimentaciones. Braja M. Das)
Qa = (0.867 c Nc + ZNq + 0.4 BN)/fs
Donde:
Qa capacidad de carga admisible.
c cohesión del suelo en ton/m2
Z profundidad de desplante de la cimentación en metros
peso volumétrico natural del suelo
B ancho de la zapata cuadrada en metros
Nc, Nq, N Factores de capacidad de carga para aplicación de la teoría de Terzaghi.
fs Factor de Seguridad
Así, para diferentes profundidades de desplante y anchos de zapatas la capacidad
de carga admisible se registra en la tabla siguiente:
LLLAAABBBOOORRRAAATTTOOORRRIIIOOO DDDEEE MMMEEECCCAAANNNIIICCCAAA DDDEEE SSSUUUEEELLLOOOSSS
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CAPACIDAD DE CARGA LOSA DE CIMENTACIÓN
PROYECTO: JUPITER FECHA: JULIO DE 2017
UBICACIÓN: Calle Colón s/n
Col. Centro
San Martin Hidalgo, Jalisco
ANCHO LONGITUD PROFUNDIDAD COHESIÓN COEFICIENTE COEFICIENTE COEFICIENTE PESO CAPACIDAD
DE DE DE
VOLUMETRICO DE CARGA
LOSA LOSA DESPLANTE
SUELO ADMISIBLE
B L Df Cu Nc Nq N Qa
(m) (m) (m) (ton/m2)
(Ton/m3) (ton/m2)
3.00 3.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 7.72
4.00 4.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 8.35
5.00 5.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 8.98
6.00 6.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 9.60
7.00 7.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 10.23
3.00 3.00 2.50 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 9.19
4.00 4.00 2.50 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 9.81
5.00 5.00 2.50 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 10.44
6.00 6.00 2.50 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 11.06
7.00 7.00 2.50 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 11.69
3.00 3.00 3.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 10.65
4.00 4.00 3.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 11.27
5.00 5.00 3.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 11.90
6.00 6.00 3.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 12.53
7.00 7.00 3.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 13.15
6.4.- Nivel Freático
El nivel de aguas freáticas no fue localizado a la profundidad alcanzada en el
sondeo.
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6.5.- Revisión Geotécnica (Módulos de reacción)
Se presenta a continuación el cálculo del módulo de reacción del suelo (k) para la
cimentación analizada.
(Manual de Diseño de Obras Civiles B.2.4 de la C.F.E. “Cimentaciones en suelos”, página 2.4.12)
Donde:
K = Módulo de reacción de subgrado en kg/cm3
q = Presión de contacto = capacidad de carga admisible del suelo qadm
en kg/cm2
= Asentamiento elástico en centímetros
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Módulos para distintos anchos de cimentación y a diferentes profundidades de desplante
Df = 2.00 m
Ancho de
cimiento
(metros)
q
Presión de
contacto
(kg/cm2 )
Asentamiento
(cm)
Módulo de
reacción
de
subgrado
(kg/cm3 )
3.00 1.00 0.35 2.857
4.00 1.00 0.47 2.128
5.00 1.00 0.59 1.695
6.00 1.00 0.71 1.408
7.00 1.00 0.83 1.205
Df = 2.50 m
Ancho de
cimiento
(metros)
Q
Presión de
contacto
(kg/cm2 )
Asentamiento
(cm)
Módulo de
reacción de
subgrado
(kg/cm3 )
3.00 1.10 0.39 2.821
4.00 1.10 0.52 2.115
5.00 1.10 0.65 1.692
6.00 1.10 0.78 1.410
7.00 1.10 0.91 1.209
Df = 3.00 m
Ancho de
cimiento
(metros)
q
Presión de
contacto
(kg/cm2 )
Asentamiento
(cm)
Módulo de
reacción
de
subgrado
(kg/cm3 )
3.00 1.20 0.43 2.791
4.00 1.20 0.57 2.105
5.00 1.20 0.71 1.690
6.00 1.20 0.85 1.412
7.00 1.20 0.99 1.212
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6.6.- Análisis de asentamientos
El orden de magnitud de los asentamientos inmediatos puede estimarse empleando la
teoría de la elasticidad, para ello, se podrá emplear la siguiente ecuación:
(Manual de Diseño de Obras Civiles B.2.4 de la C.F.E. “Cimentaciones en suelos”, página 2.4.18)
Donde:
= asentamiento, en (cm)
q = carga uniformemente repartida = qadm, (t/m2)
B = dimensión lateral menor de cimentación, en (m)
Iw = factor de influencia = 0.82
(Manual de Diseño de Obras Civiles B.2.4 de la C.F.E. “Cimentaciones en suelos”, página 2.4.19)
Es = módulo de elasticidad del suelo t/m2
= relación de Poisson del suelo (0.50 para arcilla saturada, 0.25 para
los demás suelos)
Una estimación de primer orden para el cálculo del módulo de elasticidad (Es) en
función del N60 la proporcionaron Kulhawy y Mayne (1990) con la siguiente relación:
(Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones. Autor: Braja M. Das, séptima edición, página 89)
Donde:
α = 5 para arenas con finos
= 10 para arena limpia normalmente consolidada
= 15 para arena limpia sobreconsolidada
pa = presión atmosférica ≈ 100 kN/m2 ≈ 10 t/m2 ≈ 1.0 kg/cm2
N60 = número de penetración estándar, corregido por las condiciones en
campo promedio ponderado= 13
Sustituyendo valores:
Es = (5)(1.0)(13) = 65 kg/cm2
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Para el caso de zapatas, los análisis para capacidad de carga realizados en el
inciso anterior, muestran anchos de base B que van de 3.00 a 7.00 m y una
profundidad de desplante Df de 2.00 a 3.00 m. Además, considerando presiones de
contacto que oscilan entre 10.00 y 12.00 t/m2, las cuales son los valores de las
capacidades de carga admisible para diseño en cada uno de los casos analizados.
Los asentamientos obtenidos se muestran en la tabla siguiente:
ASENTAMIENTOS (en centímetros)
BASE B
(metros)
Df = 2.00m y
qadm = 10t/m2
Df = 2.50m y
qadm= 11 t/m2
Df = 3.00m y
qadm= 12 t/m2
3.00 0.35 0.39 0.43
4.00 0.47 0.52 0.57
5.00 0.59 0.65 0.71
6.00 0.71 0.78 0.85
7.00 0.83 0.91 0.99
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7.- MUROS DE CONTENCIÓN
7.1.- Empuje de tierras sobre muros de contención
Para la determinación del empuje de tierras sobre muros utilizaremos la Teoría de
Coulomb.
(Foundation Analysis and Desing. Joseph E. Bowles)
H
z
MURODE
CONTENCIÓN
TEORIA DE COULOMB
ACTIVO
EMPUJE
EMPUJE PASIVO
La teoría se basa en suponer que, al moverse el muro bajo la acción del empuje,
se produce el deslizamiento de una cuña de terreno, limitada por el trasdós del
muro, por un plano que pase por el pie del muro y por la superficie del terreno.
Por tanto, se establece una primera hipótesis, que es suponer una superficie de
deslizamiento plana, lo cual no es del todo cierto, aunque el error introducido
sea pequeño.
Se admite que la distribución del empuje es lineal, siendo el empuje total la
resultante de unas presiones que se distribuyen en toda la altura en forma lineal,
en la coronación del muro el empuje es nulo y alcanza su máximo valor en la base.
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2
2
2
)()(
)()(1)(
)(
sensen
sensensensen
senKa
Para lo cual se utilizan las expresiones siguientes:
donde:
Pa = Presión activa del suelo
Pp = Presión pasiva del suelo
= Peso volumétrico estrato en estudio.
z = Profundidad de estudio.
Ka = Coeficiente de presión activa dado por la
expresión siguiente:
c = cohesión
ángulo de fricción interna
ángulo de inclinación de la cara del muro en
contacto con el terreno con respecto a la
horizontal
Ángulo de inclinación de la superficie del
terreno con respecto a la horizontal.
Kp = Coeficiente de presión pasiva dado por la
expresión siguiente.
A continuación, se enlistan los valores de Pa y Pp determinados para el trazo del diagrama de presiones.
KaczKapa 2
2
2
2
)()(
)()(1)(
)(
sensen
sensensensen
senKp
KpczKppp 2
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FECHA:
Calle Colón s/n Col. Centro San M artín Hidalgo, Jalisco
1.000 TON/M2
0.00
z ka kp q'o Pa Pp
(m) (grados) (grados)(grados) (grados) (T/m3) (T/m2) (T/m2) (T/m2)
0.00 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.00 0.29 0.00
0.10 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.16 0.34 0.88
0.20 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.32 0.38 1.77
0.30 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.49 0.43 2.65
0.40 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.65 0.48 3.54
0.50 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.81 0.52 4.42
0.60 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 1.97 0.57 5.31
0.70 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.13 0.62 6.19
0.80 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.30 0.66 7.08
0.90 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.46 0.71 7.96
1.00 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.62 0.76 8.85
1.10 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.78 0.80 9.73
1.20 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 2.94 0.85 10.62
1.30 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.10 0.90 11.50
1.40 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.27 0.94 12.38
1.50 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.43 0.99 13.27
1.60 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.59 1.04 14.15
1.70 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.75 1.08 15.04
1.80 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 3.91 1.13 15.92
1.90 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.08 1.18 16.81
2.00 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.24 1.23 17.69
2.10 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.40 1.27 18.58
2.20 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.56 1.32 24.93
2.30 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.72 1.37 20.35
2.40 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 4.89 1.41 21.23
2.50 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.05 1.46 22.12
2.60 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.21 1.51 23.00
2.70 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.37 1.55 23.88
2.80 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.53 1.60 24.77
2.90 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.70 1.65 25.65
3.00 90.00 0.00 16.00 31.00 0.289 5.464 1.619 5.86 1.69 26.54
NIVEL DE AGUAS FREATICAS =
JULIO DE 2017
PRESIÓN DE SOBRE CARGA =
EMPUJE DE TIERRAS SOBRE MUROS DE CONTENCIÓN
PROYECTO: JUPITER
UBICACIÓN:
LLLAAABBBOOORRRAAATTTOOORRRIIIOOO DDDEEE MMMEEECCCAAANNNIIICCCAAA DDDEEE SSSUUUEEELLLOOOSSS
YYY CCCOOONNNTTTRRROOOLLL DDDEEE CCCAAALLLIIIDDDAAADDD
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DIAGRAMA DE EMPUJES
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7.2.- Capacidad de Carga Zapatas Corridas bajo muros de contención
La capacidad de carga admisible se determinó aplicando el criterio de Terzaghi
para zapatas corridas con falla local que se resume en la ecuación siguiente:
(Principios de Ingeniería de Cimentaciones. Braja M. Das)
Qa = ( c Nc + ZNq + 0.5 BN)/fs
Donde:
Qa capacidad de carga admisible.
c cohesión del suelo en ton/m2
Z profundidad de desplante de la cimentación en metros
Peso volumétrico natural del suelo
B ancho de la zapata cuadrada en metros
Nc, Nq, N Factores de capacidad de carga para aplicación de la teoría de Terzaghi.
fs Factor de Seguridad
Así, para diferentes profundidades de desplante y anchos de zapatas la capacidad
de carga admisible se registra en la tabla siguiente:
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CAPACIDAD DE CARGA ZAPATAS CORRIDAS PROYECTO: JUPITER FECHA: JULIO DE 2017
UBICACIÓN: Calle Colon s/n
Col. Centro
San Martin Hidalgo, Jalisco
ANCHO PROFUNDIDAD COHESIÓN COEFICIENTE COEFICIENTE COEFICIENTE PESO CAPACIDAD
DE DE VOLUMETRICO DE CARGA
ZAPATA DESPLANTE SUELO ADMISIBLE
B Df Cu Nc Nq N Qa
(m) (m) (ton/m2) (Ton/m3) (ton/m2)
0.60 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 7.90
0.80 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 8.09
1.00 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 8.29
1.20 2.00 0.00 20.03 9.03 4.83 1.619 8.48
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8.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
8.1.- Recomendaciones
Se recomienda la sustentación de la torre bajo los siguientes parámetros de
cimentación:
▪ Se recomienda la sustentación de la estructura sobre una losa de cimentación
la cual podrá ser desplantada a una profundidad de 2.00 m., respetando los
parámetros de capacidades de carga reportados en tabla anexa del presente
informe.
▪ El sitio estudiado, se encuentra ubicado en la zona “C” según la
Regionalización Sísmica de la República Mexicana considerada por la
Comisión Federal de Electricidad (C.F.E.), el suelo del predio en
estudio se considerará como tipo II, por lo que se recomienda que en
cálculos estructurales se utilice un coeficiente sísmico de 0.64 para
estructuras del grupo B. Para estructuras del grupo A deberán incrementarse
en un 50%.
8.2.- Procedimientos Constructivos
▪ El suelo en estudio para PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS se clasificará como
tipo II o Tipo B, por lo que la excavación podrá efectuarse con medios
mecánicos, en este caso los últimos 0.20 m. de excavación se realizarán
manualmente, a fin de alterar lo menos posible la estructura natural del
subsuelo.
▪ Se colocará una plantilla de concreto pobre (f’c=100 kg/cm2) de 5 a 10 cm. de
espesor para dar una superficie uniforme de desplante y evitar la
contaminación del acero de refuerzo.
▪ A la profundidad que fue realizado el sondeo no se detectó el nivel de aguas
freáticas.
▪ Deberá cuidarse que las excavaciones no queden abiertas sin avance en la
obra por más de una semana, con el objeto de minimizar los posibles
problemas por intemperismo y reacción elástica del suelo.
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▪ Si se habilitan muros de contención estos deberán incluir un sistema de
drenaje adecuado que impida el desarrollo de empujes superiores a los de
diseño por efecto de presión del agua. Para ello, los muros de contención
deberán siempre dotarse de un filtro colocado atrás del muro con lloraderos
y/o tubos perforados. Estos dispositivos deberán diseñarse para evitar el arrastre de materiales provenientes del relleno y para garantizar una
conducción eficiente del agua infiltrada, sin generación de presiones de
agua significativas.
▪ Las dimensiones y profundidades de desplante en zapatas corridas bajo muros,
deberán ser suficientes para mantener las presiones bajo los rangos
recomendados (capacidades de carga) para efectos de volteo.
Es importante tener en cuenta que los datos reportados en este Estudio, se
obtuvieron a partir de los materiales extraídos de un solo sondeo, que en
la mayoría de las ocasiones representa un área considerable. Pudiera darse
el caso de que al excavar para la cimentación se detectaran condiciones no
previstas en el Estudio, por lo que agradeceríamos nos lo hagan saber, para
que previo análisis de la situación se hagan las recomendaciones adecuadas.
A t e n t a m e n t e
Ing. Marco Tulio Cueto de la Cruz CED. PROF. 2757786
LABORATORIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CONTROL DE CALIDAD CARR. A CUAUTITLÁN No. 205. COL. SAN PEDRO DE LA LAGUNA
ZUMPANGO EDO. DE MÉXICO C.P. 55600
Correo electrónico: [email protected]
Ofc. 01 591 917 4032; 01 591 100 6313.
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REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
Geología de la República Mexicana Instituto Nacional de Estadística, Geografía
e Informática (INEGI)
NMX-C-431 ONNCE Geotécnica cimentaciones- tomas de muestras
alteradas e inalteradas - métodos de prueba
ASTMD-2216 Standar Test Methods For Laboratory
Determination Of Water (Moisture) Content Of
Soild Ant Rock By Mass
ASTMD-2167-84 Density And Unit Weigtht Of Soil In Place By
The Mercury Method
ASTMD-4318-84 Standar Test Methods for Liquid Limit, Plastic
Limit And Plasticity Index Of Soils
ASTMD-427 Test Method For Shrinkage Factors Of Soils For
By The Mercury Method
ASTMD-2487 Standar Practice For Classification Of Soils
For Engineering Purposes (Unifiend Soil
Classification System)
ASTMD-117 Standard Test Method For Materials Finer Than
75-um (No. 200) Sieve in Mineral Aggregates By
Washing
ASTMD-422 Standar Test Method For Particle – Zise
Analysis Of Soils
Mecánica de Suelos Autores: Juárez Badillo – Rico Rodríguez
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Principios de Ingeniería Autor: Braja M. Das
de Cimentaciones
Fundamentos de Ingeniería Geotécnica. Autor: Braja M. Das
Mecánica de Suelos y Cimentaciones Autor: Crespo Villalaz
Diseño Estructural Autor: Meli Piralla
Foundation Analisys and Desing Autor: Joseph E. Bowles
Manual de Diseño de Obras Civiles B.2.4.de la C.F.E. “Cimentaciones en suelos”
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9.- ANEXOS
9.1.- Pruebas en Laboratorio
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO (1.80 M – 4.80 M)
Malla
No.
Abertura
en mm
Peso
Retenido
Material que
pasa (%)
3" 75.0 100.00
2 50.0 100.00
11/2" 37.5 100.00
1" 25.0 100.00
3/4" 19.0 100.00
1/2" 12.5 100.00
3/8" 9.50 2.30 98.00
No. 4 4.750 3.70 94.78
10 2.000 5.20 90.26
20 0.850 10.80 80.87
40 0.425 5.00 76.52
60 0.250 12.40 65.74
100 0.150 15.40 52.35
200 0.075 21.20 33.91
LIMITE LIQUIDO
LIMITE PLASTICO
INDICE PLASTICO
S.U.C.S. SM
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ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO (4.80 M – 7.80 M)
Malla
No.
Abertura
en mm
Peso
Retenido
Material que
pasa (%)
3" 75.0 100.00
2 50.0 100.00
11/2" 37.5 100.00
1" 25.0 100.00
3/4" 19.0 100.00
1/2" 12.5 100.00
3/8" 9.50 4.30 96.69
No. 4 4.750 3.20 94.23
10 2.000 1.50 93.08
20 0.850 8.50 86.54
40 0.425 12.30 77.08
60 0.250 15.80 64.92
100 0.150 11.40 56.15
200 0.075 2.60 54.15
LIMITE LIQUIDO 29.70
LIMITE PLASTICO 21.40
INDICE PLASTICO 8.30
S.U.C.S. CL
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ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO (7.80 M – 11.40 M)
Malla
No.
Abertura
en mm
Peso
Retenido
Material
que pasa
(%)
3" 75.0 100.00
2 50.0 100.00
11/2" 37.5 100.00
1" 25.0 100.00
3/4" 19.0 3.20 98.77
1/2" 12.5 6.50 96.27
3/8" 9.50 4.00 94.73
No. 4 4.750 11.00 90.50
10 2.000 17.00 83.96
20 0.850 24.70 74.46
40 0.425 20.00 66.77
60 0.250 16.30 60.50
100 0.150 13.20 55.42
200 0.075 9.99 51.58
LIMITE LIQUIDO 36.70
LIMITE PLASTICO 20.40
INDICE PLASTICO 16.30
S.U.C.S. ML
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9.2.- Reporte Fotográfico
VISTA EXTERIOR Y ACCCESO AL SITIO EN ESTUDIO
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UBICACION DE EQUIPO EN SITIO
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SONDEO POR PENETRACION ESTANDAR
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OBTENCION DE MUESTRAS EN SITIO
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PERFORACION EN SITIO
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PRUEBAS EN LABORATORIO
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PRUEBAS EN LABORATORIO
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PRUEBAS EN LABORATORIO
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PRUEBAS EN LABORATORIO