ee en 2011 394 rb_informe de homologacion angamos_u2

AES GenerCT Angamos - Chile

ENSAYOS DE NORMA TCNICAInforme de homologacin - Unidad 2

Proyecto EE-2011-069Informe Tcnico EE-EN-2011-394

Revisin B

FIELD TESTING AND ELECTRICAL

COMMISSIONING

ISO9001:2008 Certified

27 de Septiembre, 2012

Tel +54 341 5680321 (+rotativas)www.estudios-electricos.com

al ndiceEste documento EE-EN-2011-394 fue preparado para AES Gener por Estudios Elctricos SRL en

Rosario, Santa Fe Argentina. Para consultas tcnicas respecto del contenido del presente

comunicarse con:

Ing. Ramiro del Alamo

Estudios Elctricos SRL

Departamento de Ensayos e Ingeniera

[email protected]

Ing. Sebastin Rebord

Estudios Elctricos SRL

Departamento de Ensayos e Ingeniera

[email protected]

Estudios Elctricos S.R.L.

Av. Jorge Newbery 8796

(2000) Rosario Santa Fe - Argentina

Este documento contiene 41 pginas y ha sido guardado por ltima vez el 27/09/2012 por

Federico Garcia, sus versiones y firmantes se indican a continuacin:

Rev. Fecha Comentario Realiz Revis Aprob

A 09/11/2011 Para presentar RdA SR FL

B 27/09/2012 Inclusin de lmites anti-windup en el AVR FG SR SR

P:EE-2011-069/I:EE-EN-2011-394/R:B No se autorizan copias del presente documento sin autorizacin previa por escrito de ESTUDIOS ELECTRICOS SRL

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al ndice

ndice1 INTRODUCCION..............................................................................................................4

1.1 Cambios realizados en el modelo de AVR.....................................................................41.2 Descripcin del personal participante y equipos utilizados..............................................5

2 DETERMINACIN DE LOS PARMETROS DEL MODELO DEL GENERADOR.................................62.1 Ensayo de vaco........................................................................................................62.2 Determinacin de las reactancias del generador............................................................72.3 Constantes de tiempo T'do y T''do...............................................................................72.4 Determinacin de la constate de inercia H (Rechazo de carga)........................................92.5 Tabla de parmetros del generador...........................................................................10

3 HOMOLOGACIN DEL AVR..............................................................................................113.1 Descripcin del regulador.........................................................................................113.2 Modelo utilizado......................................................................................................11

3.2.1 Tabla de parmetros resultantes........................................................................133.2.2 Respuesta en FSNL...........................................................................................143.2.3 Parmetros de desempeo.................................................................................153.2.4 Techos de excitacin.........................................................................................163.2.5 Homologacin en carga.....................................................................................173.2.6 Verificacin de la relacin EFDMAX / EFDNOM......................................................19

3.3 Homologacin UEL..................................................................................................203.3.1 Tabla de parmetros del UEL.............................................................................20

3.4 Homologacin OEL..................................................................................................233.4.1 Tabla de parmetros del OEL.............................................................................23

3.5 Homologacin del limitador de sobreflujo (V/Hz).........................................................273.5.1 Tabla de parmetros del V/Hz............................................................................27

3.6 Homologacin PSS..................................................................................................283.6.1 Simulacion de oscilacin interrea......................................................................31

3.7 Verificacin de la curva de capacidad.........................................................................33

4 CONCLUSIONES............................................................................................................34

5 INFORMACIN DEL FABRICANTE.....................................................................................355.1 Informacin del generador.......................................................................................355.2 Seteo de Protecciones..............................................................................................385.3 Informacin del AVR................................................................................................39


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al ndice

1 INTRODUCCION

El presente informe tiene como objetivo la determinacin de los modelos matemticos que

representan al regulador de tensin (AVR) y sistemas asociados de la Turbina de Vapor Nmero 2

de la Central Trmica Angamos.

Se realiz una visita a planta entre los das 17 y 19 de Agosto y posteriormente entre los

das 2 y 4 de Octubre de 2011. En las mismas se realizaron ensayos y se recopil informacin

sobre la unidad de generacin, sus sistemas de control y protecciones.

El desarrollo y parametrizacin del modelo de AVR se realiz en base a la informacin del

fabricante recopilada en planta y a la respuesta de la unidad a los ensayos realizados. En

particular se desarrollan los modelos del regulador de tensin (AVR) y limitadores de sub-

excitacin (UEL), sobre-excitacin (OEL) y sobre-flujo (V/Hz).

Se realiz adicionalmente la verificacin del correcto funcionamiento del PSS, sobre el cual

se gener el informe de ensayos (EE-EN-2011-358).

Se proveen los modelos, en formato DigSilent, del AVR con sus funciones adicionales

parametrizados a fin de reflejar el comportamiento real de la unidad.

1.1 Cambios realizados en el modelo de AVR

Durante la posterior ejecucin de estudios de interconexin del sistema, los cuales

utilizaban los modelos detallados el la rev. A, se detect una oscilacin no esperada en las

unidades de Angamos lo que llev a la revisin de los modelos desarrollados.

En funcin de la respuesta del AVR durante los estudios, se determin que la oscilacin se

generaba a causa de grandes excursiones en la salida del PI1, encargado de fijar la referencia de

corriente de campo, el cual no fue implementado anti-windup.

Revisando la informacin detallada por el fabricante en el manual de operacin y

mantenimiento (ver cap. 5.3 ) y los ajustes del AVR, se determin que los PI implementados en la

rutina del controlador son del tipo anti-windup.

En la presente revisin del informe, se detalla el nuevo modelo matemtico del AVR junto

con su parametrizacin a fin de ajustar el mismo a la implementacin existente.


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1.2 Descripcin del personal participante y equipos utilizados

Ensayos realizados por: - Ing. Ramiro del Alamo

- Ing. Andrs Capalbo

DENOMINACION MARCA MODELO NUMERO DE SERIE

Adquisidor EQ3 EE 16CH EE-EQ-2009-137

Adquisidor EQ4 EE 16CH EE-EQ-2010-244

Fluke EQ3 Fluke 177 97640006

Multmetro Fluke 187 86830170

Pinza Fluke i30 98210005

Divisor 5 EE 3 input N/A

Divisor 8 EE 3 input N/A


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al ndice

2 DETERMINACIN DE LOS PARMETROS DEL MODELO DEL GENERADOR

Partiendo de los datos proporcionados por el fabricante, se procedi a la validacin / ajuste

de los mismos de manera que el comportamiento dinmico del modelo de generador utilizado por

DigSilent se ajuste al comportamiento real registrado durante los ensayos.

2.1 Ensayo de vaco

La tabla 2.1 resume los valores obtenidos en el ensayo de la caracterstica de vaco y

graficados en la Figura 2.1 junto con la recta de entrehierro:

IFD [A] 0.0 166.9 297.3 378.1 478.3 546.3 652.6

ETERM [KV] 0.0 6.945 12.369 15.140 17.783 18.929 19.896

Tabla 2.1: Valores relevados de la caracterstica de vaco

De la Figura 2.1 se obtienen los parmetros de saturacin:

S (1.0)=IFDNL IFDNLA

IFDNLA @1.0= 0.07 pu , S 1.2 =

IFDNLIFDNLAIFDNLA @ 1.2

= 0.35 pu

IFDNLA = 455 A = IFDbase

De informacin de fabricante se tiene que la resistencia de campo R = 0.27.

Con estos datos se puede calcular EFDBASE como:

EFDBASE = R x IFDBASE = 0.27 x 455 = 122.85 V

Figura 2.1: Curva de vaco resultante de los ensayos


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al ndice

2.2 Determinacin de las reactancias del generador

A fin de validar los parmetros recopilados se utilizan los puntos de operacin obtenidos

durante los ensayos para ajustar el modelo DigSilent del generador. En la Figura 2.2 se muestran

los puntos de operacin relevados y los calculados con el modelo de generador, observndose que

el mismo ajusta correctamente con la parametrizacin informada en la Tabla 2.2.

Figura 2.2: Ajuste del modelo de generador

La grfica presentada muestra adems que la unidad fue capaz de operar de manera estable

dentro de su curva de capacidad. Para ello se despach la unidad a los valores ms extremos

posibles habindose alcanzado la actuacin del UEL en su configuracin original.

2.3 Constantes de tiempo T'do y T''do

Para determinar los parmetros T'do y T''do se simul la respuesta en vaco del modelo del

generador, ingresando al mismo con el registro de la tensin de campo obtenida durante los

ensayos.

Figura 2.3 - Esquemtico del modelo utilizado para la verificacin de T'do y T''do

Se determin el conjunto T'do y T''do que minimiz el error entre la tensin de terminales

ensayada y la simulada, obtenindose:

T'do = 9.54 seg T''do = 0.043 seg


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GEFDensayo


al ndiceA continuacin se muestra la respuesta de la unidad simulada con el juego de parmetros

encontrado. Se puede observar la evolucin de la tensin de terminales simulada (trazo azul) y

ensayada (trazo verde), as como la tensin de campo utilizada como entrada del modelo.

Figura 2.4 - Determinacin de T'do y T''do


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al ndice

2.4 Determinacin de la constate de inercia H (Rechazo de carga)

Para la determinacin del parmetro H se realiz un rechazo de carga de aproximadamente

el 30% de la potencia mxima.

A continuacin se adjunta la evolucin de la frecuencia posterior a la apertura del

interruptor y el valor de pendiente obtenido.

Figura 2.5 - Determinacin de la constante de inercia H

Con, M Base= 330MVA y f o= 50Hz , resulta.

H =T a2

=PRechazada f o

2M Basedfdt

= 3.86 seg


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al ndice

2.5 Tabla de parmetros del generador

De los ensayos y ajustes realizados se obtiene que los parmetros del generador a utilizar

por el modelo son los especificados en la tabla 2.2, los cuales coinciden con los determinados

previamente para la unidad U1.

TAG Descripcin Valor Unidad

Sn Potencia aparente nominal 330.0 MVA

Un Tensin nominal 18.00 KV

fp Factor de potencia 0.850 ---

Xd Reactancia sincrnica eje directo 2.250 pu

Xq Reactancia sincrnica eje cuadratura 2.020 pu

X'd Reactancia transitoria eje directo 0.193 pu

X'q Reactancia transitoria eje cuadratura 0.839 pu

X''d Reactancia subtransitoria eje directo 0.155 pu

X''q Reactancia subtransitoria eje cuadratura 0.162 pu

T'do Constante de tiempo transitoria de circuito abierto eje directo 9.540 s

T'qo Constante de tiempo transitoria de circuito abierto eje cuadratura 2.750 s

T''do Constante de tiempo subtransitoria de circuito abierto eje directo 0.043 s

T''qo Constante de tiempo subtransitoria de circuito abierto eje cuadratura 0.300 s

X2 Reactancia inversa 0.137 pu

X0 Reactancia homopolar 0.101 pu

Xl Reactancia de dispersin 0.152 pu

S1.0 Factor de saturacin para 1 pu 0.070 pu

S1.2 Factor de saturacin para 1.2 pu 0.350 pu

H Constante de inercia (Turbina + Generador) 3.860 s

Tabla 2.2: Parmetros del generador


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al ndice

3 HOMOLOGACIN DEL AVR

3.1 Descripcin del regulador

El sistema de excitacin de la unidad es tipo esttico. El AVR es digital, marca ANSALDO y

posee las funciones de limitador de sobreexcitacin (OEL), subexcitacin (UEL), volt-por-

hertz(VHz) y Estabilizador del Sistema de Potencia (PSS).

3.2 Modelo utilizado

Se utiliz un modelo basado en informacin del fabricante, informacin relevada en planta y

respuesta de los ensayos realizados. El mismo tiene como entradas VREF (Tensin de referencia),

VT (Tensin de terminales - ETERM) e IFD (Corriente de excitacin). El diagrama de bloques

correspondiente al AVR se puede observar en la figura 3.1. En el mismo se observa que la

realimentacin del segundo P+I a diferencia del diagrama simplificado utiliza la corriente de

campo IFD y no la EFD. Esta modificacin surge del relevamiento de la informacin contenida en

el manual de operacin del AVR y se condice con los resultados de los registros obtenidos.

El AVR posee dos lazos de control, uno interno de control de la corriente de excitacin y uno

externo encargado de regular la tensin de terminales. El modo normal de funcionamiento es

controlando la tensin en bornes del generador. En este, el elemento principal del sistema es un

control P+I anti-windup (lazo externo) cuya entrada es la diferencia entre la referencia de tensin

y la tensin de terminales, y su salida es la referencia de corriente de campo. El lazo interno de

control, tambin formado por un P+I anti-windup, recibe como setpoint la referencia de corriente

de campo. El modelo incluye los techos de excitacin obtenidos de los ensayos.

El AVR cuenta con las funciones de limitacin por sub-excitacin (UEL), sobre-excitacin

(OEL), sobre-flujo (V/HZ) y compensador de reactivo.

El UEL permite mantener continuamente el generador subexcitado en forma segura, con un

margen suficiente al lmite de estabilidad. El valor de limitacin se obtiene a travs de una tabla

que toma como entrada la potencia activa. Luego a travs de un control P+I se suma a la entrada

del P+I del control de tensin.

El OEL se encarga de asegurar que la corriente de campo no supere el valor lmite

(IFDmax). Si supera dicho valor, el error de corriente ingresa a un control P+I y la seal obtenida

se suma a la entrada del P+I del control de tensin a fin de reducirla/limitarla.


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al ndiceav

r_A

nsal

do:

x4

x3

x2

x1

PSS

V/H

z

OEL

UEL

x6x5

x

Lim

iterIe

_spm

ax

Ie_

spm

in

Lim

iterVP

SS

max

VP

SS

min

K(1+

sTb)

/(1+s

..1,

T4,T

3K(

1+sT

b)/(1

+s..

K,T

2,T1

sT/(1

+sT)

Tw

2sT

/(1+s

T)T

w

-

Q e

n pu

sgnn

P e

n pu

sgnn

{Kp+

Ki/s

}K

pfl,K

ifl

0

Vfl

{Kp+

Ki/s

}K

P2,

KI2

Vcp

Vcn

1/(1

+sT

)T

f

1/(1

+sT

)T

BLi

mite

r

Vcp

Vcn

-

-C

onst

IFD

max

{Kp+

Ki/s

}K

OE

L,K

iOE

L0

OE

L_lim

-

1/s

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stC

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0 1 2

Con

stM

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0 1

-{K

p+K

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KiU

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KK

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Look

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+sT

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C,T

C

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Ki/s

}K

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Kpp

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K Kfl

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-

-

avr_

Ans

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:

2 3 5410

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x

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spee

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o112

o111

o113

yi18

yi17

yi16

yi15

yi14

DIgSILENT

Figura 3.1: Diagrama de bloques del AVR


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al ndice

3.2.1 Tabla de parmetros resultantes

Una vez homologado el modelo resultan los parmetros mostrados en la tabla 3.1.

Tabla 3.1: Parmetros del AVR


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al ndice

Tabla 3.2: Tabla de actuacin del UEL

3.2.2 Respuesta en FSNL

A continuacin se muestran superpuestas las respuestas del modelo homologado (azul) y

las de los ensayos (verde), verificndose la correcta homologacin del modelo en vaco.

Figura 3.2: Respuesta ante un escaln del 2% - ETERMo = 100%



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al ndice

3.2.3 Parmetros de desempeo

Para evaluar los parmetros de desempeo de acuerdo a la NTSyCS se realiza un escaln

del 5% en la tensin terminal del generador. Sobre la evolucin obtenida se mide el sobre valor,

el tiempo de crecimiento y el tiempo de establecimiento dentro de la banda del 5%. La evolucin

obtenida se muestra en Figura 3.4.




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al ndice

3.2.4 Techos de excitacin

Se realizaron ensayos para determinar los lmites de la tensin de excitacin impuestos por

el control. Para ello se inyect un escaln del +10% en la referencia de voltaje y se observa la

tensin de excitacin, pudiendo observarse un mnimo de -750V y un mximo de 920V. Es

destacable que el mnimo alcanzado no es una limitacin fsica de la excitacin sino que se debe

al lazo de control de corriente que impide que la tensin llegue a tocar el techo terico negativo.

Es esperable que el lmite fsico sea entonces simtrico al mximo, es decir, -920V.

Figura 3.6: Techos de excitacin

Los valores de techos de excitacin positivo y negativo para el modelo resultan 7.48 pu.


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al ndice

3.2.5 Homologacin en carga

A continuacin se muestran superpuestas la respuesta del modelo homologado (azul) y las

de los ensayos (verde), verificando la correcta homologacin del modelo en carga.

Potencia despachada: 130 MW

Figura 3.7: Respuesta ante un escaln del -2% - ETERMo = 18.3kV Po = 130MW Qo = -12MVAr

Figura 3.8: Respuesta ante un escaln del -2% - ETERMo = 18.3kV Po = 130MW Qo = -12MVAr


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al ndice Potencia despachada: 270 MW

Figura 3.9: Respuesta ante un escaln del 3% - ETERMo = 18.1kV Po = 270MW Qo = -12MVAr

Figura 3.10: Respuesta ante un escaln del 3% - ETERMo = 18.1kV Po = 270MW Qo = -12MVAr


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3.2.6 Verificacin de la relacin EFDMAX / EFDNOM

El valor de EFDMAX determinado con la unidad en FSNL result VmaxNL = 920V (ver figura 3.6).

Sin embargo, el mismo se ver levemente disminuido en carga por efecto de la prdida en la

reactancia de conmutacin.

El techo mximo en carga se calcula como:

EFDMAX=V MaxNL 3 Z TRAFO I FL

Donde,

ZTRAFO es la impedancia del transformador de excitacin en Ohm.(8%ZBASE = 0.024 ).

IFL es la corriente nominal de campo del generador informado por el fabricante (1457 A).

VmaxNL es la tensin de techo registrada en vaco (920 V).

Por lo tanto EFDMAX = 884 V

Por otro lado:

EFDNOM = IFDNOM x RFD = 393.4 V

El valor de EFDMAX requerido por la NT resultara:

2 x EFDNOM = 786.8 V

EFDMAX/EFDNOM = 884V / 393.4V = 2.25


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al ndice

3.3 Homologacin UEL

3.3.1 Tabla de parmetros del UEL

La tabla 3.1 muestra la parametrizacin adoptada para el UEL.

Utilizando la Unidad 1 para compensar el reactivo absorbido por la Unidad 2 pudo

alcanzarse el lmite de sub-excitacin con la configuracin original.

A fin de homologar el limitador de sub-excitacin se inyectaron escalones negativos del 2%

en la tensin de referencia. Para cada ensayo se muestran la tensin terminal, la tensin de

campo y la potencia reactiva medidas (verde) y simuladas (azul).

Como puede observarse en las figuras de homologacin, la EFD simulada, ETERM simulada y

Potencia reactiva simulada reproducen satisfactoriamente la respuesta registrada.

Potencia despachada: 130MW

Figura 3.11: Homologacin UEL ETERMo = 17.25kV Po = 130MW Qo = -90MVAr


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al ndice


Se verifica que, para todas las condiciones, el limitador de sub-excitacin acta

correctamente limitando la absorcin de reactivo al valor deseado.


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3.4 Homologacin OEL

3.4.1 Tabla de parmetros del OEL

La tabla 3.1 muestra la parametrizacin adoptada para el OEL.

Debido a que el sistema interconectado no poda absorber, al momento de la realizacin de

los ensayos, el reactivo necesario para alcanzar dichos valores de corriente de campo, en forma

transitoria con el fin de evaluar la respuesta dinmica del controlador se redujo el ajuste del

mismo.

Como puede observarse en las figuras de homologacin, la EFD simulada, ETERM simulada,

IFD simulada y Potencia reactiva simulada reproducen satisfactoriamente la respuesta registrada.

Las grficas siguientes muestran los resultados de los ensayos (verde) y las simulaciones

(azul).


Figura 3.15: OEL - Limitacin fijada en 947 A ETERMo = 18.85kV Qo = 87MVAr


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al ndice





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al ndice


Mxima potencia del generador con ajustes finales



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al ndice



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al ndice

3.5 Homologacin del limitador de sobreflujo (V/Hz)

3.5.1 Tabla de parmetros del V/Hz

La tabla 3.1 muestra los parmetros correspondientes al limitador de sobreflujo (V/Hz).

La actuacin de este limitador se verifica en vaco. Las figuras 3.21 y 3.22 muestran las

respuestas obtenidas al aplicar un escaln en la referencia de tensin que intente superar el

lmite. Puede observarse la correcta actuacin del limitador, controlando la tensin de terminales

de modo de no superar el flujo mximo permitido.

El hecho de que la tensin, luego del escaln, caiga a un valor menor al inicial, se debe al

efecto de tracking de la referencia de tensin que se encuentra apenas por encima del limitador,

entonces, se manifiesta la siguiente lgica:

Antes del escaln:

Vref=104%, Step=0%, Vref Maxima = 108%

Al aplicar el escalon del 5%, ocurre que Vref+Step = 109% es mayor Vref Maxima,

entonces por efecto del tracking Vref disminuye hasta que Vref + Step = Vref Maxima = 108%,

de este modo Vref pasa a valer 103%. Finalmente al retirar el escaln la tensin vuelve al valor

de Vref, esto es 103% (18.54KV).

Figura 3.21: Homologacin V/Hz ETERMo = 18.72kV En vaco - STEP: 5%


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al ndice

Figura 3.22: Homologacin V/Hz ETERMo = 18.72kV En vaco - STEP: 5%

3.6 Homologacin PSS

Luego de implementar la configuracin del PSS propuesta en el informe de estudio de

calibracin (EE-EN-2011-279), se procede a contrastar su respuesta con la simulacin del

modelo.

Las figuras siguientes muestran las respuestas obtenidas.

Figura 3.23: Homologacin PSS ETERMo = 18.02kV Po = 134MW Qo = -30MVAr


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al ndice




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al ndice




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3.6.1 Simulacion de oscilacin interrea

A fin de verificar el comportamiento del PSS frente al modo interrea, se simul una

perturbacin de tensin con un despacho de la unidad como el mostrado en la Figura 3.29. En

ste se presenta una reactancia de vinculacin alta (5pu) lo que equivale a una vinculacin con el

sistema elctricamente dbil. Se realizan escalones del 2% de tensin terminal con y sin PSS.

Figura 3.29: Despacho para simulacin de oscilacin interrea


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al ndice

Figura 3.30: Resultado de simulacin

Figura 3.31: Resultado de simulacin

Basndose en la gran similitud entre la respuesta a modo local medida y simulada del

sistema con el PSS conectado, puede concluirse que el desempeo del sistema en modo interrea

ser igualmente bueno, tal como lo muestran estas simulaciones.


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3.7 Verificacin de la curva de capacidad

A fin de verificar la curva de capacidad, en la Figura 3.32 se muestran los lmites de

actuacin de los limitadores de sub y sobre excitacin simulados con la parametrizacin final del

generador y los limitadores (tabla 3.1).

Figura 3.32: OEL y UEL: Verificacin de la curva de capacidad

Si bien al momento de los ensayos no se alcanzaron los puntos extremos de reactivo

positivo debido a la restriccin del sistema, el lugar geomtrico del OEL se calcula en funcin del

ajuste final del AVR = 1457A*1.04. La curva aqu presentada posibilita la determinacin del

mximo reactivo a inyectar por la unidad.


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al ndice

4 CONCLUSIONES

Se presentan los modelos matemticos homologados del sistema de excitacin incluyendo

los limitadores (OEL/UEL/VHz), y el PSS, los cuales con las parametrizaciones informadas

reproducen satisfactoriamente el comportamiento dinmico de la unidad en todo el rango

de operacin.

El PSS introduce amortiguamiento al modo local segn lo registrado durante los ensayos

en campo y verificado mediante simulacin.

El PSS introduce amortiguamiento al modo interrea de acuerdo a las simulaciones

realizadas con los modelos homologados.


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al ndice

5 INFORMACIN DEL FABRICANTE

5.1 Informacin del generador

Potencia aparente nominal 330 MVAPotencia activa nominal 280.5 MWFactor de potencia nominal 0.85Tensin nominal 18.0 KVTipo de Excitacin EstticaVelocidad nominal 3000 rpm

La figura 5.1 muestra la curva de capacidad informada por el fabricante.

Figura 5.1: Curva de capacidad del generador


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al ndice

A continuacin las curvas de vaco y cortocircuito del generador informada por el fabricante.


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al ndiceA continuacin se presenta el detalle de los parmetros informados por el fabricante.


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al ndice

5.2 Seteo de Protecciones

En funcin de los datos relevados en planta:

Proteccin Pickup Delay

Sobrefrecuencia (81O)

51.00 Hz 90.0 seg

51.50 Hz 5.00 seg

52.00 Hz 0.10 seg

Subfrecuencia( 81U)

49.00 Hz 90.0 seg

48.00 Hz 15.0 seg

47.50 Hz 0.10 seg

Sobretensin (59) 120.00% 3.00 seg

Sobrecorriente (51V)4.85 A / 86 V 3.20 seg

Normal Inverse

Prdida de excitacin(40)

Conductancia ngulo Tiempo

0.48 79 5.0 seg

0.37 93 5.0 seg

0.99 90 1.0 seg

Sobreflujo (24)109% 10.0 seg

113% 2.00 seg

Subtensin (27) 70.0% 5.00 seg

Relacin de los TV = 18000 / 115 V

Relacin de los TI = 12000 / 5 A


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al ndice

5.3 Informacin del AVR

A continuacin se muestra en detalle el modelo del AVR suministrado por el fabricante:

Figura 5.2: Diagrama de Bloques esquemtico del AVR

En modo automtico, el bloque RVA calcula la referencia de corriente de excitacin para el

lazo interno de control RIE. Si se pasa de modo automtico a manual, el lazo externo de control

se abre y la referencia de setpoint para el lazo interno es puesta por el dispositivo.

A continuacin se muestra ambos lazos de control, donde se detalla que tienen

implementados PI anti-windup.

Lazo Interno de Control:

Figura 5.3: Diagrama de Bloques esquemtico del Lazo interno (RIE)


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al ndiceLazo Externo de Control:

Figura 5.4: Diagrama de Bloques esquemtico del Lazo externo (RVA)


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al ndice

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1 INTRODUCCION1.1 Cambios realizados en el modelo de AVR1.2 Descripcin del personal participante y equipos utilizados

2 DETERMINACIN DE LOS PARMETROS DEL MODELO DEL GENERADOR2.1 Ensayo de vaco2.2 Determinacin de las reactancias del generador2.3 Constantes de tiempo T'do y T''do2.4 Determinacin de la constate de inercia H (Rechazo de carga)2.5 Tabla de parmetros del generador

3 HOMOLOGACIN DEL AVR3.1 Descripcin del regulador3.2 Modelo utilizado3.2.1 Tabla de parmetros resultantes3.2.2 Respuesta en FSNL3.2.3 Parmetros de desempeo3.2.4 Techos de excitacin3.2.5 Homologacin en carga3.2.6 Verificacin de la relacin EFDMAX / EFDNOM

3.3 Homologacin UEL3.3.1 Tabla de parmetros del UEL

3.4 Homologacin OEL3.4.1 Tabla de parmetros del OEL

3.5 Homologacin del limitador de sobreflujo (V/Hz)3.5.1 Tabla de parmetros del V/Hz

3.6 Homologacin PSS3.6.1 Simulacion de oscilacin interrea

3.7 Verificacin de la curva de capacidad

4 CONCLUSIONES5 INFORMACIN DEL FABRICANTE5.1 Informacin del generador5.2 Seteo de Protecciones5.3 Informacin del AVR

FG2012-09-27T14:29:11-0430RosarioFirma Revision B

SR2012-09-27T14:29:26-0430RosarioFirma Revision B

SR2012-09-27T14:29:39-0430RosarioFirma Revision B

ee en 2011 394 rb_informe de homologacion angamos_u2

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