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DESCRIPCIÓN DEL CONTENIDO

PROYECTO: “BANCO DE COMPENSACIÓN REACTIVA” FASE: D&D/ IMPLANTACIÓN INGENIERÍA BÁSICA-DETALLES SUPERINTENCIA: ESTUDIOS E INFRAESTRUCTURA MONAGASDOCUMENTO: MEMORIA DE CÁLCULO

DOCUMENTO NºE0642B0104DE61901

INCENTER0505T-DEL-61901

DISCIPLINA: ELECTRICIDAD FECHA

Nº PROYECTO: E0642 05 03 07

REV FECHA BREVE DESCRIPCIÓN DEL CAMBIOTOTAL

PAG

ELAB./REV. POR

INCENTER

REV. POR PDVSA

APROB. POR PDVSA

C 02/04/07 EMISIÓN FINAL 68 R.G./ R.F. J. M. L.R./ P.J.

C 05/03/07INCORPORACIÓN DE COMENTARIOS PDVSA INFRAESTRUCTURA MONAGAS SEO

68 R.G./ R.F. J. M. L.R./ P.J.

B 09/01/07INCORPORACIÓN DE COMENTARIOS PDVSA INFRAESTRUCTURA MONAGAS SEO

68 R.G./ R.F. J. M. L.R./ P.J.

A 29/01/07 EMISIÓN ORIGINAL 70 R.G./ R.F. J. M. L.R./ P.J.

ELABORADO/ REVISADO INCENTER POR: ROGELIO GONZÁLEZ / RICARDO FLORES

REVISADO INCENTER POR: GABRIEL VALDEZ

APROBADO PDVSA POR: L. RODRIGUEZ/ P. JIMÉNEZ

FIRMA: FIRMA: FIRMA:

CARGO: ING. PROYECTO/ LIDER DE PROYECTO CARGO: COORDINADOR DEL PROYECTOCARGO: SUPERINTENDENTE DE INFRAESTRUCTURA SEO/ GERENTE DE ESTUDIO E INFRAESTRUCTURA SEO

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PROYECTO: “BANCO DE COMPENSACIÓN REACTIVA” FASE: D&D/ IMPLANTACIÓN INGENIERÍA BÁSICA-DETALLESSUPERINTENCIA: ESTUDIOS E INFRAESTRUCTURA MONAGASDOCUMENTO: MEMORIA DE CÁLCULO



DISCIPLINA: ELECTRICIDAD FECHA 05-03-07

Nº PROYECTO: E0642 Pág. 2 de 68 / Rev. C

D&D / IMPLANTACIÓN INGENIERÍA BÁSICA- DETALLES

MEMORIA DE CÁLCULO

“BANCO DE COMPENSACIÓN REACTIVA”

PROYECTO Nº E0642

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ÍNDICE

Pág.

1. OBJETIVO DEL DOCUMENTO....................................................5

2. ALCANCE DEL DOCUMENTO....................................................................5

3. CÓDIGOS Y NORMAS APLICABLES.........................................................6

4. PREMISAS DE DISEÑO PARA EL CÁLCULO DE CONDUCTORES........8

4.1. Condiciones Generales...............................................................8

4.2. Capacidad de Corriente y Efecto de Temperatura....................9

4.3. Selección del Conductor por Caída de Tensión......................10

4.4. Selección del Conductor Alimentador por Centro de Carga

del Sistema de Iluminación del Área Exterior del Banco de

Compensación Reactiva............................................................11

5. CÁLCULO DE CONDUCTORES................................................................12

5.1. Cálculo del Conductor Alimentador del Motor del Mecanismo

del Descargador.........................................................................13

5.2. Cálculo del Conductor Alimentador de Iluminación del Área

Externa del Banco de Compensación Reactiva......................16

6. CÁLCULO DEL DIAMÉTRO DE TUBERÍAS.............................................18

7. PROCEDIMIENTO DE CÁLCULOS DEL SISTEMA DE ILUMINACIÓN...20

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7.1. Iluminación del Área Externa del Banco de Compensación

Reactiva......................................................................................20

8. PROCEDIMIENTO DEL CÁLCULO DEL SISTEMA DE PUESTA A

TIERRA.......................................................................................................23

Anexo Nº 1 Capacidad de Corriente (A) Permisibles para los

Conductores Aislados, Tensión Nominal 0-2.000

Voltios, 60 °C a 90 °C......................................................33

Anexo Nº 2 Factores de Corrección para Temperatura..................35

Anexo Nº 3 Propiedades de los Conductores de Cobre (Cableado

Clase B, Cobre Blando)..................................................37

Anexo Nº 4 Conversión AWG a CM...................................................39

Anexo Nº 5 Características Físicas del Cable Monopolar THW 75

°C 600V............................................................................41

Anexo Nº 6 Factores de Multiplicación para el Cálculo del Diámetro

Exterior de 2 o más Cables de Baja o Alta Tensión,

Cableados.......................................................................43

Anexo Nº 7 Catálogo Philips: Luminaria Tempo 3, SWF330 A/45. .45

Anexo Nº 8 Catálogo Philips: Lámpara HPI-T400W.........................49

Anexo Nº 9 Cálculos de Iluminación Exterior..................................53

Anexo Nº 10 “Resistividad del Terreno en EPT-1 y EPM-1”.............64

Anexo Nº 11 “Coeficientes K1 y K2”.............................................................64

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1. OBJETIVO DEL DOCUMENTO

Presentar los cálculos para el dimensionamiento de las facilidades eléctricas,

asociados al proyecto: “BANCO DE COMPENSACIÓN REACTIVA”, el cual se

ejecutará en el patio de 115 kV de la Estación Principal Morichal (EPM-1), a

ejecutar por PDVSA en el Distrito Morichal a 135 Km de la ciudad de Maturín, al

sur del Estado Monagas.

2. ALCANCE DEL DOCUMENTO

El contenido de esta Memoria de Cálculo incluye:

Cálculos del sistema de puesta a tierra para el banco de compensación

reactiva. Estos cálculos se realizarán a partir de los valores de resistividad

del terreno suministrada por PDVSA, de acuerdo a comunicación de fecha

15-11-06, ver Anexo Nº 10, “Resistividad del terreno en EPT-1 y EPM-1”.

Cálculos de iluminación del área ocupada por el banco de compensación

reactiva.

Cálculo de los alimentadores principales en baja tensión, protección de

sobrecarga, dimensionamiento de las canalizaciones eléctricas

subterráneas, embutidas y/o aéreas, asociados a: Iluminación del área del

área ocupada por el banco de compensación reactiva y mecanismo

motorizado descargadores.

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3. CÓDIGOS Y NORMAS APLICABLES

Todas las instalaciones eléctricas del proyecto deberán ser diseñadas, instaladas

e inspeccionadas, de acuerdo a lo establecido en las normas citadas a

continuación:

CEN-1999 Código Eléctrico Nacional – COVENIN 200

ANSI “American National Standards Institute”

C84.1-1995 For Electric Power Systems and Equipment-Voltage

Ratings

UL “Underwriters Laboratories INC”

UL-67 Standard for Panelboards

UL-489 Model Case Circuit Breakers

IEEE “Institute of Electrical and Electronics Engineers

INC”

IEEE 80-2000: “Guide Safety In Ac Substation Grounding”

IEEE 142-1982 “Recommended practice for Grounding for Industrial

and Commercial Power System”

IEEE Std. 399-1997 “IEEE Recommended Practice for Industrial and

Commercial Power System Analysis”.

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IEEE 1048 – 1.999 Guide for Protective Grounding of Power Lines.

IES “Illumination Engineering Society” ”

DG-10-98 Chosing Ligt Souces for General Lighting

DG-7-94 The Lighting Desing Process

NEMA “National Electrical Manufacturers Association”

250-1991 Enclosures for electrical equipment (1000 volts

maximum)

PDVSA

N-201 “Obras Eléctricas”

N-252 “General Specification For Electrical Engineering

Design”

90619.1.057 Selección de Cables

90619.1.058 Terminales de Cables Selección de Cables

90619.1.059 Sistemas de Iluminación en Edificaciones

90619.1.081 Lista de Cables y Tubería Conduit

90619.1.082 Calibre de los Conductores para Potencia e

Iluminación

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90619.1.083 Tablas de Caída de Tensión, Iluminación y Potencia

90619.1.085 Diámetro de las Tuberías Eléctricas

90619.1.087 Niveles de Iluminación para Diseño

90619.1.088 Cálculos de Niveles de Iluminación

90619.1.089 Cálculos de Caída de Tensión para Circuitos

Ramales de Iluminación

90619.1.090 Ramales de Iluminación y Tomacorrientes

90619.1.091 Puesta a Tierra y Protección Contra Sobretensiones.

4. PREMISAS DE DISEÑO PARA EL CÁLCULO DE CONDUCTORES

En general, los alimentadores fueron seleccionados por capacidad de corriente,

caída de tensión y por efecto de temperatura para tensiones de operación

menores a 1.000 V.

4.1. Condiciones Generales

Temperatura ambiente promedio (ºC): 40

Factor de Carga (%): 100

Máxima caída de tensión permitida: 3 % según sección 6.1, Guía de Diseño

PDVSA Nº 90619.1.057, para condiciones de carga continúa.

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Tipos de cables: THWN-600 V- 75 ºC.

Canalizaciones cables 600 V: Subterránea PVC SCH 40 y a la vista ARG,

serie pesada.

4.2. Capacidad de Corriente y Efecto de Temperatura

La capacidad de corriente está referida a la corriente máxima que puede

transmitir el conductor a una determinada temperatura de operación. Se utilizó la

Tabla Nº 310-16 del Código Eléctrico Nacional (ver Anexo Nº 1, “Capacidad de

corriente (A) permisibles para los conductores aislados, tensión nominal 0-2.000

voltios, 60 ºC a 90 ºC”).

Considerando el factor de corrección para temperatura (Ver Anexo Nº 2,

“Factores de corrección para temperatura”), para conductores con aislamiento de

75 ºC y una temperatura ambiente de 40 ºC al cual corresponde un valor de 0,88.

A partir de la siguiente relación entre la corriente del conductor y la corriente

nominal:

*1,25

Por lo que para evaluar y dimensionar el conductor por capacidad de corriente y

efecto de temperatura, la expresión se reduce a:

Ic = (In * 1,25)/ 0,88 donde In = KVA / (V) para sistemas monofásicos.

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Donde:

In = Corriente nominal de la carga (A)

Ic = Corriente de diseño para selección del conductor (A)

V = Voltaje entre conductores (kV)

kVA = Potencia aparente de la carga.

4.3. Selección del Conductor por Caída de Tensión

Para la selección del conductor se considerará un porcentaje máximo de caída

de tensión del 3 % para alimentadores y ramales, según sección 6.1, Guía de

Diseño PDVSA Nº 90619.1.057, para condiciones de carga continúa para

alimentadores de Iluminación del área externa y circundante del tanque,

actuadores de válvulas motorizadas y sistema de protección catódica.

Para cuantificar y evaluar la caída de tensión utilizaremos la siguiente expresión

matemática, la cual dependerá de la disposición circuital del conductor a utilizar,

longitud, resistencia, reactancia, entre otros.

, para sistema monofásico o dc.

Donde:

%ΔV : Porcentaje de caída de tensión (máximo 3 %).

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In: Corriente nominal de carga (A).

Rc: Resistencia del conductor (Ω/m) a temperatura de operación del cable.

Lc: Longitud del conductor (m).

V: Tensión entre conductores (V)

Los valores de resistencia de los conductores (Rc) se obtienen a partir del Anexo

Nº 3, “Propiedades de los Conductores de Cobre (Cableado Clase B, Cobre

Blando)”.

4.4. Selección del Conductor Alimentador por Centro de Carga del

Sistema de Iluminación del Área Exterior del Banco de

Compensación Reactiva.

Para la selección del conductor alimentador del Sistema de Iluminación Exterior

se utilizará como referencia la guía de Ingeniería de PDVSA N° 90619.1.089,

“Cálculos de Caída de Tensión para Circuitos Ramales de Iluminación”, del

volumen 4-II del Manual de Ingeniería de Diseño.

De acuerdo a esta guía, se calcula el centro de carga (A-pies) como la carga en

[A] por la distancia entre el punto de alimentación eléctrica y el punto donde está

ubicada la carga en [pie].

Una vez calculado el centro de carga, se multiplica por una constante

predeterminada de acuerdo al tipo de circuito, luego se divide el producto

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resultante por el tamaño del cable en Circular Mils (CM). El resultado que se

obtiene es la caída de tensión, en voltios.

Matemáticamente queda expresado de la siguiente manera:

CT= A-pies * K /calibre cond. (CM)

Donde:

K = Constante predeterminada

CT= Caída de tensión (V)

Esta ecuación expresada para el calibre del conductor:

Calibre cond. (CM)= A-pies * K /máx. CT

A partir de la cual se determina el mínimo tamaño requerido, en Circular Mils

(CM) para un máximo determinado de caída de tensión.

5. CÁLCULO DE CONDUCTORES

A continuación se reseñan las cargas principales asociadas al proyecto y para

cada una de ellas se realiza el cálculo respectivo para la selección del calibre del

conductor alimentador a utilizar, la selección del dispositivo de protección contra

sobrecorriente que requiera y el diámetro del tubo para su canalización:

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Instalación de cuatro (4) reflectores, dos (2) en cada poste, de 400 W c/u,

en 208 V, 2 Ø, para un total de 1,68 kVA, para la iluminación del área del

banco de compensación reactiva.

Un mecanismo de operación motorizado para descargador, de potencia

1.000 W, en 125 Vdc.

5.1. Cálculo del Conductor Alimentador del Motor del Mecanismo del

Descargador.

Selección del Conductor por Capacidad de Corriente y Efecto de Temperatura:

Datos:

Tensión de operación (kV) = 0,125 KV

Potencia de consumo (kVA) = 1 KVA

Evaluando:

, sustituyendo los valores correspondientes:

, por lo que al evaluar para Ic:

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Aplicando los valores de la Tabla Nº 316-10 del Código Eléctrico Nacional

tenemos que el conductor seleccionado para la alimentación del motor del

mecanismo del seccionador es de dos (02) conductores calibre # 12 AWG, tipo

THWN para 75ºC, capacidad de corriente de 25 A, conductor de cobre (Ver

Anexo Nº 1, “Capacidad de corriente (A) permisibles para los conductores

aislados, tensión nominal 0-2.000 voltios, 60 ºC a 90 ºC”) del Código Eléctrico

Nacional.

Selección del Conductor por Caída de Tensión.

Datos:

In= 8,0 A

Rc = 5,32 Ohm/km (Ver Anexo # 3, “Propiedades de los Conductores de Cobre

(Cableado Clase B, Cobre Blando)”, para conductor calibre # 12 AWG

Lc = 0.16 km

Vdc = 125 V

Empleando la expresión correspondiente:

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, para sistema monofásico

Sustituyendo valores y evaluando:

Conclusión:

El calibre del conductor seleccionado por capacidad de corriente y efecto de

temperatura no cumple por cuanto la caída de tensión determinada en este punto

es superior al criterio de diseño de 3 % establecido. Para cumplir con el criterio

de diseño de 3 %, el calibre del conductor tendría que ser número 6 AWG, de

resistencia igual a 1.322 Ω/Km, con el cual la caída de tensión es igual a 2,71 %.

Protecciones:

Protección de sobrecarga: Para un factor de servicio considerado de 1,15

corresponde un factor de sobrecarga de 125 % x In, según artículo 430-32 del

CEN.

Sustituyendo y evaluando:

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(Corriente de protección de sobrecarga).

Por lo tanto la protección será a través de un interruptor de circuito dc en 125 V,

de 15 A de capacidad de interrupción.

5.2. Cálculo del Conductor Alimentador de Iluminación del Área Externa

del Banco de Compensación Reactiva.

Selección del Conductor por Centro de Carga:

Datos:

Máxima caída de tensión del voltaje de alimentación (Máx. CT):

Máx. CT= 3% de V

=0,03*208

Máx. CT = 6,24 V

K=32,1 (para sistema trifásico de tres hilos), de acuerdo a la Norma PDVSA

90619.1.089, “Cálculos de Caída de Tensión para Circuitos Ramales de

Iluminación”, sección 5.0.

Centro de carga (A-pies):

Identificación Poste

Carga (W)

In (A) L (pie)Centro de

Carga (A-pie)

PA1 800 2,34 431,45 1009,69

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PA2 800 2,34 529,88 1240,04 Total (A-pie) 2.249,73

Tabla Nº 1: Centro de cargas.

Utilizando la expresión matemática correspondiente y evaluando:

A partir del cual se realiza la conversión a AWG y resulta un conductor calibre # 8

AWG THW (ver Anexo Nº 4, “Conversión AWG a CM”), capacidad de corriente

50 A.

Protecciones:

Carga total de iluminación exterior: 1,68 kVA

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Protección de sobrecarga: Para un factor de servicio considerado de 1,15

corresponde un factor de sobrecarga de 125 % x In, según artículo 430-32 del

CEN.

Sustituyendo y evaluando:

(Corriente de protección de sobrecarga).

Por lo tanto la protección será a través de un interruptor tipo EHB, de tres (3)

polos y 20 A de capacidad de interrupción.

6. CÁLCULO DEL DIAMÉTRO DE TUBERÍAS

El dimensionamiento de los ductos en bancadas (tubos de PVC) y a la vista

(tubos de acero rígido tipo ARG) se realizará dé manera que los cables en su

interior no excedan los porcentajes establecidos por el NEC-1996, tal como se

muestra en la tabla siguiente:

Nº DE CABLES 1 2 3 4 >4

Todo tipo de cables, excepto con plomo 53 31 40 40 40

Cables con chaqueta de plomo 55 30 40 38 35

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Tabla Nº 2: % de Área del conduit que puede ser ocupada

El circuito de alimentación del motor del mecanismo del seccionador consiste en

2-1/C # 6 AWG-THWN, 600 V.

Se colocarán 4 conductores por ducto, correspondientes a dos (2)

descargadores; por tanto al aplicar el criterio descrito anteriormente para el

dimensionamiento de conduits, se tiene que:

∑ Área de cables ≤ 40% Área del conduit. (Ecuación principal)

El área del alimentador 4-1/C # 6 AWG-THWN, 600 V PVC-PVC 75°C, es igual a:

En donde:

Øc: Diámetro de un conductor.

N: Número de conductores

El diámetro del conductor calibre # 6 AWG monopolar es igual a 7,71 mm (ver

Anexo Nº 5, “Características físicas del cable monopolar, THWN, 75 ºC, 600 V).

Para cuatro (4) conductores por tubo,

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Al sustituir en la ecuación principal:

Al despejar y evaluar para Øconduit:

Øconduit 24,38 mm (0,96 pulgadas)

Se selecciona un tubo de diámetro 2” para esta bancada en particular (PVC,

SHC-40) , por mínimo diámetro permitido en bancadas, de acuerdo a Norma

PDVSA N-201, “Obras Eléctricas”, sección 14.10.1.

7. PROCEDIMIENTO DE CÁLCULOS DEL SISTEMA DE ILUMINACIÓN

7.1. Iluminación del Área Externa del Banco de Compensación Reactiva.

Para el diseño del sistema de iluminación exterior se toman como base las

siguientes premisas, de acuerdo a las siguientes fuentes de información: Norma

PDVSA 90619.1.87, “Niveles de Iluminación para Diseño” y Catálogo de

Iluminación Philips.

Área considerada: 25 m x 15 m

= 375 m²

Nivel de Iluminación requerido en área: 50 lux.

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Tipo de área: Exterior

Altura de Montaje de la luminaria sobre nivel de piso: 12 m.

Programa de cálculo utilizado: CALCULUX

Tipo de Luminaria: SWF de Philips (ver

Anexo Nº 7

Catálogo Philips:

Luminaria TEMPO

3, MWF330 A/45)

Tipo de Bombillo: Vapor de Sodio Alta

Presión. HPI-

TP400W Philips (ver

Anexo Nº 8

Catálogo Philips:

Lámpara HPI-

TP400W)

Potencia del Bombillo: 400 W.

Lúmenes Iniciales del bombillo: 35.000

Fabricante: Philips

Modelo de luminaria: MWF330 A/45,

TEMPO 3

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Para el diseño del sistema de iluminación del área externa del banco de

compensación reactiva se consideran las diferentes características particulares,

como lo son: área a iluminar, nivel de iluminación, tipo de área, altura de montaje

de luminarias sobre nivel de piso, tipo de luminaria, tipo de bombillo, lúmenes

iniciales del bombillo entre otras características. Para más detalles de la

luminaria y la lámpara a utilizar ver Anexo Nº 7, “Catálogo Philips: Luminaria

TEMPO 3, MWF330 A/45” y Anexo Nº 8, “Catálogo Philips: Lámpara HPI-

TP400W”.

El diseño será realizado con el Programa CALCULUX, del cual se pueden

obtener los resultados en formato gráfico o numérico. Del formato numérico se

obtienen los resultados del nivel de iluminación en el área, coeficiente de

uniformidad del nivel de iluminación calculado y otros resultados, el formato

obtenido del programa se muestra en el Anexo Nº 7, “Cálculos de Iluminación

Exterior”.

7.1.1. Resultados y Análisis de Resultados

De los resultados obtenidos y mostrados en la página 5/10 del Anexo Nº

7, “Cálculos de Iluminación Exterior”, se concluye que el nivel de

iluminación obtenido de 67,1 Lux satisface el nivel de iluminación

requerido para el área externa del banco de compensación reactiva, el

cual está definido en un valor de 50 Lux. Igualmente a partir de las

curvas iso, mostradas en la página 8/10 del mismo anexo, se concluye

que la distribución, espaciamiento y número de luminarias son los

adecuados para el requerimiento por el cual se estableció el diseño.

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8. PROCEDIMIENTO DEL CÁLCULO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA

Para realizar el cálculo de la malla de puesta a tierra se tomaron en

consideración las siguientes premisas:

Una resistencia de diseño igual o menor a un (1) Ohm, de acuerdo a la

Guía de Ingeniería de PDVSA, 90619.1.091, “Puesta a tierra y protección

contra sobretensiones”, Sección 10.1.1.

El valor de la resistividad del terreno a utilizar será de 764,67 Ω*m

tomando como base los valores de resistividad eléctrica presentados en el

Anexo Nº 10, “Resistividad del terreno en EPT-1 y EPM-1.”

Profundidad de instalación de la malla de puesta a tierra igual a 0,45

metros.

Barra de puesta a tierra tipo Copperweld de 16 mm de diámetro (5/8”) y

2,44 metros de largo (8 pies).

La malla de puesta a tierra tendrá una configuración geométrica en forma

rectangular.

El conductor principal para la malla de puesta a tierra en forma de anillo

será de cobre desnudo, trenzado, clase B2, calibre N° 4/0 AWG, 107,2 mm2

de sección transversal y las derivaciones serán con cable de cobre

desnudo, trenzado, clase B2, calibre N° 2/0 AWG, 67,43 mm2 de sección

transversal.

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De acuerdo a la Norma ANSI/IEEE, Std 80-1986, “Guide for Safety in AC

Substation Grounding”, sección 12.3., “Schwarz´s Formula”, la resistencia

total de un sistema constituido por la combinación de una malla (cable) y

barras de aterramiento estará dada por la expresión:

Donde:

R1: Resistencia del conductor de la malla.

R2: Resistencia de la barra de aterramiento.

R12: Resistencia mutua.

Rg: Resistencia total del sistema.

De acuerdo a las formulas desarrolladas por Schwarz, las resistencias

mencionadas pueden expresarse en función de los parámetros básicos de diseño

y de las especificaciones técnicas de las barras y conductores. A tal efecto:

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Donde:

ρ1: Resistividad del estrato superior (Ω*m).

ρ2: Resistividad del estrato inferior (Ω*m).

ρa: Resistividad aparente (Ω*m).

L1: Longitud total del conductor (m).

L2: Longitud de la barra (m).

H: Profundidad del estrato superior (m)

h: Profundidad de instalación de la malla (m).

h´: Profundidad aparente (m).

A: Área total de la malla (m2).

n: Número de barras.

K1, K2 : Coeficientes de relación largo/ancho de la malla.

d1: Diámetro del conductor (m).

d2: Diámetro de la barra (m).

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Correspondiendo los siguientes valores de acuerdo a los criterios de diseño y a

las especificaciones técnicas del conductor y la barra:

ρ1: 764,67 Ω*m

ρ2: 764,67 Ω*m

L2: 2,44 m

H: 1,0 m

h: 0,45 m

n: 10

d1: 0,01341 m

d2: 0,0159 m

Cálculo de la resistividad aparente (ρa):

La resistividad aparente vista por las barras puede determinarse a partir de la

siguiente expresión:

Sustituyendo por los valores correspondientes y evaluando:

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Cálculo de la longitud del conductor (L1):

La configuración geométrica de la malla de puesta a tierra es en forma

rectangular, por lo tanto su longitud estará dada por la expresión:

Donde

a: ancho de la malla

b: largo de la malla

nca: Número de conductores a lo ancho

ncb: Número de conductores a lo largo

En nuestro caso particular:

nca=3

ncb=4

a:11 m

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b:20 m


Cálculo del área de la malla (A):

Por su configuración geométrica el área estará dada por la expresión:


Cálculo de la profundidad aparente (h ´ ):

La profundidad aparente puede determinarse a partir de la siguiente expresión:


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Cálculo de los coeficientes K1 y K2:

Dada la la configuración geométrica de la malla de puesta a tierra en los ejes

horizontal y vertical, la relación largo/ancho es igual a 1,82 (b/a). De acuerdo a la

curva C mostrada en el Anexo Nº 11, “Coeficientes K1 y K2”, para este valor de

relación corresponden los valores:

K1=1,04

K2=4,33

Cálculo de la resistencia del conductor (R1):

De acuerdo a la expresión ya señalada, la resistencia del conductor puede

evaluarse a partir de:


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Cálculo de la resistencia de las barras (R2):

De acuerdo a la expresión ya señalada, la resistencia del grupo de barras puede



Cálculo de la resistencia mutua (R12):

De acuerdo a la expresión ya señalada, la resistencia del grupo de barras puede



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Cálculo de la resistencia del sistema (Rg):

De acuerdo a la expresión ya señalada, la resistencia del sistema puede



Puesto que la malla de puesta a tierra del banco de compensación reactiva

estará interconectada, en forma paralela, con la malla existente de la subestación

15 (Rg1≤1Ω), la resistencia en su conjunto será la equivalente de la conexión en

paralelo de las dos resistencias individuales. Esto es:


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Por lo que la resistencia total del sistema será:

La cual cumple con lo estipulado en la sección 10.1.1 de la Guía de Ingeniería de

PDVSA, 90619.1.091, “Puesta a tierra y protección contra sobretensiones”.

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Anexo Nº 1

Capacidad de Corriente (A) Permisibles para los Conductores Aislados, Tensión

Nominal 0-2.000 Voltios, 60 °C a 90 °C

Anexo Nº 1 Capacidad de Corriente (A) Permisibles para los Conductores Aislados, Tensión Nominal 0-2.000 Voltios, 60 °C a 90 °C

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Anexo Nº 2

Factores de Corrección para Temperatura

Anexo Nº 2 Factores de Corrección para Temperatura

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Anexo Nº 3

Propiedades de los Conductores de Cobre (Cableado Clase B, Cobre Blando)

Anexo Nº 3 Propiedades de los Conductores de Cobre (Cableado Clase B, Cobre Blando)

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PROPIEDADES DE LOS CONDUCTORES DE COBRE (CABLEADO CLASE B, COBRE BLANDO)

Calibre AWG

Resistencia x 10-

3 (Ohm/m)

Capacidad de Corriente (A)

18 21,4000 516 13,4000 1014 8,4500 1512 5,3200 2010 3,3420 308 2,1020 406 1,3220 554 0,8315 702 0,5230 951 0,1447 110

1/0 0,3288 1252/0 0,2608 1453/0 0,2069 1654/0 0,1640 195

FUENTE: Accesorios Venezolanos, C.A. (ACCEVENCA)

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Anexo Nº 4

Conversión AWG a CM

Anexo Nº 4 Conversión AWG a CM

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CALIBRE COND.

(AWG/MCM)CM

12 6.530 10 10.380 8 16.500 6 26.250 4 41.640 2 66.310

1/0 105.580 2/0 133.014 3/0 167.750 4/0 211.560 250 250.000 300 300.000 350 350.000 400 400.000 500 500.000 700 700.000 750 750.000

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Anexo Nº 5

Características Físicas del Cable Monopolar THW 75 °C 600 V

Anexo Nº 5 Características Físicas del Cable Monopolar THW 75 °C 600V

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Anexo Nº 6

Factores de Multiplicación para el Cálculo del Diámetro Exterior de 2 o más

Cables de Baja o Alta Tensión, Cableados

Anexo Nº 6 Factores de Multiplicación para el Cálculo del Diámetro Exterior de 2 o más Cables de Baja o Alta Tensión, Cableados

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Anexo Nº 7

Catálogo Philips: Luminaria Tempo 3, SWF330 A/45

Anexo Nº 7 Catálogo Philips: Luminaria Tempo 3, SWF330 A/45

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Anexo Nº 8

Catálogo Philips: Lámpara HPI-T400W

Anexo Nº 8 Catálogo Philips: Lámpara HPI-T400W

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Anexo Nº 9

Cálculos de Iluminación Exterior

Anexo Nº 9 Cálculos de Iluminación Exterior

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Anexo Nº 10

“Resistividad del Terreno en EPT-1 y EPM-1”

Anexo Nº 10 “Resistividad del Terreno en EPT-1 y EPM-1”

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De: [email protected] [mailto:[email protected]] Enviado el: Miércoles, 15 de Noviembre de 2006 07:54 a.m.Para: [email protected]: Rv: Datos de resistividad del terreno en EPM-1 y EPT-1

----------- Mensaje Original --------------

De: GEORGELYS FARIAS [[email protected]] Para: MICHELE ATTARDI [[email protected]], [email protected] [[email protected]]Cc: LUIS GONZALEZ [[email protected]]Asunto: Datos de resistividad del terreno en EPM-1 y EPT-1Fecha: 14/11/2006 14:10:03Mensaje:

Buenas Tardes

De acuerdo a lo conversado los datos solicitados se tienen las siguientes resistividades:

EPM-1: 764.67 OHM/M Estudio realizado por el proyecto: Ampliación facilidades de Desalación EPM-1.

EPT-1. 540 OHM/M Dato tomado del Proyecto Bombas Warren de la EPT-1.

Por lo tanto NO APLICA la realización del Estudio de Resistividad para estas instalaciones . Bajar o remitir datos a la consultora.

Sin más a que hacer referencia Saludos,

Georgelys Farias Ext.42906

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mailto:[email protected]

mailto:[email protected]








Anexo Nº 11

“Coeficientes K1 y K2”

Anexo Nº 11 “Coeficientes K1 y K2”

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proteccin

capacidad

centro de

tipo de bombillo

efecto de

nmero de conductores

descripcin

tipo de rea