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Evaluación del Sistema de Tratamiento de Crudo y Agua de Producción
HI904-008
Cerna Viena, Giancarlo; Pissani Castro, Dante
Maestría en Ciencias con Mención en Ingeniería de Petróleo y Gas Natural, Univ. Nacional de Ingeniería Lima – Perú
Resumen:
El presente documento permite evaluar y determinar la capacidad actual del sistema de tratamiento de crudo y agua de
producción, bajo el escenario de incremento de producción de crudo y agua, debido a la puesta en servicio de nuevos pozos y
parada de otros, para posteriormente recomendar las mejoras en el sistema de tratamiento.
El principal problema encontrado es el cambio en las condiciones de diseño debido al incremente sustancial entre el diseño
original y las condiciones actuales de fluidos producidos (crudo, agua y gas). El corte de agua actual (>96%), que inicialmente fue
menor al 50% - genera que el sistema de agua quede sub-dimensionado, y de lo contario el sistema de crudo sobredimensionado,
ocasionando inconvenientes en el sistema de agua y crudo.
Las mejoras encontradas están relacionadas al incremento un nuevo “flow splitter”, así como mejoras en el sistema de control de
nivel de crudo y disposición de lodos acumulados en los equipos, principalmente los tratadores.
Abstract:
This document allows evaluating and determining the current capacity of the treatment system of oil and produced water under
the scenario of increased production of oil and water, due to the operation of new wells, suck away to recommend improvements
in the treatment system.
The main problem is the change in the design conditions due to substantial increase from the original design and the current
conditions of produced fluids (oil, water and gas). Water cut current (> 96%), which was initially less than 50% - the system
generates water remaining sub-dimensioned, and otherwise it'll oversized oil system, causing problems in the water system and
oil.
The improvements found are related to increasing a new "flow splitter", as well as improvements in the level control system of oil
and accumulated sludge disposal equipment, mainly treaters.
Key Words: Oil in Water, %B&SW
INTRODUCCCIÓN
Actualmente la Batería San Jacinto procesa:
• Agua producida: 108,000.0 BWPD a través de un
tanque “skimmer” de 15 MBls, y un tanque de reposo de 10
MBls.
• Crudo: 9,700.0 BOPD a través de un ““Flow
Splitter” ” V-1418, en una primera etapa de separación de
crudo/agua, y 3 tratadores V-1408, V-1409 y V-1421, en
una segunda etapa.
El °API del crudo procesado y enviado a Shiviyacu es 14.7.
En la batería se piensa reactivar y cerrar pozos. Los pozos a
ser reactivados son:
Pozo 18 (150.0 BOPD, 4850.0 BWPD), 19 (100.0 BOPD,
2900.0 BWPD), 23H (120.0 BOPD, 5880.0 BWPD),
26 (240.0 BOPD, 7760.0 BWPD) y 04 (150.0 BOPD, 1650.0
BWPD).
Y los pozos a ser cerrados son:Pozo 13 (83.0 BOPD, 9184.0
BWPD), 28H (279.0 BOPD, 10889.0 BWPD).
El resultado del balance es una producción adicional de
aproximadamente 400.0 BOPD y 2,950.0 BWPD.
Sistema de Tratamiento de Agua Producida
El actual Sistema de Re-inyección de Agua Producida no
cuenta con facilidades para recibir los drenajes de los
tanques de almacenamiento de crudo, condensados, diesel,
crudo desnatado del tanque “skimmer” y tanque de reposo,
y disponer de la borra. La borra se origina de los
sedimentos de los fluidos producidos, óxidos de las propias
tuberías, precipitados de asfáltenos.
De manera temporal se ha previsto el uso del “Test Tank”
(T-1405) para recibir los drenajes.
Sistema de Tratamiento de Crudo
El sistema presenta problemas con la calidad de crudo
durante el desnate prolongado del crudo de los tanques
“skimmer” (T-1428) y tanque de reposo (T-1404) hacia los
manifold de prueba y totales. Durante el desnate se
presenta alto contenido de sales (PTB) y %BSW.
El desnate se realiza por un lapso máximo de 3 horas cada
cierto período, con el fin de no afectar la calidad del crudo
al tanque de despacho (T-1401).
La problemática actual es que la calidad del agua de
producción (OIW) se encuentra por encima del máximo
requerido, pudiendo el reservorio disminuir su capacidad
de recibir agua de producción. El incremento adicional de
producción de crudo y agua mantendría o incrementaría la
calidad de agua fuero de los límites requeridos.
CRITERIOS PARA MEJORA DE TRATAMIENTO
En la Tabla N°1. se muestran los parámetros y datos
utilizados para la evaluación del sistema de tratamiento de
crudo y agua producida. Se está considerando la inclusión
del nuevo tratador, que será denominado V-1419. Ver
esquema de flujo propuesto en Anexo N°1: Diagrama de
Flujo de Procesos: Sistema de Tratamiento de Crudo y Agua
Producida (Propuesto).
Tabla Nº1. Dimensiones y Condiciones de Operación de
Equipos
NOTAS:
(1) Tratador reubicado de Carmen. Actualmente ubicado
en San Jacinto sin interconexiones al Sistema de
Tratamiento de Crudo.
(2) Volumen determinado de acuerdo a la información de
ubicación de los puntos de muestreo en los equipos. Ver
detalle en Anexo N°2: Niveles de Fase del “Flow Splitter” V-
1418 y Tratadores V-1408, V-1409 y V-1421.
3) Actualmente ubicado en San Jacinto sin interconexiones
al Sistema de Tratamiento de Crudo. Diseño similar a
Tratador V-1409. Ver detalle en el Anexo N°3:
Configuración del Nuevo tratador V-1419.
4) Información obtenida de las dimensiones internas de los
equipos.
Tabla Nº 2. Caracterización de los Fluidos Producidos
RESULTADO Y ANALISIS
La evaluación del Sistema de Tratamiento de Crudo y Agua
Producida consiste en lo siguiente:
• Evaluar la máxima capacidad de los tratadores
existentes y nuevos, así como el Flow Splitter.
• Evaluar la máxima capacidad del tanque “skimmer”,
considerando el adecuado tratamiento de separación
(tratadores y F/S) e inyección de químicos de las aguas
producidas, así como la concentración requerida para su re
inyección.
• Especificación de nuevos sistemas y/o requerimientos
de equipos, válvulas de control e instrumentos, como
resultado de la instalación del nuevo tratador V-1419. El
cambio implica redistribuir las cargas y/o cambiar las
condiciones de operación de los tratadores.
• Evaluación de tratamientos finales de residuos sólidos,
efluentes y emisiones.
Para tal fin, se ha utilizado datos de campo, resultados
obtenidos de laboratorio, así como las referencias indicadas
en el ítem 9.
Evaluación de los Sistemas de Tratamientos Finales de
Residuos sólidos, efluentes y emisiones
Disposición de Emisiones
Actualmente la batería cuenta con un sistema de quemado
de gases como resultado del excedente no utilizado en los
MEP´s, Bi-fuel y quemador de los tratadores.
SEPARADOR FWKO V-1418
FWKO NUEVO
T-1 V-1408
T-2 V-1409
T-3 V-1421
Presión de Operación (Psig) 40.00 40.00 35.00 35.00 35.00
Temperatura de Operación (ºF) 210.00 210.00 220.00 220.00 220.00
Densidad (lb/ft3)
ρ l= Dens. del líquido ligero (lb/ft3) (1) 57.50 57.50 59.90 59.90 59.90
ρ a= Dens. del agua (lb/ft3) (1) 66.30 66.30 66.30 66.30 66.30
ρ g= Dens. del Gas (lb/ft3) (1) 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99
Factor de Compresibilidad 0.98 0.98 0.98 0.98 0.98
Disposición de Efluentes y Residuo Sólidos
La batería no cuenta con sistema de disposición de residuos
sólidos. Los sólidos (borra) que resulta del sedimento de los
fluidos producidos, óxidos de las tuberías y asfaltenos del
crudo están siendo acumulados en el sistema,
principalmente en los tanques.
Los efluentes de los tanques son dispuestos en los tanques
sumideros para luego ser derivados al test tank T-05.
Evaluación del Sistema de Tratamiento de Crudo
La Tabla N°3 muestra la máxima capacidad de los equipos
V-1408, V-1409, V-1421 V-1418 y el nuevo tratador V-1419.
Ver detalle de cálculo en el Anexo N°4: Cálculo de Máxima
Capacidad de Tratadores y F/S.
Tabla Nº3 Máxima Capacidad de Tratadores y F/S
La capacidad máxima fue calculada considerando un
tiempo de residencia de 12 min para el agua y crudo, de
acuerdo a las recomendaciones de las referencias de la
Tabla N°9.1.
De la Tabla N°3 se puede deducir que la capacidad máxima
de la batería es de 142,038 BFPD (85,422 BFPD del V-1418 y
56,616 BFPD del nuevo V-1419) a condiciones estándar.
Análisis del Tiempo de Residencia Actual
En la Tabla N°4 se muestran los tiempos de residencia
actuales de los tratadores y F/S. El cálculo se determinó con
la información del Anexo N°2: Niveles de Fase del F/S V-
1418 y Tratadores V-1408, V-1409 y V-1421, y la longitud de
coalescencia de los tratadores, indicados en la Tabla N°1.
Tabla N°4. Tiempo de Residencia – Esquema Actual
Notas:
(1) Flujo de acuerdo a PFD actual. Ver Anexo N°5:
Diagrama de Flujo de Procesos: Sistema de Tratamiento de
Crudo y Agua Producida (Propuesto).
De la tabla se puede observar grandes tiempos de
residencia para la fase crudo. Esto permite una calidad de
crudo adecuado, que se confirma con los registros de BSW
a la salida de los equipos (promedio: 0.3%BSW).
Por lo contrario, el tiempo de residencia de la fase agua en
los tratadores V-1418 y V-1421 está por debajo de lo
recomendado (12 min), generando altos OIW. Se confirma
los resultados con los registros de OIW en la salida de los
equipos, que se indica en la Tabla N°4.
Análisis del Tiempo de Residencia, Incluyendo Nuevo
Tratador V-1419
En la Tabla N°5 se muestran los tiempos de residencia
considerando la instalación del nuevo tratador V-1419, y de
acuerdo a distribución de cargas indicados en el Anexo N°1:
Diagrama de Flujo de Procesos: Sistema de Tratamiento de
Crudo y Agua Producida (Propuesto).
Tabla 5. Tiempo de Residencia – Esquema Propuesto
Notas:
´(1) Se mantiene nivel de control de interfase agua/crudo.
´(2) Flujos de acuerdo a balance de carga indicado en el PFD
del Anexo N°1: Diagrama de Flujo de Procesos: Sistema de
Tratamiento de Crudo y Agua Producida (Propuesto).
´(3) Se recomienda modificar el nivel de control de interfase a
5 niveles de agua.
´(4) Se recomienda calibrar el nivel de control de interfase a
72" del nivel inferior del tratador.
De la tabla N°5 se puede observar que los tiempos de residencia para la fase agua y crudo se encuentran por encima del mínimo recomendado.
Modificaciones al Actual Sistema
El instalar el nuevo tratador V-1419 al sistema implica tener en cuenta los siguientes cambios y/o evaluaciones:
Inyección de agua fresca a Tratadores V-1409 y V-1421
Teniendo en cuenta que los tratadores V-1408, V-1409 y V-1421 operaran en serie con el F/S V-1418 y el nuevo tratador V-1419, se requiere la inyección de agua fresca para mantener un flujo mínimo de agua producida que permita controlar el nivel de la interfase agua/crudo de los tratadores, y también permita disminuir la cantidad de sales disueltas del crudo.
La temperatura del agua fresca deberá ser cercana a la temperatura de operación de los tratadores y F/S. Por tanto se deberá considerar el uso del agua producida a la salida de cada tratador como medio de calentamiento.
Actualmente, el tratador V-1408 cuenta con un sistema de inyección de agua fresca (opera en serie con el F/S V-1418).
Evaluación de Válvulas de Control – Tratadores V-1418, V-1408, V-1409, V-1421 y nuevo tratador V-1419
Con el nuevo esquema del sistema de tratamiento de crudo, las válvulas de control de nivel de la interfase agua/crudo deberán tener las siguientes dimensiones:
Tabla N°6. Dimensionamiento de válvulas de control
Ver flujos (máximo, normal y mín.) considerados y el detalle
de cálculo de las válvulas de control en el Anexo N°6:
Detalle de cálculo: Válvulas de control de los tratadores.
Evaluación del Sistema de Agua de Re-inyección
Metodología para la Evaluación del Tanque
““skimmer””
1. Se recolectó la siguiente información:
2. OIW(ppm) de entrada y salida a tanque
““skimmer””,
3. Flujo de Agua Producida en las fechas que fueron
tomadas el OIW,
4. Viscosidad, gravedad especifica del agua producida
y el crudo, y
5. Con la información del ítem 1 se calculó el OIW a la
salida del “skimmer”.
6. Se comparó el OIW a la salida del “skimmer”
(calculado) y valor real (de laboratorio).
7. Se descartó los valores inconsistentes,
posiblemente debido a cambios en la operación o
condiciones durante el muestreo. Ejemplo, los
valores cuyo OIW a la salida son mayores que el
OIW en la entrada.
8. Se estableció un %error promedio entre el valor
teórico de OIW a la salida del “skimmer”
(calculado) y valor real (de laboratorio). Este valor
nos indicará la relación que existe entre el valor
calculado y valor real, y servirá para estimar la
capacidad máxima del “skimmer”.
Evaluación del Tanque “skimmer”
El tiempo de residencia mínimo del tanque “skimmer” es de
60 min, de acuerdo a las referencias del ítem 9. En la Tabla
N°6.3.2.1 se muestra el resumen de la evaluación del
tanque “skimmer”.
Tabla N°7. Evaluación de Tanque “skimmer” – Tabla
Resumen
El % error promedio es -22%, que corresponde al promedio
de los items 1, 2, 5 y 8 del Anexo N°8: Detalle de Cálculo:
Evaluación del Tanque “skimmer”. Esta diferencia se debe
a los efectos no tomadas en cuenta en el libro de referencia
del ítem 9, como el uso de productos químicos, tipo de
crudo (parafínica y/o nafténica), efectos de ensuciamiento
del “skimmer”, arrastre de crudo debido al bajo nivel de
interfase crudo/agua, entre otros.
En el ítem A de la tabla 6.3.2.1, se muestra que la capacidad
máxima del tanque “skimmer” es de 45,000.00 BWPD
considerando el OIW de ingreso promedio de 250 ppm
(valor promedio de los resultados de OIW tomados
diariamente).
En el ítem B de la tabla 6.3.2.1, se muestra la altura mínima
de la interfase agu/crudo, que permita una separación
adecuada de las partículas de aceite del agua producida. La
altura mínima es 14ft.
En el ítem C de la tabla 6.3.2.1, se muestra la capacidad
máxima de agua producida considerando la mejora en el
sistema de tratamiento de crudo, manteniendo una OIW a
la salida de los tratadores de 130ppm. Valor de OIW que es
posible pero poco frecuente actualmente. La capacidad
máxima se estima en 110,000.00 BWPD.
Sistema de Desnatado del Tanque “skimmer” y Reposo
Actualmente el tanque “skimmer” y reposo no cuentan con
tanque adecuado para la recepción de crudo desnatado.
Esta operación se realiza por gravedad, a través de reboses
propio de los tanques.
Al ser la transferencia por gravedad, se requiere una
diferencia de nivel constante y adecuado para los 100 gpm
de crudo promedio que se debería recuperar, manteniendo
el nivel de control de acuerdo a diseño.
Otras Observaciones
Quemador del F/S V-1418: Se observó en la visita a San
Jacinto que la temperatura de los gases de combustión a la
salida de la chimenea se encuentra entre 700 y 750°F Vs los
300 a 350°F de los gases de combustión de los tratadores V-
1408, V-1409 y V-1421. El quemador del F/S V-1418 es de
tiro forzado respecto a los quemadores de tiro natural de
los tratadores.
La temperatura de los gases de combustión es muy
elevada. Es posible que el sistema de quemado del F/S sea
poco eficiente.
CONCLUSIONES
De la evaluación se concluye:
1. La instalación del nuevo “flow splitter” se hace
necesario para mejorar la calidad del agua producida (OIW).
2. El sistema de tratamiento de crudo y agua
producida (tanques, tuberías) está acumulando borra, que
genera podría ocasionar mala calidad de crudo y corrosión.
3. La capacidad máxima de la batería es de
142,038.00 BFPD (Crudo y agua) a condiciones estándar,
considerando la instalación del nuevo “flow splitter” V-
1419, que cubrirá el incremento de producción de crudo,
asociado con agua.
4. Se requiere la inyección de agua fresca y
precalentada, para los tratadores V-1409 y V-1421.
5. Las válvulas de control de agua y gas del F/S V-
1418, así como las válvulas de control de agua de los
tratadores V-1408, V-1409 y V-1421 se encuentran
sobredimensionadas bajo el nuevo esquema de
tratamiento de crudo.
6. El tiempo de residencia de la fase agua se
encuentra por debajo de lo recomendado, ocasionando
altos OIW a la entrada del tanque “skimmer”, por tanto a
los pozos inyectores. Recalibrar el seteo del control de
interfase para incrementar el tiempo de residencia del agua
a los tratadores V-1419 y F/S V-1418.
7. Mejorar el tiempo de residencia del agua en los
tratadores y F/S permitirá mejorar el OIW en los pozos
inyectores. Se estima que controlar el OIW a la salida de los
tratadores en 120 ppm, con ayuda de la dosificación de
químicos, producirá valores de OIW en los pozos inyectores
por debajo de los 20 ppm.
8. Actualmente el OIW a la salida del tanque
“skimmer” no es el adecuado debido al alto OIW a la
entrada (promedio 280 ppm), y su capacidad máxima bajo
estas condiciones se estima en 45,000 BWPD. Considerando
el control del OIW en 120 ppm, la capacidad máxima de
agua producida que podría manejar el tanque “skimmer” se
estima en 110,000.00 BWPD (Crudo y agua).
RECOMENDACIONES
Tomar en cuenta las siguientes recomendaciones:
1. Considerar la instalación de un tanque que permita
el desnatado de los tanques de “skimmer” y reposo, así
como la instalación de un sistema de tratamiento de lodos,
por la borra generada. El tanque debe ser instalado por
debajo del nivel de los tanques “skimmer” y reposo.
2. Considerar la instalación de intercambiadores de
calor de doble tubos existentes, similar al sistema del
tratador V-1408.
3. Instalar válvulas de control del tratador V-1408, V-
1409, V-1421 y el nuevo tratador V-1419, de acuerdo al
siguiente cuadro:
El F/S V-1418 deberá tener las mismas dimensiones de las
válvulas de control de agua y gas.
4. Recalibrar el nivel de control de la interfase de
agua de acuerdo a lo siguiente:
• V-1418: Mantener 5 niveles de agua.
• V-1419: a 72in del nivel inferior del tratador.
En campo se deberá afinar el nivel de control, en base al
monitoreo del OIW y BSW del crudo. Es posible que el
incremento de nivel permita un consumo adicional de
combustible, dado que el agua requiere mayor calor para
incrementar en 1°C su temperatura respecto al crudo.
Evitar mantener el nivel de interfase del tanque “skimmer”
por debajo de 14 ft.
5. Evaluar la eficiencia térmica del sistema de
combustión del F/S V-1418. Es posible que el tiro sea muy
alto por dos motivos:
o Altura de chimenea corta, y
o Quemador de tiro forzado.
Es posible que requiera incrementar la altura de la
chimenea y/o instalar un dumper para controlar la
velocidad de salida de los gases, por tanto permitir que el
crudo absorba eficientemente el calor de la combustión.
6. Evaluar la eficiencia térmica del sistema de
combustión del F/S V-1418. Es posible que el tiro sea muy
alto por las siguientes razones:
o Altura de chimenea corta, y
o Quemador de tiro forzado.
Es posible que requiera incrementar la altura de la
chimenea y/o instalar un dumper para controlar la
velocidad de salida de los gases, por tanto permitir que el
crudo absorba eficientemente el calor entregado por la
combustión.
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
DS-037-2008-PCM: Establecen Límites Máximos Permisibles
de Efluentes líquidos para el Subsector Hidrocarburos.
API SPEC 12J: Specification for Oil and Gas Separators, 2008
Petroleum and Gas Field Processing / K. Abdel-Alal and
Mohamed A, 2003
Emulsions and Oil Treating Equipment – Selection, Sizing
and Troubleshooting / Maurice Stewart, Ken Arnold, 2009
ANEXO N°1:
DIAGRAMA DE FLUJO DE PROCESOS: SISTEMA DE TRATAMI ENTO DE CRUDO Y AGUA PRODUCIDA - PROPUESTO
ANEXO N°2:
NIVELES DE FASE DEL FLOW SPLITTER V-1418 Y TRATADOR ES V-1408, V-1409 Y V-1421
ANEXO N°3: CONFIGURACION DEL NUEVO TRATADOR V-1419
FLOW SPLITTER V-1418
FASE LENGHT (INCHES)
CAPACITY (Bbls) PORCENTAJE DE TOTAL (%) TOTAL BY LEVEL
WATER 4 12 12 1
WATER 18 108 97 6
WATER 28 206 98 12
WATER 42 367 161 21
OIL 74 794 427 44
OIL 106 1237 443 69
OIL 136 1601 364 90
GAS 148 1711 110 96
GAS 162 1786 75 100
TRATADOR V-1408
FASE LENGHT (INCHES)
CAPACITY (Bbls) PORCENTAJE DE TOTAL (%)
TOTAL BY LEVEL
WATER 5 13 13 1
WATER 15 67 54 6
OIL 27 157 90 13
OIL 42 293 136 24
OIL 72 604 311 50
OIL 97 866 262 72
GAS 126 1122 256 93
GAS 132 1161 39 96
GAS 144 1210 48 100
TRATADOR V-1409
FASE LENGHT (INCHES)
CAPACITY (Bbls) PORCENTAJE DE TOTAL (%) TOTAL BY LEVEL
WATER 4 9 9 1
WATER 15 67 57 6
WATER 27 157 90 13
WATER 42 293 136 24
OIL 72 604 311 50
OIL 97 866 262 72
OIL 126 1122 256 93
GAS 132 1161 39 96
GAS 144 1210 48 100
ANEXO N°4: DETALLE DE CÁLCULO: CAPACIDAD MÁXIMA DE TRATADORES Y F/S
ANEXO N°5: DIAGRAMA DE FLUJO DE PROCESOS: SISTEMA DE TRATAMIENTO DE CRUDO Y AGUA PRODUCIDA – ACTUAL
TRATADOR FWKO V-1418
FWKO NUEVO
T-1 V-1408
T-2 V-1409
Condiciones de Operación Presión de Operación (Psig) 40.00 40.00 35.00 35.00
Temperatura (ºF) 210.00 210.00 220.00 220.00
Densidad (lb/ft3)
ρ l= Densidad del liquido ligero (lb/ft3) 57.50 57.50 59.90 59.90
ρ l= Densidad del agua (lb/ft3) 66.30 66.30 66.30 66.30
ρ ϖ= Densidad del Gas (lb/ft3) 0.99 0.99 0.99 0.99
Factor de Compresibilidad 0.98 0.98 0.98 0.98
Flujo Volumétrico de Líquidos Total (BPD), Condiciones de Operación
Volumen de líquido total (agua+petróleo) (m3) 118.08 78.26 67.24 84.62
Caudal de líquido total (m3/min) 9.84 6.52 5.60 7.05
WOR (Ratio Water and Oil) 0.297 0.221 0.090 0.350
Flujo de Agua (BWPD) 20,372 10,674 4,184 16,533
Flujo de Petróleo (BOPD) 68,610 48,301 46,485 47,237
Densidad de líquidos, lb/ft3 59.5 59.1 60.4 61.6
Flujo liquido total (agua+petróleo) (BPD) 88,981.61 58,975.32 50,668.48 63,770.35
Calculo de Caudal de Liquidos Total (BPD), Estándar (1)
Densidad de liquidos 62.0 61.6 62.9 64.1
Flujo de Agua (BWPD) 19,557.08 10,247.50 4,016.29 15,871.73
Flujo de Petróleo (BOPD) 65,865.27 46,368.80 44,625.45 45,347.81
Flujo Liquido total (agua+petróleo) (BPD) 85,422.35 56,616.30 48,641.74 61,219.54
Tiempo de Residencia
Tiempo de residencia (min) 12 12 12 12
Flujo Volumétrico de Gas (MMSCFD), Estándar (3)
Flujo de gas (MMSCFD) 30.05 29.80 24.21 17.07
Flujo Volumétrico de Gas (MMACFD), Actuales
Flujo de gas (MMACFD) 27.84 27.61 25.86 18.23
CÁLCULO DE VOLUMEN DE FASE CRUDO /AGUA-De acuerdo a la Geometría del Recipiente
SEPARADOR FWKO V-1418
FWKO NUEVO
T-1 V-1408
T-2 V-1409
Dimensiones de Sección Cilíndrica Largo recipiente, m 21.35 21.35 18.3 18.3
Largo (Interface agua/petróleo), pulg 470.4 470.4 403.2 403.2
m 11.95 11.95 10.24 10.24
Diámetro Interior (m) 4.12 3.66 3.66 3.66
Radio Interior (m) 2.0581 1.83 1.83 1.83
Altura liquido (m) 3.42 2.47 2.47 3.20 Volumen de Sección Cilíndrica completa(m3)
118.08 78.3 67.2 84.6
Volumen de líquido total (sección de trab.) (agua + petróleo), m3 118.075 78.258 67.235 84.621
ANEXO N°6: DETALLE DE CÁLCULO: VÁLVULAS DE CONTROL DE AGUA PRO DUCIDA – TRATADORES V-1409, V-1421 Y V-1419
Dimensionamiento de Válvula de Control de Agua Producida – Salida del Tratador V-1419
Dimensionamiento de Válvula de Control de Crudo – Salida del Tratador V-1419
Dimensionamiento de Válvula de Control de Gas – Salida del Tratador V-1419