CARGAS DE DISEÑO
PESO DE GRADAS
PESO PROPIO
PESO DE ESCALONES
h HUELLA= 0.80 M
PERALTE= 0.35 M
ÁREA= 0.115 M²
127 Kg/m²
PESO DE NARIZ:
ÁREA= 0.0239 M²
26 Kg/m²
PESO TOTAL POR M2
W= 127+26= 153 KG/M²
CARGAS VIVAS UNITARIAS EN kg/m²
W OBSERVACIONES
0.4 2.5 3.5
40 250 350
503 Kg/m² 1069 Kg/m²
403 Kg/m²
DISEÑO DE ACCESO
Peso propio
TRAMO INCLINADO:
ANGULO DE INCLINACIÓN Ө= 36.03 °
PARA EL DISEÑO SE CONSIDERA LAS CARGAS ACTUANDO EN LA PROYECCIÓN HORIZONTAL DE LAS GRADAS Y NO EN SU VERDADERA LONGITUD INCLINADA.
DESTINO DE PISO O CUBIERTA Wa Wm
F)OTROS LUGARES DE REUNIÓN (BIBLIOTECAS, TEMPLOS, CINES, TEATROS, GIMNASIOS, SALONES DE BAILE, RESTAURANTES, SALASINDIVIDUALES
Wm= 350 Kg/m2+ 153 Kg/m2 =
Wa= 250 Kg/m2 + 250 Kg/m2 =
PARA EL DISEÑO SE CONSIDERA LAS CARGAS ACTUANDO EN LA PROYECCIÓN HORIZONTAL DE LAS GRADAS Y NO EN SU VERDADERA LONGITUD INCLINADA.
IGUAL QUE EN UNA LOSA MACIZA NORMAL SE DEBE DETERMINAR UN ESPESOR DE DISEÑO QUE CUMPLA CON LO REQUERIDO PARA EFECTOS DE DEFLEXIONES.
PESO PROPIO: SE PUEDE HACER POR TRAMOS CONSIDERANDO QUE LA CARGA EN EL TRAMO INCLINADO ES UN POCO MÁS GRANDE
𝑊=0.0239×1,100 𝐾𝑔/𝑚^3 =
𝑊=0.115×1,100 𝐾𝑔/𝑚^3 =
ℎ=𝐿_ℎ𝑜𝑟𝑖𝑧𝑜𝑛𝑡𝑎𝑙/20=4.58/20=0.23
𝑊𝑝=0.23/𝑐𝑜𝑠36.03×2400 𝐾𝐺/ ^3 𝑚=682.57 𝐾𝐺/ ^2 𝑚
PESO DE ESCALONES
h HUELLA= 0.30 M
PERALTE= 0.18 M
30 Kg/m²
PESO TOTAL POR M2
W= 30+682.57 = 713 KG/M²
CARGAS VIVAS UNITARIAS EN kg/m²
W Observaciones
0.4 1.5 3.5
40 150 350
1063 Kg/m²
863 Kg/m²
DISEÑO DEL PASILLO
PESO PROPIO
SE PROPONDRA UN PERALTE DE LOSA DE 10 CM
PESO TOTAL POR M2
W = 216 KG/M²
CARGAS VIVAS UNITARIAS EN kg/m²
W Observaciones
0.4 1.5 3.5
40 150 350
566 Kg/m²
366 Kg/m²
DESTINO DE PISO O CUBIERTA Wa Wm
D) COMUNICACIÓN PARA PEATONES (PASILLOS, ESCALERAS, RAMPAS,
Wm= 350 Kg/m2+ 656 Kg/m2 =
Wa= 150 Kg/m2 + 656 Kg/m2 =
DESTINO DE PISO O CUBIERTA Wa Wm
D) COMUNICACIÓN PARA PEATONES (PASILLOS, ESCALERAS, RAMPAS,
Wm= 350 Kg/m2+ 216 Kg/m2 =
Wa= 150Kg/m2 + 216 Kg/m2 =
𝑊𝑝𝑒𝑙=(0.30×0.18)/2×1,100 𝐾𝑔/𝑚^3 =
𝑊𝑝=0.23/𝑐𝑜𝑠36.03×2400 𝐾𝐺/ ^3 𝑚=682.57 𝐾𝐺/ ^2 𝑚
𝑊𝑝=0.10×0.9×2400 𝐾𝐺/𝑚^3 =496.8 𝐾𝐺/𝑚^2
DISEÑO LOSA DE ACCESO
SE DISEÑARA PARA UN METRO DE ANCHO, PROPONIENDO UN PERALTE DE LOSA DE 15CM.
DATOS calculo del q
BASE 100 cm β= 0.85 0.153458605664
ALTURA 15 cm 1.832515938989
LONGITUD 5.00 m
RECUBRIMIENTO 3 cm 0.167484061011
d 12 cm
f´c 250 Kg/cm²
CARGA 1.06 T/m
REVISIÓN POR FLEXIÓN
REVISIÓN POR DEFLEXIÓN
M(-) Mu f*c f´´c f´y Pmin Pbal Pmáx
2.42 T-m 3.38 T-m 200 Kg/cm² 170 Kg/cm² 4200 Kg/cm² 0.0026 0.0202 0.0152
SE CALCULA EL PORCENTAJE MECÁNICO DE ACERO DE LA SECCIÓN PROPUESTA CON LA SIGUIENTE FÓRMULA:
q Pcal As As TEMP As TEMP SEPARACIÓN
0.1675 0.00678 8.13 cm² 3.16 cm² 3.80 cm² 33 cm
REVISION As P q MR EFICIENCIA SEPARACIÓN 0.007125
8.55 cm² 0.007 0.18 3.54 T-m 95.59% 33 cm
M(+) Mu f*c f´´c f´y Pmin Pbal Pmáx
1.66 T-m 2.33 T-m 200 Kg/cm² 170 Kg/cm² 4200 Kg/cm² 0.0026 0.0202 0.0152
SE CALCULA EL PORCENTAJE MECÁNICO DE ACERO DE LA SECCIÓN PROPUESTA CON LA SIGUIENTE FÓRMULA:
q Pcal As As Temp
0.1118 0.00452 5.43 cm² 3.16 cm²
REVISION As P q MR EFICIENCIA SEPARACIÓN 0.00475
5.70 cm² 0.005 0.12 2.43 T-m 95.54% 50 cm
LA REVISIÓN POR FLEXIÓN DEL ELEMENTO SE REALIZARA TOMADO EN CUENTA LOS PORCENTAJES DE ACERO ESTABLECIDOS POR LA NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS PARA ESTRUCTURAS DE CONCRETO
SE RECALCULARA EL VALOR DEL PORCENTAJE DE ACERO CON UNA PROPUESTA DE 3 VRS. #6 PARA VERIFICAR QUE EL VALOR QUEDE DENTRO DEL RANGO ESTABLECIDO POR LA NORMA
SE RECALCULARA EL VALOR DEL PORCENTAJE DE ACERO CON UNA PROPUESTA DE 2 VRS. #6 PARA VERIFICAR QUE EL VALOR QUEDE DENTRO DEL RANGO ESTABLECIDO POR LA NORMA
𝑃_𝑚𝑖𝑛=(0.7√(𝑓´𝑐))/𝑓𝑦=0.0026𝑃_𝑏𝑎𝑙=(𝑓´𝑐)/𝑓𝑦 (6000𝛽_1)/(𝑓𝑦+6000)=0.0202𝑃_𝑚á𝑥=0.70𝑃_𝑏𝑎𝑙=0.0152
𝑞=[1−√(1−2𝑀𝑢/(𝐹𝑅𝑏𝑑^2 𝑓"𝑐))] 𝑓"𝑐/𝑓𝑦=[1−√(1−2𝑥3,380𝑥100/(0.9𝑥100𝑥〖 12〗^2 𝑥200))] 200/4200
𝑞=[1−√(1−2𝑀𝑢/(𝐹𝑅𝑏𝑑^2 𝑓"𝑐))] 𝑓"𝑐/𝑓𝑦=[1−√(1−2𝑥2,330𝑥100/(0.9𝑥100𝑥〖 12〗^2 𝑥200))] 200/4200
DISEÑO LOSA DE GRADAS
CARGASWTOTAL= 1.07 T/m
Wu= 1.50 T/m
CALCULO DE LOS MOMENTOS
a1= 4.10 m a2= 5.80 m
a1/a2= 0.71 m CASO 1
2.52 Kg-m
TABLERO MOMENTO CLARO αi Mi
DE ESQUINA
CORTO 466 1172.13 Kg-m LARGO 387 973.42 Kg-m CORTO 274 689.19 Kg-m LARGO 235 591.09 Kg-m
POSITIVOCORTO 255 641.40 Kg-m LARGO 142 357.17 Kg-m
DETERMINACIÓN DEL ESFUERZO
smax= 50 cm
1= 1102500 ACERO POSITIVO
2= 562500 ACERO NEGATIVO
SE DISEÑARA PARA UN METRO DE ANCHO, PROPONIENDO UN PERALTE DE LOSA DE 10CM.
REVISIÓN POR DEFLEXIÓN CLARO CORTO (ACERO POSITIVO)
DATOS calculo del qBASE 100 cm β= 0.85 0.219
ALTURA 10 cm 1.750LONGITUD 4.10 m
RECUBRIMIENTO 3 cm 0.250d 7 cm f´c 250 Kg/cm²
CARGA 1.07 T/m
REVISIÓN POR FLEXIÓN
M Mu f*c f´´c f´y Pmin Pbal Pmáx
1.17 T-m 1.64 T-m 200 Kg/cm² 170 Kg/cm² 4200 Kg/cm² 0.0026 0.0202 0.0152
SE CALCULA EL PORCENTAJE MECÁNICO DE ACERO DE LA SECCIÓN PROPUESTA CON LA SIGUIENTE FÓRMULA:
q Pcal As
0.2502 0.01013 7.09 cm²
NEGATIVO EN BORDES INTERIORES
NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS
LA REVISIÓN POR FLEXIÓN DEL ELEMENTO SE REALIZARA TOMADO EN CUENTA LOS PORCENTAJES DE ACERO ESTABLECIDOS POR LA NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS PARA ESTRUCTURAS DE CONCRETO
SE RECALCULARA EL VALOR DEL PORCENTAJE DE ACERO CON UNA PROPUESTA DE 4 VRS. #5 PARA VERIFICAR QUE EL VALOR QUEDE DENTRO DEL RANGO ESTABLECIDO POR LA NORMA
𝑃_𝑚𝑖𝑛=(0.7√(𝑓´𝑐))/𝑓𝑦=0.0026𝑃_𝑏𝑎𝑙=(𝑓´𝑐)/𝑓𝑦 (6000𝛽_1)/(𝑓𝑦+6000)=0.0202𝑃_𝑚á𝑥=0.70𝑃_𝑏𝑎𝑙=0.0152
𝑞=[1−√(1−2𝑀𝑢/(𝐹𝑅𝑏𝑑^2 𝑓"𝑐))] 𝑓"𝑐/𝑓𝑦=[1−√(1−2𝑥1,640𝑥100/0.9𝑥100𝑥7𝑥200)] 200/4200
〖 10〗^(−4)×𝑊_𝑢×𝑎_1^2=
𝐹𝑅×𝐵×𝑑^2×𝐹´´𝑐
REVISION As P q MR EFICIENCIA SEPARACIÓN 0.011314285714
7.92 cm² 0.011 0.28 1.80 T-m 91% 25 cm
REVISIÓN POR DEFLEXIÓN CLARO CORTO (ACERO NEGATIVO)
DATOS calculo del qBASE 100 cm β= 0.85 0.219
ALTURA 10 cm 1.750LONGITUD 4.1 cm
RECUBRIMIENTO 3 cm 0.250d 7 cm f´c 250 cm
CARGA 1.07 cm
M Mu f*c f´´c f´y Pmin Pbal Pmáx
1.17 T-m 1.64 T-m 200 Kg/cm² 170 Kg/cm² 4200 Kg/cm² 0.0026 0.0202 0.0152
SE CALCULA EL PORCENTAJE MECÁNICO DE ACERO DE LA SECCIÓN PROPUESTA CON LA SIGUIENTE FÓRMULA:
q Pcal As
0.2502 0.01013 7.09 cm²
REVISION As P q MR EFICIENCIA SEPARACIÓN 0.011314285714
7.92 cm² 0.011 0.28 1.80 T-m 91.03% 25 cm
REVISIÓN POR DEFLEXIÓN CLARO LARGO (ACERO POSITIVO)
DATOS calculo del qBASE 100 cm β= 0.85 0.18
ALTURA 10 cm 1.798LONGITUD 5.80 m
RECUBRIMIENTO 3 cm 0.202d 7 cm f´c 250 Kg/cm²
CARGA 1.07 T/m
M Mu f*c f´´c f´y Pmin Pbal Pmáx
0.97 T-m 1.36 T-m 200 Kg/cm² 170 Kg/cm² 4200 Kg/cm² 0.0026 0.0202 0.0152
SE CALCULA EL PORCENTAJE MECÁNICO DE ACERO DE LA SECCIÓN PROPUESTA CON LA SIGUIENTE FÓRMULA:
q Pcal As
0.2022 0.00819 5.73 cm²
REVISION As P q MR EFICIENCIA SEPARACIÓN 0.008485714286
5.94 cm² 0.008 0.21 1.41 T-m 97% 33 cm
REVISIÓN POR DEFLEXIÓN CLARO LARGO (ACERO NEGATIVO)
DATOS calculo del qBASE 100 cm β= 0.85 0.182
SE RECALCULARA EL VALOR DEL PORCENTAJE DE ACERO CON UNA PROPUESTA DE 4 VRS. #5 PARA VERIFICAR QUE EL VALOR QUEDE DENTRO DEL RANGO ESTABLECIDO POR LA NORMA
SE RECALCULARA EL VALOR DEL PORCENTAJE DE ACERO CON UNA PROPUESTA DE 3 VRS. #5 PARA VERIFICAR QUE EL VALOR QUEDE DENTRO DEL RANGO ESTABLECIDO POR LA NORMA
𝑞=[1−√(1−2𝑀𝑢/(𝐹𝑅𝑏𝑑^2 𝑓"𝑐))] 𝑓"𝑐/𝑓𝑦=[1−√(1−2𝑥2,1,640𝑥100/(0.9𝑥100𝑥7^2 𝑥200))] 200/4200
𝑞=[1−√(1−2𝑀𝑢/(𝐹𝑅𝑏𝑑^2 𝑓"𝑐))] 𝑓"𝑐/𝑓𝑦=[1−√(1−2𝑥1,360𝑥100/(0.9𝑥100𝑥7^2 𝑥200))] 200/4200
ALTURA 10 cm 1.798LONGITUD 5.8 cm
RECUBRIMIENTO 3 cm 0.202d 7 cm f´c 250 cm
CARGA 1.07 cm
M Mu f*c f´´c f´y Pmin Pbal Pmáx
0.97 T-m 1.36 T-m 200 Kg/cm² 170 Kg/cm² 4200 Kg/cm² 0.0026 0.0202 0.0152
SE CALCULA EL PORCENTAJE MECÁNICO DE ACERO DE LA SECCIÓN PROPUESTA CON LA SIGUIENTE FÓRMULA:
q Pcal As
0.2022 0.00819 5.73 cm²
REVISION As P q MR EFICIENCIA SEPARACIÓN 0.008485714286
5.94 cm² 0.008 0.21 1.41 T-m 96.86% 33 cm
SE RECALCULARA EL VALOR DEL PORCENTAJE DE ACERO CON UNA PROPUESTA DE 3 VRS. #5 PARA VERIFICAR QUE EL VALOR QUEDE DENTRO DEL RANGO ESTABLECIDO POR LA NORMA
𝑞=[1−√(1−2𝑀𝑢/(𝐹𝑅𝑏𝑑^2 𝑓"𝑐))] 𝑓"𝑐/𝑓𝑦=[1−√(1−2𝑥1360𝑥100/(0.9𝑥100𝑥7^2 𝑥200))] 200/4200
Página 7
TABLA DE ANALISIS-1TABLA: ELEMENTOS FUERZA-BARRA
BARRA LONG. OutputCase CaseType P V2 V3 T M2 M3 S11Max PtS11Max x2S11Max x3S11Max S11Min PtS11Min x2S11Min x3S11Min FrameElem ElemStation
Text m Text Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m Tonf/m2 Text m m Tonf/m2 Text m m Text m1 0.00 DEAD LinStatic 0.00 -0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 1-1 0.001 0.20 DEAD LinStatic 0.00 0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.61 1.00 -0.15 -0.06 -0.61 3 0.15 -0.06 1-1 0.201 0.00 DSTL1 Combination 0.00 -0.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 1-1 0.001 0.20 DSTL1 Combination 0.00 0.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.86 1.00 -0.15 -0.06 -0.86 3 0.15 -0.06 1-1 0.201 0.00 DSTL2 Combination 0.00 -0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 1-1 0.001 0.20 DSTL2 Combination 0.00 0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.61 1.00 -0.15 -0.06 -0.61 3 0.15 -0.06 1-1 0.201 0.00 DCON1 Combination 0.00 -0.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 1-1 0.001 0.20 DCON1 Combination 0.00 0.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.86 1.00 -0.15 -0.06 -0.86 3 0.15 -0.06 1-1 0.202 0.00 DEAD LinStatic -0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -64.03 1.00 -0.15 -0.06 -65.26 3 0.15 -0.06 2-1 0.002 0.05 DEAD LinStatic -0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -64.03 1.00 -0.15 -0.06 -65.26 3 0.15 -0.06 2-1 0.052 0.05 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.002 0.20 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.152 0.40 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.352 0.00 DSTL1 Combination -0.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -89.64 1 -0.15 -0.06 -91.36 3 0.15 -0.06 2-1 0.002 0.05 DSTL1 Combination -0.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -89.64 1 -0.15 -0.06 -91.36 3 0.15 -0.06 2-1 0.052 0.05 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.002 0.20 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.152 0.40 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.352 0.00 DSTL2 Combination -0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -64.03 1 -0.15 -0.06 -65.26 3 0.15 -0.06 2-1 0.002 0.05 DSTL2 Combination -0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -64.03 1 -0.15 -0.06 -65.26 3 0.15 -0.06 2-1 0.052 0.05 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.002 0.20 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.152 0.40 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.352 0.00 DCON1 Combination -0.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -89.64 1 -0.15 -0.06 -91.36 3 0.15 -0.06 2-1 0.002 0.05 DCON1 Combination -0.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -89.64 1 -0.15 -0.06 -91.36 3 0.15 -0.06 2-1 0.052 0.05 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.002 0.20 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.152 0.40 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 2-2 0.353 0.00 DEAD LinStatic 0.00 -1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 3-1 0.003 0.40 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.07 171.28 1 -0.15 -0.06 -171.28 3 0.15 -0.06 3-1 0.403 0.80 DEAD LinStatic 0.00 1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 3-1 0.803 0.00 DSTL1 Combination 0.00 -1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 3-1 0.003 0.40 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 239.79 1 -0.15 -0.06 -239.79 3 0.15 -0.06 3-1 0.403 0.80 DSTL1 Combination 0.00 1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 3-1 0.803 0.00 DSTL2 Combination 0.00 -1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 3-1 0.003 0.40 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.07 171.28 1 -0.15 -0.06 -171.28 3 0.15 -0.06 3-1 0.403 0.80 DSTL2 Combination 0.00 1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 3-1 0.803 0.00 DCON1 Combination 0.00 -1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 3-1 0.003 0.40 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 239.79 1 -0.15 -0.06 -239.79 3 0.15 -0.06 3-1 0.403 0.80 DCON1 Combination 0.00 1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 3-1 0.804 0.00 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.004 0.18 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.184 0.35 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.354 0.00 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.004 0.18 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.184 0.35 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.354 0.00 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.004 0.18 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.184 0.35 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.354 0.00 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.004 0.18 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.184 0.35 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 4-1 0.355 0.00 DEAD LinStatic 0.00 -1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 5-1 0.005 0.40 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.07 171.28 1 -0.15 -0.06 -171.28 3 0.15 -0.06 5-1 0.405 0.80 DEAD LinStatic 0.00 1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 5-1 0.805 0.00 DSTL1 Combination 0.00 -1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 5-1 0.005 0.40 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 239.79 1 -0.15 -0.06 -239.79 3 0.15 -0.06 5-1 0.405 0.80 DSTL1 Combination 0.00 1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 5-1 0.805 0.00 DSTL2 Combination 0.00 -1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 5-1 0.005 0.40 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.07 171.28 1 -0.15 -0.06 -171.28 3 0.15 -0.06 5-1 0.40
Página 8
5 0.80 DSTL2 Combination 0.00 1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 5-1 0.805 0.00 DCON1 Combination 0.00 -1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 5-1 0.005 0.40 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 239.79 1 -0.15 -0.06 -239.79 3 0.15 -0.06 5-1 0.405 0.80 DCON1 Combination 0.00 1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 5-1 0.806 0.00 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.006 0.18 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.186 0.35 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.356 0.00 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.006 0.18 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.186 0.35 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.356 0.00 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.006 0.18 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.186 0.35 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.356 0.00 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.006 0.18 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.186 0.35 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 6-1 0.357 0.00 DEAD LinStatic 0.00 -1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 7-1 0.007 0.40 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.07 171.28 1 -0.15 -0.06 -171.28 3 0.15 -0.06 7-1 0.407 0.80 DEAD LinStatic 0.00 1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 7-1 0.807 0.00 DSTL1 Combination 0.00 -1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 7-1 0.007 0.40 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 239.79 1 -0.15 -0.06 -239.79 3 0.15 -0.06 7-1 0.407 0.80 DSTL1 Combination 0.00 1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 7-1 0.807 0.00 DSTL2 Combination 0.00 -1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 7-1 0.007 0.40 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.07 171.28 1 -0.15 -0.06 -171.28 3 0.15 -0.06 7-1 0.407 0.80 DSTL2 Combination 0.00 1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 7-1 0.807 0.00 DCON1 Combination 0.00 -1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 7-1 0.007 0.40 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 239.79 1 -0.15 -0.06 -239.79 3 0.15 -0.06 7-1 0.407 0.80 DCON1 Combination 0.00 1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 7-1 0.808 0.00 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.008 0.18 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.188 0.35 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.358 0.00 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.008 0.18 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.188 0.35 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.358 0.00 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.008 0.18 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.188 0.35 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.358 0.00 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.008 0.18 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.188 0.35 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 8-1 0.359 0.00 DEAD LinStatic 0.00 -1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 9-1 0.009 0.40 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.07 171.28 1 -0.15 -0.06 -171.28 3 0.15 -0.06 9-1 0.409 0.80 DEAD LinStatic 0.00 1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 9-1 0.809 0.00 DSTL1 Combination 0.00 -1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 9-1 0.009 0.40 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 239.79 1 -0.15 -0.06 -239.79 3 0.15 -0.06 9-1 0.409 0.80 DSTL1 Combination 0.00 1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 9-1 0.809 0.00 DSTL2 Combination 0.00 -1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 9-1 0.009 0.40 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.07 171.28 1 -0.15 -0.06 -171.28 3 0.15 -0.06 9-1 0.409 0.80 DSTL2 Combination 0.00 1.11 0.00 0.00 0.00 -0.15 342.56 3 0.15 -0.06 -342.56 1 -0.15 -0.06 9-1 0.809 0.00 DCON1 Combination 0.00 -1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 9-1 0.009 0.40 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 239.79 1 -0.15 -0.06 -239.79 3 0.15 -0.06 9-1 0.409 0.80 DCON1 Combination 0.00 1.55 0.00 0.00 0.00 -0.21 479.59 3 0.15 -0.06 -479.59 1 -0.15 -0.06 9-1 0.80
10 0.00 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.0010 0.18 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.1810 0.35 DEAD LinStatic 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.3510 0.00 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.0010 0.18 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.1810 0.35 DSTL1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.3510 0.00 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.0010 0.18 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.1810 0.35 DSTL2 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.3510 0.00 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.0010 0.18 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.1810 0.35 DCON1 Combination 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.15 -0.06 0.00 1 -0.15 -0.06 10-1 0.35
1.5512 0.10341
Página 9
TABLA DE ANALISIS-2TABLE: Element Forces - Frames
Frame Station OutputCase CaseType P V2 V3 T M2 M3 S11Max PtS11Max x2S11Max x3S11Max S11Min PtS11Min x2S11Min x3S11Min FrameElem ElemStationText m Text Text Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Tonf-m Tonf/m2 Text m m Tonf/m2 Text m m Text m
1 0.00 DEAD LinStatic -6.05 -3.31 0.00 0.00 0.00 -1.73 2584.26 3 0.15 -0.06 -5421.40 1 -0.15 -0.06 1-1 0.001 0.96 DEAD LinStatic -6.05 -3.31 0.00 0.00 0.00 1.44 1919.08 1 -0.15 -0.06 -4756.22 3 0.15 -0.06 1-1 0.961 1.91 DEAD LinStatic -6.05 -3.31 0.00 0.00 0.00 4.61 9259.57 1 -0.15 -0.06 -12096.71 3 0.15 -0.06 1-1 1.912 0.00 DEAD LinStatic -6.05 3.31 0.00 0.00 0.00 1.73 2584.26 1 -0.15 -0.06 -5421.40 3 0.15 -0.06 2-1 0.002 0.96 DEAD LinStatic -6.05 3.31 0.00 0.00 0.00 -1.44 1919.08 3 0.15 -0.06 -4756.22 1 -0.15 -0.06 2-1 0.962 1.91 DEAD LinStatic -6.05 3.31 0.00 0.00 0.00 -4.61 9259.57 3 0.15 -0.06 -12096.71 1 -0.15 -0.06 2-1 1.913 0.00 DEAD LinStatic -3.31 -6.05 0.00 0.00 0.00 -4.61 9900.83 3 0.15 -0.06 -11455.45 1 -0.15 -0.06 3-1 0.003 0.46 DEAD LinStatic -3.31 -5.04 0.00 0.00 0.00 -2.04 3953.77 3 0.15 -0.06 -5508.39 1 -0.15 -0.06 3-1 0.463 0.93 DEAD LinStatic -3.31 -4.03 0.00 0.00 0.00 0.06 -642.61 1 -0.15 -0.06 -912.01 3 0.15 -0.06 3-1 0.933 1.39 DEAD LinStatic -3.31 -3.02 0.00 0.00 0.00 1.69 3141.89 1 -0.15 -0.06 -4696.50 3 0.15 -0.06 3-1 1.393 1.85 DEAD LinStatic -3.31 -2.02 0.00 0.00 0.00 2.86 5845.10 1 -0.15 -0.06 -7399.71 3 0.15 -0.06 3-1 1.853 2.31 DEAD LinStatic -3.31 -1.01 0.00 0.00 0.00 3.56 7467.02 1 -0.15 -0.06 -9021.64 3 0.15 -0.06 3-1 2.313 2.78 DEAD LinStatic -3.31 0.00 0.00 0.00 0.00 3.79 8007.66 1 -0.15 -0.06 -9562.28 3 0.15 -0.06 3-1 2.783 3.24 DEAD LinStatic -3.31 1.01 0.00 0.00 0.00 3.56 7467.02 1 -0.15 -0.06 -9021.64 3 0.15 -0.06 3-1 3.243 3.70 DEAD LinStatic -3.31 2.02 0.00 0.00 0.00 2.86 5845.10 1 -0.15 -0.06 -7399.71 3 0.15 -0.06 3-1 3.703 4.16 DEAD LinStatic -3.31 3.02 0.00 0.00 0.00 1.69 3141.89 1 -0.15 -0.06 -4696.50 3 0.15 -0.06 3-1 4.163 4.63 DEAD LinStatic -3.31 4.03 0.00 0.00 0.00 0.06 -642.61 1 -0.15 -0.06 -912.01 3 0.15 -0.06 3-1 4.633 5.09 DEAD LinStatic -3.31 5.04 0.00 0.00 0.00 -2.04 3953.77 3 0.15 -0.06 -5508.39 1 -0.15 -0.06 3-1 5.093 5.55 DEAD LinStatic -3.31 6.05 0.00 0.00 0.00 -4.61 9900.83 3 0.15 -0.06 -11455.45 1 -0.15 -0.06 3-1 5.55
Página 10
DISEÑO TRABE T-1
DATOS calculo del q
BASE 15 cm β= 0.85 0.198741942902
ALTURA 50 cm 1.776219114809
LONGITUD 5.63 m
RECUBRIMIENTO 3 cm 0.223780885191
d 47 cm
f´c 250 Kg/cm²
CARGA 1.82 T/m
REVISIÓN POR FLEXIÓN
REVISIÓN POR DEFLEXIÓNMmáx Mu f*c f´´c f´y Pmin Pbal Pmáx
7.20 T-m 10.08 T-m 200 Kg/cm² 170 Kg/cm² 4200 Kg/cm² 0.0026 0.0202 0.0152
SE CALCULA EL PORCENTAJE MECÁNICO DE ACERO DE LA SECCIÓN PROPUESTA CON LA SIGUIENTE FÓRMULA:
q Pcal As As Temp
0.2238 0.00906 6.39 cm² 1.86 cm²
PROPUESTA PARA EL ÁREA DE ACERO
PROPUESTA
As As Temp As Temp
4#5 2#4 2.53 cm²
REVISION As P q MR EFICIENCIA 0.011234042553
7.92 cm² 0.011 0.28 12.12 T-m 83.14%
REVISIÓN POR CORTANTE
Vu = 7158.46 Kg
Vu-VCR= 3771.13 Kg
LA SEPARACIÓN A LA CUAL TENDRAN QUE COLOCARSE LOS ESTRIBOS SE CALCULARA CON LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:
LA REVISIÓN POR FLEXIÓN DEL ELEMENTO SE REALIZARA TOMADO EN CUENTA LOS PORCENTAJES DE ACERO ESTABLECIDOS POR LA NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS PARA ESTRUCTURAS DE CONCRETO
SE RECALCULARA EL VALOR DEL PORCENTAJE DE ACERO CON UNA PROPUESTA DE 4 VARILLAS DEL #5 PARA VERIFICAR QUE EL VALOR QUEDE DENTRO DEL RANGO ESTABLECIDO POR LA NORMA
EL VALOR CON EL CUAL SE DISEÑARAN LOS ESTRIBOS DEL ELEMENTO SERA EL CORTANTE MÁXIMO MULTIPLICADOO POR UN FACTOR DE SEGURIDAD IGUAL A 1.4
EL CONCRETO POR SI SOLO TIENE LA CAPCIDAD DE RESISTIR UN A FUERZA CORTANTE QUE DENOMINAREMOS VCR LA CUAL CALCULAREMOS CON LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:
EL VALOR DEL CORTANTE QUE TIENEN QUE RESISTIR LOS ESTRIBOS ES LA DIFERENCIA ENTRE EL CORTANTE ULTIMO Y EL CORTANTE QUE RESISTE EL CONCRETO
𝑃_𝑚𝑖𝑛=(0.7√(𝑓´𝑐))/𝑓𝑦=0.0026𝑃_𝑏𝑎𝑙=(𝑓´𝑐)/𝑓𝑦 (6000𝛽_1)/(𝑓𝑦+6000)=0.0202𝑃_𝑚á𝑥=0.70𝑃_𝑏𝑎𝑙=0.0152
𝑞=[1−√(1−2𝑀𝑢/(𝐹𝑅𝑏𝑑^2 𝑓"𝑐))] 𝑓"𝑐/𝑓𝑦=[1−√(1−2𝑥10,800𝑥100/(0.9𝑥20𝑥〖 47〗^2 𝑥200))] 200/4200
𝑉_𝐶𝑅=𝐹𝑅𝑏𝑑(0.2+20𝑝) √(𝑓^∗ 𝑐)=0.8𝑥20𝑥47𝑥(0.2+20𝑥0.0091) √200=3,900 Kg
𝛿=(𝐹𝑅𝐴_𝑦 𝑓_𝑦 𝑑(𝑠𝑒𝑛𝜃+𝑐𝑜𝑠𝜃))/𝑉_𝐶𝑅 =(0.8𝑥(0.713𝑥2)𝑥2400𝑥47(𝑠𝑒𝑛90+𝑐𝑜𝑠90))/3,900
Página 11
TABLA DE CALCULO
Vmáx= 5.11 T
Vu= 7.16 T
VCR= 3.39 T
VsR= 3.77 T
SEPARACION= 59.88 cm
0.5d 23.50 cm
S CENTRO 23.50 cm
S ZONA CONFINADA 12 cm
ZONA CONFINADA 100 cm
REVISIÓN POR DEFORMACIONES
CALCULO DE LA INERCIA AGRIETADA
C= 16.70 cm Mag = 0.177 T-m
CALCULO DE LA INERCIA EFECTIVA
CALCULO DE LA DEFORMACION DIFERIDA
CON LOS VALORES OBTENIDOS LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS DEL #3 SERA A CADA 20 CM SIENDO ESTE EL VALOR MENOR DE LOS DOS CALCULADOS
PARA LA REVISÓN POR FLEXIÓN SERA NECESARIO CONOCER EL VALOR DEL MOMENTO AGRIETADO EL CUAL CALCULAREMOS CON LA SIGUIENTE FORMULA:
PARA PODER APLICAR LA FORMULA ANTERIOR NECESITAREMSO CONOCER LOS VALORES DE FF, INERCIA DE LA SECCIÓN GRUESA Y H QUE ES LA ALTURA A LA CUAL SE ENCUENTRA EL EJE NEUTRO.
EL CALCULO DEL EJE NEUTRO LO REALIZAREMOS CON LA SIGUIENTE FORMULA TOMANDO EN CUENTA QUE EL VALOR REQUERIDO LO REPRESENTAREMOS POR LA LITERAL C, EL MODULO DE ELASTICIDAD DEL ACERO SERA "ES" Y TENDRA UN VALOR DE 2,100,000 KG/CM² MIENTRAS QUE EL DEL CONCRETO LO REPRESENTAREMOS COMO "EC".
PARA LA CALCULO DE LA INERCIA EFECTIVA NECESITAREMOS EL VALOR DE LA INERCIA AGRIETADA QUE CALCULAREMOS CON LA SIGUIENTE FORMULA:
UNA VEZ OBTENIDO EL VALOR DE LA INERCIA AGRIETADA PROSEGUIREMOS A CALCULAR LA INERCIA EFECTIVA LA CUAL NECESITAREMOS PARA PODER CALCULAR LA DEFORMACIÓN INMEDIANTA DEL ELEMENTO.
EL SIGUIENTE PASO A SEGUIR SERA EL CALCULO DE LA DEFORMACIÓN INMEDIATA TOMANDO EN CUENTA QUE EL ELEMETO SE ENCUENTRA SIMPLEMENTE APOYADO CON UNA CARGA UNIFORMEMENTE DISTRIBUIDA
𝑀_𝑎𝑔=(𝑓 ̅E𝑓×𝐼𝑔)/ℎ^2
𝑓 ̅E𝑓=2√(𝑓´𝑐=) 31.62 𝐾𝑔/〖𝑐〗 ^2
𝐼𝑔=(𝑏×ℎ^3)/12=156,250 〖 〗𝑐𝑚 ^4
(𝑏𝑐^2)/2=𝛱𝐴𝑠(𝑑−𝑐)𝐸𝑠=2´100,000 𝐾𝑔/𝑐𝑚²𝐸𝑐=14,000√(𝑓´𝑐)=221,359 𝐾𝑔/𝑐𝑚² 𝛱=𝐸𝑠/𝐸𝑐=12.07
𝐼𝑎𝑔=(𝑏𝑐^3)/12+𝑏𝑐[𝑐−𝑐/2]^2+𝛱𝐴𝑠〖 (𝑑−𝑐)〗^2=92,270 𝑐𝑚^4
𝐼𝑒=[𝑀_𝑎𝑔/𝑀_𝑚á𝑥 ]^3 𝐼𝑔+[1−[𝑀_𝑎𝑔/𝑀_𝑚á𝑥 ]^3 ]𝐼𝑎𝑔=92,270 𝑐𝑚^4
𝛥_𝑖𝑛𝑚=(5𝑤𝑙^4)/(384𝐸_𝑐 𝐼_𝑒 )𝛥_𝑖𝑛𝑚=1.16 𝑐𝑚
Página 12
LA DEFORMACIÓN TOTAL SERA LA SUMA DE AMBAS DEFORMACIONES:
CALCULO DE LA DEFORMACION PERMISIBLE
LA DEFORMACIÓN PERMISIBLE ES LA LONGITUD A LA CUAL PUEDE DEFORMARSE EL ELMENTO SEGÚN LO ESTABLECIDO POR LA NORMA
RESUMEN 16.6977352508
Es 2100000 Kg/cm² -26.7158308782
Ec 221359 Kg/cm²
ff= 31.62 Kg/cm²
Ig 156250 cm4
Π= 9.49
C= 16.70 cm
Mag 0.18 T-m
Iag 92270 cm4
Ie 92270 cm4
ΔINM= 1.16 cm
ΔDIF= 0.99 cm
2.15 cm
ΔPERM= 2.85 cm
COMPARADO LA DEFORMACIÓN PERMISIBLE CON LA DEFORMACIÓN TOTAL DEL ELEMENTO SE LLEGA A LA CONCLUSIÓN DE QUE LAS DIMENCIONES PROPUESTAS PARA LA TRABE T-1 ANALIZADA HAN SIDO LAS CORRECTAS.
𝛥_𝑑𝑖𝑓=𝛥_𝑖𝑛𝑚 [1/(1+50[(𝐴´𝑠)/𝑏𝑑] )]=0.99 𝑐𝑚
𝛥_𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙=𝛥_𝑖𝑛𝑚+𝛥_𝑑𝑖𝑓=2.15 𝑐𝑚
𝛥_𝑝𝑒𝑟=[𝑙/240+0.50]×2=2.85 𝑐𝑚
Página 13
REVISIÓN TRABE T-2
DATOS calculo del q
BASE 15 cm β= 0.85 0.16488552167
ALTURA 50 cm 1.818675122781
LONGITUD 4.51 m
RECUBRIMIENTO 3 cm 0.181324877219
d 47 cm
f´c 250 Kg/cm²
CARGA 2.35 T/m
REVISIÓN POR FLEXIÓNLA REVISIÓN POR FLEXIÓN DEL ELEMENTO SE REALIZARA CON LAS DIMENCIONES PROPUESTAS PARA LA TRABE T-1
REVISIÓN POR DEFLEXIÓN
Mmáx Mu f*c f´´c f´y Pmin Pbal Pmáx
5.97 T-m 8.36 T-m 200 Kg/cm² 170 Kg/cm² 4200 Kg/cm² 0.0026 0.0202 0.0152
PROPUESTA PARA EL ÁREA DE ACERO
PROPUESTA
As As Temp As Temp
4#5 2#4 2.53
REVISION
As P q MR 0.011234042553
7.92 cm² 0.011 0.28 12.12 T-m
LA SECCIÓN Y EL ARMADO PROPUESTOS SON CORRECTOS
REVISIÓN POR CORTANTE
Vu = 7413.86 Kg
SE CALCULA EL MOMENTO RESISTENTE DEL ELEMENTO CON LA SIGUIENTE FORMULA Y SE COMPARA CON EL MOMENTO ULTIMO AL QUE ESTA SUJETO LA TRABE.
MU˂MR
EL VALOR CON EL CUAL SE DISEÑARAN LOS ESTRIBOS DEL ELEMENTO SERA EL CORTANTE MÁXIMO MULTIPLICADOO POR UN FACTOR DE SEGURIDAD IGUAL A 1.4
EL CONCRETO POR SI SOLO TIENE LA CAPCIDAD DE RESISTIR UN A FUERZA CORTANTE QUE DENOMINAREMOS VCR LA CUAL CALCULAREMOS CON LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:
EL VALOR DEL CORTANTE QUE TIENEN QUE RESISTIR LOS ESTRIBOS ES LA DIFERENCIA ENTRE EL CORTANTE ULTIMO Y EL CORTANTE QUE RESISTE EL CONCRETO
𝑃_ =(0.7√( ´ ))/ =0.0026𝑚𝑖𝑛 𝑓 𝑐 𝑓𝑦𝑃_ =( ´ )/ 𝑏𝑎𝑙 𝑓 𝑐 𝑓𝑦(6000𝛽 _1)/( +6000)=0.0202𝑓𝑦𝑃_ á =0.70 _ =0.0152𝑚 𝑥 𝑃 𝑏𝑎𝑙
𝑉_𝐶𝑅=𝐹𝑅𝑏𝑑(0.2+20𝑝) √(𝑓^∗ 𝑐)=0.8𝑥20𝑥47𝑥(0.2+20𝑥0.009) √200=3,390 Kg
𝑀_ =0.9× × ^2× ´´ × (1−0.5 )𝑅 𝑏 𝑑 𝑓 𝑐 𝑞 𝑞
Página 14
Vu-VCR= 4026.54 Kg
LA SEPARACIÓN A LA CUAL TENDRAN QUE COLOCARSE LOS ESTRIBOS SE CALCULARA CON LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:
TABLA DE CALCULO
Vmáx= 5.30 T
Vu= 7.41 T
VCR= 3.39 T
VsR= 4.03
SEPARACION= 56.08
0.5d 23.50 CM
S CENTRO 23.50 CM
S ZONA CONFINADA 11.75 CM
ZONA CONFINADA 100 CM
REVISIÓN POR DEFORMACIONES
CALCULO DE LA INERCIA AGRIETADA
C= 16.70 cm Mag = 0.177 T-m
EL VALOR DEL CORTANTE QUE TIENEN QUE RESISTIR LOS ESTRIBOS ES LA DIFERENCIA ENTRE EL CORTANTE ULTIMO Y EL CORTANTE QUE RESISTE EL CONCRETO
DEBIDO A QUE LA SEPARACIÓN CALCULADA DE LOS ESTRIBOS RESULTO SER NEGATIVA A LOS ESTABLECIDOS POR LA NORMA SE RECURRIÓ A OCUPAR LAS SEPARACIONES MINIMAS QUE MARCA LA NORMA, SIENDO ESTAS LAS SIGUIETES:
CON LOS VALORES OBTENIDOS LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS DEL #3 SERA A CADA 20CM SIENDO ESTE EL VALOR MENOR DE LOS DOS CALCULADOS
PARA LA REVISÓN POR FLEXIÓN SERA NECESARIO CONOCER EL VALOR DEL MOMENTO AGRIETADO EL CUAL CALCULAREMOS CON LA SIGUIENTE FORMULA:
PARA PODER APLICAR LA FORMULA ANTERIOR NECESITAREMSO CONOCER LOS VALORES DE FF, INERCIA DE LA SECCIÓN GRUESA Y H QUE ES LA ALTURA A LA CUAL SE ENCUENTRA EL EJE NEUTRO.
EL CALCULO DEL EJE NEUTRO LO REALIZAREMOS CON LA SIGUIENTE FORMULA TOMANDO EN CUENTA QUE EL VALOR REQUERIDO LO REPRESENTAREMOS POR LA LITERAL C, EL MODULO DE ELASTICIDAD DEL ACERO SERA "ES" Y TENDRA UN VALOR DE 2,100,000 KG/CM² MIENTRAS QUE EL DEL CONCRETO LO REPRESENTAREMOS COMO "EC".
𝑀_ =( ] × )/ ^2 𝑎𝑔 𝑓 𝑓 𝐼𝑔 ℎ
]𝑓 𝑓=2√( ´ =) 31.62 /𝑓 𝑐 𝐾𝑔 〖 𝑐𝑚〗 ^2
𝐼𝑔=(𝑏×ℎ^3)/12=156,250 〖 𝑐𝑚〗 ^4
( ^2)/2= ( − )𝑏𝑐 𝛱𝐴𝑠 𝑑 𝑐𝐸𝑠=2´100,000 / ²𝐾𝑔 𝑐𝑚
𝛱= / =12.07𝐸𝑠 𝐸𝑐
𝛿=(𝐹𝑅𝐴_𝑦 𝑓_𝑦 𝑑(𝑠𝑒𝑛𝜃+𝑐𝑜𝑠𝜃))/𝑉_𝐶𝑅 =(0.8𝑥(0.713𝑥2)𝑥2400𝑥47(𝑠𝑒𝑛90+𝑐𝑜𝑠90))/3,390
𝐸𝑐=14,000√(𝑓´𝑐)=221,359 𝐾𝑔/𝑐𝑚²
Página 15
CALCULO DE LA INERCIA EFECTIVA
CALCULO DE LA DEFORMACION DIFERIDA
LA DEFORMACIÓN TOTAL SERA LA SUMA DE AMBAS DEFORMACIONES:
CALCULO DE LA DEFORMACION PERMISIBLE
RESUMEN 16.6977352508
Es 2100000 Kg/cm² -26.7158308782
Ec 221359 Kg/cm²
ff= 31.62 Kg/cm²
Ig 156250 cm4
Π= 9.49
C= 16.70 cm
Mag 0.18 T-m
Iag 92270 cm4
Ie 92271 cm4
ΔINM= 0.62 cm
ΔDIF= 0.53 cm
1.14 cm
ΔPERM= 2.38 cm
PARA LA CALCULO DE LA INERCIA EFECTIVA NECESITAREMOS EL VALOR DE LA INERCIA AGRIETADA QUE CALCULAREMOS CON LA SIGUIENTE FORMULA:
UNA VEZ OBTENIDO EL VALOR DE LA INERCIA AGRIETADA PROSEGUIREMOS A CALCULAR LA INERCIA EFECTIVA LA CUAL NECESITAREMOS PARA PODER CALCULAR LA DEFORMACIÓN INMEDIANTA DEL ELEMENTO.
EL SIGUIENTE PASO A SEGUIR SERA EL CALCULO DE LA DEFORMACIÓN INMEDIATA TOMANDO EN CUENTA QUE EL ELEMETO SE ENCUENTRA SIMPLEMENTE APOYADO CON UNA CARGA UNIFORMEMENTE DISTRIBUIDA
LA DEFORMACIÓN PERMISIBLE ES LA LONGITUD A LA CUAL PUEDE DEFORMARSE EL ELMENTO SEGÚN LO ESTABLECIDO POR LA NORMA
COMPARADO LA DEFORMACIÓN PERMISIBLE CON LA DEFORMACIÓN TOTAL DEL ELEMENTO SE LLEGA A LA CONCLUSIÓN DE QUE LAS DIMENCIONES PROPUESTAS PARA LA TRABE T-2 ANALIZADA HAN SIDO LAS CORRECTAS.
𝐼𝑎𝑔=(𝑏𝑐^3)/12+𝑏𝑐[𝑐−𝑐/2]^2+𝛱𝐴𝑠 〖 (𝑑−𝑐) 〗 ^2=92,270 𝑐𝑚^4
𝐼𝑒=[𝑀_𝑎𝑔/𝑀_𝑚á𝑥 ]^3 𝐼𝑔+[1−[𝑀_𝑎𝑔/𝑀_𝑚á𝑥 ]^3 ]𝐼𝑎𝑔=92,271 𝑐𝑚^4
𝛥_𝑖𝑛𝑚=(5𝑤𝑙^4)/(384𝐸_𝑐 𝐼_𝑒 )𝛥_𝑖𝑛𝑚=0.62 𝑐𝑚
𝛥_𝑑𝑖𝑓=𝛥_𝑖𝑛𝑚 [1/(1+50[(𝐴´𝑠)/𝑏𝑑] )]=0.53 𝑐𝑚
𝛥_𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙=𝛥_𝑖𝑛𝑚+𝛥_𝑑𝑖𝑓=1.14 𝑐𝑚
𝛥_𝑝𝑒𝑟=[𝑙/240+0.50]=2.38 𝑐𝑚
Página 16
DISEÑO COLUMNA C-1
Seccion
b= 30 cm
h= 30 cm
DATOS
Pu 6.05 T
Mux 4.61 T-m
℮x 0.76 cm
f'c= 250 Kg/cm²
f*c= 200 Kg/cm²
f''c= 170 Kg/cm²
fy= 4200 Kg/cm²
r= 4 cm
d= 26 cm
d/h= 0.87
℮x/h= 2.54
0.0384
DE LA FIGURA C.5 APENDICE C CON UN VALOR DE ℮X/H=2.54
OBTENDREMOS UN VALOR DE LA CUANTIA DE ACERO NECESARIA
q= 0.2
EL PORCENTAJE DE ACERO LO CALCULAREMOS CON LA SIGUIENTE EXPRESIÓN
0.00810
SIENDO ASI EL ÁREA DE ACERO LA SIGUIENTE
As= bxhxp= 7.29 cm²
SE PROPONE UN ÁREA DE ACERO FORMADA POR 4 VRS. #5
As=4#5 7.92 cm²
REFUERZO TRANSVERSAL
SEPARACIÓNJ DE ESTRIBOS
SE CONSIDERAN ESTRIBOS #3
DIAMETRO= 0.95 cm
48xDIAMETRO DE ESTRIBOS= 45.72 cm
Db= 1.59 cm
SEPARACIÓN= 20.82 cm
b/2= 15.00 cm
SECCIÓN
b= 30 cm
h= 30 cm
DATOS
f'c= 250 Kg/cm²
f*c= 200 Kg/cm²
f''c= 170 Kg/cm²
fy= 4200 Kg/cm²
SE CONSEDERARAN ESTRIBOS DEL #3@15CM SIENDO ESTE EL VALOR MENOR DE LOS TRES CALCULADOS
CALCULO DE LA RESISTENCIA DE DISEÑO DE LA COLUMNA POR NTC-04 ANTE CARGA AXIAL
𝐾=𝑃𝑢/(𝐹𝑟𝑏ℎ𝑓^′ 𝑐) =
𝑝=𝑞 (𝑓^′′ 𝑐)/𝑓𝑦 =
((850×𝐷_𝑏)/√4200)
Página 17
r= 4 cm
d= 26 cm
0.0088
186264 Kg
Pro= 130.38 T
REVISION DE COLUMNA C-2
SECCIÓN
b= 30 cm
h= 60 cm
DATOS
f'c= 250 Kg/cm²
f*c= 200 Kg/cm²
f''c= 170 Kg/cm²
fy= 4200 Kg/cm²
r= 4 cm
d= 26 cm
AREA DE ACERO 7.92 cm²
0.0044
339264 Kg
Pro= 237.48 T
EL VALOR REAL DE LA CUANTÍA DE ACERO SE CALCULA DE LA SIGUIENTE FORMA
SE CALCULARA LA RESISTENCIA DE DISEÑO DE LA COLUMNA C-2 TOMANDO COMO EJEMPLO EL ARMADO DE LA COLUMNA C-1 SIGUIENDO LOS PASOS DE LAS NTC-04 ANTE CARGA AXIAL
EL VALOR REAL DE LA CUANTÍA DE ACERO SE CALCULA DE LA SIGUIENTE FORMA
𝑞=𝐴𝑠/(𝑏×ℎ)=𝑃𝑜=(𝑓′′𝑐×𝐴𝑔" " )+(𝐴𝑠×𝑓𝑦)=
𝑞=𝐴𝑠/(𝑏×ℎ)=𝑃𝑜=(𝑓′′𝑐×𝐴𝑔" " )+(𝐴𝑠×𝑓𝑦)=
Página 18
Analisis y Diseño de Zapata Aislada
Constantes
Cargas: Concreto: Suelo:
Fx = 1,008 Kg F'c = 250 Kg/cm² Pvs = 1,800 Kg/m3
Fy = 00 Kg F*c = 200 Kg/cm² ss = 0.60 Kg/cm²
Fz = 2,500 Kg F''c = 170 Kg/cm²
Mx = 4,605 Kg-m Pvc = 2,400 Kg/m3
My = 4,605 Kg-m m = 0.32
Geometría
Zapata: Dado: Ubicación Dado:
dx = 120 cm dx = 70 cm d1x = 60 cm
dy = 120 cm dy = 70 cm d1y = 60 cm
dz = 30 cm dz = 100 cm
Página 2
Analisis y Diseño de Zapata Aislada
MOMENTO RESISTENTE
ELEMENTO VOL. PESO
DADO 0.490 m3 1.176 Ton 0.950 m 0.950 m 1.117 Ton-m 1.117 Ton-m
ZAPATA 0.432 m3 1.037 Ton 0.600 m 0.600 m 0.622 Ton-m 0.622 Ton-m
SUELO
0.720 m3 1.296 Ton 0.300 m 0.300 m 0.389 Ton-m 0.389 Ton-m
0.350 m3 0.630 Ton 0.950 m 0.950 m 0.599 Ton-m 0.599 Ton-m
-0.120 m3 -0.216 Ton 1.250 m 1.250 m -0.270 Ton-m -0.270 Ton-m
3.923 Ton 2.457 Ton-m 2.457 Ton-m
MOMENTO ACTUANTE
M x = 0.00 Ton-m (DEBIDO A LA REACCIÓN DE LA FUERZA CORTANTE EN EL APOYO)
0.05 Ton-m (DEBIDO A LA REACCIÓN DEL MOMENTO EN EL APOYO)
0.05 Ton-m
M y = 1.311 Ton-m (DEBIDO A LA REACCIÓN DE LA FUERZA CORTANTE EN EL APOYO)
0.046 Ton-m (DEBIDO A LA REACCIÓN DEL MOMENTO EN EL APOYO)
1.357 Ton-m
FACTOR DE SEGURIDAD AL VOLTEO
c/r al eje " X " F.S.V. = 53 PASA POR VOLTEO
c/r al eje " Y " F.S.V. = 1.8 PASA POR VOLTEO
FACTOR DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO
c/r al eje " X " F.S.D. = 12.16 PASA POR DESLIZAMIENTO
c/r al eje " Y " F.S.D. = 12258750 PASA POR DESLIZAMIENTO
BRAZO DE PALANCA c/r "X"
BRAZO DE PALANCA c/r "Y"
MOMENTO RESISTENTE c/r "X"
MOMENTO RESISTENTE c/r "Y"
1.1V
R
M
MFSV
5.1
FH
V
CF
FFSD
Página 20
DISEÑO ZAPATA ZA-01
CONSTANTE DE CALCULO
My = 4605.07 Kg-cm
Fy = 0.0 Kg
M-ay = 4605
DATOS DEL CONCRETO P = 2667.0 Kg
F´c = 250 Kg/cm² Mx = 0 Kg-cm
F*c = 200 Kg/cm² Fx = 1008.3 Kg
F"c = 170 Kg/cm² M-ax = 100830
E = 221359 Kg/cm² Fy (Flexión)= 4200 Kg/cm²
FACTOR DE CARGA (F.C.) = 1.4 SECCIÓN
FACTOR DE RED.FLEXIÓN (FR) = 0.9 A = 120 cm
FACTOR DE RED. CTE. (FR) = 0.8 a = 120 cm
FACTOR DE RED.CTE.PEN.(FR) = 0.7 B = 70 cm
COEF. FRICC. = 0.35 b = 70 cm
PVOL. CONC.(Kg/cm3) = 0.0024 H = 100 cm
PVOL. SUELO (Kg/cm3) = 0.0018 h1 = 30 cm
DATOS
P (Kg) = 5724.00
Mx (Kg-cm) = 100830.00 r = 05 cm
A (cm2)= 14400.00 h3 = 70 cm
Sx (cm3)= 288000.00 Firme = 00 cm
d (cm)= 25.00 My = 4605.17 Kg-cm
ESF. SUELO = 1.20 Sy = 288,000 cm3
PESO TOTAL
No. W (Kg)
1 (REACCIÒN) 2667.00
2 (DADO) 823.20
4 (LOSA) 1036.80
5 (SUELO) 1197.00
6 (FIRME) 0.00
W1 = 5724.00
W2 = 5724.00
CÀLCULO DE ESFUERZOS EN LA BASE DE LA ZAPATA
F 1= 1 Kg/cm² OK
F 2= 0 Kg/cm² OK
F 3= 0 Kg/cm² OK
F 4= 1 Kg/cm² OK
REVISIÒN A FLEXIÒN DE LOSA ZAPATA
LX (FLEXIÓN) = 25 cm cm LY (FLEXIÓN) = 25.00
LX (CORTANTE) = 00 cm cm LY(CORTANTE)= 25.00
WX= 74.76 kg/cm WY = 41.35
MX = 23362.63 Kg-cm MY = 12921.57
MU = 32707.68 Kg-cm MU = 18090.20
q = 0.003426 q = 0.001894
PGE CALC. = 0.000139 PGE CALC. = 0.000077
PGE (REAL) = 0.007600 PGE (REAL) = 0.007600
AS (CALC.) = 0.35 cm2 AS (CALC.) = 0.19
AS (REAL) = 19.00 cm2 AS (REAL) = 19.00
# VAR. USAR= # 6 # VAR. USAR= # 6
AREA VAR. = 2.85 cm2 AREA VAR. = 2.85
SEP. = 15.00 cm SEP. = 15.00
Página 21
PASA POR FLEXIÓN PASA POR FLEXIÓN
REVISIÓN A CORTANTE DE LOSA ZAPATA
COMO VIGA ANCHA
Vcr = 12105.67 Kg Vcr = 12105.67
V (calc) = 0.00 Kg V (calc) = 1033.73
V u = 0.00 Kg V u = 1447.22
PASA POR CORTANTE PASA POR CORTANTE
REVISIÓN POR PENETRACIÓN
c/r X c/r Y
C1 = 70 cm C1 = 70 cm
C2 = 70 cm C2 = 70 cm
Alfa = 0.566 Alfa = 0.401
Gama = 1.0000 Gama = 1.0000
Ac = 9500 cm² Ac = 9500 cm²
Jc = 14,536,979 cm4 Jc = 14,536,979 cm4
V = 5724.0 Kg V = 5724.0 Kg
M = 100830 Kg-cm M = 4605.17 Kg-cm
Cab = 48 cm Cab = 48 cm
Vab = 0.79 Kg/cm² Vab = 0.61 Kg/cm²
Vmax (1) = 14.85 Kg/cm² Vmax (1) = 14.85 Kg/cm²
Vmax (2) = 9.90 Kg/cm² Vmax (2) = 9.90 Kg/cm²
PASA POR PENETRACIÓN PASA POR PENETRACIÓN
ARMADO DE DADO
EL ARMADO ESTRUCTURAL DEL DADO QUEDARA DE LA SIGUIENTE MANERA:
4 VRS. #6 Y ESTRIBOS #3 @ 15CM
Página 22
DISEÑO CONTRATRABE CT-1
DATOS calculo del q
BASE 50 cm β= 0.85 0.101394557105
ALTURA 70 cm 1.89286666742
LONGITUD 6.02 m
RECUBRIMIENTO 3 cm 0.10713333258
d 67 cm
f´c 250 Kg/cm²
CARGA 16.47 T/m
REVISIÓN POR FLEXIÓN
REVISIÓN POR DEFLEXIÓNMmáx Mu f*c f´´c f´y Pmin Pbal Pmáx
25 T-m 34.82 T-m 200 Kg/cm² 170 Kg/cm² 4200 Kg/cm² 0.0026 0.0202 0.0152
SE CALCULA EL PORCENTAJE MECÁNICO DE ACERO DE LA SECCIÓN PROPUESTA CON LA SIGUIENTE FÓRMULA:
q Pcal As As Temp
0.1071 0.00434 14.53 cm² 8.83 cm²
PROPUESTA PARA EL ÁREA DE ACERO
PROPUESTA
As As Temp As Temp
2#6+2#8 3#6 8.55 cm²
REVISION As P q MR EFICIENCIA 0.004725373134
15.83 cm² 0.005 0.12 37.75 T-m 92.24%
REVISIÓN POR CORTANTE
Vu = 2171.68 Kg
Vu-VCR= -8990.42 Kg
LA SEPARACIÓN A LA CUAL TENDRAN QUE COLOCARSE LOS ESTRIBOS SE CALCULARA CON LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:
LA REVISIÓN POR FLEXIÓN DEL ELEMENTO SE REALIZARA TOMADO EN CUENTA LOS PORCENTAJES DE ACERO ESTABLECIDOS POR LA NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS PARA ESTRUCTURAS DE CONCRETO
SE RECALCULARA EL VALOR DEL PORCENTAJE DE ACERO CON UNA PROPUESTA DE 2 VRS. #6 + 2 VRS. #8 PARA VERIFICAR QUE EL VALOR QUEDE DENTRO DEL RANGO ESTABLECIDO POR LA NORMA
EL VALOR CON EL CUAL SE DISEÑARAN LOS ESTRIBOS DEL ELEMENTO SERA EL CORTANTE MÁXIMO MULTIPLICADOO POR UN FACTOR DE SEGURIDAD IGUAL A 1.4
EL CONCRETO POR SI SOLO TIENE LA CAPCIDAD DE RESISTIR UN A FUERZA CORTANTE QUE DENOMINAREMOS VCR LA CUAL CALCULAREMOS CON LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:
EL VALOR DEL CORTANTE QUE TIENEN QUE RESISTIR LOS ESTRIBOS ES LA DIFERENCIA ENTRE EL CORTANTE ULTIMO Y EL CORTANTE QUE RESISTE EL CONCRETO
𝑃_𝑚𝑖𝑛=(0.7√(𝑓´𝑐))/𝑓𝑦=0.0026𝑃_𝑏𝑎𝑙=(𝑓´𝑐)/𝑓𝑦 (6000𝛽_1)/(𝑓𝑦+6000)=0.0202𝑃_𝑚á𝑥=0.70𝑃_𝑏𝑎𝑙=0.0152
𝑞=[1−√(1−2𝑀𝑢/(𝐹𝑅𝑏𝑑^2 𝑓"𝑐))] 𝑓"𝑐/𝑓𝑦=[1−√(1−2𝑥34.82𝑥100/(0.9𝑥40𝑥〖 67〗^2 𝑥200))] 200/4200
𝑉_𝐶𝑅=𝐹𝑅𝑏𝑑(0.2+20𝑝) √(𝑓^∗ 𝑐)=0.8𝑥40𝑥67𝑥(0.2+20𝑥0.005) √200=11,160 Kg
𝛿=(𝐹𝑅𝐴_𝑦 𝑓_𝑦 𝑑(𝑠𝑒𝑛𝜃+𝑐𝑜𝑠𝜃))/𝑉_𝐶𝑅 =(0.8𝑥(0.713𝑥2)𝑥2400𝑥67(𝑠𝑒𝑛90+𝑐𝑜𝑠90))/11,160
Página 23
TABLA DE CALCULO
Vmáx= 1.55 T
Vu= 2.17 T
VCR= 11.16 T
VsR= -8.99 T
SEPARACION= -35.81 cm
0.5d 33.50 cm
S CENTRO 33.50 cm
S ZONA CONFINADA 17 cm
ZONA CONFINADA 140 cm
CON LOS VALORES OBTENIDOS LA SEPARACIÓN DE LOS ESTRIBOS DEL #3 SERA A CADA 30 CM SIENDO ESTE EL VALOR MENOR DE LOS DOS CALCULADOS