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Flujo de Potencia Trifásico 1
Anális is de Flu jo de Potenc ia Tri fás ico
ETAP ® 11.0
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Flujo de Potencia Trifásico 2
Diego Moitre, M. Sc.
Ingeniero Mecánico Electricista
Matricula Profesional Nº 10.333 - CIEC
Senior Member, PES – IEEE
RAIEN ARGENTINA S.A. Congreso 2171 –
6º PisoCódigo Postal: C1428 BVE
Ciudad Autónoma de Buenos Aires, ARGENTINA
Fijo: (54) 11 4701-9316
Móvil: (54) 358-156000104
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Flujo de Potencia Trifásico 3
Análisis de Flujo de Potencia Trifásico
Introducción al Flujo de Potencia Trifásico (FPT).
Modelado de componentes para FPT
Formulación del problema del FPT
Algoritmos para la solución del FPT
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11.
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Flujo de Potencia Trifásico 4
Bibliografía
J. Arrillaga & C.P. Arnold Comp uter An alysis of Power Systems . Wiley, 1990.
M. Laughton Analysis of unbalanced polyphase networks by the method of the phase
coordinates. Part I: System representation in phase frame of references . Proc. IEE 115,
1968, pp. 1163-1172.
M. Chen & W. Dillon Power System Modelling. Proc.IEEE, Vol. 62, No. 7, July 1974, pp.
901-915.
R. Wasley & M. Slash Newton-Raphson algorithm for three-phase load flow. Proc. IEE
121, 1974, pp. 630.
K. Birt, J. Graffy, J. McDonald, A. El-Abiad Three-phase load flow program. IEEE Trans.
PAS-95, 1976, pp. 59
T. Chen, M. Chen, K. Hwang, P. Kotas, E. Chebli Distribution System Power-Flow
Analysis – A rigid approach. IEEE Trans. On Power Delibery, Vol. 6, No.3, July 1991,
pp. 1146 –1152.
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Flujo de Potencia Trifásico 5
Bibliografía
X. Zhang Fast Three-Phase Load-Flow Based Methods. IEEE Trans. On Power
System, Vol. 11, Augut 1996, pp. 1547 –1554.
Y. Wang & W. Xu The Existence of Multiple Power-Flow Solutions in Unbalanced Three-
Phase Circuits. IEEE Trans. On Power System, Vol. 18, No.2, May 2003, pp. 605 –610.
P. Garcia, J. Pereira, S. Carneiro, V. daCosta, N. Martins Three-Phase Power-Flow
Calculations Using the Current Injection Method. IEEE Trans. On Power System, Vol.
15, No.2, May 2000, pp. 508 –514.
D. Penido, L. de Araujo, S. Carneiro, J. Pereira, P. Garcia Three-Phase Power-Flow
Based on Four-Conductor Current Injection Method for Unbalanced Distribution
Networks. IEEE Trans. On Power System, Vol. 23, No.2, May 2008, pp. 494 –503.
IEEE Brown Book (IEEE Std 399TM – 1997: Recommended Practice for Industrial andCommercial Power Systems Analysis )
ETAP ® 11 User Guide
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Flujo de Potencia Trifásico 6
Análisis de Sistemas Eléctricos de
Potencia
DesquilibradaEquilibrada
Red en condiciones
de operación normal
Régimen permanente
Red en condiciones
de operación bajo falla
Desquilibrada Equilibrada Desquilibrada
Régimen dinámico
Red en condiciones
de operación normal
Red en condiciones
de operación bajo falla
1. Sistema lineal o no lineal
2. Parámetros concentrados
3. “Foto” de un instante en el tiempo
Sistema de ecuaciones algebraicas
1. Sistema lineal o no lineal
2. Parámetros concentrados o distribuidos
3. Solución en el dominio del tiempo
DesquilibradaEquilibrada Equilibrada
Sistema de ecuaciones diferenciales
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Flujo de Potencia Trifásico 7
Introducción al FPT
Para la mayoría de los propósitos de análisis en régimen permanentede los SEP, el desequilibrio del sistema puede despreciarse y utilizarse
un FPE.
Sin embargo, en la práctica es costoso balancear la carga
completamente o lograr un sistema de transmisión perfectamente
balanceado debido al efecto de las líneas de alta tensión notranspuestas o bien al acoplamiento mutuo entre líneas que comparten
el mismo derecho de paso una distancia considerable. En la red de
transmisión en alta tensión los principales desequilibrios están
originados por los hornos de arco y por los sistemas de tracción
eléctrica a alta velocidad.
Por otra parte, el tipo de conexión de los transformadores y la
configuración de los consumos desequilibrados hace que se propague
con más facilidad la componente de secuencia inversa en comparación
con la secuencia homopolar.
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Curso de CapacitacionETAP
Flujo de Potencia Trifásico 8
Introducción al FPT
En el caso de los sistemas de distribución, el desequilibriogeneralmente se presenta debido a la existencia de componentes
trifásicos, bifásicos y monofásicos, además de la existencia de cargas
desbalanceadas.
Para evitar en la medida de lo posible el efecto de los desequilibrios
sobre los equipos sensibles, se propone un 2% para el nivel decompatibilidad de tensión inversa en redes de baja y media tensión y
un 1% para las redes de alta tensión.
A. Robert and J. Marquet, WG CIGRE/CIRED CC02. “Assessing Voltage
Quality with Relation to Harmonics, Flicker and Unbalance”. CIGRE, paper 36-203, 1992.
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Curso de CapacitacionETAP
Flujo de Potencia Trifásico 9
Introducción al FPT
Entre los efectos perjudiciales ocasionados por el desbalance delsistema puede mencionarse:
corrientes de secuencia negativa que causan el sobrecalentamientodel rotor de las máquinas.
tensiones de secuencia negativa que originan el desplazamiento en
el paso por cero de las tensiones de entrada en los convertidoresestáticos de potencia, dando lugar a la generación de armónicos nocaracterísticos.
corrientes de secuencia cero que originan el malfuncionamiento delos relevadores e incrementan las pérdidas en líneas paralelas notranspuestas.
El objetivo de un FPT es determinar el estado de las tres fases delSEP, bajo condiciones especificadas de generación y demanda, asícomo de configuración del SEP.
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Flujo de Potencia Trifásico 10
Modelado de componentes para FPT
Técnica de Transformaciones Lineales
Las técnicas de transformaciones lineales se utilizan para obtener lamatriz de admitancia de barras de cualquier red de manerasistemática. Consideremos el siguiente ejemplo:
Red original
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Flujo de Potencia Trifásico 11
Modelado de componentes para FPT
Técnica de Transformaciones Lineales
La red primitiva consiste de las ramas desconectadas de la red originalcon una corriente igual a la corriente de rama original inyectada elnodo (o barra) de la red primitiva.
Red primitiva
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Flujo de Potencia Trifásico 12
Modelado de componentes para FPT
Técnica de Transformaciones Lineales
Las relaciones entre corrientes y tensiones para la red primitiva se
obtienen a partir de la matriz de admitancia primitiva:
Matriz de admitancia primitiva
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Curso de CapacitacionETAP
Flujo de Potencia Trifásico 13
Modelado de componentes para FPT
Técnica de Transformaciones Lineales
La matriz de conexión C relaciona las tensiones de barra de la red
original con las tensiones sobre las ramas de la red primitiva:
Matriz de conexión C
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Flujo de Potencia Trifásico 14
Modelado de componentes para FPT
Técnica de Transformaciones Lineales
La matriz de admitancia de la red original relaciona las tensiones de
barra con las corrientes de barra de la red original
Matriz de admitancia de la red
original
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Curso de CapacitacionETAP
Flujo de Potencia Trifásico 15
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
La transformación de componentes simétricas ha sido extensamenteusada para el análisis de sistemas de potencia equilibrados bajocondiciones de carga equilibrada y desequilibrada.
Consideremos como ejemplo las admitanciasseries de una línea de transmisión trifásica conacoplamiento mutuo:
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Flujo de Potencia Trifásico 16
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
Usando la transformación de componentes simétricas:
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Flujo de Potencia Trifásico 17
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
Si el sistema es equilibrado:
2
1
0
012
Y00
0Y0
00Y
Y
El sistema trifásico mutuamente acoplado ha sido reemplazado por tres sistemassimétricos desacoplados. Adicionalmente, si la generación y la demanda son
equilibradas, o pueden suponerse equilibradas, entonces sólo circulará corriente
en la red de secuencia positiva, pudiendo despreciarse los dos restantes. Esta es
esencialmente la si tuación en el Flujo d e Potencia Equi l ibrado.
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Flujo de Potencia Trifásico 18
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
Si la matriz de admitancias de la red original [Yabc] es intrínsecamente
desequilibrada, entonces la matriz de admitancias de secuencia [Y012]
no será diagonal. Por lo tanto, el flujo de corriente de una secuencia
inducirá caídas de tensión en todas las redes de secuencia, es decir, los
circuitos equivalentes para las redes de secuencia están mutuamente
acoplados.
En este caso , el p rob lema de anális is no es más s imp le
en componentes de secuencia que en las componentes
de fase or igin ales.
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Curso de CapacitacionETAP
Flujo de Potencia Trifásico 19
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
Cuando analizamos redes trifásicas, en las que los tres nodos por fase de unabarra están siempre asociados juntos, la representación gráfica de la red sesimplifica por medio de “admitancias compuestas”, un concepto basado en el usode cantidades matriciales para representar las admitancias de la red.
Las leyes y ecuaciones de la electrotecnia son válidas para redes compuestasreemplazando las cantidades escalares por las adecuadas cantidadesmatriciales.
Como un ejemplo, consideremos la siguientes red primitiva:
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Curso de CapacitacionETAP
Flujo de Potencia Trifásico 20
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
La matriz de admitancias primitiva:
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Flujo de Potencia Trifásico 21
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
Particionando, resulta:
donde:
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Curso de CapacitacionETAP
Flujo de Potencia Trifásico 22
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 23
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicosGráficamente, representamos esta partición por el agrupamiento de lasseis admitancias en dos admitancias compuestas, cada una compuestade tres admitancias individuales.
Red primitiva compuesta
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 24
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicosExaminando las matrices [Yab], [Yba] observamos que [Yab] = [Yba]
T si y
solo si yik=yki , para i=1,2,3 k=4,5,6; es decir, si y solo si los
acoplamientos entre los dos grupos de admitancias son bilaterales. Para
este caso, resulta:
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 25
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicosLa red primitiva para cualquier número de admitancias compuestas se
forma de la misma manera que para admitancias simples, excepto el
hecho de que todas las cantidades son matrices del mismo orden que
las admitancias compuestas. La matriz de admitancia de la red original
de cualquier red primitiva compuesta se construye usando técnicas detransformaciones lineales, con la salvedad de que la matriz de conexión
[C] son ahora matrices cuadradas de dimensión n, siendo n el numero
de admitancias compuestas.
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 26
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicosEjemplo:
Red original trifásica Red original compuesta
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 27
Modelado de componentes para FPT
Red primitiva trifásica
Red primitiva compuesta
Matriz de admitancias
primitiva
Matriz de admitancias
compuesta
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
Ejemplo:
-
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 28
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
Ejemplo:
Matriz de conexión primitiva
Matriz de conexión
compuesta
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 29
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
Ejemplo:
Matriz de admitancias
compuesta☺
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 30
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicosCon el objeto de que el sistema pueda modelarse de una manera
sistemática, lógica y conveniente, debe subdividirse en unidades mas
manejables que denominaremos subsistemas, las que estarán
compuestas por componentes que no presenten acoplamiento mutuo
entre ellos ni con el resto del sistema.
Una línea de transmisión puede dividirse en secciones teniendo en
cuenta, entre otras, las características siguientes:
transposición de los conductores
cambio del tipo de estructura de torres o postes
variación de la permitividad del suelo
capacitores serie para compensación
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 31
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 32
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 33
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
Ejemplo:
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 34
Modelado de componentes para FPT
Marco de referencia para análisis de sistemas trifásicos
Ejemplo:
☺
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 35
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Máquinas Síncronas
Las máquinas síncronas se diseñan para máxima simetría de losdevanados de fase, y están por lo tanto, adecuadamente modeladas por
sus impedancias de secuencia. Estas impedancias contienen toda la
información que se requiere para analizar el comportamiento en régimen
permanente desequilibrado de la maquina síncrona.
La representación del generador síncrono en componentes de fase
puede deducirse a partir de la matriz de impedancias de secuencia
[Zg]012:
donde
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 36
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Máquinas Síncronas
La matriz de impedancias de fase [Zg]abc resulta entonces:
La matriz de admitancias de fase se obtiene invirtiendo [Yg]abc = [Zg]abc-1
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 37
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Máquinas Síncronas
El modelo de generador síncrono en componentes simétricas es:
Como la excitación del generador síncrono
actúa simétricamente sobre las tres fases,
sólo esta presente una fem interna de
secuencia positiva.
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 38
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Máquinas Síncronas
La influencia del generador síncrono en el desequilibrio del sistema puedecalcularse sólo si se conoce las tensiones en bornes del generador. En términos de
las tensiones de secuencia, la tensión de secuencia positiva en bornes del
generador puede obtenerse a partir de la fem interna de secuencia positiva y de la
caída de tensión de secuencia positiva originada por la corriente de secuencia
positiva a través de la reactancia de secuencia positiva. Las tensiones de
secuencia negativa y cero en bornes del generador pueden obtenerse a partir de
las caídas de tensión de secuencia negativa y cero originadas por las corrientes
de secuencia negativa y cero a través de las reactancias de secuencia negativa y
cero. Es importante observar que las tensiones de secuencia negativa y cero en
bornes del generador no son influenciadas por la fem interna del generador ni por
la impedancia de secuencia positiva. Existen infinitas combinaciones de la feminterna del generador y de la reactancia de secuencia positiva que satisfarán la
condición a bornes del generador en términos de la tensión de secuencia positiva
en bornes del generador. Para flujo de potencia, la fem no es de interés y en
consecuencia puede asignarse un valor arbitrario a la impedancia de secuencia
positiva, el cual normalmente es cero.
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 39
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Máquinas Síncronas
El modelo de generador síncrono en componentes de fase es:
Red original trifásica
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 40
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Máquinas Síncronas
Como la excitación del generador síncrono actúa simétricamente sobre las tresfases:
Para el FPT el regulador de tensión debe modelarse lo más precisamente posible,
así como su influencia en la operación del generador síncrono en régimen
desequilibrado.
La práctica en el FPT es fijar la reactancia de secuencia positiva a un valor pequeño
con el objeto de reducir la fem interna al mismo orden de magnitud que la tensión a
bornes del generador, con la correspondiente reducción del ángulo entre ambas.
Por lo tanto, al construir la matriz de impedancias de fase [Zg]abc puede utilizarse un
valor arbitrario para Z1 pero deben usarse los valores reales de Z0 y de Z2.
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Curso de CapacitacionETAP Flujo de Potencia Trifásico 41
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
Los parámetros eléctricos de las líneas de transmisión se calculan a partir de losparámetros de los conductores y de la geometría de las líneas. Se expresan
como impedancias serie y admitancias paralelo por unidad de longitud de la
línea. Los efectos de las corrientes por tierra y cables de guardia se incluyen en
el calculo de dichos parámetros eléctricos.
Impedancia serie:
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ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 42
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
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ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 43
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 44
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
ΔVg=0
Puesto que sólo nos interesa el comportamiento de los conductores de fase, es
más conveniente usar una representación equivalente de tres conductores.
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ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 45
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
Admitancia paralelo:
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 46
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
Red original trifásica
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ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 47
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
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ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 48
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
Red original compuesta
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ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 49
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
Acoplamiento mutuo:
Los elementos serie acoplados
representan el acoplamiento
electromagnético mientras que
los elementos shunt acoplados
representan el acoplamiento
capacitivo o electrostático.
Acoplamiento entre redes originales compuestas
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ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 50
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
Suponiendo que el acoplamiento es bilateral:
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ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 51
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 52
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
Red original compuesta
Las matrices de admitancia
serie y shunt son 6x6 para
dos líneas acopladas, 9x9
para tres líneas acopladas y
12x12 para cuatro líneas
acopladas.
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 54
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Líneas de Transmisión
Componentes serie:
M d l d d FPT
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 55
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Transformadores de Potencia
La suposición de que el transformador es un dispositivo trifásico equilibrado esta justificada para la mayoría de las situaciones practicas y tradicionalmente, los
transformadores trifásicos se representan por sus redes de secuencia
equivalentes. Un modelo más preciso que contemple desequilibrios se obtiene en
coordenadas de fase. La matriz de admitancias primitiva se deduce de la red
primitiva para los devanados del transformador y el método de transformaciones
lineales permite hallar la matriz de admitancia de la red original.
Red primitiva transformador
dos devanados
Diagrama transformador
dos devanados
M d l d d t FPT
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 56
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Transformadores de Potencia
Los elementos de la matriz [Y]PRIM pueden medirse directamente, energizando el
devanado i y cortocircuitando todos los otros devanados. La columna i de [Y]PRIM se
calcula por yki=Ik / Vi
M d l d d t FPT
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
57/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 57
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Transformadores de Potencia
Suponiendo que los flujos están simétricamente distribuidos entre todos los
devanados la matriz [Y]PRIM se simplifica:
M d l d d t FPT
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
58/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 58
Modelado de componentes para FPT
Modelo trifásico de Transformadores de Potencia
Para un banco de tres transformadores monofásicos, todas las admitancias consuperíndice son nulas.
Si hay un devanado terciario, la red primitiva del transformador consiste de nueve
devanados, por lo que la matriz [Y]PRIM será de 9x9.
M d l d d t FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 59
Modelado de componentes para FPT
Modelos para conexiones de Transformadores de Potencia
La matriz de admitancia de un transformador trifásico de dos devanados puede ahorahallarse vía transformaciones lineales. Como ejemplo consideremos una conexión Y-Y
rígida a tierra.
M d l d d t FPT
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 60
Modelado de componentes para FPT
Modelos para conexiones de Transformadores de Potencia
La matriz de conexión [C] será:
La matriz de admitancia de barra [Y]NODE será:
M d l d d t FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 61
Modelado de componentes para FPT
Modelos para conexiones de Transformadores de Potencia
Consideremos ahora una conexión Y- Δ con la estrella rígida a tierra.
M d l d d t FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 62
Modelado de componentes para FPT
Modelos para conexiones de Transformadores de Potencia
La matriz de conexión [C] será:
Modelado de componentes para FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 63
Modelado de componentes para FPT
Modelos para conexiones de Transformadores de Potencia
La matriz de admitancia de barra [Y]NODE será:
Modelado de componentes para FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 64
Modelado de componentes para FPT
Modelos para conexiones de Transformadores de Potencia
En general, cualquier transformador trifásico de dos devanados puede representarsepor dos devanados compuestos mutuamente acoplados:
Si el acoplamiento es
bilateral
Modelado de componentes para FPT
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 65
Modelado de componentes para FPT
Modelos para conexiones de Transformadores de Potencia
Formulación del problema del FPT
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 66
Formulación del problema del FPT
Notación
n=nb+ng número total de barras del sistema
nb número de barras del sistema
ng número de generadores síncronos
Los subíndices i,j, etc… referencian barras del sistema como se indica a
continuación:
i=1,nb identifica todas las barras del sistema, es decir todas las barras de carga
más las barras (bornes) del generador
i=nb+1, nb+ng-1 identifica todas las barras internas de generadores, excepto lamáquina de referencia (slack)
i=nb+ng identifica la barra interna de la máquina de referencia
Formulación del problema del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 67
Formulación del problema del FPT
Notación
reg refiere a un regulador de tensión
int refiere a la barra interna de un generador
gen refiere a un generador síncrono
Los subíndices p,m referencian las tres fases de una barra del sistema.
Formulación del problema del FPT
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 68
Formulación del problema del FPT
Variables de estado
Módulo de la tensión en la barra interna (fem) del generador de referencia V intj
donde j=nb+ng (el ángulo θintj se toma como referencia).
Módulo de la tensión en la barra interna (fem) Vintj y ángulo θintj de todos los
restantes generadores donde j=nb+1, nb+ng-1.
Las tres tensiones en módulo V jp y ángulo θi
p de cada barra (bornes) de los
generadores y de cada barra de carga del sistema, donde i=1,nb y p=1,3.
Las ecuaciones que determinan el conjunto anterior de variables de estado tienen
como parámetros las condiciones operativas siguientes:
La potencia activa y reactiva por fase en cada barra de carga
Las especificaciones del regulador de tensión de cada generador
La potencia activa total que genera cada máquina síncrona, excepto la referencia
Formulación del problema del FPT
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 69
Formulación del problema del FPT
Ecuaciones
El comportamiento trifásico del sistema está descrito por el sistema de
ecuaciones:
donde la matriz de admitancias [Y] representa cada fase independientemente y
modela todos los acoplamientos mutuos inductivos y capacitivos entre fases y
entre circuitos.
La formulación matemática de las condiciones especificadas se plantea entérminos de la matriz de admitancias del sistema [Y]=[G]+j[B] del modo siguiente:
Formulación del problema del FPT
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 70
Formulación del problema del FPT
Ecuaciones
Para cada una de las tres fases (p) de cada barra de carga y de cada barra(bornes) del generador (i):
Formulación del problema del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 71
Formulación del problema del FPT
Ecuaciones
Para cada generador (j) donde k es el número de barra del j-esimo generador:
Para cada generador (j) excepto la maquina de referencia j ≠ nb+ng
Algoritmos para la solución del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 72
Algoritmos para la solución del FPT
Métodos de Newton o cuasi Newton:
1-
2-
3-
4-
Algoritmos para la solución del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 73
Algoritmos para la solución del FPT
Métodos para redes radiales:
1-
2-
3-
4-
Algoritmos para la solución del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 74
Algoritmos para la solución del FPT
Algoritmos para la solución del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 75
Algoritmos para la solución del FPT
Algoritmos para la solución del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
76/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 76
Algoritmos para la solución del FPT
Algoritmos para la solución del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 77
Algoritmos para la solución del FPT
Algoritmos para la solución del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 78
Algoritmos para la solución del FPT
Algoritmos para la solución del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 79
Algoritmos para la solución del FPT
Algoritmos para la solución del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 80
Algoritmos para la solución del FPT
Algoritmos para la solución del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 81
Algoritmos para la solución del FPT
Algoritmos para la solución del FPT
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
82/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 82
Algoritmos para la solución del FPT
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
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Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 83
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP 11
Análisis de FPT
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
84/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 84
je p os de ap cac ó ut a do
Editor Caso de
Estudio
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
85/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 85
j p p
Algoritmo
para resolver
un FPT
“Cierre” del
algoritmo
iterativo FPT
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
86/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 86
j p p
Actualiza
tensiones de
barra para correr
un FPTValores iniciales de
tensiones de barra
para correr un FPT
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
87/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 87
j p p
Categorías
demandasCategorías
generación
Factor
diversidad
demandas
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
88/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 88
j p p
Tolerancias
impedancias
Tolerancias
longitud
Corrección
resistenciaspor
temperatura
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
89/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 89
j p p
Solicitaciones
equipamiento
Alarmas
barras
Presentación
automática de
informe
alarmas
Alarmas
excitación
generador/motorsíncrono
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
90/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 90
j p p
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
91/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 91
j p p
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
92/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 92
j p p
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
93/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 93
Desequilibrio de tensión de
línea / de fase
Factor de desequilibrio de
tensión de secuencia negativa
Factor de desequilibrio de
tensión de fase de secuencia
cero
Desequilibrio de corriente
Desequilibrio de corriente de
secuencia negativa
Desequilibrio de corriente de
secuencia cero
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
94/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 94
FPT
Opciones de presentación de resultados del FPT en el unifilar
Visualización de Alarmas FPT
Administrador de Informes FPT
Barra de herramientas del FPT:
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
95/102
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
96/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 96
Visualización de Alarmas FPT:
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
-
8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
97/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 97
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
98/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 98
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
99/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 99
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
100/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 100
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
101/102
Curso de Capacitacion
ETAP
Flujo de Potencia Trifásico 101
Ejemplos de aplicación utilizando ETAP®11
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8/16/2019 Análisis de Flujo de Potencia Trifasico_ETAP 11
102/102