diseño hidrosanitario de un edificio

5/24/2018 Dise o Hidrosanitario de Un Edificio

1/34

DISEO HIDROSANITARIO DE UN EDIFICIO

INTRODUCCION

En el presente trabajo se va a realizar el diseo hidrosanitario de un edificio, basndose en lo

aprendido y en ciertas normas que nos permiten el calculo de cada uno de los componentes del

diseo hidrosanitario; esto nos garantizara un perfecto funcionamiento de la red de agua fra

como la del agua caliente y de la red sanitaria, dando un buen dimensionamiento a las tuberas

para que estas funcionen adecuadamente segn las solicitaciones requeridas.

Se dar buenas condiciones de servicio, una de ellas es la presin, y se garantizara que ningn

aparato tenga una presin menor a 5 mca y que no sea mayor a 40 mca , y una velocidad no

mayor a 2.5m/s, en la parte de las instalaciones sanitarias se debe disear y construir de manera

que se permita el rpido escurrimiento de los desechos para que no se produzcan obstrucciones y

tambin impedir el paso de gases y animales de las canalizaciones hacia el interior del edificio e

impedir la contaminacin del agua potable de consumo interno.

Si se cumplen estas normas y requerimientos las redes no tendrn ningn tipo de problema, y

funcionara correctamente, y ese es el objetivo de este presente trabajo.

DESARROLLO

Abastecimiento.

Calculamos el volumen diario que va a tener el edificio por medio del consumo perca pita, el

edificio es solo de departamentos por lo tanto el consumo perca pita de un departamento es de

200 litros por da; se elaboro la siguiente tabla segn el numero de personas de cada

departamento.

Departamentos # Personas Consumo perca pita(Lt)

1 2 200

2 3 200

3 4 200

4 3 200

5 4 200

6 3 200

7 4 200

8 4 2009 5 200

El volumen diario ser la sumatoria del nmero de personas por el consumo per cpita.


2/34

Fijar un tiempo de llenado para obtener el dimetro de entrada al edificio.

T = 24h

Volumen de incendios = 10m3

La velocidad mxima es de 2 m/s entonces:

Expresamos el rea en funcin del dimetro.

Reemplazando y despejando:

El dimetro comercial es de 12mm.

Calculo del caudal mximo probable

Enumeramos en los planos los puntos a donde va ha llegar el agua, formando una red interna yun columna que distribuya a todos los pisos.

Se har el clculo del caudal mximo probable por medio del mtodo de los pesos que esta dado

por la siguiente expresin.

C = 0.25 lt/s

pesos = es un valor adimensional y en cada tramo depende del numero de aparatos.


3/34

Aparatos q(lt/s) Peso

Fregadero 0.3 1

Inodoro 0.1 0.3

Ducha 0.2 0.5

Lavamanos 0.25 1

Tanque lavador 0.3 1

Grifo 0.25 1

Urinario 0.1 0.3

Calefn 0.1-0.25 0.7

Los peso se van acumulando en cada tramo, se comienza por el punto mas alejado de la red y se

van sumando cada ves que dos tramos se una entre si.

A continuacin se encuentran una tabla con los clculos de la sumatoria de pesos de toda la red de

agua potable, y para el calculo del dimetro de cada tubera se realizo atreves de que la velocidadmxima es de 2m/s y se aplicara la siguiente formula para el calculo del dimetro.

Tramos P Q(lt/s) D(m) D(mm)

SEXTOPISO

1_2 1 0.25 0.013 18

2_3 1.3 0.29 0.013 18

3_4 1.8 0.34 0.015 18

5_6 0.3 0.14 0.009 12

6_8 1.3 0.29 0.013 18

7_8 0.5 0.18 0.011 12

8_4 1.8 0.34 0.015 18

9_10 0.5 0.18 0.011 12

10_11 0.8 0.22 0.012 12

11_12 1.8 0.34 0.015 18

4_33 3.6 0.47 0.017 1812_23 1.8 0.34 0.015 18


4/34

QUINTOPISO

13_16 0.7 0.21 0.012 12

14_16 1 0.25 0.013 18

15_16 1 0.25 0.013 18

20_16 2.7 0.41 0.016 18

17_18 1 0.25 0.013 18

18_19 1.3 0.29 0.013 18

19_20 1.8 0.34 0.015 18

20_23 4.5 0.53 0.018 18

21_22 0.3 0.14 0.009 12

22_23 1.3 0.29 0.013 18

23_M9 7.6 0.69 0.021 25

M9_34 7.6 0.69 0.021 25

Q

UINTOPISO

24_27 0.7 0.21 0.012 12

25_27 1 0.25 0.013 18

26_27 1 0.25 0.013 18

27_32 2.7 0.41 0.016 18

28_29 0.3 0.14 0.009 12

29_31 1.3 0.29 0.013 18

30_31 0.5 0.18 0.011 12

31_32 1.8 0.34 0.015 18

32_33 4.5 0.53 0.018 18

33_M8 9.9 0.79 0.022 25

M8_34 9.9 0.79 0.022 25

34_59 17.5 1.05 0.026 25


5/34

CUARTOPISO

35_36 0.7 0.21 0.012 12

36_37 1.7 0.33 0.014 18

37_45 2.7 0.41 0.016 18

38_39 0.5 0.18 0.011 12

39_40 0.8 0.22 0.012 12

40_44 1.8 0.34 0.015 18

41_42 0.5 0.18 0.011 12

42_43 0.8 0.22 0.012 12

43_44 1.8 0.34 0.015 18

44_45 3.6 0.47 0.017 18

45_M7 6.3 0.63 0.020 25

M7_59 6.3 0.63 0.020 25

CUARTOP

ISO

46_50 0.7 0.21 0.012 12

47_48 0.3 0.14 0.009 12

48_49 1.3 0.29 0.013 18

49_50 1.8 0.34 0.015 18

50_55 2.5 0.40 0.016 18

51_52 0.3 0.14 0.009 12

52_54 1.3 0.29 0.013 18

53_54 0.5 0.18 0.011 12

54_55 1.8 0.34 0.015 18

55_57 4.3 0.52 0.018 18

56_57 1 0.25 0.013 18

57_58 5.3 0.58 0.019 25

58_M6 6.3 0.63 0.020 25

M6_59 6.3 0.63 0.020 25

59_84 30.1 1.37 0.030 32


6/34

TERCERPISO

60_61 0.7 0.21 0.012 12

61_62 1.7 0.33 0.014 18

62_70 2.7 0.41 0.016 18

63_64 0.5 0.18 0.011 12

64_65 0.8 0.22 0.012 12

65_69 1.8 0.34 0.015 18

66_67 0.5 0.18 0.011 12

67_68 0.8 0.22 0.012 12

68_69 1.8 0.34 0.015 18

69_70 3.6 0.47 0.017 18

70_M5 6.3 0.63 0.020 25

M5_84 6.3 0.63 0.020 25

TERCERPISO

71_75 0.7 0.21 0.012 12

72_73 0.3 0.14 0.009 12

73_74 1.3 0.29 0.013 18

74_75 1.8 0.34 0.015 18

75_80 2.5 0.40 0.016 18

76_77 0.3 0.14 0.009 1277_79 1.3 0.29 0.013 18

78_79 0.5 0.18 0.011 12

79_80 1.8 0.34 0.015 18

80_82 4.3 0.52 0.018 18

81_82 1 0.25 0.013 18

82_83 5.3 0.58 0.019 25

83_M4 6.3 0.63 0.020 25

M4_84 6.3 0.63 0.020 25

84_109 42.7 1.63 0.032 32


7/34

SEGUNDOPISO

85_86 0.7 0.21 0.012 12

86_87 1.7 0.33 0.014 18

87_95 2.7 0.41 0.016 18

88_89 0.5 0.18 0.011 12

89_90 0.8 0.22 0.012 12

90_94 1.8 0.34 0.015 18

91_92 0.5 0.18 0.011 12

92_93 0.8 0.22 0.012 12

93_94 1.8 0.34 0.015 18

94_95 3.6 0.47 0.017 18

95_M3 6.3 0.63 0.020 25

M3_109 6.3 0.63 0.020 25

SEGUNDOPISO

96_100 0.7 0.21 0.012 12

97_98 0.3 0.14 0.009 12

98_99 1.3 0.29 0.013 18

99_100 1.8 0.34 0.015 18

100_105 2.5 0.40 0.016 18

101_102 0.3 0.14 0.009 12102_104 1.3 0.29 0.013 18

103_104 0.5 0.18 0.011 12

104_105 1.8 0.34 0.015 18

105_107 4.3 0.52 0.018 18

106_107 1 0.25 0.013 18

107_108 5.3 0.58 0.019 25

108_M2 6.3 0.63 0.020 25

M2_109 6.3 0.63 0.020 25

109_120 55.3 1.86 0.034 40


8/34

PRIMERPISO

110_111 0.7 0.21 0.012 12

111_116 1.7 0.33 0.014 18

112_113 0.3 0.14 0.009 12

113_115 1.3 0.29 0.013 18

114_115 0.5 0.18 0.011 12

115_116 1.8 0.34 0.015 18

116_117 3.5 0.47 0.017 18

117_M1 4.5 0.53 0.018 18

M1_120 4.5 0.53 0.018 18

118_119 0.3 0.14 0.009 12

119_120 1.3 0.29 0.013 18

120_B 61.1 1.95 0.035 40

Perdidas.

Para obtener las presiones en cada uno de los puntos se calcula las prdidas de presin en la

tubera debido a los accesorios y a la tubera, las perdidas son muy importantes de calcular ya que

si no se calculan estas perdidas se tendra problemas en la red de agua fra.

Se calcula la perdida unitaria de cada tramo mediante la formula de Fair-whipple.

Donde:

Q: caudal en m3/s

D: dimetro de la tubera en m

Luego procedemos a calcular la longitud equivalente que viene dado por la siguiente tabla:

Accesorio Le/D

Codo 20

Tee 12

Reduccin 6

Llave paso 1


9/34

Como ya se calculo los dimetros respectivos de las tuberas entonces solo se despejara Le

dependiendo de que tipo de accesorio y de cuantos accesorios estn en ese tramo de tubera,

Y si hay varios tipos de accesorios se hara una sumatoria de la siguiente manera:

De los planos se obtiene la longitud real de las tuberas.

Para el clculo de la longitud total de los tramos se procede a sumar la longitud real ms la

longitud equivalente.

Las perdidas se obtienen como resultado de la longitud total y la perdida unitaria.

Una ves que se haya calculado todas las perdidas, se procede al calculo de las perdidas

acumuladas (hfacum.), se calcula para cada punto, se van acumulando las perdidas segn por

donde circula el agua hasta llegar al punto en donde se encuentra el aparato.

Las perdidas en el medidor esta dada en funcin de el caudal mximo probable y de un caudal

nominal dependiendo del tipo de medidor.

( )

Qn

1/2 0.83

3/4 1.39

1 1.94

2 8.33


10/34

PISO6

TRAMO L CODOS TEES REDUCCIONLL.

PASOLe LT j hf hf medidor hfacum

1_2 1.22 2 1 0.94 2.16 0.08 0.18 10.58

2_3 1.15 1 1 0.58 1.73 0.11 0.18 10.40

3_4 2.9 4 1 1 1.67 4.57 0.14 0.64 10.22

5_6 1.2 2 1 1 0.70 1.90 0.20 0.38 11.37

6_8 2.1 2 1 0.94 3.04 0.11 0.32 10.99

7_8 0.7 2 1 1 0.70 1.40 0.31 0.44 11.10

8_4 1.35 1 1 0.23 1.58 0.14 0.22 10.67

9_10 1.3 2 1 0.62 1.92 0.31 0.60 11.73

10_11 1.1 1 1 1 0.46 1.56 0.47 0.74 11.13

11_12 4.5 3 1 1 1.31 5.81 0.14 0.81 10.39

4_33 2.75 1 0.22 2.97 0.26 0.76 10.4512_23 2.75 1 0.216 2.966 0.14 0.42 9.58

PISO5



13_16 2.7 3 1 1 1 0.95 3.65 0.42 1.53 12.41

14_16 2.3 2 1 0.94 3.24 0.08 0.27 11.14

15_16 1.9 2 1 0.94 2.84 0.08 0.24 11.11

20_16 4.5 1 1 1 0.59 5.09 0.20 1.02 10.87

17_18 0.8 2 1 0.94 1.74 0.08 0.15 10.80

18_19 2.1 2 1 0.94 3.04 0.11 0.32 10.65

19_20 2.7 1 1 1 1 0.70 3.40 0.14 0.48 10.33

20_23 2 1 0.22 2.22 0.31 0.69 9.86

21_22 1 2 1 1 0.70 1.70 0.20 0.34 9.81

22_23 1.5 3 1 1 1 1.42 2.92 0.11 0.31 9.47

23_M9 1.2 2 1 1 1.33 2.53 0.10 0.26 5.96 9.16

M9_34 5.1 6 1 3.30 8.40 0.10 0.87 2.94


11/34

PISO5



24_27 2.1 3 1 1 1 0.95 3.05 0.42 1.28 12.95

25_27 1.3 2 1 0.94 2.24 0.08 0.19 11.85

26_27 1.4 2 1 0.94 2.34 0.08 0.20 11.86

27_32 5.2 2 1 1 1 1.06 6.26 0.20 1.25 11.67

28_29 0.85 2 1 1 0.70 1.55 0.20 0.31 11.11

29_31 1.6 2 1 0.94 2.54 0.11 0.27 10.80

30_31 0.8 2 1 1 0.70 1.50 0.31 0.47 11.00

31_32 0.5 1 1 1 0.34 0.84 0.14 0.12 10.53

32_33 1.3 2 1 1 1.04 2.34 0.31 0.73 10.42

33_M8 4.4 3 1 1 1.83 6.23 0.13 0.81 6.37 9.68

M8_34 1.5 3 1 1.80 3.30 0.13 0.43 2.50

34_59 2.75 1 1 1 0.475 3.225 0.22 0.69 2.07

PISO4



35_36 6 5 1 1 1 1.43 7.43 0.42 3.12 12.91

36_37 1.2 2 1 0.94 2.14 0.13 0.28 9.79

37_45 4.3 2 1 1 1 1.06 5.36 0.20 1.07 9.51

38_39 2 3 1 0.86 2.86 0.31 0.90 11.81

39_40 0.8 1 1 1 0.46 1.26 0.47 0.59 10.91

40_44 6.5 4 1 1 1.67 8.17 0.14 1.14 10.32

41_42 0.8 2 1 0.62 1.42 0.31 0.45 10.71

42_43 0.9 1 1 1 0.46 1.36 0.47 0.64 10.27

43_44 1.9 3 1 1 1.31 3.21 0.14 0.45 9.63

44_45 2.2 1 1 1 0.68 2.88 0.26 0.74 9.18

45_M7 3.9 3 1 1 1.83 5.73 0.09 0.50 5.69 8.44

M7_59 6.4 6 1 1 3.45 9.85 0.09 0.87 2.24


12/34

PISO4



46_50 7 5 1 1 1.36 8.36 0.42 3.51 12.47

47_48 2.9 4 1 1 1.18 4.08 0.20 0.82 10.07

48_49 0.9 1 1 0.58 1.48 0.11 0.16 9.26

49_50 0.4 1 1 1 0.59 0.99 0.14 0.14 9.1050_55 1.8 1 0.22 2.02 0.19 0.38 8.96

51_52 0.9 2 1 1 0.70 1.60 0.20 0.32 9.24

52_54 1.3 2 1 0.94 2.24 0.11 0.24 8.92

53_54 1 2 1 1 0.70 1.70 0.31 0.53 9.22

54_55 0.5 1 1 0.23 0.73 0.14 0.10 8.69

55_57 1.4 1 1 0.32 1.72 0.30 0.52 8.58

56_57 1.7 4 1 1 1 1.78 3.48 0.08 0.29 8.36

57_58 3.8 1 0.30 4.10 0.08 0.31 8.0758_M6 2 4 1 1 2.325 4.325 0.09 0.38 5.69 7.76

M6_59 1.6 3 1 1 1.95 3.55 0.1 0.3 1.6892

59_84 2.75 1 1 0.416 3.166 0.1 0.3 1.3767

PISO3



60_61 6 5 1 1 1 1.43 7.43 0.42 3.12 12.57

61_62 1.2 2 1 0.94 2.14 0.13 0.28 9.45

62_70 4.3 2 1 1 1 1.06 5.36 0.20 1.07 9.17

63_64 2 3 1 0.86 2.86 0.31 0.90 11.47

64_65 0.8 1 1 1 0.46 1.26 0.47 0.59 10.57

65_69 6.5 4 1 1 1.67 8.17 0.14 1.14 9.98

66_67 0.8 2 1 0.62 1.42 0.31 0.45 10.37

67_68 0.9 1 1 1 0.46 1.36 0.47 0.64 9.93

68_69 1.9 3 1 1 1.31 3.21 0.14 0.45 9.29

69_70 2.2 1 1 1 0.68 2.88 0.26 0.74 8.84

70_M5 3.9 3 1 1 1.83 5.73 0.09 0.50 5.69 8.10

M5_84 6.4 6 1 1 3.45 9.85 0.09 0.87 1.90


13/34

PISO3



71_75 7 5 1 1 1.36 8.36 0.42 3.51 12.08

72_73 2.9 4 1 1 1.18 4.08 0.20 0.82 9.67

73_74 0.9 1 1 0.58 1.48 0.11 0.16 8.86

74_75 0.4 1 1 1 0.59 0.99 0.14 0.14 8.7075_80 1.8 1 0.22 2.02 0.19 0.38 8.56

76_77 0.9 2 1 1 0.70 1.60 0.20 0.32 8.84

77_79 1.3 2 1 0.94 2.24 0.11 0.24 8.53

78_79 1 2 1 1 0.70 1.70 0.31 0.53 8.82

79_80 0.5 1 1 0.23 0.73 0.14 0.10 8.29

80_82 1.4 1 0.22 1.62 0.30 0.48 8.19

81_82 1.7 4 1 1 1.76 3.46 0.08 0.29 7.99

82_83 3.8 1 0.30 4.10 0.08 0.31 7.7083_M4 2 4 1 1 2.325 4.325 0.09 0.38 5.69 7.39

M4_84 1.6 3 1 1.65 3.25 0.1 0.3 1.32

84_109 2.75 1 1 1 0.608 3.358 0.1 0.5 1.04

PISO2



85_86 6 5 1 1 1 1.43 7.43 0.42 3.12 12.09

86_87 1.2 2 1 0.94 2.14 0.13 0.28 8.96

87_95 4.3 2 1 1 1 1.06 5.36 0.20 1.07 8.68

88_89 2 3 1 0.86 2.86 0.31 0.90 10.98

89_90 0.8 1 1 1 0.46 1.26 0.47 0.59 10.09

90_94 6.5 4 1 1 1.67 8.17 0.14 1.14 9.49

91_92 0.8 2 1 0.62 1.42 0.31 0.45 9.89

92_93 0.9 1 1 1 0.46 1.36 0.47 0.64 9.44

93_94 1.9 3 1 1 1.31 3.21 0.14 0.45 8.80

94_95 2.2 1 1 1 0.68 2.88 0.26 0.74 8.35

95_M3 3.9 3 1 1 1.83 5.73 0.09 0.50 5.69 7.61

M3_109 6.4 6 1 1 3.45 9.85 0.09 0.87 1.42


14/34

PISO2


PASOLe LT j hf hf medidor hfacu

96_100 7 5 1 1 1.36 8.36 0.42 3.51 11.59

97_98 2.9 4 1 1 1.18 4.08 0.20 0.82 9.19

98_99 0.9 1 1 0.58 1.48 0.11 0.16 8.37

99_100 0.4 1 1 1 0.59 0.99 0.14 0.14 8.21100_105 1.8 1 0.22 2.02 0.19 0.38 8.07

101_102 0.9 2 1 1 0.70 1.60 0.20 0.32 8.36

102_104 1.3 2 1 0.94 2.24 0.11 0.24 8.04

103_104 1 2 1 1 0.70 1.70 0.31 0.53 8.33

104_105 0.5 1 1 0.23 0.73 0.14 0.10 7.80

105_107 1.4 1 0.22 1.62 0.30 0.48 7.70

106_107 1.7 4 1 1 1.76 3.46 0.08 0.29 7.50107_108 3.8 1 0.3 4.1 0.08 0.31 7.21

108_M2 2 4 1 1 2.325 4.325 0.1 0.4 6.903

M2_109 1.6 3 1 1.65 3.25 0.1 0.3 5.69 6.522

109_120 2.7 1 1 0.52 3.22 0.1 0.2 0.549

PISO1


PASOLe LT j hf hf medidor hfacu

110_111 7.1 6 1 1 1 1.67 8.77 0.42 3.69 15.06111_116 1.7 3 1 1.30 3.00 0.13 0.40 11.37

112_113 0.9 2 1 1 0.70 1.60 0.20 0.32 11.77

113_115 1.8 2 1 0.94 2.74 0.11 0.29 11.45

114_115 0.5 2 1 1 0.70 1.20 0.31 0.37 11.54

115_116 0.8 1 1 1 0.59 1.39 0.14 0.20 11.17

116_117 4.4 2 1 0.94 5.34 0.25 1.34 10.97

117_M1 4.4 4 1 1 1.67 6.07 0.31 1.90 6.18 9.63

M1_120 2.7 3 1 1.19 3.89 0.31 1.21 1.56

118_119 1.9 3 1 1 0.94 2.84 0.20 0.57 2.17

119_120 9.44 6 1 1 1 2.50 11.94 0.11 1.26 1.60

120_B 1.3 4 1 1 3.72 5.02 0.1 0.3 0.34


15/34

L a mayor prdida que se obtuvo es de 15,06 mca en el piso 1 y la mayor perdida en el 6to piso es

de 11.73mca.

La presin de la entrada es de 40mca, procederemos a calcular para ver si esa presin es

suficiente para el edifico.

El medidor principal es de pulgada, y se proceder al clculo de la prdida de presin en el

medidor que esta dado por la siguiente expresin:

( )

()

La presin en el ltimo punto ms lejano seria:

Por lo tanto necesitaremos de un equipo de apoyo, necesitaremos bombas e hidroneumticos.

Calculo de la potencia de la bomba.

Hfacum= 11.73mca

H= 13.75

Presin en el ultimo punto= 5mca

El caudal mximo probable= 1.95 lt

HT= 11.73mca+5mca+13.75=30.48mca

n= 0.6

Como es menor a 2 Hp se le incrementa en un 50%

Por lo tanto necesitaremos 2 bombas de 2Hp, y el dimetro de succin es de 2 pulg.


16/34

La presin disponible de 2 Hp es de 35.96mca, con esta presin procedemos al calculo de la

presiones.

Calculo de los hidroneumticos.

Pm= 2.95Atm

Pn=1.5Atm

Q= 1.95lt/s= 117lt/min

N= 6

Volumen en galones= 422 gal.

Se tomo la decisin de 5 hidroneumticos de 87 galones que me da un volumen total de 435 gal.

Cisterna.

Para el volumen de la cisterna se toma 3/5 del volumen de un da de uso.

Vol. Diario= 6.4m3

Vol. Incendios =10m3

Volumen total=13.84m3

Entonces las dimensiones de la cisterna son:

L=2m

B=2.5m

H=2.5m


17/34

Tabla de las presiones del agua fra.

SEXTOPISO

Tramos hfacum Nivel P(mca)

1_2 10.58 13.75 11.63

2_3 10.40 13.75 11.81

3_4 10.22 13.75 11.99

5_6 11.37 13.75 10.84

6_8 10.99 13.75 11.22

7_8 11.10 13.75 11.11

8_4 10.67 13.75 11.54

9_10 11.73 13.75 10.48

10_11 11.13 13.75 11.0811_12 10.39 13.75 11.82

4_33 10.45 13.75 11.76

12_23 9.58 13.75 12.63

QUINTOPISO

Tramos hfacum Nivel P(mca)13_16 12.41 11 12.55

14_16 11.14 11 13.82

15_16 11.11 11 13.85

20_16 10.87 11 14.09

17_18 10.80 11 14.16

18_19 10.65 11 14.31

19_20 10.33 11 14.63

20_23 9.86 11 15.10

21_22 9.81 11 15.15

22_23 9.47 11 15.49

23_M9 9.16 11 15.80

M9_34 2.94 11 22.02


18/34

QUINTOPISO


24_27 12.95 11 12.01

25_27 11.85 11 13.11

26_27 11.86 11 13.10

27_32 11.67 11 13.29

28_29 11.11 11 13.85

29_31 10.80 11 14.16

30_31 11.00 11 13.96

31_32 10.53 11 14.43

32_33 10.42 11 14.54

33_M8 9.68 11 15.28

M8_34 2.50 11 22.46

34_59 2.07 11 22.89

CUARTOPISO


35_36 12.91 8.25 14.80

36_37 9.79 8.25 17.92

37_45 9.51 8.25 18.20

38_39 11.81 8.25 15.90

39_40 10.91 8.25 16.80

40_44 10.32 8.25 17.39

41_42 10.71 8.25 17.00

42_43 10.27 8.25 17.44

43_44 9.63 8.25 18.08

44_45 9.18 8.25 18.53

45_M7 8.44 8.25 19.27

M7_59 2.24 8.25 25.47


19/34

CUARTOPISO


46_50 12.47 8.25 15.24

47_48 10.07 8.25 17.64

48_49 9.26 8.25 18.45

49_50 9.10 8.25 18.61

50_55 8.96 8.25 18.75

51_52 9.24 8.25 18.47

52_54 8.92 8.25 18.79

53_54 9.22 8.25 18.49

54_55 8.69 8.25 19.02

55_57 8.58 8.25 19.13

56_57 8.36 8.25 19.35

57_58 8.07 8.25 19.64

58_M6 7.76 8.25 19.95

M6_59 1.69 8.25 26.02

59_84 1.38 8.25 26.33

TER

CERPISO


60_61 12.57 5.5 17.89

61_62 9.45 5.5 21.01

62_70 9.17 5.5 21.29

63_64 11.47 5.5 18.99

64_65 10.57 5.5 19.89

65_69 9.98 5.5 20.48

66_67 10.37 5.5 20.09

67_68 9.93 5.5 20.53

68_69 9.29 5.5 21.17

69_70 8.84 5.5 21.62

70_M5 8.10 5.5 22.36

M5_84 1.90 5.5 28.56


20/34

TERCERPISO


71_75 12.08 5.5 18.38

72_73 9.67 5.5 20.79

73_74 8.86 5.5 21.6074_75 8.70 5.5 21.76

75_80 8.56 5.5 21.90

76_77 8.84 5.5 21.62

77_79 8.53 5.5 21.93

78_79 8.82 5.5 21.64

79_80 8.29 5.5 22.17

80_82 8.19 5.5 22.27

81_82 7.99 5.5 22.4782_83 7.70 5.5 22.76

83_M4 7.39 5.5 23.07

M4_84 1.32 5.5 29.14

84_109 1.04 5.5 29.42

SEGUNDOPISO


85_86 12.09 2.75 21.12

86_87 8.96 2.75 24.2587_95 8.68 2.75 24.53

88_89 10.98 2.75 22.23

89_90 10.09 2.75 23.12

90_94 9.49 2.75 23.72

91_92 9.89 2.75 23.32

92_93 9.44 2.75 23.77

93_94 8.80 2.75 24.41

94_95 8.35 2.75 24.86

95_M3 7.61 2.75 25.60

M3_109 1.42 2.75 31.79


21/34

SEGUNDOPISO


96_100 11.59 2.75 21.62

97_98 9.19 2.75 24.02

98_99 8.37 2.75 24.84

99_100 8.21 2.75 25.00

100_105 8.07 2.75 25.14

101_102 8.36 2.75 24.85

102_104 8.04 2.75 25.17

103_104 8.33 2.75 24.88

104_105 7.80 2.75 25.41

105_107 7.70 2.75 25.51

106_107 7.50 2.75 25.71

107_108 7.21 2.75 26.00

108_M2 6.90 2.75 26.31

M2_109 6.52 2.75 26.69

109_120 0.55 2.75 32.66

PRIMERPISO


110_111 15.06 0 20.90

111_116 11.37 0 24.59

112_113 11.77 0 24.19

113_115 11.45 0 24.51

114_115 11.54 0 24.42

115_116 11.17 0 24.79

116_117 10.97 0 24.99

117_M1 9.63 0 26.33

M1_120 1.56 0 34.40

118_119 2.17 0 33.79

119_120 1.60 0 34.36

120_B 0.35 0 35.61


22/34

Red de agua caliente.

Se procede de la misma manera que se hizo con el agua fra solo que el coeficiente c de la

formula de los pesos ya no es 0.25lt/s , ahora toma el valor de 0.1lt/s y las presiones

disponibles son las que se obtuvieron en los calefones en la distribucin de agua fra.

TRAMO P Q(lt/s) D(m) D(mm) L

117_116 1 0.10 0.008 12 4.4

113_115 1 0.10 0.008 12 1.8

114_115 0.5 0.07 0.007 12 0.5

115_116 1.5 0.12 0.009 12 0.8

116_110 2.5 0.16 0.010 12 8.8

CODOS TEES LL.PASO Le LT j hf hfacum P

2 1 0.62 5.02 0.12 0.58 3.26 17.64

2 1 0.62 2.42 0.12 0.28 3.12 17.78

2 1 0.62 1.12 0.06 0.07 2.91 17.99

1 1 0.16 0.96 0.16 0.16 2.84 18.06

6 1 1 1.60 10.40 0.26 2.68 2.68 18.22


108_105 1 0.10 0.008 12 5.2

102_104 1 0.10 0.008 12 1.3

103_104 0.5 0.07 0.007 12 1

104_105 1.5 0.12 0.009 12 0.5

105_100 2.5 0.16 0.010 12 1.8

98_99 1 0.10 0.008 12 0.9

99_100 1.5 0.12 0.009 12 0.4

100_96 4 0.20 0.011 12 7


23/34

CODOS TEESLL.

PASOLe LT j hf hfacum P

3 1 0.86 6.06 0.12 0.70 4.36 17.26

3 1 0.86 2.16 0.12 0.25 4.01 17.61

2 1 0.62 1.62 0.06 0.10 3.87 17.75

1 1 0.16 0.66 0.16 0.11 3.76 17.861 0.14 1.94 0.26 0.50 3.66 17.96

2 1 0.62 1.52 0.12 0.18 3.50 18.12

2 1 1 0.64 1.04 0.16 0.17 3.33 18.29

4 1 1 1.12 8.12 0.39 3.16 3.16 18.46


88_90 0.5 0.07 0.007 12 2.8

90_94 1.5 0.12 0.009 12 6.591_93 0.5 0.07 0.007 12 1.7

93_94 1.5 0.12 0.009 12 1.9

94_87 3 0.17 0.011 12 6.5

87_85 4 0.20 0.011 12 7.2

CODOS TEESLL.


3 1 0.86 3.66 0.06 0.23 6.03 15.09

4 1 1 1.12 7.62 0.16 1.26 5.80 15.32

2 1 0.62 2.32 0.06 0.15 6.15 14.97

3 1 0.73 2.63 0.16 0.43 6.01 15.112 1 0.62 7.12 0.30 2.15 5.57 15.55

6 1 1 1.60 8.80 0.39 3.42 3.42 17.70


24/34


83_80 1 0.10 0.008 12 5.2

77_79 1 0.10 0.008 12 1.3

78_79 0.5 0.07 0.007 12 1

79_80 1.5 0.12 0.009 12 0.5

80_75 2.5 0.16 0.010 12 1.8

73_74 1 0.10 0.008 12 0.9

74_75 1.5 0.12 0.009 12 0.4

75_71 4 0.20 0.011 12 7

CODOS TEESLL.


3 1 0.86 6.06 0.12 0.70 4.30 14.08

3 1 0.86 2.16 0.12 0.25 3.96 14.422 1 0.62 1.62 0.06 0.10 3.81 14.57

1 1 0.16 0.66 0.16 0.11 3.71 14.67

1 0.14 1.94 0.26 0.50 3.60 14.78

2 1 0.62 1.52 0.12 0.18 3.45 14.93

2 1 1 0.64 1.04 0.16 0.17 3.27 15.11

4 1 0.97 7.97 0.39 3.10 3.10 15.28


63_65 0.5 0.07 0.007 12 2.8

65_69 1.5 0.12 0.009 12 6.5

66_68 0.5 0.07 0.007 12 1.768_69 1.5 0.12 0.009 12 1.9

69_62 3 0.17 0.011 12 6.5

62_60 4 0.20 0.011 12 7.2


25/34

CODOS TEESLL.


3 1 0.86 3.66 0.06 0.23 7.06 10.83

4 1 1 1.12 7.62 0.16 1.26 6.83 11.06

2 1 0.62 2.32 0.06 0.15 6.15 11.74

3 1 0.73 2.63 0.16 0.43 6.01 11.882 1 0.62 7.12 0.30 2.15 5.57 12.32

6 1 1 1.60 8.80 0.39 3.42 3.42 14.47


58_55 1 0.10 0.008 12 5.2

52_54 1 0.10 0.008 12 1.3

53_54 0.5 0.07 0.007 12 1

54_55 1.5 0.12 0.009 12 0.555_50 2.5 0.16 0.010 12 1.8

48_49 1 0.10 0.008 12 0.9

49_50 1.5 0.12 0.009 12 0.4

50_46 4 0.20 0.011 12 7

CODOS TEESLL.


3 1 0.86 6.06 0.12 0.70 4.30 10.94

3 1 0.86 2.16 0.12 0.25 3.96 11.28

2 1 0.62 1.62 0.06 0.10 3.81 11.43

1 1 0.16 0.66 0.16 0.11 3.71 11.531 0.14 1.94 0.26 0.50 3.60 11.64

2 1 0.62 1.52 0.12 0.18 3.45 11.79

2 1 1 0.64 1.04 0.16 0.17 3.27 11.97

4 1 0.97 7.97 0.39 3.10 3.10 12.14


26/34


38_40 0.5 0.07 0.007 12 2.8

40_44 1.5 0.12 0.009 12 6.5

41_43 0.5 0.07 0.007 12 1.7

43_44 1.5 0.12 0.009 12 1.9

44_37 3 0.17 0.011 12 6.5

37_35 4 0.20 0.011 12 7.2

CODOS TEESLL.


3 1 0.86 3.66 0.06 0.23 7.06 7.74

4 1 1 1.12 7.62 0.16 1.26 6.83 7.97

2 1 0.62 2.32 0.06 0.15 6.15 8.65

3 1 0.73 2.63 0.16 0.43 6.01 8.792 1 0.62 7.12 0.30 2.15 5.57 9.23

6 1 1 1.60 8.80 0.39 3.42 3.42 11.38


01_03 1 0.10 0.008 12 2.37

03_04 1.5 0.12 0.009 12 2.9

06_08 1 0.10 0.008 12 2.1

07_08 0.5 0.07 0.007 12 0.7

08_04 1.5 0.12 0.009 12 1.35

04_32 3 0.17 0.011 12 2.75

32_33 3 0.17 0.011 12 1.3

29_31 1 0.10 0.008 12 1.6

30_31 0.5 0.07 0.007 12 0.8

31_33 1.5 0.12 0.009 12 0.5

33_27 4.5 0.21 0.012 12 5.2

26_27 1 0.10 0.008 12 1.4

27_24 5.5 0.23 0.012 12 2.1


27/34

CODOS TEESLL.


3 1 0.86 3.23 0.12 0.37 6.49 5.52

4 1 1 1.12 4.02 0.16 0.66 6.12 5.89

3 1 0.86 2.96 0.12 0.34 6.05 5.96

2 1 0.62 1.32 0.06 0.08 5.79 6.221 1 0.16 1.51 0.16 0.25 5.70 6.31

1 1 0.16 2.91 0.30 0.88 5.46 6.55

2 0.48 1.78 0.30 0.54 4.58 7.43

3 1 0.86 2.46 0.12 0.28 4.43 7.58

2 1 0.62 1.42 0.06 0.09 4.24 7.77

1 1 0.16 0.66 0.16 0.11 4.15 7.86

2 1 0.62 5.82 0.43 2.51 4.04 7.97

2 1 0.62 2.02 0.12 0.23 1.76 10.25

3 1 1 0.88 2.98 0.51 1.53 1.53 10.48

TRAMO P Q(lt/s) D(m) D(mm) L09_11 0.5 0.07 0.007 12 2.4

11_12 1.5 0.12 0.009 12 4.5

12_23 1.5 0.12 0.009 12 2.75

22_23 1 0.10 0.008 12 1.5

23_20 2.5 0.16 0.010 12 2

17_19 1 0.10 0.008 12 2.9

19_20 1.5 0.12 0.009 12 2.7

20_16 4 0.20 0.011 12 4.5

15_16 1 0.10 0.008 12 1.9

16_13 4 0.20 0.011 12 7.2


28/34

CODOS TEESLL.


2 1 0.62 3.02 0.06 0.19 7.14 5.41

3 1 1 0.88 5.38 0.16 0.89 6.95 5.60

1 0.14 2.89 0.16 0.48 6.07 6.48

4 1 1 1.12 2.62 0.12 0.30 5.89 6.661 0.14 2.14 0.26 0.55 5.59 6.96

3 1 0.86 3.76 0.12 0.44 5.98 6.57

1 1 1 0.40 3.10 0.16 0.51 5.55 7.00

1 0.14 4.64 0.39 1.81 5.04 7.51

2 1 0.62 2.52 0.12 0.29 3.52 9.03

4 1 1 1.12 8.32 0.39 3.23 3.23 9.32

Red muerta (red de incendios)

El volumen de la cisterna debe tener 10m3 el cual ya fue considerado en el dimensionamiento de

nuestra cisterna, y debe llevar un caudal de 250 lt/min y tener una presin de salida de 15mca y su

dimetro debe ser mayor a 2 y debe ser de color rojo.

La potencia de la bomba se calculara a continuacin:

HT= Altura edificio + perdidas + 15mca

El dimetro de la tubera es 60mm.

codos tees le L CRM-PN LT hf hfacu

3 1 4.32 2.75 1.6 8.67 0.33 0.33

3 1 4.32 5.5 1.6 11.42 0.43 0.76

3 1 4.32 8.25 1.6 14.17 0.54 1.29

3 1 4.32 11 1.6 16.92 0.64 1.93

CRMPN es la distancia desde la columna de agua hasta la salida de cada uno de los pisos.

Hf=1.93mca

HT= 13.75 + 15 + 1.93= 30.68mca

Potencia de la bomba 4 Hp


29/34

Instalaciones internas de alcantarillado sanitario.

Se realiza por la estimacin de las descargas que seria el nmero de unidades de descarga y para

eso nos basaremos en la siguiente tabla.

Aparato N. unidades de descarga Diametro.min(pulg)

Bao residencial 3 1

Ducha residencial 2 1

Inodoro 6 4

Tanque de cocina 3 1

tanque de lavado 2 1

Los ramales de descarga tendrn como mnimo una pendiente del 2% y se optan como dimetros

mnimos los indicados en la tabla. Tendrn un alineamiento de 45 para su fcil y rpido

escurrimiento.

Para la ventilacin las bajantes 1 y 2 se prolongaran hasta llegar al techo del edificio y su dimetro

de la prolongacin ser de 75mm.

Por seguridad la tubera principal de la planta baja se le toma un dimetro de 6 pulg.

Para los dimetros de columnas de descarga vamos a tomar los indicados en la siguiente tabla:

# DE UNIDADES DEDESC D.MIN pulg

1 1 1/2

4 1 1/27 2

13 2 1/2

24 3

192 4

432 5

742 6

Con los valores de las tablas nos dio los siguientes dimetros.

TRAMO #Descargas Diametro(pulg)

1_3 1 1 1/2

2_3 6 4

3_5 7 4

4_5 2 1 1/2

5_B2 9 4


30/34


6_8 1 1 1/2

7_8 6 4

8_10 7 4

9_10 2 1 1/2

10_11 9 4

12_11 2 1 1/2

11_B1 11 4


13_15 1 1 1/2

14_15 6 4

15_B1 7 4


16_18 2 1 1/2

17_18 3 1 1/2

18_20 5 1 1/2

19_20 2 1 1/2

20_B1 7 2


21_23 6 4

22_23 1 1 1/2

23_B1 7 4


24_26 2 1 1/2

25_26 3 1 1/2

26_30 5 1 1/2

27_29 6 4

28_29 1 1 1/2

29_30 7 4

30_B2 12 4


31/34


31_33 6 4

32_33 2 1 1/2

33_35 7 4

34_35 1 1 1/2

35_B2 8 4


36_37 6 4

37_38 7 4

39_40 2 1 1/2

40_38 4 1 1/2

38_B1 11 4


41_43 6 4

42_43 2 1 1/2

43_45 8 4

44_45 1 1 1/2

45_47 9 4

46_47 3 1 1/2

47_B1 12 4


48_50 2 1 1/2

49_50 3 1 1/2

50_56 5 1 1/2

51_54 6 4

52_54 1 1 1/2

54_55 7 4

53_55 2 1 1/2

55_56 9 4

56_B2 14 4


32/34


57_59 6 4

58_59 2 1 1/2

59_61 8 4

60_61 1 1 1/2

61_B2 9 4

B2_B3 19 4


B1_63 101 6

62_63 6 4

63_65 107 6

64_65 1 1 1/2

65_67 108 666_67 4 1 1/2

67_69 112 6

68_69 2 1 1/2

69_71 114 6

70_71 3 1 1/2

71_73 117 6

72_73 1 1 1/2

73_75 118 6

74_75 6 4

75_B3 124 6

B3_CR 176 6

Red de agua lluvia.

rea de cubierta = 220.13m2

t=10min

c=0.8

Este caudal lluvia lo vamos a drenar por tres bajantes de agua lluvia de 4 pulgadas.


33/34

Conclusiones.

Se realizo los clculos segn lo aprendido, y respetando las consideraciones de diseo, se obtuvo

que todas las presiones tanto en el agua caliente como en el agua fra no sean menores a la

mnima que es 5mca, la red de alcantarillado sanitario se realizaron segn lo acordado respetando

la pendiente mnima y los dimetros mnimos segn el numero de unidades de descarga.

Este trabajo me sirvi de mucha ayuda, ya que es un trabajo basado en la realidad, ya que hoy en

da se construyen muchos edificios en la ciudad de Cuenca, este trabajo me va a servir para mi vida

profesional.

Bibliografa.

Basado en los apuntes de clase impartidas por el Ing. Josue Larriva, y las copias que el Ing. nos

facilito.


34/34

UNIVERSIDAD DEL AZUAY

FACULTAD DE CIENCIA Y TECNOLOGIA

INGENIERIA CIVIL Y GERENCIA DE CONSTRUCCIONES

DISEO HIDROSANITARIO DE UN EDIFICIO

ESTUDIANTE:

PABLO ALBARRACIN

PROFESOR:

ING. JOSUE LARRIVA

FECHA:

18/07/ 2013

CICLO:

SEXTO A

diseño hidrosanitario de un edificio

Documents