diseño de mezclas por el metodo a.c.i
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODOA.C.I.
I. INTRODUCIÓN:
Actualmente, el concreto es el elemento más usado en el ámbitomundial para la construcción, lo que conlleva a la evolución de lasexigencias para cada uso del mencionado elemento.
Los ingenieros hemos llegado a tomar plena conciencia del roldeterminante que juega el concreto en el desarrollo nacional. Laadecuada selección de los materiales integrantes de la mezcla; elconocimiento profundo de los materiales integrantes de la mezcla; el
conocimiento profundo de las propiedades del concreto; los criterios dediseo de las proporciones de la mezcla más adecuada para cada caso,el proceso de puesta en obra; el control de la calidad del concreto; ! losmás adecuados procedimientos de mantenimiento ! reparación de laestructura, son aspectos a ser considerados cuando se constru!eestructuras de concreto que deben cumplir con los requisitos de calidad,seguridad, ! vigencia en el tiempo que se espera de ellas.
La demanda del concreto ha sido la base para la elaboración de losdiferentes "iseos de #ezcla, !a que estos m$todos permiten a losusuarios conocer no sólo las dosis precisas de los componentes delconcreto, sino tambi$n la forma más apropiada para elaborar la mezcla..
Los #$todos de "iseo de mezcla están dirigidos a mejorarcali%cativamente la resistencia, la calidad ! la durabilidad de todos losusos que pueda tener el concreto.
&l diseo de mezclas es un proceso que consiste en calcular lasproporciones de los elementos que forman el concreto, con el %n deobtener los mejores resultados.&xisten diferentes m$todos de "iseos de #ezcla; algunos pueden sermu! complejos como consecuencia a la existencia de m'ltiples variablesde las que dependen los resultados de dichos m$todos, a'n as(, sedesconoce el m$todo que ofrezca resultados perfectos, sin embargo,existe la posibilidad de seleccionar alguno seg'n sea la ocasión.
El adecuado proporcionamiento de los componentes del concretodan a este la resistencia, durabilidad, comportamiento, consistencia,trabajabilidad y otras propiedades que se necesitan en determinadaconstrucción y en determinadas condiciones de trabajo y exposición deeste, además con el óptimo proporcionamiento se logrará evitar las principales anomalías en el concreto fresco y endurecido como lasegregación, exudación, suramiento por contracción plástica y secadoentre otras.
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&ste informe sólo pretende ser un aporte más al conocimiento delconcreto !, espec(%camente está orientado al estudio de losprocedimientos a seguir para la elección de las proporciones de launidad c'bica de concreto por el #$todo de A.).*.
II. RESUMEN:
&n el presente informe se ha realizado el diseo de mezclas por elm$todo de A.).*. por el que hemos tomado las proporciones en ladosi%cación para los criterios dados como la resistencia de un f+c igual a- /g0cm ! con una consistencia 1u(dica, dado que en el *2345#& "&&678"*4 7&)24L9:*)4 "& L46 A:5&:A"46 hemos obtenido los
resultados necesarios para el cálculo de la dosi%cación exacta. an sidonecesarios para el uso de las tablas correspondientes sealadas por el)4#*7< "&L A.).*.
&s importante sealar que las proporciones obtenidas fueronevaluadas, cuando se realizó prácticamente el diseo ! se hicieronciertas correcciones para mejorarla. &l n'mero de ensa!os en la prácticafueron = ! se comprobó a trav$s del ensa!o de resistencia lo que setendr(a que obtener, si en caso no fuera as( se har(a una nuevacorrección.
III. OBJETIVOS: 4>?&7*@46 :&2&5AL&6
B. 5ealizar el diseo de mezclas por el #$todo A.).*. de unconcreto cu!a resistencia sea de f+c C - /g0cm DA los Ed(asF ! de consistencia 1u(dica.
. )onocer la realización práctica ! teórica del diseo demezclas.
4>?&7*@46 &6G&)H3*)46B. 4btener un concreto que tengan las caracter(sticas
requeridas Df+c C - /0cm, consistencia 1u(dica con uncontrol de calidad buenoF
. 5ealizar el diagrama esfuerzo I deformación unitaria delconcreto a ensa!ar.
=. &stablecer el #ódulo de &lasticidad del concreto.J. @eri%car si lo que falla es la pasta o el agregado, para as(
poder determinar si es de buena o mala calidad.
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IV. ALCANCE:
&l presente informe puede servir para promociones posteriores,o personas que quieran conocer el #$todo de A.).*. diseando conagregados de la cantera de >aos del *nca. 7ambi$n servirá de
gu(a en el diseo de mezclas de un concreto con lascaracter(sticas expuestas para personas interesadas en elaborarun concreto con la cantera de >aos del *nca.
&n el m$todo de "iseo A.).*. DAmerican )oncrete *nstituteF, sedetermina en primer lugar los contenidos de pasta de cementoDcemento, agua, aireF ! agregado grueso por diferencia de lasuma de vol'menes absolutos en relación con la unidad, elvolumen absoluto ! peso seco del agregado %no.
V. JUSTIFICACIÓN:
&ste informe nos a!udará a comprender como se realiza eldiseo de mezclas a trav$s del #$todo A.).*. ! a!udarnos enadecuar la dosi%cación seg'n la práctica.La importancia en el uso de las proporciones exactas, ! el m$todopractica en campo para tener una buena consistencia en elconcreto ! que cumpla con los requerimientos de obra.
La necesidad de aprender el comportamiento de los
materiales de construcción, ! siendo dentro de $stos el másimportante el concreto nos lleva aprender a determinar elcomportamiento del concreto en su estado tanto endurecido comofresco ! aprender la dosi%cación, o sea, la cantidad de loscomponentes que conforman el concreto de una manera noemp(rica, sino por el contrario de una forma t$cnica bajo lasupervisión del ingeniero a cargo del curso.
VI. MARCO TEÓRICO:A. MÉTODO ACI
&ste procedimiento considera nueve pasos para elproporcionamiento de mezclas de concreto normal, incluidos el ajustepor humedad de los agregados ! la corrección a las mezclas de prueba.
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BK.I &l primer paso contempla la selección del slump, cuando este no seespeci%ca el informe del A)* inclu!e una tabla en la que se recomiendandiferentes valores de slump de acuerdo con el tipo de construcción quese requiera. Los valores son aplicables cuando se emplea el vibrado paracompactar el concreto, en caso contrario dichos valores deben ser
incrementados en dos ! medio cent(metros..I 6e determina la resistencia promedio necesaria para el diseo; lacual está en función al f+c, la desviación estándar, el coe%ciente devariación. Los cuales son indicadores estad(sticos que permiten teneruna información cercana de la experiencia del constructor.
)abe resaltar tambi$n que existen criterios propuestos por el A)* paradeterminar el f+cr, los cuales se explican a continuación
aF #ediante las ecuaciones del A)*
f+crCf+cMB.=JsNNNN..*
f+crCf+cM.==sI=-NNN**
"e * ! ** se asume la de ma!or valor.
"onde s es la desviación estándar, que viene a ser un parámetroestad(stico que demuestra la performancia o capacidad del constructorpara elaborar concretos de diferente calidad.
DS=
√( X 1− X )
2
+( X 2− X )2
+( X 3− X )2
+…+( X N − X )2
N −1
X 1
, X 2 ,N. X N valores de las resistencias obtenidas en probetas
estándar hasta la rotura Dprobetas cil(ndricas de B- cm de diámetro por= cm de alturaF.
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B-c
m
=cm
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O C es el promedio de los valores de la resistencia a la rotura de lasprobetas estándar.
2 C es el n'mero de probetas ensa!adas, que son m(nimamente =.
bF )uando no se tiene registro de resistencia de probetascorrespondientes a obras ! pro!ectos anteriores.
f’c f’crMenos de 210 f+cMP
210 !"0 f+cMEJ#!"0 f+cMQE
cF 7eniendo en cuenta el grado de control de calidad en la obra.
$%&e' de Con(ro' f ’crRe)*'+r o M+'o B.= a B.- f+c,*eno B.f+cE-ce'en(e B.Bf+c
dF Gara determinar el f+cr propuesto por el comit$ europeo delconcreto.
f ' cr=
f ' c
1− t ∗V
"onde
f ' cr=resistencia promedio a calcular
@C coe%ciente de variación de los ensa!os de resistencia a lasprobetas estándar
tC )oe%ciente de probabilidad de que B de cada -, B de cada B, Bde cada tengan un valor menor que la resistencia especi%cada.
@ entonces es un parámetro estad(stico que mide la performanciadel constructor para elaborar diferentes tipos de concreto.
V = DS
X
K.I La elección del tamao máximo del agregado, segundo paso delm$todo, debe considerar la separación de los costados de la cimbra, elespesor de la losa ! el espacio libre entre varillas individuales o
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paquetes de ellas. Gor consideraciones económicas es preferible elma!or tamao disponible, siempre ! cuando se utilice una trabajabilidadadecuada ! el procedimiento de compactación permite que el concretosea colado sin cavidades o huecos. La cantidad de agua que se requierepara producir un determinado slump depende del tamao máximo, de la
forma ! granulometr(a de los agregados, la temperatura del concreto, lacantidad de aire incluido ! el uso de aditivos qu(micos.
&n conclusión se requiere estudiar cuidadosamente los requisitos dadosen los planos estructurales ! en especi%caciones de obra.
)omo por ejemplo el siguiente grá%co tomado de una parte de un planopara indicar los detalles t(picos de una zapata que se dibuja en un planode estructuración.
=K.I )omo tercer paso, el informe presenta una tabla con los contenidos
de agua recomendables en función del slump requerido ! el tamaomáximo del agregado, considerando concreto sin ! con aire incluido.
JK.I )omo cuarto paso, el A)* proporciona una tabla con los valores de larelación agua0cemento de acuerdo con la resistencia a la compresión alos E d(as que se requiera, por supuesto la resistencia promedioseleccionada debe exceder la resistencia especi%cada con un margensu%ciente para mantener dentro de los l(mites especi%cados las pruebas
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con valores bajos. &n una segunda tabla aparecen los valores de larelación agua0cemento para casos de exposición severa.
-K.I &l contenido de cemento se calcula con la cantidad de agua,determinada en el paso tres, ! la relación agua cemento, obtenida en el
paso cuatro; cuando se requiera un contenido m(nimo de cemento o losrequisitos de durabilidad lo especi%quen, la mezcla se deberá basar enun criterio que conduzca a una cantidad ma!or de cemento, esta parteconstitu!e el quinto paso del m$todo.
RK.I Gara el sexto paso del procedimiento el A)* maneja una tabla con elvolumen del agregado grueso por volumen unitario de concreto, losvalores dependen del tamao máximo nominal de la grava ! del módulode %nura de la arena. &l volumen de agregado se muestra en metrosc'bicos con base en varillado en seco para un metro c'bico de concreto,el volumen se convierte a peso seco del agregado grueso requerido en
un metro c'bico de concreto, multiplicándolo por el peso volum$trico devarillado en seco.
PK.I asta el paso anterior se tienen estimados todos los componentesdel concreto, excepto el agregado %no, cu!a cantidad se calcula pordiferencia. Gara este s$ptimo paso, es posible emplear cualquiera de losdos procedimientos siguientes por peso o por volumen absoluto.
EK.I &l octavo paso consiste en ajustar las mezclas por humedad de losagregados, el agua que se aade a la mezcla se debe reducir encantidad igual a la humedad libre contribuida por el agregado, es decir,
humedad total menos absorción.
QK.I &l 'ltimo paso se re%ere a los ajustes a las mezclas de prueba, enlas que se debe veri%car el peso volum$trico del concreto, su contenidode aire, la trabajabilidad apropiada mediante el slump ! la ausencia desegregación ! sangrado, as( como las propiedades de acabado. Garacorrecciones por diferencias en el slump, en el contenido de aire o en elpeso unitario del concreto el informe A)* BB.BIQB proporciona una seriede recomendaciones que ajustan la mezcla de prueba hasta lograr laspropiedades especi%cadas en el concreto.
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Fig. ! "#$ %edida &el 'lump
Fig. ! "($ )eso &el *oncreto Fresco
DESARROLLO DE LA PRCTICA
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1/En +%ne(e:
&ise+ar una mecla cuya resistencia especicada f-c (/"
0g1cm(, asumiendo que la elaboración del concreto va a tener ungrado de control bueno. 2as condiciones de obra requieren unaconsistencia Fluídica. El concreto no será expuesto a agentesdegradantes 3no tendrá aire incorporado4 además no se usaráaditivos. 5ealiar el dise+o por el %6todo 7.*.8.
3+cC- /g0 cm2
Da los E d(asF
)onsistencia 1u(dica
Geso espec(%co del cemento =.B- g0 cm3
AGREGADO FINO:
Geso espec(%co de masa .R g0 cm3
S de Abs. C =.Q STS C E.= S#ódulo de %nura .ER=
AGREGADO GRUESO:
7#2CB++Geso seco compactado B-==.QR Ug0 m
3
Geso espec(%co de masa .J= g0 cm3
S de Abs. C B.-STSCB.=J S
CARACTERSTICAS 3SICO 4 MEC$ICAS:
A.- Agregados Fio ! Gr"eso:
#RO#IEDADES A. FINO A. GRUESO
7A#AV4 #WO*#4 I BX
7A#AV4 #WO*#4 24#*2AL I BXG&64 &6G&)H3*)4 "& #A6ADgr0cm=F
.R .J=
A>645)*92 =.Q B.-
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DSF)427&2*"4 "& 8#&"A"DSF E.= B.=J
#9"8L4 "& 3*285A .ER= P.--G&64 8. 6. )4#GA)7A"4DUg0m= F I B-==.QR
B.- Ce$e%o:
Górtland 7ipo * #ejorado DA67# ) BB-PFGeso &spec(%co xxx gr0cm=.
C.- Ag"a:
Agua Gotable, cumple con la 2orma 27G ==Q.EE o & IRD.- Resis%e&ia a Co$'resi(:
f+c C - Ug0cm
"*6&V4 "& #&Y)LA #&74"4 A.).* Z )4#*7< BB
C)LCULOS * RESULTADOS:
B. C)LCULO DE LA RESISTENCIA #ROMEDIO$D3+crF. Gartiendo del hecho que siempre existe dispersión auncuando se tenga un control riguroso tipo laboratorio debe tenerseen cuenta en la dosi%cación de una mezcla las diferentesdispersiones que se tendrán en obra seg'n se tenga un controlriguroso o no ! por tanto se recomienda disear para valores másaltos que el f+c especi%cado.
6e puede considerar la resistencia promedio con que uno debedisear una mezcla , teniendo en cuenta lo siguiente.
To$ado e &"e%a e+ seg"do &ri%erio:)omo no se tiene registro de resistencias de probetascorrespondientes a obras ! pro!ectos anteriores se toma el ,&r
tomando en cuenta la siguiente tabla
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,& ,&r
Menos de210
f[cMP
2104!"0 f[cMEJM+5or !"0 f[cMQE
f[cr C f[c M EJ
f[cr C - M EJ C ==J Kg
cm2
f6cr 7 !!8 Kg
cm2
. DETERMINACIÓN DEL T M N DEL AGREGADOGRUESO.
TM$ 7 19
/. DETERMINACIÓN DEL SLUM#.
6lump -X Z QX
0. DETERMINACIÓN DE LA CANTIDAD DE AGUA OVOLUMEN DE AGUA DE ME1CLADO"e acuerdo a la tabla B..B confeccionada por el comit$ BB delA)*, que se toma en cuenta el 7#2, su asentamiento o slump !teniendo en cuenta si tiene o no aire incorporado.&n nuestro caso el 7#2 es de BX, el slump varia de -X a QX Dperoen la tabla nos indica de RX a PXF, ! sin aire incorporado el valorser(a
@olumen de Agua de mezcla C lts0m=
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2. DETERMINACIÓN DEL CONTENIDO DE AIRE.6eg'n tabla BB..B, que toma en cuenta el 7#2.
@olumen de Aire C B.- S
3. DETERMINACIÓN DE LA RELACIÓN a4&.
7eniendo en cuenta la tabla B.., 5&LA)*92 A:8A )&#&274 G455&6*67&2)*A.&sta tabla esta en relación al aire no incorporado ! al f[cr a los E d(a,
siendo esta relación
a0c C .R
NOTA: Gor ser un concreto 24 expuesto a condiciones severas,sólo se determinará la relación a0c por resistencia, mas no pordurabilidad.
5. C)LCULO DEL FACTOR CEMENTO 6FC7
3) C C
3) C =-.E Ug0m=
\ue traduciendo a bolsas0m= será
3)CD=-.E Ug0m=F0J.-CP.R bolsas0m=
E. CANTIDAD DE AGREGADO GRUESO: Gara unmódulo de %nura del agregado %no de .ER= ! para un 7#2CB++,haciendo uso de la tabla BR.. e interpolando
.EIIIIIIIIIIII.RP
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.ER=IIIIIIIIIIIIx =.IIIIIIIIIIII.R-
3−2.8
2.863−2.8=
0.65−0.67
x−0.67
0.2
0.063= −0.02
x−0.67
"e donde OC .RRb
bo=0.66→ b=0.66∗1533.96
K g
m3 =1012.41 K g /m
3
"onde bC G8@ del agregado grueso suelto seco bC G8@ del agregado grueso seco compactado
8. C)LCULOS DE VOLUMENES ABSOLUTOS6Ce$e%o9 ag"a9 aire7.
— )emento C325.8
3.15∗1000
C .B= m=
— Agua de mezcla C
202
1000 C
. m=
— Aire C B.- S C.B- m=
— Agregado :rueso C1012.41
2.62∗1000
C .=EJ m=
IIIIIIIIIIII
@ absolutos C .PJ m=
;. C)LCULO DEL #ESO DEL AGREGADO FINO:
BI .PJ m3=0.296m
3
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)eso del 7gregado Fino".(9: m;<3(.=;<#"""4>#9.(? K g
m3
. VALORES DE DISE<O
• )&#&274 325.8 Kg/m3
• A:8AC 202l 0 m3
• A*5& B.-S
• A:5&:A"4 :58&64 1012.41 Kg/m3
• A:5&:A"4 3*24 PBQ.E Ug0 m3
. CORRECCIÓN #OR =UMEDAD DE LOS AGREGADOS
8tilizando el contenido de humedad en el momento en que se realiza elensa!o, puesto que como sabemos tanto la absorción como el contenidode humedad son parámetros que cambian, ! se tiene que corregirtomando en cuenta estos factores en el momento de realización de lapráctica.
A:5&:A"4 3*24 PBQ.E]DDE.E0BFMBFCPE.-PP Ug0 m3
A:5&:A"4 :5864 BB.JB] DDB.=J0BFMBFCB-.QE Ug0 m3
1!. =UMEDAD SU#ERFICIALDTI S AbsFA:5&:A"4 3*24 E.EI=.Q C M-.PBA:5&:A"4 :5864 B.=JIB.-C M.Q IIIIIIIIIIIIIII
MR.
18. A#ORTE DE AGUA A LA ME1CLADTI S AbsF]Geso 6eco 0B
A:5&:A"4 3*241012.41∗0.29
100=+2.94
lts
m3
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A:5&:A"4 :58&64719.28∗5.71
100=+41.07
lts
m3
IIIIIIIIIIIIIIIIII
AG457& "& A:8A M JJ.B lts0 m3
1". AGUA EFECTIVA: lts0 m3
IDJJ.B lts0 m3
FCB-P.Q lts0 m3
C B-E lts0 m3
3. #RO#ORCIONMIENTO EN #ESO DE DISE<O:
325.8
325.8:778.98
325.8:1025.98
325.8
.
158
7.6
→ 1:2.39:3.15 .
20.79
5. #ESOS #OR TANDA6/ 'ro>e%as es%?dar7:
• )&#&274 C =-.E] . C R.- Ug• A:5&:A"4 3*24 C PPE.QR]. C B-.-P Ug• A:5&:A"4 :58&64C B-.=E]. C .-B Ug• A:8A &3&)7*@AC B-E]. C =.BR Lts.
2/En C+;o:
E@UI#O:
I Grobetas estándar
I )ono de Abrams
I @arilla )ompactadora de acero de -0E de diámetro por E de
longitud
I )arretilla
I Aceite
I Galana
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I 7odos los elementos que intervienen para la mezcla previamentecalculados.
Fig. ! ";$ *ono de 7brams y )robeta para agregarle agua necesaria a lamecla
Fig. !"=$ *arretilla, que sirvió para la mecla de los agregados, agua y elcemento.
#ROCEDIMIENTO:
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6e extrajo material de la cantera 7artar )hico, en la cantidad
aproximada.
• 6e peso el agregado %no, el agregado grueso ! el cemento en
las proporciones requeridas
Fig. ! "/$ )esando tanto el agregado no como grueso
• 6e mezclo en la carretilla el agregado %no, el agregado
grueso, el cemento ! el agua. Los tres primeros se mezclaronbien para luego hacer un pequeo ho!o o espacio para
agregarle agua a la mezcla en este caso =.BR lts.
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Fig. ! ":$ %eclando agregados con cemento Fig. ! ">$ 7gregando el 7gua a la %ecla
Se %d%< e' S'*; *(%'%=+ndo e' cono de Ar+s
• 6e procedió a aadir la mezcla en el cono de Abrams,
chuzándolo con una varilla de acero, primero una tercera
parte la cual fue compactada con - golpes, luego se agrego
un poco más de mezcla hasta las 0= partes, compactándolo
tambi$n con el mismo n'mero de golpes ! %nalmente se lleno
hasta el ras ! compacto.
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Fig. ! "?$ *olocando la mecla en el *ono de 7brams
Fig. ! "9$ *ompactando la mecla con (/ golpes
• 6e enrazo a!udándonos con una varilla de acero, luego se
procedió a desmoldar.
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Fig. ! #"$ Enraando la mecla en el cono Fig. ! ##$
&esmoldando la mecla
• 3inalmente se midió el slump con a!uda de una regla.
^
• 6e procedió a aadir la mezcla en el molde, la cual se realizó
por capas en un n'mero de tres, chuzándolo con una varilla
de acero, en un n'mero de - golpes, para evitar la
segregación.
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Fig. ! #($ *olocando la mecla en los moldes estándar
• 6e enrazo el molde con a!uda de una varilla de acero.
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
• se procedió a pesar, para obtener el peso especi%co del
concreto fresco.
• Luego se deja secar a las probetas por J horas, para
luego ser sumergidas en aguaDfraguarF durante E d(as• Luego de los E d(as se procederá a ensa!ar en la
máquina de compresión para veri%car si se llegó a la
resistencia requerida.
- FACULDAD DE INGENIERÍA
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
PRESE$TACI>$ ? DISC@SI>$ DE RES@LTADOS
I. RES@ME$
La %nalidad del presente es realizar el diseo de mezclas de
concreto utilizando el m$todo del #9"8L4 "& 3*285A "& LA
)4#>*2A)*92 "& A:5&:A"46.
&ste m$todo requiere de una serie de operaciones previas,
tales como determinar las propiedades f(sicas de los materiales a
usar
-Geso espec(%co de masa, grado de absorción, contenido de
humedad, módulo de %nura Dagregado %no ! agregado
gruesoF.
- 7amao #áximo 2ominal, peso seco compactado ! per%l
Dagregado gruesoF.
- 7ipo, fábrica ! peso espec(%co del cemento.
-)alidad del agua.
8na vez completado el diseo ! determinadas las cantidadesen peso de cada uno de los constitutivos del concreto se procedió
con su preparación, para luego determinar su slump ! peso unitario
Dconcreto frescoF; posteriormente se efectuó el vaciado en los
moldes metálicos previamente engrasados.
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
DETERMI$ACI>$ DE LAS PROPIEDADES DEL CO$CRETO
3RESCO ? DEL CO$CRETO E$D@RECIDO
1. PROPIEDADES DEL CO$CRETO 3RESCO
+/ S'*;
&n teor(a el 6lump alcanzado deberá estar entre RX ! PX.
&l 6lump determinado con la prueba del )ono de Abrams es
-X.
/ Peso @n%(+r%o
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G54>&7A TDmoldeF
DgrF
T DmoldeM
concretofrescoF
DgrF
TDconcreto frescoF
D)F
@olumendel
moldeDcm=F
GeDconcret
ofrescoFDgr0cm=F
1 BBBPJ JEJ B=R= -=B.J=E
2."1
2 BBP JRQJ B=JJ -=B.J=
E
2."!2
! -=B.J=E
Proed%o 2.""2
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
c/ Se)re)+c%
<n
&l concreto elaborado tiene una segregación L&@&, casi
28LA.
d/ E-*d+c%<n
La exudación, en el concreto elaborado no se produjo.
2. PROPIEDADES DEL CO$CRETO E$D@RECIDO
+/ Peso de' concre(o end*rec%do
/ Esf*er=o MB-%o 5 M<d*'o de E'+s(%c%d+d
Gara determinar estas caracter(sticas presentamos a
continuación los datos obtenidos en los ensa!os de
resistencia a la compresión de cada una de las probetas, as(
como sus grá%cas respectivas
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G54>&7A concre(oend*rec%d
o/)r./
Vo'*en de'o'dec!/
Peconcre(o
fresco/)rc!/
1 B==- -=B.J=E
2."1F
2 B=B -=B.J=E 2.8G2
! B=-B -=B.J=E
2."8F
Proed%o
2."1G
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
Grobeta BT%e;o 78.1" %n L Dmm.F d Dmm.F Wrea DcmFVe'. C+r)+ 7 .11
Tn%n.= B- BPR.PB
Gunto C+r)+ Defor+c%<n Esf*er=o Defor+c%<nH)./ To(+' ./ H).c2/ @n%(+r%+
1 B .Q -.R-EEJJ
.=
2 .E BB.=BPREJE
.Q====
! = .JJ BR.QPR-P=
.BJRRRP
8 J .-B- .R=-=RQP
.BPBRRP
" - .P E.QJBB
.J
R .E- ==.Q-=-J- .E==== P .Q= =Q.RBBEQ
RQ.=B
F E B.J J-.PP=QJ
.=JRRRP
G Q B.B -.QQ-EBE
.=RRRRP
10 B B. -R.-EEJJ
.J
11 BB B.P R.JPRRR
.J====
12 B B.== RP.QRBQ
.JJ====
1! B= B.=E= P=.-RJQ-B-
.JRB
18 BJ B.JJ- PQ.=PQ=Q
.JEBRRP
1" B- B.-P EJ.EER=R=
.-===
1 BR B.-- Q.-JBJPEP
.-BRRRP
1 BP B.RB- QR.=
BB
.-=E===
1F BE B.RP BB.E-QBRJ
.--RRRP
1G BQ B.PB BP.-BER
.-P
20 B.PR- BB=.BPREJE
.-EE===
21 B B.EB BBE.E=-RQB
.R====
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
22 B.E- BJ.JQJ-==
.RBRRRP
2! = B.EE B=.B-==PR
.RRRRP
28 J B.QJ B=-.EBBE
.RJRRRP
2" - B.QE BJB.JPBRB
.RR
2 R .= BJP.BQQ=
.RPRRRP
2 P .BJ B-.PEEPJ-
.PB====
2F E .BQ B-E.JJP-EE
.P=
2G Q .= BRJ.BRJ=
.PJ====
!0 Q- .= BRR.Q=-E
-B
.PRRRRP
3ecJ+ de Pre;+r+c%<n:102010 &dad P "(as3ecJ+ de Ens+5o: 2"02010
rBKc+ De L+ Proe(+ $1
. .B ., .= .J .- .R .P .E .Q
,
J
R
E
B
B,
BJ
BR
BE
0rBKco Esf*er=o Vs Defor:+c%<n @n%(+r%+
$OTA: los primeros J puntos se descartan por ser la deformacion de la
mordaza
- FACULDAD DE INGENIERÍA
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
., .= .J .- .R .P .E
,
J
R
E
B
B,BJ
BR
BE
fDxF C -.,&MBRx_R I B.--&MB-x_- M BQPRB=,JQQR.Rx_J I B,-JJE,QQ,.JJx_= M JB-R,=PE.,=x_, I P,JQE.EBx M -,J
5 ̀C B
0rBKco Esf*er=o Vs Defor:+c%<n @n%(+r%+
A@STE PRO,ETA $1
Gor teor(a dada en clase se nos pide que la gra%ca esfuerzo deformacióndel concreto se asemeje a una parábola ajustando los datos para estecaso ! para tener una visión de cómo nos deber(a haber salido.
• "espreciamos los J primeros puntos por mostrarnos ladeformación de la mordaza, pero la carga si va a afectar alconcreto por ende
Proe(+ 01Gunto Esf*er=o Defor+
c%<nH).c2/ @n%(+r%+
" . .
B-. .J==
== -. .P
F =Q. .BRRRP
G J-. .BRRRP
10 -R.-EEJJ .BR
- FACULDAD DE INGENIERÍA
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
11 R.JPRRR .BE==
==12 RP.QRBQJ .==
==
1! P=.-RJQ-BJR .B18 PQ.=PQ=EE .JBR
RP1" EJ.EER=R= .R=
==1 Q.-JBJPEP .PRR
RP1 QR.=BB- .QE=
==1F BB.E-QBR=R .=BRR
RP1G BP.-BER .==
20 BB=.BPREJEJ .=JE=
==21 BBE.E=-RQE .=R==
==22 BJ.JQJ-== .=PRR
RP2! B=.B-==P-P .=ERR
RP28 B=-.EBBEB .JRRRP
2" BJB.JPBR- .J
2 BJP.BQQQ .J=RRRP
2 B-.PEEPJ-= .JP====
2F B-E.JJP-EPE .JQ
2G BRJ.BRJ= .-====
!0 BRR.Q=-E-BJ .-RRRP
!1 BRJ.BRJ= .--BQB-
!2 B-E.JJP-EPE .-PB
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
R
R3ICA A@STADA PRO,ETA $1
. .B ., .= .J .- .R
.
,.
J.
R.
E.
B.
B,.
BJ.
BR.
BE.
fDxF C ,.R,&MBRx_R I -ER-BRRE,BPRQJx_- M J=-,EJQ-=RE.EPx_J I B,EP,-B,-=J.EBx_= M B=ERR=PE.Rx_, M =BRE.=,x I .B-
5` C B
0rBKco Esf*er=o Vs Defor:+c%<n @n%(+r%+
MOD@LO DE ELASTICIDAD
MOD@LO DE ELASTICIDAD
METODO TEORICO f’c + 'os F d%+s 7 1" N)c2/ E=15000√ f ' c E=15000√ 175=198431.34 kg/c m
2
METODO PRCTICO
E= max
! max−0.002 E= 166.93
0.00526667−0.002=51100.9682kg /c m
2
Proe(+ 02(%e;o 7!.82 %n L Dmm.F d Dmm.F Wrea DcmFVe'. C+r)+ 7 F.
Tn%n.= B- BPR.PB
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
Gunto C+r)+ Defor+c%<n
Esf*er=o Defor+c%<n
H)./ To(+' ./ H).c2/ @n%(+r%+
1 B .E -.R-EEJJ .RRRP
2 .R BB.=BPREJEJ .ERRRP
! = .J- BR.QPR-PR
.BJBRRP
8 J .-Q .R=-=RQRE
.BQRRRP
" - .PJ E.QJBB .JRRRP R .EJ ==.Q-=-J-
.E
P .Q- =Q.RBBEQRQJ
.=BRRRP
F E B.J J-.PP=Q=R
.=JRRRP
G Q B.BJ -.QQ-EBPE
.=E
10 B B.= -R.-EEJJ .JB11 BB B.=B R.JPRRR
.J=RRRP
12 B B.=E RP.QRBQJ
.JR
1! B= B.JJ P=.-RJQ-BJ
R
.JE
18 BJ B.-J PQ.=PQ=EE
.-B====
1" B- B.R EJ.EER=R= .-=====1 BR B.RR Q.-JBJPEP
.--====
1 BP B.P= QR.=BB-
.-PRRRP
1F BE B.E BB.E-QBR=R
.R
1G BQ B.E- BP.-BER .RBRRRP20 B.Q BB=.BPREJEJ
.R=====
21 B B.Q= BBE.E=-RQE
.RJ====
22 B.QQ BJ.JQJ-==
.RR====
2! = .= B=.B-==P- .RPRRRP
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
P28 J .B= B=-.EBBE
B.PB
2" - .BP BJB.JPBR-
.P====
2 R . BJP.BQQQ .PJ
2 P .P B-.PEEPJ-=
.P-RRRP
2F E .=B B-E.JJP-EPE
.PP
2G Q .=- BRJ.BRJ=
.PE====
!0 = .J- BRQ.PR-PR
.EBRRRP
3ecJ+ de Pre;+r+c%<n:102010 &dad P "(as3ecJ+ de Ens+5o: 2"02010
rBKc+ De L+ Proe(+ $2
. .B . .= .J .- .R .P .E .Q
J
R
E
B
B
BJ
BR
BE
rBKco Esf*er=o Vs Defor+c%<n @n%(+r%+
- FACULDAD DE INGENIERÍA
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
$OTA: los primeros J puntos se descartan por ser la deformacion de la
mordaza
., .= .J .- .R .P .E .Q
,
J
R
E
B
B,
BJ
BR
BE
fDxF C I J.PR&MB-x_R M B,--P=RPR=QEJEx_- I B=E=RJJRR=QP.,-x_J M E=R,RB=R=.EBx_= I ,PRQ-BBP.Q-x_, M R,-BE.BQx I J,.,
5 ̀C B
0rBKco Esf*er=o Vs Defor:+c%<n @n%(+r%+
A@STE PRO,ETA $2
Gor teor(a dada en clase se nos pide que la gra%ca esfuerzo deformacióndel concreto se asemeje a una parábola ajustando los datos para estecaso ! para tener una visión de cómo nos deber(a haber salido
• "espreciamos los J primeros puntos por mostrarnos ladeformación de la mordaza, pero la carga si va a afectar alconcreto por ende
Proe(+ 02
Gunto Esf*er=o Defor+c%<nH).c2/ @n%(+r%+
" . .
B-. .=====
-. .P
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
F =Q. .B
G J-. .B===
==
10 -R.-EEJJ .BR====
11 R.JPRRR
.BQ
12 RP.QRBQJ
.B====
1! P=.-RJQ-BJR
.=====
18 PQ.=PQ=EE
.RRRRP
1" EJ.EER=R= .ERRRP
1 Q.-JBJPEP
.=RRRP
1 QR.=BB-
.==
1F BB.E-QBR=R
.=-====
1G BP.-BER .=P
20 BB=.BPREJE
J
.=ERR
RP21 BBE.E=-RQ
E.=QRR
RP22 BJ.JQJ-==
.JBRR
RP2! B=.B-==P-
P.J=
28 B=-.EBBE
B.JR==
==2" BJB.JPBR
-.JPRR
RP2 BJP.BQQ
Q.JQ==
==2 B-.PEEPJ-
=.-B
2F B-E.JJP-EP
E.-==
==
- FACULDAD DE INGENIERÍA
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
2G BRJ.BRJ=
.-=RRRP
!0 BRQ.PR-PR
.-P
!1 BRJ.BRJ=
.REQ
PJ!2 B-E.JJP-EPE
.R=-P
R3ICA A@STADA PRO,ETA $2
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
. .B ., .= .J .- .R .P
.
,.
J.
R.
E.
B.
B,.
BJ.
BR.
BE.
fDxF C I ,.,E&MBRx_R M ==Q=E-P,,QR=x_- I B--=P=Q=,RJ-R.=Bx_J M JERB-BREJ.,-x_= I B,,PB-RJ.-Ex_, M J--RR.J-x M .Q
5 ̀C B
0rBKco Esf*er=o Vs Defor:+c%<n @n%(+r%+
MOD@LO DE ELASTICIDAD
METODO TEORICO f’c + 'os F d%+s 7 1" N)c2/ E=15000√ f ' c E=15000√ 175=198431.34 kg/c m
2
METODO PRCTICO
E= max
! max−0.002 E= 169.77
0.005700−0.002=45883.78 kg /c m
2
Proe(+ 0!
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
T%e o 7"." %n L Dmm.F d Dmm.F Wrea DcmFVe'. C+r)+ 7 .8 = B- BPR.PBGunto C+r)+ Defor+c%< Esf*er=o Defor+c%<
H)./ To(+' ./ H).c2/ @n%(+r%+1 B .B -.R-EEJJ .J
2 .== BB.=BPREJ .BB! = .-= BR.QPR-P .BPRRRP8 J .RE .R=-=RQ .RRRP" - .E E.QJB .P==== R .Q= ==.Q-=-J .=B P B.=- =Q.RBBEQR .=J-F E B.B= J-.PP=Q .=PRRRPG Q B.B -.QQ-EB .JJ10 B B.= -R.-EEJJ .J=====11 BB B.=B- R.JPRR .J=E===12 B B.J- RP.QRBQ .JE====
1! B= B.-= P=.-RJQ-B .-B18 BJ B.R PQ.=PQ= .-=====1" B- B.RP EJ.EER=R .--RRRP1 BR B.P= Q.-JBJPE .-PRRRP1 BP B.PE QR.=B .-Q====1F BE B.EJ BB.E-QBR .RB====1G BQ B.EE BP.-BE .RRRRP20 B.Q- BB=.BPREJ .R-21 B B.QQ BBE.E=-RQ .RR====22 .- BJ.JQJ-= .RE====2! = .B B=.B-==P .P
28 J .B- B=-.EBB .PBRRRP2" - .BQ BJB.JPBR .P=2 R .= BJP.BQQ .PJ====2 P .R B-.PEEPJ .P-====2F E .=B B-E.JJP-E .PP2G Q .J BRJ.BRJ= .E!0 = .J- BRQ.PR-P .EBRRRP!1 =B .JQ BP-.JJBB .E=!2 = .-Q BEB.EQ- .ER====!! == .RJ BER.PJBE .EE!8 =J .P BQ.JRJ .Q!" =- .P- BQE.-QJE .QBRRRP! =R .EJ =.PBE= .QJRRRP! =R- .Q- R.-JPPJ .QE====
3ecJ+ de Pre;+r+c%<n:102010 &dad P "(as3ecJ+ de Ens+5o: 2"02010
rBKc+ De L+ Proe(+ $!
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7/25/2019 Diseño de Mezclas Por El Metodo a.C.I
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
. . .J .R .E .B .B
-
B
B-
-
rBKco Esf*er=o Vs Defor+c%<n @n%(+r%+
$OTA: los primeros J puntos se descartan por ser la deformacion de la
mordaza
., .= .J .- .R .P .E .Q .B .BB
-
B
B-
,
,-
fDxF C B.B&MBRx_R I J=PP,R=PPRBPEx_- M -E-BRP-,,QQPE.JQx_J I J,E,-R=PEJR.-Bx_= M BRQB--,,R.-Qx_, I =,RRR.PRx M ,R,.BJ
5 ̀C B
0rBKco Esf*er=o Vs Defor:+c%<n @n%(+r%+
- FACULDAD DE INGENIERÍA
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
A@STE IDEALIZADO PRO,ETA $!
Gor teor(a dada en clase se nos pide que la gra%ca esfuerzo deformacióndel concreto se asemeje a una parábola, ajustando los datos para estecaso ! para tener una visión de cómo nos deber(a haber salido
• "espreciamos los J primeros puntos por mostrarnos ladeformación de la mordaza, pero la carga si va a afectar alconcreto por ende
Proe(+ 0!Gunt
oEsf*er=o Defor+
c%<nH).c2/ @n%(+r%+
" . .
B-. .=RRRP
-. .PBRRP
F =Q. .B====
G J-. .B=RRP
10 -R.-EEJJ .BR
11 R.JPRRR .BR-12 RP.QRBQ
J.B
1! P=.-RJQ-BJ
R.=RR
RP18 PQ.=PQ=E
E.R
1" EJ.EER=R= .E==
==1 Q.-JBJPEP
.===
==1 QR.=BB
-.=
1F BB.E-QBR=
R.=J
1G BP.-BER .=-==
==
- FACULDAD DE INGENIERÍA
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
20 BB=.BPREJEJ
.=PRRRP
21 BBE.E=-RQE
.=Q
22 BJ.JQJ-==
.JB
2! B=.B-==P-P
.JRRRP
28 B=-.EBBEB
.JJ====
2" BJB.JPBR-
.J-RRRP
2 BJP.BQQQ
.JP
2 B-.PEEPJ-=
.JE
2F B-E.JJP-EPE
.JQRRRP
2G BRJ.BRJ=
.-RRRP
!0 BRQ.PR-PR
.-J====
!1 BP-.JJBB- .--RRRP
!2 BEB.EQ-PJ
.-Q
!! BER.PJBPQQQ .RRRRP!8 BQ.JRJ
=.RRR
RP!" BQE.-QJEJ
P.RJ==
==! =.PBE=P
B.RP==
==! R.-JPPJE
=.PB
!F =.PBE=P
B.PBP
RR!G BQE.-QJEJ
P.P=P=
-J
rBKc+ A*s(+d+ %de+'
- FACULDAD DE INGENIERÍA
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
. .- .B
.
,.
J.
fDxFC ,.RR&MB-x_R I RBQBBJBEJRJ=-B.Bx_-M ,QJ--BJ,REQ.QQx_JM BBJ=R,=R,.PQx_=I B,,=RP.PBx_,M JPJQE.R,xI .QR5`C B
0rBKco Esf*er=o Vs Defor:+c%<n @n%(+r%+
MOD@LO DE ELASTICIDAD
METODO TEORICO f’c + 'os F d%+s 7 1" N)c2/ E=15000√ f ' c E=15000√ 175=198431.34 kg/c m
2
METODO PRACTICO
E= max
! max−0.002 E= 206.55
0.00710000−0.002=40500 kg /cm
2
PROMEDIO DE LAS TRES M@ESTRAS:
C+r)+ de ro(*r+ ;roed%o 7 !2.00 Tn. Esf*er=o de ro(*r+ ;roed%o 7 1F1.0F N)c2.
M<d*'o de e'+s(%c%d+d ;roed%o 7 8"F2F.2" N)c2
.
MODO DE 3ALLA
Proe(+ 1 Proe(+ 2 Proe(+ !
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
Las probetas ensa!adas fallaron de acuerdo a lo esperado, se noto
dentro de la ruptura de las mismas que el agregado no fallo sino la
pasta, lo que nos har(a pensar que los agregados poseen una buena
resistencia. &l tipo de falla se dio en un ángulo aproximado de J- ante
la acción de una carga gradual.
Fig. ! #($ 'e observa q fallo la pasta y en menor proporción el agregado
C@ADRO RES@ME$
PROPIEDAD VALORES
V+'ores Corre)%dos de
D%seo
• )&#&274 C =-.EUg• A:5&:A"4 3*24 C
PPE.QRUg• A:5&:A"4:58&64C
B-.=EUg• A:8A &3&)7*@AC B-E lts
Dos%Kc+c%<n 1: 2 .39: 3 .15/20 .79 '(s.'s
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Peso @n%(+r%o Concre(o
3resco
H).!
Peso de' Concre(o
End*rec%do
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f’c H).c2/;ed%do 2"0 H).c2
- FACULDAD DE INGENIERÍA
7/25/2019 Diseño de Mezclas Por El Metodo a.C.I
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-de-mezclas-por-el-metodo-aci 43/44
DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
f’c Proed%o 0 dQ+s/ 1F1.0F N)c2
f’c Proed%o 2F dQ+s/ 2"F.G H).c2
M < d * ' o E ' + s ( % c % d + d
D H ) . c : 2
/A los P
d(as "e la
:rá%ca
DN)c2/
51100.9682 45883.78 40500
8"F2F.2" N)c2
VII. CONCLUSIONES * RECOMENDACIONES
La resistencia de la mezcla de concreto diseada dio una resistencia
promedio a los P d(as de BEB.E /g0cm.
Logramos elaborar una mezcla con las caracter(sticas pedidas es
decir con un f+c de - Ug.0cm.
Lo que no se pudo lograr en la práctica fue obtener la consistencia
pedida, pues resulto que no dio una consistencia plástica en lugar de
1u(dica.
emos logrado aprender tanto teóricamente como en forma práctica a
elaborar un diseo de mezclas mediante el m$todo A)*
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DISEÑO DE MEZCLAS POR EL MÉTODO DEL ACI
5ealizamos óptimamente la grá%ca tratando en lo posible dándole un
tendencia cuadrática.
Luego de realizada las grá%cas, mediante la a!uda de $stas hemos
podido hallar los módulos de elasticidad.
&n nuestro ensa!o pudimos veri%car que lo que falló fue la pasta más nolos agregados; por lo que podemos decir que es un concreto de buena
calidad.
Gara la determinación del slump se recomienda que se debe pisar bien el
cono metálico, para que la mezcla este bien compactada ! el slump salga
adecuadamente.