Hoja1DISEO DE CORREAS TIPO VIGUETAS

5a) Separacion entre tigerales L =5.000mb) Separacion entre viguetas Lutil = 1.69m

Cobertura de planchas de eternit supertechalit Ancho(m)Largo(m)Peso(kg)Area(m)Peso(kg/m)0.61.86.700.838.07

c) Caracteristicas del material. ASTM 36 (ACERO AL CARBON)Peso del acero 3/8=0.56d) Carga viva segn NORMA = 30.00Kg/m1.- PREDIMENSIONAMIENTO.5.0000.250cm20Optamos por: h =25.00cmSeccin de la Correa.

h=25.00cmb25122Geometria.SECCIN TRANSVERSAL613.49625h=25.00cm12SECCIN LONGITUDINAL22.805m

0.752518.75cm0.902522.50cm Donde B multiplo de un numero entero22.80cm2222.8cm2.- ANALSIS DE METRADOS.2.1.- CARGA MUERTA.*Plancha de eternit supertechalit = 19.701.6933.29*Peso de las luminarias y otros =0.111.690.19*Pesos de otros arrostes = 0.081.690.1352*Peso propio de la correa.

Longitudinales = 14.772Inclinados = 24.670Transversales= 2.75242.19442.1940.5615=354.428

354.4282.80126.750*Peso propio de la correa = 2.801.694.73Comprobamos que: 0.82*(L)4.730.93*(L)4.104.734.65no cumple

38.34

2.2.- CARGA VIVA.Por sobrecarga 305.0001.698.4540 ...okConsiderar 30 Kg/m 301.6950.7050.70

2.3.-CARGA DE VIENTO.

* CLCULO DEL FACTOR "C"PLANTA48.66

70.35

ELEVACINLutil=1.69mN Calaminas=15Unidades25.357.119m =16.30Pendiente=29.3%24.3324.3312.000mB =48.66

1.- Segn el RNE Norma E -020 TABLA N 04 Art. 12.40.7BARLOVENTO-0.3C-0.7SOTAVENTO-0.6Geometria del Techo.1.69m25.357.119m0.47

24.3324.33*Clculo de: hz =12.00+0.47hz =12.47m*Clculo de la Velocidad de diseo.

Donde:75

7512.4710Vh =78.7384545615Kg*Clculo de la Presin dinamica.

Donde:

-0.7078.74-21.69910479361.69-36.67

2.- De acuerdo a los estudios utilizados en el PER. * Para Edificaciones Cerradas Sin Aberturas.a) Viento Transversal a la Construccion.(para las correas)

Coeficientes de Presin.Los coeficiente de presin exterior se obtiene y son:C1 =0.9C2 =-0.7C3 =-0.5Para el Techo.* Superficie de Barlomento.

tg = 7.1185391760.29348.660.29316.30

C4 =-0.55

* Superficie de SotaventoC5 =-0.70Como la estructura se considera cerrada (n=0) las presiones iinternas se tomaran encuenta con el Cpi ms desfavorable donde Cpi= + - 0.30

El efecto combinado de los presiones exteriores e interiores se toma aplicando C=Cpe-Cpi

Es decir:C1 =0.90.60C1 =0.91.20C2 =-0.7-1.00C2 =-0.7-0.40C3 =-0.5-0.80C3 =-0.5-0.20C4 =-0.55-0.85C4 =-0.55-0.25C5 =-0.70-1.00C5 =-0.70-0.40

C1 =1.20C2 =-1.00C3 =-0.80C4 =-0.60C5 =-1.00Calculo de las Presiones.

78.7431.00 Presiones P1 = 37.20Kg/mP2 = -31.00Kg/mP3 = -24.80Kg/mP4 = -18.60Kg/mP5 = -31.00Kg/mPara hallar Ww, tenemos que:P=-31.001.9m(a)Ancho de influencia(b)5.0001.66666666671.69...ok* Si esto no cumple se toma el menor valor de (a) y (b), por tanto tenemos:Ancho de influencia = 1.67Ww=-31.001.67

Ww = -51.77

b) Viento viento longitudinal a la construccion(para el tigeral)Coeficientes de Presin.Los coeficiente de presin exterior se obtiene y son:C6 =0.9C7 =-0.7C8 =-0.5C9 =-1.0Las proyecciones interiores se considera n= 0 con un coeficiente Cpi=+-0.30. Por lo tanto, para los efectos de combinacion las presiones interiores y exteriores, se tomaran.

Es decir:C6 =0.90.60C6 =0.91.20C7 =-0.7-1.00C7 =-0.7-0.40C8 =-0.5-0.80C8 =-0.5-0.20C9 =-1.0-1.30C9 =-1.0-0.70C6 =1.20C7 =-1.00C8 =-0.80C9 =-1.30Calculo de las Presiones.

78.7431.00

Presiones P6 = 37.20Kg/mP7 = -31.00Kg/mP8 = -24.80Kg/mP9 = -40.30Kg/m

3.- COMBINACIONES CRITICAS3.1.- LA ECUACION QUE GOBIERNAa) WD = 38.34b) WL = 50.70c) WW = -51.768Factores y resistencia usados en las ecuaciones AISC para el metodo LRFD (A-1)1.4*D=53.676mal(A-2)1.2*D+1.6*L+0.3(Lr S R)=61.218mal(A-3)1.2*D+1.6(Lr S R)+(0.5*L 0.8*W)=85.713mal(A-4)1.2*D+-1.3*W+0.5*L+0.5*(Lr S R)=4.060mal(A-5)1.2*D + - 1.0*E+0.5*L+0.2* S =46.00846.00846.008mal(A-6)0.9*D + - (1.3*W 1.0*E)=-32.792101.804101.804okEl mayor valor es=101.804DONDE:D=CargaMuerta=38.34Kg/mlL=Carga Viva debido al equipo y ocupacion.=0Kg/mlLr=Carga Viva de techo=50.70Kg/mlS=Carga de Nieve=0Kg/mlR=Carga de lluvia o Hielo=0Kg/mlW=Carga de Viento=-51.768Kg/mlE=Carga de Sismo=0Kg/ml

ECUACION QUE GOBIERNA(A-6)0.9*D + - (1.3*W 1.0*E)=101.804

4.- CLCULO DE LA PROYECCION DE CARGAS -DESCOMPOSICIN DE CARGAS ESTIMADAS

Consideraciones.* Escoger como va trabajar la correa (la correa trabajara perpendicular al plano del tigeral)* Que el tigeral para nosotros es recto.

38.34kg/m16.3036.80kg/mD50.70kg/m16.3048.66kg/m

38.34kg/m16.3010.76kg/mL50.70kg/m16.3014.23kg/m

-51.77kg/mW0.00kg/m5.- CLCULO DE LAS FUERZAS DE DISEO Utilizando formula.0.9*D + - (1.3*W 1.0*E)(A-6)

WUY=0.9*19.31 - 1.3*(-69.12)=100.42kg/mWUX=0.9*8.04- 1.3*(0)=9.69kg/m5.a) Clculo de los cortantes.9.695.00024.21kg2

100.425.000251.04kg2

5.b) Clculo de los momentos.100.425.000313.80kg-m8

9.695.00030.27kg-m86.- CLCULO DE LA MXIMA FUERZA DE COMPRSIN. (Cordon "a")

Sabemos que:

donde: # elementos en el sentido paralelo al h =2# elementos en el sentido paralelo al b =1

313.8030.2720.2510.12879.828

7.- CLCULO DE LA MXIMA TRACCIN. (Cordon "b") 313.800.251255.21

8.- VERIFICACIN DE LOS CORDONES EN EL PUNTO "a"8.1.- PARA EL CORDON COMPRIMIDO (Probando 3/8")Se debe cumplir:

NOTA:Si no cumple hay que aumentar la resistencia a la compresin de los cordones superiores, es decir: incrementar el diametro de las barras y/o reduciendo longitud no soportada de la correa mediante arriostramiento colocados a cada tercio como maximo.

8.1.a.-CLCULO DEL PuPu = Pu1 = 879.828

8.1.a.-CLCULO DEL cPn = XFyAgDonde: = 0.90(Flexion. Dato de la Separata)Fy = 2520(Segn el acero A-36 el Fy= 36 KSI) Ag = 0.71(rea del acero de 3/8")Es = 2100000 * CLCULO DEL X

Donde:

Donde: k = 1.00(cuando el eje "x" es paralelo al b, k= 1.0 sino es paralelo k= 0.85)L = S =22.80r = d/4 =0.238Reemplazando valores, tenemos.95.748200ok

Luego:

1.056

1.267 REEMPLAZAMOS EN LA FORMULA Y HALLAMOS "X"

0.713CHEQUEO. XFyAg = 1148.010879.828ok

9.- VERIFICACIN DEL CORDON EN TRACCIN ( 3/8")1255.21 cPn = FyAg Pu1 cPn = 1610.28879.828ok = 0.9(Separata)

10.- VERIFICACIN DE LAS DIAGONALES.10.1.- CLCULO DE LAS FUERZAS DE DISEO.

Dh25.00 25.002

22.8012 a) CLCULO DE : LD = Dh = 27.477 = 0.90(Separata) b) CLCULO DEL : 2 = 65.487Fy = 2520Ag = 0.71(rea del acero de 3/8") c) CLCULO DEL : = 13.496Es = 2100000

d) CLCULO DE: Du2

141.873

10.2.- CLCULO DE:

28.124

28.12427.477ok

10.2.- CLCULO DE CARGAS: a) Clculo de:

0.85r = d/4 =0.238L = LD =28.124Reemplazando valores, tenemos.100.390200ok

b) Clculo de:

1.107

c) Clculo :1.335

d) Clculo X:

0.693

e) Clculo del: cPn = XFyAg =1116.266

f) Chequeamos: XFyAg = 1116.266141.873ok

0.5*= = Arctg ( ) =C 4 = 0.04* - 1.2- (+0.30) = - (+0.30) =- (+0.30) =- (- 0.30) =- (- 0.30) =- (- 0.30) =- (+0.30) =- (+0.30) =- (- 0.30) =- (- 0.30) =q = 0.005*Vq = 0.005 * ( )mVh = Velocidad de Diseo en la Altura h (Km/h) = V = Velocidad de Diseo hasta 10m de altura (Km/h) h = Altura sobre el terreno (m) (en cajamarca es 50km/h pero como el minimo es 75km/m).Vh = ( )Ph =0.005*C*(Vh) Presin DinamicaPh = Presion o subsin del viento a una altura h (Km/m) C = Factor de forma AdimensionalVh = Velocidad de diseo a la altura h. (Km/h)Barlovento y Sotavento deben ser iguales por lo tanto asumimos que es 0.7Ph = 0.005* * ( )= km/m* ( m) = kg/mNOTA. Solamente se aplicara la norma, cuando:* Si toda la estructura es cerrada.* La altura de la estructura sea mayor a 10mq = - (+0.30) =- (+0.30) =- (+0.30) =- (+0.30) =- (- 0.30) =- (- 0.30) =- (- 0.30) =- (- 0.30) =P = C*qq = 0.005*Vq = 0.005* ( )q = WDY = * cos( ) = WLY= * cos( ) = WDX= * cos( ) = WLX= * cos( ) = WLY= WLX= L= mb= cm = arctg ( )= B =0.75*h = * =0.90*h = * = B B = N B = @ kg/m* m = Kg/m kg/m* m = Kg/m kg/m* m = Kg/m 2*5.70+(5.70-0.228) = 4*19*0.3296 = (25+1)*0.15 =mmmm Chequeamos en funcion de la area tributaria m * m =m < m kg/m WL = kg/m* m = Kg/mWL = kg/m(Dato de la cobertura a utilizar)kg/m m m m * kg/m * kg m m m m m m m kg/m* m = Kg/m Ww = Presion o subsin del viento a una altura h (Km/m) C = Factor de forma AdimensionalVh = Velocidad de diseo a la altura h. (Km/h)kg/mkg/mkg/mkg/mPu1 = + xxPu1 =kgTu1 = kg Pn Pukgkg/cm cmcm 3/8"/4 =cm