desarrollo e implementación de un software para la
TRANSCRIPT
Universidad de La Salle Universidad de La Salle
Ciencia Unisalle Ciencia Unisalle
Ingeniería Eléctrica Facultad de Ingeniería
1-1-2001
Desarrollo e implementación de un software para la localización Desarrollo e implementación de un software para la localización
geográfica de fallas en circuitos de distribución geográfica de fallas en circuitos de distribución
Sheffar Hands Castell Sabogal Universidad de La Salle, Bogotá
José David López García Universidad de La Salle, Bogotá
Follow this and additional works at: https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_electrica
Citación recomendada Citación recomendada Castell Sabogal, S. H., & López García, J. D. (2001). Desarrollo e implementación de un software para la localización geográfica de fallas en circuitos de distribución. Retrieved from https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_electrica/394
This Trabajo de grado - Pregrado is brought to you for free and open access by the Facultad de Ingeniería at Ciencia Unisalle. It has been accepted for inclusion in Ingeniería Eléctrica by an authorized administrator of Ciencia Unisalle. For more information, please contact [email protected].
DESARROLLO E IMPLEMENTACIÓN DE UN SOFTWARE PARA LALOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA DE FALLAS EN CIRCUITOS DE
DISTRIBUCIÓN
SHEFFAR HANDS CASTELL SABOGAL
JOSÉ DAVID LÓPEZ GARCÍA
UNIVERSIDAD DE LA SALLE
FACULTAD DE INGENIERÍA ELÉCTRICA
BOGOTA D.C.
2001
DESARROLLO E IMPLEMENTACIÓN DE UN SOFTWARE PARA LALOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA DE FALLAS EN CIRCUITOS DE
DISTRIBUCIÓN
SHEFFAR HANDS CASTELL SABOGAL
JOSÉ DAVID LÓPEZ GARCÍA
Monografía para optar al título deIngenieros Electricistas
DirectorMIGUEL E. GARZÓNIngeniero Electricista
UNIVERSIDAD DE LA SALLE
FACULTAD DE INGENIERÍA ELÉCTRICA
BOGOTA D.C.
2001
Nota de aceptación
________________________________
________________________________
________________________________
Ing. Miguel E. Garzón__________Director
Ing. José de Jesús Díaz_________Jurado
Ing. Alvaro Venegas _____Jurado
Bogotá D.C. _______________________
AGRADECIMIENTOS
Los autores expresan su agradecimiento a:
• Miguel E. Garzón, Ingeniero Electricista, Jefe del Departamento deCoordinación de Protecciones de Codensa S.A. ESP y Director de laMonografía, por su gran orientación, colaboración y disposición en larealización del presente trabajo.
• Ramiro Rueda Bueno, Ingeniero Electricista y Jefe de la División dePlanificación de la Red de Codensa S.A. ESP, por su colaboración ypresentación del tema.
• El grupo de Ingeniería del Departamento de Coordinación deProtecciones de Codensa S.A. ESP, por su empeño y asesoría duranteel desarrollo del trabajo.
• Jorge Sánchez, Ingeniero Electricista de Codensa S.A. ESP, por suconstante asesoría durante el desarrollo del software.
• En general al grupo de ingenieros de la División de Ingeniería y Obrasde Codensa S.A. ESP.
NOTA
Ni la Universidad, ni el asesor, ni el jurado calificador son responsables
de las ideas aquí expresadas por los graduandos.
DEDICATORIA
A Gladys, Zaida y José; mimadre, hermana y padre,quienes en todo momento, ysobre todo, en aquellos dedesesperación, me brindaron suapoyo incondicional y tuvieron feen mi.
SHEFFAR
A mis padres por ser el mejorejemplo de amor, fe ysuperación.
DAVID
CONTENIDO
Pág.
INTRODUCCIÓN 1
1. RELÉS NUMÉRICOS 4
2. FALLAS PRESENTADAS EN SISTEMAS DE DISTRIBUCIÓN 6
2.1 FALLAS SIMÉTRICAS Y ASIMÉTRICAS 7
2.2 FALLAS LÍNEA A TIERRA 10
2.3 FALLAS LÍNEA A LÍNEA 12
2.4 FALLAS DOBLE LÍNEA A TIERRA 14
2.5 FALLAS SIMÉTRICAS O TRIFÁSICAS 16
3 MÉTODOS Y TÉCNICAS DE LOCALIZACIÓN DE FALLAS 18
3.1 REVISIÓN DE LAS TÉCNICAS DE LOCALIZACIÓN DEFALLAS EN UNA LÍNEA 18
3.2 LOCALIZACIÓN DE FALLAS BASADA EN LA IMPEDANCIA 20
3.2.1 Principios de localización de fallas basada en la impedancia 21
3.2.2 Resistencia de falla y flujo de carga 23
3.2.3 Errores de impedancia de secuencia cero 24
3.2.4 Acoplamiento mutuo de secuencia cero 25
3.2.5 Compensación en serie 27
3.2.6 Magnitud del conductor y cambios de configuración 28
3.2.7 Líneas de tres terminales 30
3.2.8 Cogeneración 31
3.2.9 Fallas de duración corta 32
3.2.10 CCVT transitorios 33
3.2.11 Saturación del CT 33
3.2.12 Asimetría de las líneas de transmisión 34
3.2.13 Valor de la localización de fallas por los relés de protección 35
3.3 UNA TÉCNICA DE LOCALIZACIÓN DE FALLAS PARA REDES DE DISTRIBUCIÓN RURAL 37
3.3.1 Técnica de la impedancia aparente 40
3.3.2 Síntesis del método aplicado 44
4. EXPERIENCIAS CON LOCALIZADORES DE FALLAS EN OTROS PAÍSES 45
4.1 LOCALIZACIÓN DE FALLAS USANDO LAS MEDIDAS DEDISTANCIA DE FALLA DE LOS RELÉS DIGITALES 45
4.1.1 Aplicación operacional de la medición de distancia 48
4.1.2 Aproximación práctica 48
4.1.3 Lista de reactancias 49
4.1.4 Experiencias operacionales 49
4.1.5 Desarrollos futuros 50
4.2 EXPERIENCIAS DE CAMPO CON RELÉS LOCALIZADORES DE FALLAS 52
4.2.1 Relés localizadores de falla 53
4.2.2 Aplicación del relé 57
4.2.3 Verificación de la impedancia 63
5. IDENTIFICACIÓN Y LEVANTAMIENTO DE LA TOPOLOGÍA DEL CIRCUITO BL38 “ENGATIVÁ” 75
5.1 SELECCIÓN DE LA SUBESTACIÓN Y DEL CIRCUITO DE APLICACIÓN 75
5.2 RECOPILACIÓN DE INFORMACIÓN TÉCNICA DELCIRCUITO BL38 81
5.2.1 Información básica 81
5.2.2 Procedimiento 88
5.2.3 Puntos de interrupción del circuito 95
5.3 ESTUDIO DE CORTO CIRCUITO 99
5.3.1 Valores de la impedancia de secuencia positiva y cero de los conductores presentes en el circuito 99
5.3.2 Modelo del cálculo de corto circuito utilizado en el software PROCOR 100
5.4 SISTEMATIZACIÓN DE LA INFORMACIÓN 108
6. DISEÑO, DESARROLLO E IMPLEMENTACIÓN DEL SOFTWARE DE LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA DE FALLAS 120
6.1 APLICACIÓN DE UN MÉTODO DE LOCALIZACIÓN DE FALLAS A PARTIR DE LA MEDIDA DADA POR LOS RELÉS NUMÉRICOS 121
6.1.1 Lógica de Localización de Fallas 125
6.2 INFORMACIÓN NECESARIA PARA EL DESARROLLO DEL SOFTWARE 126
6.3 SELECCIÓN DE UN SOFTWARE DE DESARROLLO 130
6.4 DISEÑO DEL SOFTWARE 131
6.4.1 Análisis del problema 131
6.4.2 Diseño de la solución 132
6.4.3 Desarrollo del algoritmo de la aplicación 135
6.4.4 Construcción de la aplicación 137
6.5 IMPLEMENTACIÓN DEL SOFTWARE DE LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA DE FALLAS 138
6.6 MANEJO DEL SOFTWARE 141
6.6.1 Puesta en marcha 141
6.6.2 Implementación futura 150
6.7 PRUEBA DEL SOFTWARE CON LOS EVENTOS REGISTRADOS EN EL CIRCUITO BL38 (ENGATIVÁ) 150
6.7.1 Confrontación del funcionamiento del software con el registro de eventos del SIG 151
6.7.2 Localización de fallas a partir del reporte de eventos del relé SEL 251 153
7. ASPECTOS ECONÓMICOS 158
7.1 CALIDAD DEL SERVICIO PRESTADO 158
7.1.1 Indicador de duración equivalente de las interrupciones del servicio (DES) 159
7.1.2 Indicador de frecuencia equivalente de las interrupciones del servicio (FES) 160
7.2 ALTERNATIVAS TOMADAS POR CODENSA S.A. ESP PARA DISMINUIR LOS ÍNDICES DES 160
7.3 VENTAJAS ECONÓMICAS QUE GENERARÁ LAIMPLEMENTACIÓN DEL SOFTWARE DE LOCALIZACIÓNGEOGRÁFICA DE FALLAS EN EL CIRCUITO BL38
“ENGATIVÁ” DE CODENSA S.A. E.S.P. 164
7.4 COMPARACIÓN DE UN ÍNDICE “DES” DEL PROCESO ACTUAL DE LOCALIZACIÓN DE FALLAS FRENTE AL EQUIVALENTE CON EL USO DEL SOFTWARE 167
CONCLUSIONES 169
BIBLIOGRAFÍA 173
ANEXOS 175
LISTA DE FIGURAS
Pág.
Figura 1. Diagrama de un circuito trifásico balanceado 9
Figura 2. Falla línea a tierra 10
Figura 3. Conexión de redes de secuencias para una falla línea a tierra 11
Figura 4. Falla línea a línea 12
Figura 5. Conexión de redes de secuencias para una falla línea a línea 13
Figura 6. Falla doble línea a tierra 14
Figura 7. Conexión de redes de secuencias para una falla doble línea a tierra 15
Figura 8. Falla trifásica 16
Figura 9. Sistemas combinados de dificultad para Compensación de secuencia cero 26
Figura 10. Consideraciones de línea compensada en serie 27
Figura 11. Línea de tres terminales con localizadores encada una de ellas 31
Figura 12. Cogenerador conectado a un sistema 32
Figura 13. Diagrama unifilar de una red de distribución rural 38
Figura 14. Ejemplo de un diagrama unifilar 41
Figura 15. Esquema básico de protección 46
Figura 16. Línea Centro y Jamestown 345 kV 59
Figura 17. Registro de eventos 61
Figura 18. Registro de eventos 62
Figura 19. Diagrama equivalente de secuencias para la línea Centro-Jamestown 66
Figura 20. Gráfico topológico del circuito BL38 80
Figura 21. Odómetro 90
Figura 22. Diagramas equivalentes para el cálculo trifásico 102
Figura 23. Diagramas equivalentes para el cálculo monofásico 104
Figura 24. Diagrama de flujo para el software 133
Figura 25. Interfaz gráfica 134
Figura 26. Diagrama de entradas y salidas del software 139
Figura 27. Menú del software 142
Figura 28. Pantalla de localización 143
Figura 29. Reporte de búsqueda 144
Figura 30. Gráfico del circuito 145
Figura 31. Gráfico del circuito con información del nodo señalado 146
Figura 32. Curvas del circuito 147
Figura 33. Edición de la base de datos 149
Figura 34. Clave de acceso para la base de datos 149
LISTA DE CUADROS
Pág.
Cuadro 1. Pares seleccionados de voltaje y corriente de un alimentador trifásico para calcular la impedancia aparente 44
Cuadro 2. Datos de impedancia de la línea Jamestown – Centro 58
Cuadro 3. Ubicaciones de falla calculadas por el relé de la línea Centro – Jamestown 71
Cuadro 4. Ubicaciones de falla calculadas con la Z0L
compensada de la línea Centro – Jamestown 71
Cuadro 5. Subestaciones con protección numérica 76
Cuadro 6. Estadísticas circuitos con mayor número de eventos 1999 77
Cuadro 7. Estadísticas del circuito BL38 mes por mes 79
Cuadro 8. Topología del circuito BL38 82
Cuadro 9. Topología del circuito BL38 (datos corregidos) 91
Cuadro 10. Dispositivos de corte o apertura del circuito 96
Cuadro 11. Estudio de corto circuito (PROCOR) 105
Cuadro 12. Tabla resumen (MICROSOFT ACCES) 109
Cuadro 13. Tabla tramos (MICROSOFT ACCES) 113
Cuadro 14. Listado de datos – curvas características del circuito 116
Cuadro 15. Registro del SIG y respuesta del software 152
Cuadro 16. Registro relé, datos del SIG y respuesta del Software 156
Cuadro 17. Relación de tiempo y numero de operaciones para el mantenimiento del interruptor 166
LISTA DE ANEXOS
Pág.
Anexo A. Plano topológico del circuito BL 38 “Engativá” 175
Anexo B. Reporte de falla dado por el relé SEL 251 177
LISTA DE ABREVIATURAS
´s: Significa plural.
A: Aéreo.
BL38: Circuito Bolivia 38 (Engativá).
C: Circuito.
CREG: Comisión Reguladora de Energía y Gas.
D: Ducto.
EMTP: Electromagnetic Tramsient Program (Programa de ArmónicosElectromagnéticos).
Índices DES: Índices de Duración Equivalente de Interrupción delSistema.
Índices FES: Índices de Frecuencia Equivalente de las Interrupcionesdel Servicio.
OR: Operador Regional.
RDR: Redes de Distribución Rural.
S: Subterráneo.
SDL: Sistema de Distribución Local.
SEL: Schweitzer Engineering Laboratories.
SIN: Sistema Interconectado Nacional.
SSP: Superintendencia de Servicios Públicos.
TRM: Tramo.
VC: Valor a Compensar.
VCD: Valor a Compensar por Índices DES.
VCF: Valor a Compensar por Índices FES.
RESUMEN
En el presente trabajo se desarrolla un software para la localización
geográfica de fallas permanentes a partir de la información suministrada
por los relés SEL 251 en el circuito de distribución “ENGATIVÁ” de 11.4
kV, perteneciente a la subestación Bolivia de CODENSA S.A. ESP. Para
esto se construye una base de datos con la información técnica y
topológica del circuito, al mismo tiempo que se desarrolla el algoritmo
en el cual se basa el programa que se implementa en el circuito
seleccionado. Al evaluar su desempeño, se demostró su ventaja al
localizar las fallas en un tiempo menor al empleado actualmente con
métodos tradicionales. En la realización del proyecto se selecciona el
circuito “ENGATIVÁ” por su alto índice de fallas y por contar ya con los
relés SEL; los cuales permiten hacer uso del software después de
recopilar y sistematizar la información correspondiente a las
características propias del circuito, como reactancias y longitudes de
tramos, entre otras.
Al término del trabajo, se concluye y afirma que lo más importante y al
mismo tiempo dispendioso, es la recopilación hecha sobre terreno de
toda la información pertinente al circuito, ya que de la veracidad y
exactitud de ésta, depende el excelente desempeño del software con el
que se logró una localización de la falla con un margen de error del 5%.
1
INTRODUCCIÓN
El mundo moderno se ha caracterizado por el continuo desarrollo
tecnológico en todos los campos, buscando siempre hacer la vida del
hombre más fácil y placentera. Uno de estos campos es la prestación
del servicio de energía eléctrica, el cual, por su constante demanda y
exigencias de los usuarios, no debe estar exento a hacer uso de las
tecnologías existentes para garantizar la calidad en la prestación del
servicio. El desarrollo de nuevas tecnologías de protección eléctrica ha
generado un gran número de posibilidades para la optimización de los
diferentes procesos que se desarrollan en los sistemas de potencia, a
partir de su multifuncionalidad y gran cantidad de información que
ofrecen antes, durante y después de ocurrir un evento (prefalla, falla y
posfalla).
La localización de fallas es una herramienta que, igualmente, ofrecen los
dispositivos de protección numérica, la cual debe ser debidamente
aprovechada con el fin de generar ventajas y beneficios para las
empresas con respecto a la reducción de los tiempos de localización de
la falla y todos los beneficios que esto conlleva, como la disminución de
la rata de envejecimiento de los equipos, la reducción en los índices de
Duración Equivalente de Interrupción del Sistema (DES), lo que equivale
a hacer reembolsos a los usuarios, la satisfacción de los clientes
industriales, entre otras.
2
Es así, como se presenta la necesidad de desarrollar un software que
combine la información topológica de las actuales redes de distribución
de energía eléctrica con la generada por el relé en el momento de una
falla, para lograr así, una posible ubicación de la falla a partir de la
respuesta del programa y un direccionamiento geográfico, mediante
levantamiento físico de la red y su observación en pantalla para
determinar la ubicación geográfica del tramo fallado.
Con el proyecto se pretende minimizar el proceso de localización de
fallas en cuanto al tiempo de localización se refiere, la degradación de
los equipos y la reducción de los reembolsos que generan los altos
índices DES.
Los problemas y limitaciones que se encuentran son la falta de
información actualizada, la carencia de estudios de corto circuito, el
difícil trazado del circuito, discordancias en las nomenclaturas de los
predios, el cálculo y sistematización de los datos de características
eléctricas de cada uno de los nodos del circuito para la representación
del plano en el software.
La metodología seguida comprendió la investigación y presentación de
las diferentes propuestas existentes respecto a los fundamentos
necesarios para la realización del trabajo, como son: los tipos de fallas,
los métodos y técnicas de localización de éstas y las experiencias en
otros países con los relés localizadores de falla; posteriormente se
realizó la identificación de los circuitos con protección numérica y, a su
vez, con un alto índice de fallas, reconocimiento del circuito, verificación
de los parámetros del circuito con que cuenta Codensa S.A. ESP, cálculo
de las diferentes características eléctricas del circuito, sistematización de
la información, diseño, desarrollo del software e implementación
3
del mismo.
El presente proyecto puede ser aplicado a la totalidad de los circuitos
que conforman las redes urbana y rural de distribución de CODENSA
S.A. ESP y, adicionalmente, en cualquier circuito de las diferentes
empresas distribuidoras de energía eléctrica del país, siempre y cuando,
cuenten con relés numéricos en sus redes de distribución.
4
1. RELÉS NUMÉRICOS
Los relés numéricos poseen un valor agregado que mejora la función de
protección en los sistemas de distribución, como por ejemplo, el
registrador de eventos y reportes de secuencia de éstos, localización de
fallas, control de anomalías en el sistema, autodiagnóstico de fallas en el
mismo, cambios en la filosofía de protección y de las condiciones del
sistema, sin dejar atrás las posibilidades de comunicación remota para
control y monitoreo.
Gracias a la multifuncionalidad que ofrecen estos relés, se abre la puerta
a la automatización para generar un mejor servicio y consecuentemente
la disminución de reembolsos ocasionados por deficiencia en la calidad
del servicio. Por ésto, los relés numéricos son una respuesta al
desarrollo tecnológico, mediante el cual se obtienen mejores beneficios
tales como: confiabilidad en la operación, información precisa, rapidez,
comunicación con centros de control y gestión, etc., haciendo posible la
ejecución de un sistema más eficiente para la localización geográfica de
fallas, y por ende, disminuir los costos de mantenimiento y
envejecimiento prematuro de equipos, entre otros.
Las funciones de los relés reconectadores, diferenciales, de
sobrecorriente, de distancia, entre otras, se pueden encontrar
disponibles en un solo dispositivo, como es el caso de los relés SEL
(Schweitzer Engineering Laboratories) 251, los cuales se encuentran
instalados en algunos circuitos de Codensa S.A. ESP. Además, estos
5
relés cuentan con una función de localización de fallas expresada en una
medida de longitud, la cual puede ser aprovechada si se cuenta con el
software adecuado.
Los relés localizadores de fallas proveen tres zonas del círculo de MHO
de la protección de distancia direccional y ubican todos los tipos de
fallas. La ubicación de la falla es determinada a partir de las mediciones
de prefalla y falla en uno de los extremos de la línea.
Estos relés proveen un reporte detallado de eventos, el cual contiene los
voltajes y corrientes de prefalla, falla y posfalla, incluyendo la distancia
a la falla, el tipo de falla y el estado de todos los relés, entradas y
salidas durante el evento.
Un software adecuado sería aquel que cuente con una base de datos con
toda la información propia del circuito, de forma tal que pueda realizar
una comparación de los datos contenidos en un reporte de evento del
circuito con los contenidos en la base de datos del software.
Aquí se han presentado algunas características de los relés numéricos
en especial de los SEL, por ser estos los que se encuentran instalados en
algunos circuitos de Codensa S.A. ESP, pero el software estaría en
capacidad de operar con relés de otras marcas siempre y cuando estos
dispongan de la función de localización de fallas.
6
2. FALLAS PRESENTADAS EN SISTEMAS DE DISTRIBUCIÓN
Hay que tener en cuenta que los datos que se obtienen de los cálculos
de análisis de fallas sirven para determinar los valores de operación de
los relés que controlan los dispositivos de corte y seccionamiento.
Razón por la cual se deben identificar los diferentes tipos de fallas
posibles.
Todo sistema de distribución no está exento de sufrir fallas, algunas de
las cuales pueden ser: falso contacto; falla de aislamiento; objetos
extraños sobre las líneas (ramas de árboles, cometas, etc.), cruce de
líneas aéreas; descargas atmosféricas, viento; postes caídos etc.
Gran parte de las fallas son el resultado del deterioro del aislamiento
en los aisladores lo que permite que se presenten corrientes de fuga
dando como resultado el flameo de éstos, en los que la impedancia de
falla a tierra depende de la resistencia de arco, de la estructura misma
y de la del pie de ésta, si no se usan cables de guarda. La resistencia
al pie de la estructura forma la mayor parte de la resistencia línea-
tierra y depende de las condiciones del suelo.
Las fallas en líneas de distribución de energía eléctrica pueden ser
corto circuitos, en donde falla el aislamiento entre conductores; y de
tierras, en donde un aislamiento defectuoso permite que los
conductores hagan contacto más o menos perfecto con tierra.
7
Las fallas en los sistemas de distribución se clasifican principalmente y
de acuerdo con su naturaleza, en temporales o permanentes. Una falla
temporal se define como aquella que puede ser despejada antes de
que ocurra algún daño serio en el equipo o en las instalaciones.
La mayoría de las fallas (aproximadamente el 72%) son de naturaleza
transitoria. Un ejemplo de fallas temporales o transitorias son los
arcos que se producen en los aisladores debido a sobretensiones por
descargas atmosféricas, “galopeo” de los conductores (debido a fuertes
vientos o sismos) o a contactos temporales de ramas de árbol con los
conductores.
Una falla que en un inicio puede ser de naturaleza temporal puede
convertirse en permanente si no se despeja rápidamente. Una falla
permanente es aquella que persiste a pesar de la rapidez con la que el
circuito se desenergiza, ésto es, si dos o más conductores desnudos en
un sistema aéreo de distribución se juntan debido a rotura de postes,
cruceta o conductores.
Un arco entre fases de un circuito con conductor aislado puede ser
inicialmente temporal, pero si la falla no se despeja rápidamente los
conductores pueden romperse y la falla se volverá permanente. Todas
las fallas en los sistemas de distribución subterráneos son de
naturaleza permanente, producidas por fallas de aislamiento del cable
debido a sobrevoltajes y roturas mecánicas del cable.
2.1 FALLAS SIMÉTRICAS Y ASIMÉTRICAS
Después de considerar la naturaleza de las fallas se tiene que éstas se
8
consideran simétricas o asimétricas, dependiendo de las fases
involucradas y si incluyen o no la tierra.
La mayoría de las fallas que ocurren en los sistemas de distribución,
son fallas asimétricas que consisten en corto circuitos asimétricos a
través de impedancias o conductores abiertos. Las fallas asimétricas
que pueden ocurrir son: fallas monofásicas a tierra (las cuales la
experiencia ha demostrado que son las más frecuentes), fallas línea a
línea y fallas doble línea a tierra. La trayectoria de una corriente de
falla de línea a línea o de línea a tierra puede o no contener
impedancia. Uno o dos conductores abiertos dan como resultado fallas
asimétricas a través de la ruptura de uno o dos conductores o bien, de
la acción de fusibles u otros mecanismos que no puedan abrir las tres
fases simultáneamente. Las fallas simétricas o trifásicas son las de
menor frecuencia.
En la mayor parte de los estudios de corrientes de corto circuito sólo se
determinan las corrientes de falla monofásica y trifásica. Esto se debe a
que las fallas trifásicas generalmente producen la máxima corriente de
falla y las fallas monofásicas son las más comunes.
Para realizar dichos estudios de corto circuito el método de las
componentes simétricas es de suma utilidad ya que permite resolver
problemas de sistemas polifásicos desbalanceados en términos de
sistemas balanceados. Las componentes simétricas son un elemento
esencial para analizar las condiciones de falla en sistemas de potencia, y
son rutinariamente medidas y usadas como cantidades en la operación
de los relés de protección. Por ejemplo, en una carga desbalanceada la
corriente de secuencia cero ocurre con fallas a tierra y no con fallas
trifásicas o línea a línea.
9
La gran ventaja de estudiar un sistema balanceado es que se analiza
con base en una sola fase, ya que como se puede apreciar en el
diagrama de un circuito trifásico balanceado (véase figura 1), la
impedancia de las líneas y de las cargas son las mismas en cada fase y
las fuentes de voltaje son iguales en magnitud y están desfasadas 120°.
Una vez se ha calculado la corriente en la fase A, la condición
balanceada indica que las otras fases tienen la misma magnitud de
corriente, pero están desfasadas entre si 120° grados eléctricos.
Figura 1. Diagrama de un circuito trifásico balanceado.Fuente: ZOCHOLL, Stanley E. Introduction to symmetrical components.
USA: Schweitzer Engineering Laboratories Inc, 1999. P. 1.
Sin embargo, en el cálculo de una fase se debe tomar en cuenta la caída
de voltaje a través de la impedancia mutua causada por las otras
corrientes de fase.
10
Como el uso de las componentes simétricas para analizar los diferentes
tipos de fallas se encuentra disponible en cualquier texto de Sistemas de
Potencia, a continuación se expondrá solamente las ecuaciones que se
aplican para cada tipo de falla sin profundizar en el análisis de las
mismas. Para mayor información ver el libro de STEVENSON, William D.
y GRAINGER, John J. Análisis de sistemas de potencia, capítulos 11 y
12.
2.2 FALLAS LÍNEA A TIERRA
La falla monofásica a tierra es originada por descargas atmosféricas
sobre los conductores, cuando un conductor cae a tierra, por contacto
de un conductor con una estructura aterrizada o con el conductor
neutro.
Esta falla presenta las siguientes condiciones iniciales:
0=fbI 0=fcI fafka IZV = (1)
Figura 2. Falla línea a tierra.Fuente: STEVENSON, William D. y GRAINGER, John J. Análisis de sistemas de potencia. México: McGraw-Hill, 1998. p. 453.
11
Donde:
a, b y c son las tres fases del sistema.
fbI es la corriente de falla en la fase b.
kaV es el voltaje en la fase a en el punto o barra de la falla.
fZ es la impedancia de la falla.
Se debe tener presente que para realizar los cálculos se ha
denominado el punto de falla como barra k en un sistema que puede
tener n barras y que el método utilizado es el de las componentes
simétricas (positiva (1), negativa (2) y cero (0)). Y al representar la
falla por medio de un equivalente de Thévenin uniendo las tres redes
de secuencia se tiene la figura mostrada a continuación.
Figura 3. Conexión de redes de secuencias para una falla línea a tierra.Fuente: STEVENSON, William D. y GRAINGER, John J. Análisis de sistemas de potencia. México: McGraw-Hill, 1998. p. 454.
12
Se tiene que:
Ifa(0) = Ifa
(1) = Ifa(2) = Vf/(Zkk
(1) + Zkk(2) + Zkk
(0) +3 Zf) (2)
Y la corriente de falla es:
( )03 fafa II = (3)
2.3 FALLAS LÍNEA A LÍNEA
Estas fallas ocurren cuando los conductores de sistemas, o de ramales
bifásicos o trifásicos son cortocircuitados físicamente (véase figura 4).
Este tipo de falla puede ocurrir en cualquier lugar a lo largo del
sistema, ya sea que esté conectado en estrella o en delta, o a lo largo
de un ramal de dos fases y con las condiciones iniciales presentadas a
continuación de la siguiente figura.
Figura 4. Falla línea a línea.Fuente: STEVENSON, William D. y GRAINGER, John J. Análisis de sistemas de potencia. México: McGraw-Hill, 1998. p. 458.
13
0=faI fcfb II −= ffbkckb ZIVV =− (4)
Con la conexión de secuencias mostrada a continuación.
Figura 5. Conexión de redes de secuencias para una falla línea a línea.Fuente: STEVENSON, William D. y GRAINGER, John J. Análisis de sistemas de potencia. México: McGraw-Hill, 1998. p. 459.
Donde
Ifa(1) = -Ifa
(2) = Vf/( Zkk(1) + Zkk
(2) + Zf) (5)
entonces para determinar la corriente de falla se tiene
Ifa(1) = -Ifa
(2) (6)
14
2.4 FALLAS DOBLE LÍNEA A TIERRA
Ocurren cuando dos conductores caen y son conectados a través de
tierra, o cuando dos conductores hacen contacto con el conductor neutro
en un sistema aterrizado de dos o tres fases, cuyas condiciones iniciales
son:
Ifa = 0 Vkb = Vkc = (Ifb + Ifc)Zf (7)
Figura 6. Falla doble línea a tierra.Fuente: STEVENSON, William D. y GRAINGER, John J. Análisis de sistemas de potencia. México: McGraw-Hill, 1998. p. 463.
Conectando las tres redes de secuencia se puede obtener las siguientes
ecuaciones
Vka(1) = Vka
(2) = Vka(0) – 3ZfIfa
(0) (8)
15
Ifa(0) + Ifa
(1) + Ifa(2) = 0 (9)
Entonces para determinar la corriente de falla se tiene:
fkkkk
fkkkkkk
ffa
ZZZZZZ
Z
VI
+++
+=
)0()2(
)0()2()1(
)1(
)3((10)
fkkkk
fkkfafa ZZZ
ZZII
3
3)0()2(
)0()1()2(
++
+∗= (11)
fkkkk
kkfafa ZZZ
ZII
3)0()2(
)2()1()0(
++∗= (12)
Figura 7. Conexión de redes de secuencias para una falla doble línea a tierra.Fuente: STEVENSON, William D. y GRAINGER, John J. Análisis de sistemas de potencia. México: McGraw-Hill, 1998. p. 464.
16
2.5 FALLAS SIMÉTRICAS O TRIFÁSICAS
Ocurren cuando las tres fases de un sistema trifásico conectado en
estrella o delta son cortocircuitadas. Las fallas en las que intervienen
las tres fases representan aproximadamente el 5% de las fallas
ocurridas.
Figura 8. Falla trifásica.Fuente: STEVENSON, William D. y GRAINGER, John J. Análisis de sistemas de potencia. México: McGraw-Hill, 1998. p. 449.
17
Como en este tipo de fallas las tres fases están balanceadas el cálculo
se realiza con una sola fase ya que las otras dos serán iguales en
magnitud y desfasadas 120° entre si, por lo que la corriente de falla
será:
fkk
ffa ZZ
VI
+=
)1()1( (13)
18
3. MÉTODOS Y TÉCNICAS DE LOCALIZACIÓN DE FALLAS
3.1 REVISIÓN DE LAS TÉCNICAS DE LOCALIZACIÓN DE FALLAS
EN UNA LÍNEA
Algunos de los métodos electrónicos que se han planteado a través de
investigaciones desarrolladas por diversas compañías para la localización
de fallas en líneas de transmisión y distribución son:
• Relacionando lecturas oscilográficas frente a los estudios de
cortocircuito. Este método es lento, requiriendo que los oscilogramas
sean recuperados, además de ser desarrollado por individuos diestros
en la lectura de éstos. También se debe tener un programa de corto
circuito que se configura cuando la falla ha ocurrido.
• El procesamiento con oscilógrafos digitales registrados en un
programa de localización de fallas. Este método también se demora.
Los datos de registros largos deben ser retomados en computador y
procesados por una persona apta en la operación del software. Este
método es útil para seleccionar los canales de voltaje y de corriente,
además, de seleccionar cuidadosamente los datos a partir de las
formas de onda de la falla.
Ninguno de estos métodos es muy usado por el operador de un centro
de control quien después de recibir el informe de la salida de un circuito
19
debe analizar la situación para despachar una cuadrilla lo más pronto
posible.
• Localizadores con dos terminales de ondas viajeras. Estos diseños
miden el tiempo, desde que se produce la onda hasta su llegada a las
dos terminales de la línea. La ubicación de la falla es calculada a
partir de esta medida. A alta velocidad (amplitud de banda) el canal
de comunicaciones requiere medida precisa del tiempo. El equipo de
ambas terminales de línea, así como, el canal de comunicaciones
deben operar correctamente para obtener una medida. Por lo
general, ninguna comunicación remota desde la subestación hasta el
operador del centro de control, ha estado disponible para permitir
informar sobre la ubicación de la falla.
• Localizadores con una terminal de ondas viajeras. Este diseño ha
sido desarrollado para líneas de alta tensión en corriente directa
(c.d.), las cuales no requieren un equipo de terminales para ambos
extremos. Una investigación adicional será necesaria antes de que la
técnica sea practicada en las líneas de transmisión y distribución en
corriente alterna (c.a.).
• Localizadores de doble terminal basados en la impedancia. Con la
información de voltaje y corriente en ambos terminales de la línea
durante una falla, se puede calcular la ubicación de ésta. La ventaja
de este diseño es que las fallas a tierra pueden ser ubicadas sin
conocer la impedancia de secuencia cero. La desventaja del diseño
es similar al de la ubicación de fallas con oscilógrafos digitales, en los
que los datos deben recuperarse y procesarse por un operador
diestro. Aunque las comunicaciones y los recursos de cómputo
podrían aplicarse para la automatización total de los diseños de doble
20
terminal, la complejidad y la pérdida de la disponibilidad (debido a
que la comunicación debe ser exitosa en ambas terminales y el
computador que procesa los dos registros debe estar disponible),
rara vez podría ser ventajoso para un buen funcionamiento. Desde
luego, las técnicas discutidas para manipular las fuentes de error en
el desempeño de los localizadores de un terminal conduce a la
realización de diseños de un terminal a la par con diseños de doble
terminal en muchos casos.
A continuación se profundiza en algunas de las teorías que permiten el
desarrollo de la localización de fallas.
3.2 LOCALIZACIÓN DE FALLAS BASADA EN LA IMPEDANCIA
Tomado de la técnica descrita por (SCHWEITZER. 1990 [11]).
En este numeral se presenta esencialmente los principios fundamentales
de la localización de fallas y el campo de experiencia, se discute y
analiza los casos especiales y se indica como el localizador de fallas ha
beneficiado la protección, así como, también los sistemas de potencia.
Varios años de experiencia de las industrias SEL en protecciones de
sistemas de distribución con relés de distancia y localizadores de falla
han demostrado el valor, desempeño y viabilidad de la combinación de
estos dispositivos para localizar fallas al mismo tiempo que brindan
protección. Además, el diseño cuidadoso del procesador de señales ha
hecho de éstos unos buenos dispositivos que, también, contribuyen a su
buen desempeño como localizador de fallas, aunque los requerimientos
para la protección con relés y la localización de fallas son bastante
diferentes.
21
3.2.1 Principios de localización de fallas basada en la
impedancia. La localización de fallas requiere de muchas de las
señales que se necesitan para la protección de las líneas de transmisión
o distribución.
Para localizar exactamente todo tipo de fallas, los voltajes de fase a
tierra y las corrientes en cada fase deben ser medidas, la distancia a la
falla se estima usando un método basado en la aproximación a la
impedancia aparente y la actualización de los vectores de voltaje y
corriente. La impedancia aparente se define como la relación entre el
voltaje y corriente seleccionados basándose en el tipo de falla y en las
fases falladas. Sin embargo, cuando sólo se dispone de los voltajes
línea-línea, es posible ubicar las fallas fase a fase acertadamente. Las
fallas fase-tierra pueden ser localizadas si se conoce el valor de la
impedancia de secuencia cero (Z0).
Las cantidades fasoriales deben ser obtenidas, en un proceso en el cual
se requiere filtrar para asegurar que los transientes no afecten las
medidas de éstas. Se ha encontrado una combinación de filtros
análogos y digitales que son simples y efectivos. Un filtro análogo quita
todas las componentes de alta frecuencia y un filtro digital elimina la
compensación de c.d.
Conocer con exactitud el tipo de falla, es esencial para el localizador
de fallas en circuitos radiales. En los relés numéricos con localizador de
fallas se utilizan dos técnicas diferentes: Una técnica para determinar el
tipo de falla a partir de los elementos con que opera el relé, la otra para
determinar el tipo de falla de manera exclusiva para el localizador, esta
técnica prueba y compara las corrientes de fase residuales.
22
Una de las siguientes ecuaciones de impedancia puede ser empleada
dependiendo del tipo de falla para calcular la impedancia aparente de
secuencia positiva (Z1) a la falla.
• Fallas a Tierra:
AG : Z1 = VA / ( IA + K ∗ IR )
BG: Z1 = VB / ( IB + K ∗ IR ) (14)
CG : Z1 = VC / ( IC + K ∗ IR)
Donde K = ( Z0 - Z1 ) / 3 ∗ Z1 (15)
• Fallas Fase - Fase y Fase - Fase – Tierra:
AB ó ABG: Z1 = VAB / IAB
BC ó BCG: Z1 = VBC / IBC (16)
CA ó CAG: Z1 = VCA / ICA
• Fallas Trifásicas:
Cualquiera de las ecuaciones anteriores.
Desafortunadamente, la impedancia de falla medida depende de muchos
factores no representados en las ecuaciones anteriores. Éstas no
incluyen: transposición imperfecta entre la falla y la medida de la barra,
el acoplamiento mutuo a circuitos cercanos, flujo de carga y la
resistencia de falla. Los otros problemas provienen de los cambios en la
configuración de conductores, errores de los instrumentos de
transformación, falta de uniformidad o resistividad del suelo
desconocida.
23
Afortunadamente, hay maneras para manejar o descubrir la mayoría de
estos problemas, muchos de ellos frecuentemente insignificantes, como
se explica más adelante en los numerales 3.2.2 a 3.2.3, según
investigaciones de SEL.
Una vez calculada la impedancia aparente de secuencia positiva de la
falla, la distancia de la falla es determinada dividiendo la reactancia
medida por la reactancia total para la línea y multiplicando por la
longitud de la línea. Esto elimina los efectos de la resistencia de falla
bajo condición de carga ligera. Sobre todo en líneas de carga alta, las
fallas con considerable resistencia no son exactamente localizadas por
este método, debido a que la caída del voltaje en la falla tiene una
resistencia con una componente reactiva y una resistiva, vistas desde
cualquiera de los extremos de la línea. La componente reactiva de esta
caída es un factor de error imposible de eliminar por un simple cálculo.
El modelo de Takagi1 presenta un cálculo simple que toma un flujo de
carga de prefalla para reducir los efectos de la resistencia de falla y el
flujo de carga en los cálculos de localización de fallas, en diez veces.
3.2.2 Resistencia de falla y flujo de carga. La combinación de
estos dos factores induce serios errores, en los cálculos de reactancias
puras y son minimizados por el algoritmo de Takagi.
Sobre líneas radiales o cualquier línea donde la alimentación del
conductor, desde la terminal, es pequeña comparada con el total de
corriente de falla o cuando el flujo de carga es pequeño en una
1 TAKAGI, T., YAMAKOSHI, Y. y MATSUSHIMA, T. Development of a new type faultlocator using the one-terminal voltage and current data. En : IEEE, Transaction onpower apparatus and systems. Vol. PAS-101, No 8, (Agosto 1982).
24
interconexión, el localizador comete errores debido a la resistencia de
falla y al flujo de carga, que se pueden despreciar, igualmente para el
cálculo de reactancias puras. Esto resulta útil para conocer a partir de
un cálculo manual, la ubicación de la falla.
3.2.3 Errores de impedancia de secuencia cero. Los estudios han
demostrado que la impedancia de secuencia cero para una línea de
transmisión depende de la resistividad del terreno, así como, también
del tamaño del conductor, la configuración y la altura. Ya que la
resistencia del terreno es desconocida y no es constante, Z0 nunca es
exactamente conocida.
Claramente, el cálculo de la impedancia de secuencia positiva de la falla,
para fallas a tierra (ecuación 14), depende del factor K, que a su vez,
depende de Z0. Como un ejemplo para un circuito de 11.4 kV, si la
actual Z0 es 20% menor que el valor usado en la ecuación del
localizador de falla (ó en un ajuste del relé de distancia), entonces el
localizador indicaría cerca del 15% menos (ó un relé de distancia
excedería su ajuste por un 15%).
Cuando la ubicación de la falla es conocida y la resistencia de la falla es
baja, Z0 puede ser solucionada así: Z1 se asume conocida y el factor K
es establecido usando la ecuación de impedancia de falla, dada
anteriormente. Con el voltaje de la fase en falla, la corriente de la
misma fase y las corrientes residuales como entradas, entonces Z0 es
establecida a partir del factor K de Z1.
Debido al ajuste y coordinación de los relés de sobrecorriente y de
distancia, que dependen fuertemente de Z0, se puede verificar este
25
valor para el mejoramiento de la protección y garantizar una buena
localización de falla.
3.2.4 Acoplamiento mutuo de secuencia cero. En líneas
transpuestas el acoplamiento mutuo a partir de circuitos paralelos es
significativo sólo para redes de secuencia cero, la localización exacta
desde un extremo de la línea, teóricamente requiere conocimiento del
voltaje en el extremo de ésta, de la corriente de falla y de las corrientes
para todos los circuitos teniendo un acoplamiento mutuo significativo
para el circuito en estudio.
En una aplicación paralela donde Z0M es la impedancia mutua de
secuencia cero, uniforme a lo largo del doble circuito, se requiere de
otra medida, específicamente la corriente residual en el circuito paralelo.
El acoplamiento mutuo puede no ser uniforme si el tamaño del
conductor o la configuración de la línea cambia a lo largo de ésta. Aún
peor, los circuitos pueden igualar la línea controlada por sólo una parte
de la vía y no la barra de la misma subestación donde el circuito es
monitoreado. La figura 9 muestra varias situaciones difíciles. Así, se
observan casos donde no hay información suficiente en ninguna de las
subestaciones y para realizar un cálculo acertado y la solución, el
localizador carece de comunicación o de otras ayudas.
Varios enfoques presentados por SEL están disponibles para atacar
estos problemas:
• Calcular los efectos del error de los posibles acoplamientos mutuos y
explicar la información a los usuarios de los localizadores, si los
errores son significativos.
26
Figura 9. Sistemas combinados de dificultad para Compensación de Secuencia Cero.Fuente: Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. A review of impedance-
based fault locating experience. Nebraska, 1990. p. 9.
• Calcular los efectos y realizar la corrección plano por plano. Una
manera de hacer esto, es usar un programa de corto circuito para
generar los datos de corto circuito para fallas a lo largo de la línea de
interés y presentar estos voltajes y corrientes a un localizador de
fallas con la ayuda de un conjunto de pruebas. Entonces pueden
graficarse las indicaciones contra las ubicaciones reales, resultando
un plano de corrección. Una manera analítica está en usar los datos
del estudio de corto circuito como entradas para las ecuaciones de
impedancia aparente, dadas anteriormente en las ecuaciones 14 a
16.
• Usar un localizador con una entrada para la corriente residual desde
el circuito en estudio. Ésta es una solución simple si el circuito
paralelo está uniformemente acoplado y la señal de corriente está
disponible.
• Uso del algoritmo de doble terminal. Este algoritmo no depende de
la impedancia de secuencia cero propia o mutua. Requiere que los
datos de los dos extremos de la línea sean traídos juntos y
procesados, un procedimiento que no es muy conveniente o rápido,
desde el punto de vista operacional.
27
• Representar completamente el sistema de potencia en el área de
interés y sí llevan consigo las medidas desde todos los puntos del
sistema que afectan la medición. Esta “solución total” es posible con
los equipos de comunicaciones de hoy en día y con los registros de
datos pero la velocidad, modelamiento (ajuste), gasto y complejidad
probablemente no están justificados.
3.2.5 Compensación en serie. La compensación de condensadores
en serie ofrece estabilidad, así como, también los problemas de error
por transientes. La figura 10 muestra dos problemas en diferentes
localizadores, donde los condensadores en serie están aplicados. En la
figura 10a en la parte de la línea en estudio los potenciales están
disponibles y no existen problemas de estabilidad. Estos potenciales
pueden ser usados con las corrientes de fase de la forma acostumbrada.
a) Voltajes lado línea
b) Voltajes lado barra
Figura 10. Consideraciones de línea compensada en serie.Fuente: Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. A review of impedance-
based fault locating experience. USA, 1990. p. 10.
28
En la figura 10b, el error en la estabilidad de la fuente es posible, por
que los voltajes medidos por los transformadores de potencial incluyen
la caída de la línea a la falla y las diferencias de potencial a través de
los condensadores. Si se cortocircuitan los condensadores, entonces el
error de estabilidad desaparece, si no, entonces la caída de voltaje debe
compensarse. Ésto puede hacerse analíticamente, como se explica a
continuación: hay que considerar una barra ficticia sobre el lado de la
línea de los condensadores. Luego se calcula el voltaje en esta barra,
usando las corrientes medidas de fase, voltajes y la impedancia de los
condensadores. Ésto es para cada fase:
V’ = V - Zc ∗ I (17)
La protección alrededor de los condensadores opera para muchas fallas,
especialmente para algunas encerradas, es así, como el desempeño de
los esquemas basados en la impedancia es aceptable sin más
consideraciones adicionales. Si los localizadores de falla son usados en
ambos extremos de la línea, entonces sus resultados pueden
compararse para su validez.
3.2.6 Magnitud del conductor y cambios de configuración. A
menudo, especialmente en los voltajes bajos, Z0 y Z1 pueden cambiar a
lo largo de la línea, debido al cambio de tamaño o configuración de los
conductores. El siguiente procedimiento para calcular la ubicación de
una falla de fase, sobre cualquier línea, puede ser usado:
- Calcular la impedancia aparente de secuencia positiva a la falla.
- Si esta impedancia es menor que Z1 para la primera sección de línea,
entonces se determina la ubicación de la falla dividiendo la reactancia
29
medida por la reactancia de la sección y se multiplica por la longitud
de la sección de la línea.
- Si ésta es mayor que Z1 para la primera sección de línea, entonces se
resta la impedancia de esta sección y se compara el resultado contra
la impedancia de la siguiente sección. Si la diferencia es menor que
la impedancia de la segunda sección, entonces la ubicación de la falla
es la suma de la longitud de la primera sección y la fracción de la
longitud de la segunda sección determinada por el procedimiento
anterior. Se continua el procedimiento si la diferencia es mayor que
la impedancia de la segunda sección.
Las fallas a tierra son más complicadas por que Z0 y Z1 podrían no estar
en proporciones constantes haciendo que el factor K dependa de la
sección de línea.
El estudio de SEL también presenta el siguiente procedimiento de
cálculo para ubicar una falla a tierra, sobre dicha línea se puede
desarrollar la siguiente metodología:
- Calcular la impedancia aparente, usando el factor K para la
primera sección, si se trata de una falla a tierra. Si la impedancia
es menor que la primera sección, entonces la ubicación de la falla
puede ser calculada. Si ésta es mayor, entonces se crea una
barra ficticia en el final de la primera sección. Se puede calcular el
voltaje de éstas, de la siguiente forma (para una falla A-Tierra):
VA’ = VA - Z1 ∗ (IA + K∗ IR) (18)
Donde VA’ es el voltaje de la barra ficticia, VA es el voltaje medido,
Z1 es la impedancia de la secuencia positiva de la primera sección,
30
K (definido en la ecuación 15), es el factor K para la primera
sección de línea, IA e IR son las fases falladas y las corrientes
residuales.
- Usando VA’, IA, IR y K’ (el factor K para la próxima sección de
línea) para calcular la impedancia aparente de secuencia positiva
desde la barra ficticia hacia la falla o posiblemente dentro de la
tercera sección.
- Si la falla está más allá de la segunda sección entonces se calcula
el voltaje para el límite entre la segunda y tercera sección como
sigue:
VA’’ = VA’ - Z1’ *(IA + K’ ∗ IR) (19)
y de ahí en adelante se repite el procedimiento para las otras
secciones de línea.
Un enfoque más sencillo está en analizar los efectos de los cambios del
conductor. Frecuentemente, las variaciones de tamaño y espaciamiento
hacen cambios no considerables para las constantes de línea. Si los
cambios son significativos, entonces, los procedimientos de cálculo de
corto circuitos presentados anteriormente, pueden ser usados en la
elaboración de gráficos para interpretar las lecturas de los localizadores
de fallas estandarizados.
3.2.7 Líneas de tres terminales. Los localizadores de falla en líneas
de una sola terminal indican hasta el punto exacto de derivación. Más
31
allá del punto, ocasiona una distancia excesiva para la indicación de la
falla.
Una manera más fácil de manejar una línea de tres terminales cuando
existen fuentes en cada una de las terminales es instalar un localizador
en cada una de ellas. Cuando una falla ocurre, se obtiene una lectura
desde las tres unidades y se acepta la lectura de la terminal que
muestra la ubicación de la falla cerca del punto de derivación.
3.2.8 Cogeneración. Si un cogenerador esta conectado a un sistema
en un punto de derivación, entonces el localizador indicará fallas de
forma correcta hasta tal. Cuando la falla es aguas a bajo del
cogenerador, el relé indicará una longitud errónea (más allá del punto
de falla).
ReléRelé
Relé
Punto dederivación
Figura 11. Línea de tres terminales con localizadores en cada una de ellas.
32
Si hay fuentes en ambas terminales de la línea, entonces una unidad en
cada terminal puede ser usada y la medida de corto de la derivación del
cogenerador es aceptada como la indicación más exacta.
Otro método es sólo considerar las fallas permanentes. Cuando ocurre
una falla, el cogenerador también debe disparar. Si el dispositivo de
recierre intenta actuar en una segunda falla (Ej. permanente).
Entonces la ubicación de la falla será exacta, ya que el cogenerador no
sería conectado al mismo tiempo que el recierre. Por supuesto, un
análisis de la cantidad de energía que el cogenerador puede
proporcionar, comparada con los dispositivos fuente de corriente de
falla, puede revelar que la alimentación del cogenerador puede ser
descuidada en algunos casos.
3.2.9 Fallas de duración corta. Las técnicas de localización de fallas,
basadas en la impedancia, requieren que la frecuencia del sistema y las
cantidades de voltaje y corriente puedan ser medidas en forma exacta.
Ésto requiere la filtración ya mencionada, y señales de longitud de una
duración suficiente para poder ser medidas.
Cogenerador
Falla real
Falla vista por el relé
Relé
Figura 12. Cogenerador conectado a un sistema.
33
Una falla de dos ciclos es probablemente un límite práctico cercano a la
duración de la falla, por consiguiente, los resultados son razonables.
Los relés de ondas viajeras y los interruptores rápidos, pueden generar
una respuesta en un tiempo menor a un ciclo para realizar el despeje de
la falla. Los pararrayos de sobre tensión, también pueden operar
rápidamente produciendo fallas de duración menores a un ciclo.
Para tales fallas de corta duración, la corriente nunca alcanzará su
estado estacionario (permanente) de falla y el voltaje nunca baja de su
estado estacionario. Así, la tendencia es que el localizador de fallas
indique la longitud de ésta. El enfoque de ondas viajeras puede ser
también una solución.
3.2.10 CCVT transitorios. Los transformadores capacitivos de
tensión (CCVT) retrasan los voltajes secundarios y crean transitorios, los
cuales, filtrándose en el localizador de fallas, se podrían remover. En el
equipo SEL, un sistema que filtra los procesos está provisto de un filtro
pasabajos con un interruptor de 84 Hz. Y de un filtro digital el cual
rechaza la componente de c.d. Esta combinación ha sido probada con
efectividad en laboratorios de SEL.
3.2.11 Saturación del CT. La saturación del transformador de
corriente (CT) quita corriente al localizador haciendo incrementar la
medida de impedancia sobre el valor esperado sin saturación y la
ubicación de la falla indica la longitud. afortunadamente, la saturación
del CT es sólo semejante a la ocurrida con las fallas muy cercanas donde
el voltaje es menor. Aunque el porcentaje de error en el cálculo de la
distancia podría ser grande, el error de la distancia absoluta
probablemente no lo será. Por ejemplo, si la saturación del CT causa un
34
20% de error en la medida de la corriente y la falla está sólo a un
kilómetro de distancia desde la subestación, entonces el error de
distancia resultaría de 0,2 km, lo que es despreciable en sentido
práctico. Si la falla está a 2 km de distancia, el error de saturación del
CT probablemente es menos del 10% en este caso, por lo cual el error
de distancia es menor que 0,1 km.
3.2.12 Asimetría de las líneas de transmisión. El cálculo de la
ubicación de la falla por un método de impedancia varía de fase a fase,
a causa de la construcción asimétrica de la línea.
• En la configuración horizontal no hay una dependencia de fallas a
tierra con exactitud, mientras la corriente residual y la corriente de
fase fallada son cercanas entre si. Esta condición minimiza los
efectos de impedancias mutuas muy diferentes entre la fase central y
la fase externa frente al acoplamiento entre fases externas.
• En la configuración vertical, hay alguna dependencia de fallas de fase
a tierra, debido a las diferencias entre sus mismas impedancias, a
causa de las diferentes alturas del conductor sobre la tierra. Por
ejemplo, la dependencia estaba cerca a 0,3%, suficientemente
pequeña para ser despreciada en la mayoría de las aplicaciones. La
dependencia de falla (fase – fase) es similar para el caso horizontal.
• Los términos mutuos desiguales en las matrices de la impedancia de
fase conducen a corrientes de cargas dependientes, lo cual, afecta la
localización de la falla. Si la corriente de carga es similar a la
corriente de falla, entonces los errores debidos a la corriente de
carga pueden ser de gran porcentaje.
35
3.2.13 Valor de la localización de fallas por los relés de
protección. A continuación se ilustran algunos de los ejemplos o
experiencias de SEL, donde se observa la importancia que tiene el
localizador de fallas en el diseño de esquemas de protección.
• Una falla fase a fase ocurrida en una subestación lejana de un relé
localizador de fallas, arrojaba una indicación de que la distancia de
la falla era incorrecta. Ésto condujo al descubrimiento de que la
impedancia de secuencia positiva para la línea de transmisión que
había sido calculada era errónea. (El error en el espaciamiento del
conductor había sido introducido en las constantes de línea
programadas años atrás de la aplicación de los relés para los
localizadores de falla). El descubrimiento fue importante para la
corrección de los ajustes de las protecciones de línea.
• Cuando los relés localizadores de falla son usados sobre las dos
terminales de la línea o cuando una falla ocurre en una ubicación
conocida, las constantes de línea pueden ser verificadas. En
varios casos, la indicación de corta distancia a la falla ha revelado
errores en la impedancia de secuencia cero para la línea, más
probablemente debido a una estimación alta de la resistencia del
suelo.
• En una falla sobre el primer 80% de la línea, normalmente
deberían operar apropiadamente los elementos de distancia de la
zona 1. Sin embargo, si la suficiente resistencia de falla está
presente, la impedancia aparente de la falla podría estar fuera del
alcance de la zona 1, pero aún dentro de las zonas dos o tres. El
localizador de fallas indica la distancia de la falla, pero no la
impedancia aparente, es fácil clasificar las fallas fuera de la
36
distancia de la zona 1, la cual no recobra los elementos de la
propia zona, desde fallas más allá de la distancia de la zona 1. Un
argumento similar existe para entender mejor la alta resistencia
detectada en fallas por elementos de sobre corriente a tierra.
• En una secuencia disparo-reconexión-disparo, usualmente (pero
no siempre), la misma falla es responsable por ambos disparos.
El localizador de fallas hace fácil determinar sí dos o una falla ha
ocurrido. Por ejemplo, la primera falla podría deberse a una rama
de árbol. En recierre indicaría que con una terminal remota
abierta, una débil cadena de aisladores puede flamear por un
sobrevoltaje transitorio, en una ubicación y una fase diferente a la
primera falla.
El localizador de fallas debe ser capaz de responder a fallas en
sucesiones rápidas para ser utilizadas en ésta forma. (Los relés
localizadores de falla (SEL) distinguen diferentes eventos
provocados en sucesión rápida y mediante la capacidad de
mantener un registro de los últimos 12 eventos, se puede
establecer si se trata de la misma falla).
Según los ingenieros de SEL, en el futuro, el localizador de fallas podría
llegar a ser una entrada valiosa en esquemas de reconexión y esquemas
de seccionalización automática.
A partir de lo expuesto anteriormente, los relés localizadores de falla
han demostrado su capacidad para hacer mucho más que proveer
protección y ubicación de fallas. Como se muestra en el último ejemplo,
sus registros han sido utilizados para verificar las constantes de línea.
37
3.3 UNA TÉCNICA DE LOCALIZACIÓN DE FALLAS PARA REDES
DE DISTRIBUCIÓN RURAL
Tomado de la técnica descrita por (GIRGIS y otros. 1991 [6]).
Aquí se presenta una técnica digital de localización de fallas para redes
de distribución rural (RDR), usando los datos de voltaje y corriente en
una ubicación sencilla. Las RDR incluyen líneas monofásicas, bifásicas y
trifásicas laterales a la línea trifásica principal de la red de distribución.
El esquema de localización de fallas presentado por los autores de la
técnica, intenta explicar la aplicación cuando existen múltiples fases
laterales, condiciones de desbalance y la naturaleza asimétrica de las
redes de distribución para una actualización continua de los vectores de
voltaje y corriente en los lugares que cuentan con el sistema. Los
vectores actualizados de corriente y voltaje son los estimados de las
cantidades fasoriales a 60 Hz., que son obtenidas usando un algoritmo
de estimación óptima. La distancia a la falla es entonces estimada
usando un método basado en la aproximación a la impedancia aparente
y la actualización de los vectores de voltaje y corriente. Otra
consideración, es la habilidad para determinar la ubicación de una falla
sobre un ramal. Por medio del ejemplo se pueden apreciar las ventajas
de esta técnica de localización, la exactitud y velocidad, incluso en una
falla temporal que dura sólo unos pocos ciclos.
Normalmente, cuando una falla temporal ocurre, el interruptor del
alimentador se dispara y automáticamente recierra un número de veces.
Si la falla se clarifica antes de que la secuencia sea completada, no hay
acciones adicionales. Si la falla es permanente, el “recloser” se bloquea.
La falla puede estar en la línea principal o en una rama monofásica.
38
Las fallas de corta duración son aquellas fallas que se clarifican solas en
un lapso de 30 a 50 milisegundos y no causan la operación del
“recloser”. La frecuencia con que ocurre este tipo de fallas es de una
cada dos o tres días. Estas fallas pueden no causar daños en el servicio
del equipo, pero ciertamente causa mal funcionamiento en los equipos
basados en un computador o en equipos de conmutación electrónica de
los clientes. Para definir los problemas asociados a las fallas en las
RDR, hay que considerar el siguiente ejemplo.
La figura 13 muestra una red de distribución en servicio. Las cargas
consisten en clientes industriales y comerciales. Esta red experimenta
(por pocos días) repetidas fallas de corta duración. En la mayoría de los
casos, es una falla línea a tierra. En esta situación el “recloser” trifásico
de la subestación no registra ninguna operación. La corriente, sin
embargo, se incrementa en más de 20 veces la corriente de carga.
Figura 13. Diagrama unifilar de una red de distribución rural.Fuente: FALLON, Christopher M. A fault location technique for rural
distribution feeder. En : IEEE Transactions On Power Delivery.Ch3002, (marz. 1991). P. 1.
Los detectores de falla, instalados en la red, no registran las condiciones
de falla debido a la corta duración del colapso del voltaje. Las fallas de
larga duración pueden inducir la operación de un “recloser”, pero la
39
naturaleza de la falla o su ubicación puede todavía ser desconocida
hasta que una falla permanente ocurre.
Esta red utiliza un arreglo de condensadores para mejorar el factor de
potencia. Otras redes pueden incluir una combinación de arreglo y
conmutación de condensadores para reducir las pérdidas, mejorar el
factor de potencia y la regulación de voltaje. La presencia de estos
condensadores y las cargas generadoras de armónicos pueden causar
condiciones de resonancia. Así, la forma de onda de corriente y voltaje
puede incluir alta frecuencia y armónicos. Algunas de las cargas pueden
ser también de naturaleza dinámica. Éstos son factores que necesitan
ser considerados en cada nuevo desarrollo para la automatización de la
distribución.
Una falla de corta duración fue simulada usando un Programa de
Armónicos Electromagnéticos (el EMTP por su sigla en inglés) para la red
mostrada en la figura 13. Esta falla puede ser localizada dentro de una
cierta zona, la cual incluye numerosas ramas monofásicas. En teoría, si
se dispone de una técnica capaz de clasificar el tipo de falla: trifásica
línea a línea (AB, BC, CA) o línea a tierra (AT, BT, CT), se debería poder
concluir si la falla fue en la línea principal o en una de sus ramas, al
tener acceso a una base de datos que describa las características de los
dispositivos de protección en la rama monofásica y al comparar la
duración de la falla; usando las cantidades fasoriales de la corriente en
las fases falladas, con el tiempo de clarificación esperado de los fusibles
de rama o los tiempos de operación del “recloser”, guiaría a la
identificación de los dispositivos de protección que pudieron haber
operado. Además, se puede llegar a presentar que los dispositivos de
protección no responden a ciertas fallas. En este caso, esto podría ser
debido a un ajuste incorrecto de los dispositivos de protección, alto
40
desbalance o debido a fallas de duración muy corta. Al identificar la
zona donde esta falla ocurre repetidamente y con la esperanza que ésta
es la ubicación exacta, se podría mejorar la continuidad de servicio con
menos daños a las cargas o aparatos de los clientes.
El problema de la localización de fallas en RDR es el desafío que
se genera debido a la presencia de múltiples derivaciones de ramas
monofásicas y bifásicas.
3.3.1 Técnica de la impedancia aparente. La impedancia aparente
se define como la relación entre el voltaje seleccionado y la corriente
seleccionada basándose en un tipo de falla y en las fases falladas.
Sobre la detección de un disturbio, las cantidades fasoriales de los
voltajes y las corrientes son obtenidas usando un programa de
estimación.
Se usa como referencia el cambio máximo de la magnitud de los fasores
de corriente, calculando la relación del cambio de la magnitud del fasor
de cada corriente de fase, con respecto a la magnitud de referencia,
tomando como referencia el valor de uno la relación para la fase usada.
Si esta relación indica un cambio en su corriente mayor o igual a 0.75.,
queda determinada la fase que ha fallado. Conociendo las fases falladas
se puede hacer la selección apropiada del voltaje y corriente. Para la
clasificación del tipo de falla, se escoge una pareja de voltaje–corriente,
para calcular la impedancia aparente. Para ilustrar la técnica de
localización de fallas basada en el concepto de la impedancia aparente,
se demuestra a manera de ejemplo una falla línea–tierra en la fase A.
Considere la figura 14 donde los datos de voltaje y corriente se asumen
conocidos en el punto X.
41
Figura 14. Ejemplo de un diagrama unifilar.Fuente: FALLON, Christopher M. A fault location technique for rural
distribution feeder. En : IEEE Transactions On Power Delivery.Ch3002, (marz. 1991). P. 2.
Usando las condiciones límite de la falla y los parámetros de la red de
secuencia, los voltajes y corrientes de secuencia en la falla pueden ser
descritos como:
V1f = V1 – I1Z1
V2f = V2 – I2Z2 (20)
V0f = V0 – I0Z0
Además
V1f + V2f + Vof = 3 IofRf (21)
Donde:
Vi = voltaje de secuencia i en la barra X
Ii = corriente de secuencia i en la barra X
Zi = Impedancia de secuencia i de la sección de línea
Vif = Voltaje de secuencia i en el punto de la falla
i = 0, 1, 2 (secuencias cero, positiva y negativa)
42
Aplicando la transformación con relación a la fase A como se indicó
antes y las componentes de secuencia y asumiendo que Z1 = Z2, (20) y
(21) dan:
Vaf = Va – ( (I1+ I2) Z1+ I0Z0) (22)
Así
Va = (Ia + KI0) Z1 + 3I0Rf (23)
Donde
1
10
Z
ZZK
−= (24)
Este método está basado sobre la impedancia aparente (Zapp), la cual,
como ya se definió, es la relación entre el voltaje y la corriente
seleccionados de acuerdo al tipo de falla y las fases falladas. Así
Zapp = IescogidaVescogido
= Rapp + jXapp (25)
Donde
Rapp es la resistencia aparente vista en el dispositivo de registro.
Xapp es la reactancia aparente vista en el dispositivo de registro.
Así, para una falla línea–tierra en la fase A:
Vescogido = Va
Iescogido = (Ia + KI0) (26)
43
Haciendo las sustituciones apropiadas da
Zapp= Z1+ 3I0Rf/(Ia+ KI0) (27)
Donde Z1 es la impedancia total de secuencia positiva en el punto de la
falla.
Para compensar la resistencia de falla desconocida, la corriente que
alimenta a la falla debe ser considerada. Para este ejemplo en
particular, una falla línea–tierra, la corriente de compensación es
asumida proporcional a la corriente total de secuencia cero. La ecuación
para la impedancia aparente puede expresarse ahora como:
Zapp= Dz1 + 3IcompRf /(Ia+ KI0) (28)
Donde
Icomp = Corriente de compensación
Rf = Resistencia de falla
Z1 = Impedancia de secuencia positiva de la línea
de transmisión en (ohmios ó p.u.)/metros
D = Distancia a la falla en metros
Si se quiere conocer la distancia a la falla en la ecuación anterior se
debe eliminar la Rf desconocida y despejar la variable D.
El cuadro 1 resume los valores necesarios requeridos para calcular la
localización de las fallas para cada tipo de falla por medio de este
método.
44
Cuadro 1. Pares seleccionados de voltaje y corriente de unalimentador trifásico para calcular la impedanciaaparente.
Tipo de falla Vescogido Iescogido Icomp
L-T fase A Va Ia + kI0 3I0
L-T fase B Vb Ib + kI0 3I0
L-T fase C Vc Ic + kI0 3I0
L-L (AB) o BCT Va – Vb Ia - Ib ∆Ia - ∆Ib
L-L (AB) o ABT Vb – Vc Ib – Ic ∆Ib - ∆Ic
L-L (AB) o CAT Vc – Va Ic – Ia ∆Ic - ∆Ia
Trifásica Cualquiera de las
tres
L-L o L-T ∆(L-T)
Fuente: FALLON, Christopher M. A fault location technique for rural distribution feeder. En : IEEE Transactions On Power Delivery. Ch3002, (marz.1991).
3.3.2 Síntesis del método aplicado. Las técnicas de localización de
fallas son esenciales para un sistema veloz de restauración y para
minimizar las salidas de potencia. Ramas monofásicas, bifásicas y
trifásicas deberían ser consideradas en la técnica de localización de
fallas.
El desbalance, la resistencia de falla y las corrientes de carga son fuente
de inexactitudes. Sin embargo, en la técnica presentada aquí, estos
errores pueden ser minimizados mediante un cálculo para las cargas, las
ramas monofásicas y la resistencia de falla.
45
4. EXPERIENCIAS CON LOCALIZADORES DE FALLAS EN OTROS
PAÍSES
Los relés numéricos en los que se cuenta con la localización de falla,
ofrecen diversas aplicaciones adicionales que contribuyen al
mejoramiento de los sistemas de potencia, la automatización,
verificación de parámetros, etc. A continuación, se presentan algunos
trabajos que se han desarrollado al respecto en otros países y que
pretenden ilustrar las múltiples aplicaciones de la localización de fallas,
cuyos resultados han sido positivos.
4.1 LOCALIZACIÓN DE FALLAS USANDO LAS MEDIDAS DE
DISTANCIA DE FALLA DE LOS RELÉS DIGITALES
Tomado de la técnica descrita por (TENSCHERT. 1993 [16]).
Para una red de distribución radial se puede usar en la práctica la
medición de distancia de los relés digitales, pues sus experiencias de
operación son muy satisfactorias.
Se puede lograr una reducción considerable del tiempo cuando se hace
una combinación con indicadores de corto circuito, para localizar fallas
en los sistemas de distribución.
Esta aplicación se realizó en una red de distribución de Austria, a un
voltaje nominal de 30 kV, en una extensión de 6300 Km., 8% de los
cuales son cables subterráneos. La red de distribución es alimentada
46
desde una red intermallada de 110 kV por 34 subestaciones, con los
alimentadores de 30kV operados radialmente, que pueden ser
intermallados para localización de fallas o para propósitos de
mantenimiento.
Para proteger eléctricamente la red de distribución, cada alimentador en
la subestación está equipado con un relé de distancia, con otro relé de
distancia adicional colocado en el lado de 30kV del transformador (véase
figura 15). Como protección de apoyo, la longitud de los alimentadores
se subdivide con la instalación de interruptores en caso de un disturbio
adicional.
Figura 15. Esquema básico de protección.Fuente: TENSCHERT, W. Fault locating using fault distance measurement
of digital relays. En: Electricity Board Of Upper Austria. P. 1.
La distancia de falla medida por el relé de distancia es importante no
sólo por el esquema de protección, sino que también es muy importante
para la operación del personal, que tiene que encontrar y eliminar el
disturbio.
Usando relés de distancia electrónicos, electromecánicos o análogos, la
distancia de la falla sólo puede ser estimada aproximadamente con un
monitoreo secundario del tiempo de retraso del relé. Pero los modernos
47
relés de distancia digitales, pueden mostrar la distancia de la falla como
un valor de impedancia.
4.1.1 Aplicación operacional de la medición de distancia. En
prácticas desarrolladas en Austria, aparecen algunos problemas cuando
se desea aplicar en la medida dada por el relé de distancia. Pero estos
problemas pueden ser solucionados por la creación de una herramienta
operacional:
• La resistencia de “arco” de la falla produce un error en la
impedancia calculada.
• Las redes de distribución están creciendo históricamente.
Consisten de secciones de cables y líneas aéreas, diferentes
cruces de secciones y geometría de torres. Por lo tanto existe
una relación no lineal entre la impedancia de línea y la distancia
geográfica.
• La topología de un alimentador es radial, pero ahí existen
muchos sub–alimentadores a lo largo de la línea. Un valor de
impedancia particular corresponde a diversos puntos
geográficos.
• La alimentación interna de plantas de potencia pertenecientes a
los clientes, produce un error en la medición de la distancia.
Puesto que las fallas detrás de tales puntos de alimentación
interna parecen ser más distantes de lo que en realidad son.
Estos problemas son causados por las relaciones de
transformación, puesto que una falla que ocurre en el lado de
baja, indicara una magnitud baja al momento de reflejarla al
48
lado de alta y en términos de distancia, esto haría indicar al
relé una distancia mucho mayor al punto de falla.
• Un uso fácil y seguro del esquema de localización de fallas para
el operario en el centro de despacho, es requerido. Ésto es
necesario especialmente bajo presión y restricciones de tiempo.
• El esquema de localización de fallas debe ser accesible en el
centro de despacho en cualquier momento.
4.1.2 Aproximación práctica. A partir de las suposiciones anteriores,
se ha desarrollado un método para satisfacer los requerimientos
operacionales.
En redes radiales el error insertado por el “arco” puede ser eliminado
por una evaluación de la reactancia medida de la impedancia de falla.
Una solución simple del problema en una red radial sería por lo tanto
una tabla de reactancias, correspondientes a los puntos a lo largo de la
línea. La reactancia en la tabla es equivalente a la reactancia que es
medida por el relé de distancia, si en el punto correspondiente ocurre un
corto circuito. Los puntos a lo largo de la línea son transformadores,
nodos o cambios de línea aérea a cable subterráneo y viceversa.
Un método más apropiado es el uso de un PC ó de otro computador. El
computador selecciona de una lista todas las secciones de línea que son
las posibles ubicaciones de falla y las muestra en la pantalla. Si la
reactancia medida por el relé permanece entre la reactancia en el inicio
y en el final de una sección de línea, esta sección es un punto probable
de falla.
49
Esta red de distribución está controlada por siete centros de despacho
local. Cada centro de despacho local está equipado con un PC estándar.
En estos PC’s un menú controlado selecciona el programa que está
instalado y que es usado por el operario de la red de distribución.
El operario tiene que seleccionar la subestación que es afectada por la
falla, así como el alimentador fallado. Como resultado todas las
probables secciones de línea que han fallado son mostradas.
4.1.3 Lista de reactancias. La base del programa de selección es
una lista de reactancias, que debe ser creada para cada alimentador.
Cada sección del alimentador es una línea en la lista.
Si la estructura del alimentador es muy simple, la reactancia vista por el
relé de distancia puede ser determinada por una simple suma de todas
las reactancias. Más cómodo y rápido es el uso de programas de
análisis de sistemas de potencia.
Cada sección de línea es una rama en el modelo del sistema de
potencia, las barras en el inicio y en el final de las ramas son los puntos
a lo largo de la línea. Por medio de los métodos de los programas de
sistemas de potencia, un corto circuito es simulado en cada barra. Por
un cálculo de los complejos del voltaje de barra y los complejos de la
corriente de rama en la ubicación del relé, la reactancia que será medida
por el relé, puede ser determinada.
4.1.4 Experiencias operacionales. El método descrito que soporta la
localización de fallas está en operación desde 1990 y actualmente es
usado en casi 20 subestaciones.
50
Las experiencias son muy satisfactorias. Se ha podido reducir los
tiempos de localización de fallas mediante el uso de los indicadores de
corto circuito. Múltiples conmutaciones para localizar la falla pueden
ser evitadas. Una parte esencial en el éxito que el método tiene, es la
cooperación entre el operario en el centro de despacho y la cuadrilla en
el campo. Además, esto a generado una ampliación en los periodos de
mantenimiento de los equipos de protección en la subestación.
Para evitar caídas de voltaje inadmisibles, algunas veces es necesario
operar la red en forma de malla. Si una falla ocurre, un interruptor de
circuito a lo largo de alimentador separa la red intermallada de las redes
radiales. Cuando el autorrecierre tiene lugar, la falla es alimentada
desde solo un lado y la medida del relé de distancia es realizada
correctamente.
Analizando los cortos circuitos se presenta un intento de error de la
medición de distancia de un 5% relativo a las reactancias de línea
calculadas. Debería ser considerado que el modelo de red para el
cálculo de corto circuito tiene también algún error.
4.1.5 Desarrollos futuros. Las experiencias positivas en la práctica
han conducido a la decisión, que todas las subestaciones serán
equipadas con relés de distancia digitales con medición de la distancia
de falla. Para salvar los altos costos del cambio de todos los relés de
distancia existentes, en cada subestación solamente el relé del
transformador de 110/30 kV será reemplazado. El relé del
transformador mide también la distancia de la falla pero éste no dispara,
mientras el relé del alimentador opera correctamente. En subestaciones
nuevas todos los relés de distancia son relés digitales por supuesto.
51
Una exhibición gráfica de la ubicación de la falla en lugar de una lista
alfanumérica es de provecho para una información confiable y clara del
operario. Esta exhibición gráfica puede ser lograda con los programas
de análisis existentes. El diagrama unifilar de la red es mostrado en la
pantalla y las probables secciones de falla son marcadas con un color
diferente.
La introducción a la operación práctica de la red es dificultosa en el
momento, debido al enorme esfuerzo de mantenimiento de la
información geográfica de la red de distribución. Este problema puede
ser solucionado por la conexión a un sistema de información de la red
geográfica y programas de análisis. Este procedimiento está bajo
trabajo actualmente.
La exactitud de la selección de la correcta sección de falla puede ser
mejorada por la información que brinda los indicadores de corto circuito
automáticamente al proceso de selección. Esto requiere una extensión
del sistema actual de control de la red. La primera prueba se realizó en
1993.
En el momento la lista usada de las reactancias de línea no admite
considerar diferentes topologías de la red. Generadores internos a la
red pueden ser considerados, pero si algunos generadores no están en
operación, la medida de los relés en ese caso es diferente a la
representada en la lista de reactancias. Este problema puede ser
resuelto por la creación de una lista de reactancias, cuando una falla
deba ser localizada.
Debido a que los cálculos de corto circuito requieren sólo algunos pocos
segundos, éstos serán aceptables en la aplicación. Los cambios en la
52
topología de la red o los generadores internos a la red pueden ser
tenidos en cuenta mediante la alternación o edición de los datos de
entrada a los cálculos de corto circuito.
4.2 EXPERIENCIAS DE CAMPO CON RELÉS LOCALIZADORES
DE FALLAS
Tomado de la técnica descrita por (SEL. 1996 [12])
Mientras las estructuras de las líneas de transmisión llegan a ser más
compactas, la ocurrencia de una falla en una línea de transmisión se ha
vuelto cada vez mayor. Ésto es particularmente cierto en áreas donde
factores externos no previstos dan como resultado éstas fallas. Tal ha
sido el caso con la línea CENTRO – JAMESTOWN de 345 kV, en la central
de Dakota del Norte. Esta línea de transmisión ha fallado
excesivamente desde que fue modificada de 230 a 345 kV en 1991.
Para determinar el lugar donde fueron ocurriendo estas fallas, se
instalaron relés localizadores de fallas primero en Jamestown y después
en Centro.
Este es un ejemplo de las aplicaciones que tienen los relés provistos de
localizador de fallas y que se han probado en líneas de transmisión.
Aunque una línea de transmisión es un esquema más simple que el de
un circuito de distribución, fue un primer paso al cual le sigue la
implementación en un circuito de distribución.
Los relés, fueron fabricados por Schweitzer Engineering Laboratories
(SEL) en Pullman, Washington, los cuales, proveen información valiosa
53
referente a las fallas. Además, los datos guardados por los relés
permiten calcular las actuales constantes de línea.
A continuación, se presenta la aplicación de los relés al sistema de
potencia y se ilustran algunos datos de falla obtenidos por los relés.
También se proveen los cálculos utilizados para determinar las
constantes de la línea de transmisión para la línea Jamestown – Centro.
El resultado muestra claramente que la actual impedancia de secuencia
positiva de la línea concuerda completamente con el valor determinado
a partir de los datos del conductor y de la torre, pero existe una
diferencia significativa entre los valores medidos y los calculados de la
impedancia de secuencia cero. El error en la impedancia calculada de
secuencia cero del conductor, los datos de torre y tierra resultan en un
valor calculado que excede en un 14% para fallas a tierra, lo cual es
suficiente para comprometer la zona 1 de seguridad de los relés de
distancia a tierra en la posición que abarca entre el 85 y 90 % de la
línea.
4.2.1 Relés localizadores de falla. Los relés proveen tres zonas del
círculo de MHO de la protección de distancia direccional y ubican todos
los tipos de fallas. La ubicación de la falla es determinada a partir de las
mediciones de prefalla y falla en uno de los extremos de la línea.
Un reporte detallado de eventos contiene los voltajes y corrientes de
prefalla, falla y posfalla, incluyendo la distancia a la falla, el tipo de falla
y el estado de todos los relés, entradas y salidas durante el evento.
Los fasores que representan voltajes y corrientes son fácilmente
obtenidos a partir de los datos del reporte de eventos. La información
es útil en la verificación de los cálculos de corto circuito y flujo de carga,
54
en la verificación de las constantes de la línea de transmisión y en la
medición del voltaje y corriente desbalanceados. Los datos del fasor
son usados luego para calcular las constantes de la línea de transmisión.
Los voltajes y corrientes trifásicos son la entrada de potencia de los
transformadores de medida, los cuales bajan las cantidades de los
instrumentos secundarios del transformador a niveles compatibles con el
requerido en el procesamiento electrónico. Los transformadores
también proveen aislamiento galvánico entre los instrumentos
secundarios del transformador y los electrónicos.
Los seis canales análogos son filtrados por filtros bipolares “baja pasos”
para prevenir posibles errores en el subsiguiente proceso de muestreo.
Las tres señales filtradas de corriente son sumadas para proveer la
corriente de secuencia cero.
Una vez todas las cantidades son probadas, el proceso de conversión
análogo – digital se inicia. Cada una de las siete entradas probadas son
seleccionadas por el multiplexor, una a la vez, después son
escalafonadas por un amplificador de ganancia programable y
convertidas a un número binario por el convertidor análogo – digital.
Después todos los canales son leídos y convertidos en el computador,
éste continua con la ejecución del filtro digital y de los algoritmos del
relé.
El periodo de muestreo es de 4167 µs, correspondiendo a un rango de
prueba de 240 Hz. o cuatro pruebas por ciclo del sistema de potencia.
Los requerimientos para los filtros digitales incluyen la eliminación de la
compensación de c.d. presentada por los dispositivos análogos,
reducción del decaimiento exponencial de la compensación presente en
55
los datos de la corriente siguiente a la falla y pasar la información a la
frecuencia del sistema de potencia. Los filtros digitales deben ser
simples, de tal forma que un mínimo de carga de computación es
situada sobre el microprocesador.
Un filtro digital muy simple y efectivo, el cual tiene las propiedades de
un aislador “diferenciador – doble” y el cual requiere solamente adición
y sustracción de la muestra de datos, es empleado. Deja las últimas
cuatro muestras de un canal de información como X1, X2, X3 y X4.
entonces el filtro es definido por:
P = X1 – X2 – X3 + X4 (32)
Este filtro tiene la propiedad deseada de eliminar la compensación de
c.d., por el ajuste de todas las muestras al mismo valor y ninguna salida
del filtro resulta como cero. Éste también elimina los desniveles, como
se puede ver por el ajuste de muestras iguales, es decir, uno, dos, tres,
cuatro y de nuevo ninguna salida resulta en un valor de cero.
Un nuevo valor de P para cada entrada es calculado para los ciclos que
van de uno a cuatro. El último valor de P y el valor de P del ciclo más
cercano de uno a cuatro (renombrado Q) forma un par de coordenadas
cartesianas representando la señal de entrada como un fasor (P,Q).
La representación del fasor de las señales de entrada son procesadas
por el relé y por los algoritmos del localizador de fallas. Además, éstos
están disponibles como parte de la salida del sistema en respuesta a un
evento.
56
Seis algoritmos MHO del relé son ejecutados en cada uno de los cuatro
ciclos. Éstos contienen todos los posibles tipos de falla en la tercera
zona. Los voltajes línea a línea y la diferencia de corriente entre las
fases asociadas son procesadas para cada tres tipos de fallas de fase.
Los voltajes de línea a tierra y las corrientes residuales compensadas de
línea son usadas para los tres tipos de fallas a tierra. Las zonas dos y
uno cumplen con lo requerido cuando cada zona opera los tres
elementos.
En cada caso, el algoritmo MHO del relé determina la diferencia entre el
voltaje seleccionado y la corriente de la impedancia del relé. Esta
diferencia es comparada en fase con el voltaje. Para impedancias
dentro del círculo, el ángulo entre estas cantidades es agudo.
Para impedancias fuera del círculo, el ángulo es obtuso. Si la
impedancia está sobre el círculo, entonces el ángulo es de 90°. El
proceso de comparación de fase es realizado por cálculo del producto
punto de la diferencia del fasor de voltaje y del fasor de corriente. Si el
producto punto es positivo, entonces la impedancia está dentro del
círculo. Si éste es negativo, entonces la impedancia está fuera del
círculo. Si éste es cero, entonces la impedancia está sobre el límite del
relé.
Este principio del producto punto de la comparación de fase es muy
similar al que se implementa usando un cilindro unitario de inducción.
Cuatro ciclos de datos prefalla y siete ciclos de datos de falla y posfalla
son almacenados en respuesta a la detección de un evento. Cuando el
evento es una falla, como lo indica la operación de uno o más elementos
MHO, los datos son procesados usando el algoritmo de Takagi para
57
determinar la ubicación de la falla. El algoritmo es mucho menos
sensible a la resistencia de falla y al flujo de carga que un cálculo de
reactancia directa, ya que esto toma en cuenta las condiciones del flujo
de carga previo a la falla. La ubicación de la falla es calculada
automáticamente después de que ocurre cada falla y es incluida en el
reporte de fallas, junto con el tipo y el tiempo de ocurrencia de la
misma.
Ésto se ha podido hacer mediante el uso de algoritmos de doble terminal
para la ubicación de la falla, usando los datos disponibles en los reportes
de eventos de las unidades ubicadas en ambos extremos de la línea.
Estos esquemas requieren un procesamiento adicional de datos y
comunicaciones, pero no dependen de los parámetros de secuencia cero
de la línea de transmisión.
La necesidad de comunicaciones es solamente para enviar los datos de
voltaje y corriente desde ambos terminales de la línea al punto de
procesamiento por el algoritmo de doble terminal. Otra característica
importante de los relés localizadores de falla es que incluyen chequeo
propio automático, ajuste remoto y medición.
4.2.2 Aplicación del relé. Los relés localizadores de fallas fueron
aplicados por SEL sobre una línea de transmisión de 345 kV entre una
subestación llamada Centro, al mismo nivel de tensión, ubicada cerca de
una estación de generación (Milton R. Young, Dakota del Norte). Y
también en la subestación Jamestown de 345 kV ubicada a 12 km. al
norte de la ciudad de Jamestown, Dakota del Norte.
La línea fue originalmente construida en 230 kV y fue modificada a 345
kV cuando otra planta fue conectada al sistema tiempo después. esto a
58
aumentado la frecuencia de las fallas temporales de tipo línea a tierra
dramáticamente.
El primer relé fue implementado en Jamestown usando la instalación
existente de relés clase 1200/5 de los transformadores de corriente
(CT’s) y los clase 3000/1 de los transformadores de voltaje acoplados
capacitivamente (CCVT’s) para proveer señales al relé. Esta instalación
fue completada después de tres años.
En un esfuerzo por mejorar la exactitud del algoritmo de localización de
fallas y mantener el voltaje del relé durante la interrupción debida a la
falla, la fuente de potencial para el relé fue movida a un juego de
medición de los transformadores potencial (PT’s) ubicados sobre el lado
de la barra de los interruptores de circuito con una relación de 3000/1.
Los parámetros de la línea de transmisión, desarrollados a partir del
programa de impedancias de la línea se muestran en el cuadro 2.
Cuadro 2. Datos de impedancia de la línea Jamestown – Centro.
(100 MVA base) PRIMARIOS
SECUENCIAR(Ω)
p.u. X(Ω)Yc
(MHOS)R(Ω) X(Ω)
Yc
(MHOS)
+ 0.0043 0.0589 1.0503 5.12 70.11 8.82X10-4
0 0.0552 0.2139 0.6477 65.70 254.5
Fuente: Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. Field experience with fault locating relays.
La figura 16 muestra un diagrama unifilar de la línea de transmisión y
los aparatos pertinentes a la subestación en cada uno de los dos
extremos.
59
Figura 16. Línea Centro y Jamestown 345 kV.Fuente: SCHWEITZER ENGINEERING LABORATORIES, INC. Field experience
with fault locating relays. (oct. 20-23, 1996). P. 3.
60
Durante el estudio realizado por SEL, se detecto que un relé debería ser
instalado en la subestación Centro de 345 kV para proveer verificación
de las medidas arrojadas por la subestación Jamestown. Las señales
fueron proveídas al relé por medio de CT’s existentes clase 1200/5 y
CCVT’s 3000/1 sobre el lado de la línea de los interruptores del circuito.
Ésto fue hecho porque sin mediciones, el potencial del lado de la barra
estaba disponible en el sitio.
La ubicación de la falla así como los registros de los eventos tales como
los mostrados en las figuras 17 y 18 son obtenidos de los relés por
medio de sistemas de comunicación telefónica a través de módems
contestadores automáticos ubicados en el sitio de la subestación. Esta
capacidad de comunicación con el relé provee información rápidamente
para el sistema de operaciones y el personal de ingeniería. Otra forma
de acceder a estos reportes, es bajándolos directamente del relé por
medio de un computador portátil usando el un puerto serial, cable y
software de comunicación del relé.
Los ingenieros y el sistema de despachadores son capaces de contar con
información de cada relé por medio de un módem local y una interfaz a
un computador. El relé al ser “llamado” provee datos, tiempo, fases
falladas y distancia a la falla para las cinco fallas más recientes.
En este ejemplo se aplica un método de análisis haciendo uso de las
ecuaciones aquí descritas. Vale la pena aclarar que los datos que se
utilizan en el software de localización de fallas (objeto de este trabajo),
son los que se encuentran en negrilla al final del reporte y que
corresponden al tipo de falla, corriente de falla y distancia a la falla.
954
MHO + SEQ - SEQ OUTS INS
ABCABC i Iv i Iv V3 TCTA 5DBDTE*RES A B C A B C GGGBCA . 2 PLTL 2TTCTT
9 7 -416 416 15,1 196,3 -183,3 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , , 33 444 -247 -180 -201,2 114,8 88,5 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , , -14 -7 416 -416 -15,2 -169,4 183,3 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , , -29 -444 250 176 201,2 -115 -88,3 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , ,
14 7 -406 423 15,3 169,2 -183,4 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , , 24 448 -254 -176 -201,1 115,3 88 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , ,
a) -14 -3 402 -427 -15,6 -168,9 183,6 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , , -29 -445 254 176 200,9 -115,4 -88 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , ,
19 0 -402 427 15,9 168,8 -183,4 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , , 9 455 -247 -173 -201,1 115,4 87,5 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , ,
-14 0 402 -427 -16 -168,8 183,5 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , , -4 -452 250 169 201,1 -115,8 -87,5 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , ,
72 17 -328 441 15,3 165,9 -184,4 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , , 534 522 233 -98 -200,4 72,7 87,9 , , , , , , x , x x x , , , , , , , , , , 500 45 579 -381 -14,5 -107,7 185,6 , , , , , , x , x x x , , , , , , , , , ,
-1495 -667 -1108 -35 200,5 -24,4 -86,2 , 1 , , , , x , x x x , x x , x , , , , ,
-1456 -165 -1062 286 14,4 36,6 -186 , 1 , , , , x , x x x , x x , x , , , , , 1932 741 1469 95 -200,8 18,4 83 , 1 , , , , x , x x x x x x , x , , , , , 1708 173 1204 -268 -15,3 -18,5 185,9 , 1 , , , , x , x x x x x x , x , , , , , -1966 -752 1483 -102 200,5 -17,8 -82,6 , 1 , , , , x , x x x x x x , x , , , , ,
-1752 -194 -1235 261 15,7 15,6 -184,3 , 1 , , , , x , x x x x x x , x , , , , , 1602 596 1207 49 187,8 53,1 75,9 , 1 , , , , x , x x x x x x , x , , , , , 1228 153 861 -187 -36,8 -44 180,5 , 1 , , , , x , x x x x x x , x , , , , , -674 -247 -508 3 179,5 ,117,1 -53,7 , 1 , , , , x , x x x x x x , x , , , , ,
-349 -49 -240 70 63,7 95,7 -185,6 , 2 , , , , x , x x x , x , , x , , , , , 82 35 67 0 -183,5 149,3 35,3 , 3 , , , , x , x x x , x , , , , , , , , 43 7 24 -10 -70,5 -121,2 -194,8 , , , , , , x , x x x , , , , , , , , , , -4 -7 -3 0 183,6 -154,2 -32,1 , , , , , , , , x , x , , , , , , , , , ,
-9 0 0 0 71,8 125 -197 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , b) 0 0 0 0 -183,6 155,5 30,9 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , ,
0 0 0 0 -72,6 -125,4 197,8 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , 0 0 0 0 184 -156 -30,5 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , ,
0 0 0 0 73 125,3 -198,1 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , 0 0 0 0 184,4 156,3 30,3 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , -4 -3 -3 0 -73,2 -125 198 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , 4 0 0 0 184,3 -156,8 -29,8 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , ,
0 0 3 0 73,5 124,7 -198 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , -4 0 -3 -3 -184,2 157,1 29,6 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , 9 0 0 0 -73,7 -124,8 198,2 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , 4 0 0 0 184,1 -157,3 -29,6 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , ,
-14 0 -3 0 73,9 124,9 -198,5 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , -4 -3 0 0 -184 157,4 29,4 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , 9 3 3 0 -74,2 -124,9 198,7 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , 4 3 3 0 184,1 -157,4 -29,3 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , ,
Event : 1BG Location : 11,76 mi 0,54Duration : 2,75 Flt Current : 1728
RI = 5,12 X1 = 70,11 RO = 55,48 XO = 215CTR = 240 PTR = 3000 LL = 121,48 MTA = 80Z1% = 90 Z2% = 150 Z2GD = 15 Z2DL = 20Z3% = 200 Z3DG = 45 Z3DL = 60 46PH = 1000TTI = 2 Z2E = Y Z3E = Y32QE = Y GSE = Y BPFE = Y
ohms sec
CENTER - JAMESTOWN AT JAMESTOWN DATE: 5/10/85 TIME: 16:25:16
Currents(Amps)
Voltages(kV)
954
MHO + SEQ - SEQ OUTS INS
ABCABC i Iv i Iv V3 TCTA 5DBDTE*RES A B C A B C GGGBCA . 2 PLTL 2TTCTT
-9 -420 441 -52 -137,8 198,3 -51,8 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,9 -211 -257 497 -147,1 -41,4 193,2 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,9 423 -437 49 137,7 -198,3 51,9 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,-4 208 257 -501 147,1 41,2 52,1 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,
-9 -420 441 -42 -137,5 198,3 193,1 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,4 -201 -261 497 -147,2 -40,9 52,2 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,
a) 14 416 -444 42 137,4 -198,3 -193,1 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,-9 208 264 -497 147,4 40,8 -193,1 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,
-24 -416 444 -42 -137,5 198,3 -52,4 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,14 -211 -261 497 -147,4 -40,8 193,1 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,24 416 -444 42 137,5 -198,3 52,5 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,-19 215 268 -497 147,4 40,7 -193 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,
43 -444 589 -70 -136,2 191,7 -51 , , , , , , x , x , x , , , , , , , , , , , ,330 -331 257 381 -145,7 -44,2 193,7 , , , , , , x , x x x , , , , , , , , , , , ,-77 473 -794 98 129,1 -165,1 44,6 , , , , , , x , x x x , , , , , , , , , , , ,
-820 504 -1084 -211 145,6 41,9 -192,3 , 2 , , , , x , x x x , x , , x , , , , , , ,
0 -469 812 -98 -122,3 147,1 -39,1 , 2 , , , , x , x x x , x , , x , , , , , , ,995 -568 1366 158 -147,3 -35,5 189,6 , 2 , , , , x , x x x , x , , x , , , , , , ,29 466 -798 98 121,2 -137,8 38,6 , 2 , , , , x , x x x , x , , x , , , , , , ,
-1000 593 -1405 -148 147,1 34,6 -188,7 , 1 , , , , x , x x x , x x ,x , , , , , , ,
-82 -395 635 -84 -109 118,1 -38,8 , 1 , , , , x , x x x , x x , x , , , , , , ,757 -423 995 134 -105,8 -33,5 139,5 , 2 , , , , x , x x x , x , , x , , , , , , ,116 173 -247 42 53 -59 28,6 , 1 , , , , x , x x x , x x , x , , , , , , ,-291 127 -307 -74 36,4 18,3 -46,1 , 2 , , , , x , x x x , , , , , , , , , , , ,
-33 -17 28 -10 -4,8 10,2 -5,7 , 2 , , , , x , x x x , , , , , , , , , , , ,43 -7 42 7 -4,1 -2,5 4,1 , 2 , , , , x , x x x , , , , , , , , , , , ,-9 0 -3 0 1,2 -1 -1,9 , 3 , , , , , , x , x , , , , , , , , , , , ,-4 0 -7 0 1,1 0,5 -2,5 , , , , , , , , x , , , , , , , , , , , , , ,
9 0 0 -3 -0,1 0,4 -1,2 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,b) 0 0 3 0 -0,1 0,1 -0,6 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
0 0 -3 0 0,1 -0,1 -0,4 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,0 0 0 0 0,1 0,1 -0,6 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
0 3 0 0 -0,2 0,3 -0,3 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,4 0 0 0 -0,5 0 -0,1 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,0 0 0 -3 -0,1 -0,2 0 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,0 0 -3 0 0,1 0 -0,1 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
-4 0 0 0 -0,4 0,1 -0,2 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,0 0 3 0 -0,5 -0,1 0,2 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,0 0 -3 0 0 0 0,2 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,0 0 0 0 0 0 0 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
4 0 3 0 -0,3 -0,1 0 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,-4 0 0 3 -0,3 0 0,4 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,0 0 -3 0 0 0 0,3 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,9 0 0 -7 0,2 -0,1 0 , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,
Event : 1BG Location : 123,75 mi 5,73Duration : 3,00. Flt Current : 1181
RI = 5,12 X1 = 70,11 RO = 55,48 XO = 215CTR = 240 PTR = 3000 LL = 121,48 MTA = 80Z1% = 90 Z2% = 150 Z2GD = 15 Z2DL = 20Z3% = 200 Z3DG = 45 Z3DL = 60 46PH = 1000TTI = 2 Z2E = Y Z3E = Y32QE = Y GSE = Y BPFE = Y
ohms sec
CENTER - JAMESTOWN AT JAMESTOWN DATE: 5/10/85 TIME: 16:25:08
Currents(Amps)
Voltages(kV)
63
4.2.3 Verificación de la impedancia. El algoritmo de localización de
fallas usado por el relé, depende de los valores exactos de las
impedancias de secuencia positiva y cero para determinar las
ubicaciones de las fallas sobre la línea de transmisión. Con estos
valores de impedancia, el relé calcula la distancia a la falla usando los
voltajes y corrientes que alimentan al relé en la subestación.
Las impedancias de secuencia positiva y cero de la líneas de transmisión
pueden ser verificadas cuando un relé localizador de fallas es instalado
en cada terminal de la línea. La impedancia de secuencia positiva puede
ser verificada cuando la ubicación de la falla es conocida. Una vez, la
impedancia de secuencia positiva ha sido verificada, ésta puede ser
usada para verificar el valor de la impedancia de secuencia cero de la
línea mientras es usada por cada relé.
En el caso de una falla permanente ocurrida sobre la línea, cuando los
relés estaban en servicio en ambos extremos de la línea, la falla
permanente fue ubicada a 186.68 km. de la subestación Centro. La falla
fue el resultado del paso de un tornado a través de la línea causando el
daño en dos estructuras. Los datos recuperados de los relés de Centro
y Jamestown son mostrados en las figuras 17 y 18 respectivamente.
Con estos datos y el conocimiento de la ubicación de la falla, la revisión
puede ser hecha sobre la impedancia de secuencia positiva de la línea
de transmisión por cálculo de la distancia a la falla y comparando la
distancia calculada con la distancia actual a la falla.
El primer requerimiento es escoger una barra de referencia y modificar
el fasor de relación de la barra remota con la barra de referencia. Ésto
es perfeccionado por el uso de la corriente de prefalla de una fase en la
64
barra de referencia y calculando la corriente del extremo remoto basado
sobre las siguientes ecuaciones usando los parámetros distribuidos de la
línea de transmisión.
Con la barra de la subestación Centro como referencia la ecuación es
IJC = VCYC - IC (33)
Donde
IJC = al valor calculado de la corriente de carga en la subestación
Jamestown basado sobre las cantidades de la terminal de la
subestación Centro.
VC = voltaje de prefalla de fase a neutro en la subestación Centro.
YC = admitancia capacitiva de secuencia positiva de la línea de
transmisión.
IC = la corriente de carga prefalla medida en la subestación
Centro.
Usando los datos de las filas de las figuras 17a y 18a, la diferencia
angular entre la corriente calculada para Jamestown y la corriente actual
en Jamestown representan en tiempo la diferencia en grados de las dos
barras.
Usando las cantidades de la fase B de las últimas dos filas del primer
ciclo, la corriente calculada en Jamestown desde la subestación Centro
usando la ecuación 32 es 488.2A ∠100.5°. Cuando se compara con la
65
corriente en Jamestown 485.3A ∠59°, las cantidades de Jamestown
están retrasadas con respecto a las de Centro en 41.5°. Para traer las
cantidades de Jamestown en sincronismo con las de Centro, esta
diferencia angular debe ser añadida a todas las cantidades de
Jamestown.
Una vez los datos de ambos extremos de la línea han sido referenciados
para enviarlos a las cantidades finales (por ejemplo la subestación
Centro), un conocimiento exacto de la ubicación de la falla puede ser
calculado y comparado con la ubicación actual. Cuando las dos
ubicaciones concuerdan, se puede asumir que la impedancia de
secuencia positiva de la línea es exacta.
Se debe tener cuidado en la selección de las dos filas de los datos a ser
usados en el calculo de la falla. Deben ser escogidos de forma que los
transientes iniciales de la falla que han decaído (primeras dos de tres
muestras) y antes de que los interruptores de circuito han empezado a
extinguir la corriente de falla. Ésto es particularmente importante para
las cantidades de la terminal de la subestación Centro donde el potencial
para el relé es tomado del lado de la línea de los CCVT’S. Los valores
también deberían ser tomados de forma que las corrientes de falla estén
en el máximo posible y el voltaje de falla en el mínimo posible. Usando
este criterio sobre una falla de la fase B a tierra, las filas de datos fueron
escogidas como está indicado en la figura 17b para la subestación
Centro y la figura 18b para la Jamestown.
Con los datos escogidos, la distancia a la falla desde uno de los
extremos de la línea puede ser verificada usando la impedancia de
secuencia positiva de la línea de transmisión mediante el uso de las
ecuaciones del localizador de fallas de dos terminales. La figura 19
66
muestra el circuito equivalente para una falla fase a tierra sobre la línea
usando las componentes simétricas. En la red de secuencia positiva, las
ecuaciones pueden ser escritas para el voltaje VF en términos de las
cantidades de secuencia positiva.
Figura 19. Diagrama equivalente de secuencias para la línea Centro- Jamestown.
Fuente: SCHWEITZER ENGINEERING LABORATORIES, INC. Field experience with fault locating relays. (oct. 20-23, 1996). P. 10.
67
VF = V1C – I1C (mZ1L) (34)
VF = V1J – I1J ((1-m)Z1L) (35)
donde
VF = voltaje de secuencia positiva de la falla.
V1C,J = voltajes de secuencia positiva en la falla en Centro y
Jamestown respectivamente.
I1C,J = corriente de secuencia positiva en la falla en Centro y
Jamestown respectivamente
m = distancia en p.u. desde la subestación Centro a la falla. (por
ejemplo. Falla en Centro m = 0, falla en Jamestown m = 1).
Z1L = impedancia de secuencia positiva de la línea de transmisión.
Estas dos ecuaciones pueden ser igualadas y solucionadas para la
distancia m dando como resultado
V1C – I1C (mZ1L) = V1J – I1J ((1-m)Z1L) (36)
m = (V1C – V1J + I1JZ1L) / (Z1L (I1C + I1J)) (37)
El valor resultante de m, el cual es un complejo, para la falla de la fase
B a tierra es 0.9112 ∠–7.3°. Usando esta magnitud de m da una
distancia a la falla a partir de la subestación Centro de 178.15 km. Este
valor da una comparación muy favorable con el valor actual de 178 km.
68
Estos cálculos muestran que la clave puede estar dentro de la
impedancia de secuencia positiva de la línea de transmisión.
Con el valor conocido de la impedancia de secuencia positiva, la
impedancia de secuencia cero de la línea usada por cada relé para
ubicar la falla puede ser calculada usando los datos de solamente uno de
los extremos de la línea. Los resultados de estos cálculos producen
impedancias las cuales pueden ser directamente incorporadas a los
ajustes de los relés.
Para la medición de la distancia a la falla de uno de los extremos de la
línea de transmisión, todas las componentes de secuencia deben ser
tomadas en cuenta. Si la impedancia de secuencia positiva de la línea
de transmisión es igual a la impedancia de secuencia negativa (Z1L =
Z2L) y la resistencia de la falla es cercana a cero (RF ≅ 0) entonces una
impedancia a la falla puede ser calculada usando las medidas de voltaje
y corriente de un extremo de la línea.
Una impedancia aparente a la falla puede ser calculada a partir del
voltaje de la fase fallada y una corriente de fase compensada lo cual se
permite para la impedancia de la red de secuencia cero a la falla. Esta
ecuación, es similar a aquellas usadas en la corriente compensada de los
relés de distancia a tierra y se puede compensar la corriente de fase con
una porción de la corriente de secuencia cero como sigue:
mZ1L = VF / (IF + KI0) (38)
Donde:
m = distancia p.u. del relé a la falla.
Z1L = impedancia de secuencia positiva de la línea de transmisión.
69
VF = voltaje de la fase fallada al neutro en el relé.
IF = corriente de fase fallada en el relé.
I0= corriente de secuencia cero en el relé.
El factor de compensación K es definido por la siguiente ecuación:
K = (Z0L – Z1L) / Z1L (39)
Cuando la ubicación de la falla y la impedancia de secuencia positiva de
la línea de transmisión son conocidas, las ecuaciones 38 y 39 pueden
ser combinadas y solucionadas para mZ0L como sigue:
mZ0L = (VF – mZ1L(IF – I0)) / I0 (40)
Utilizando corrientes y voltajes de la subestación Centro y un valor de m
= 0.91, la impedancia aparente de secuencia cero de la línea de
transmisión, como es vista por el relé en la subestación Centro, llega a
ser:
Z0L desde Centro = 71.7 + j206.3 ohmios primarios
El mismo procedimiento es realizado con las cantidades de Jamestown
usando un valor para m de 0.09. Ésto produce una impedancia
aparente de secuencia cero de:
Z0L desde Jamestown = 52.2 + j205.6 ohmios primarios
Estas dos impedancias de línea no necesariamente serán iguales. La
diferencia entre estos dos números pueden ser atribuidas a ítems tales
como los cambios en la resistividad del suelo junto con la línea, así
70
como, a errores asociados a los dispositivos de muestreo que alimentan
las cantidades de los relés. Lo anterior es especialmente cierto en este
caso donde diferentes tipos de dispositivos de potencial en Centro
(CCVT’s) y en Jamestown (PT’s) son usados.
Estos nuevos valores para Z0L son sustancialmente más bajos que el
valor de diseño de 65.7 + j254.59 dado en el cuadro 2. Este hecho
parece indicar que la actual impedancia de secuencia cero de la línea de
transmisión es menor que lo anticipado. Ya que estos nuevos valores
son más bajos, otros sistemas de relés que utilizan el valor de diseño de
Z0L, serán adversamente afectados. Estos nuevos valores pueden ser
usados por el relé localizador de fallas en cada terminal para determinar
más exactamente la ubicación de los transientes de falla donde
evidencias físicas muy pequeñas de la falla permite determinar la
ubicación exacta.
Usando estos nuevos valores de impedancia de secuencia cero, nuevos
factores de compensación pueden ser calculados usando la ecuación 39
y aplicados a otras fallas previamente registradas usando la ecuación
38.
El cuadro 3 muestra las ubicaciones de la falla, calculadas por el relé
ubicado en cada subestación, usando los valores de Z0L estimados
previamente.
Las ubicaciones de la falla mostradas en el cuadro 4 fueron
desarrolladas usando valores recalculados de Z0L para cada relé
respectivo.
71
Cuadro 3. Ubicaciones de falla calculadas por el relé de la líneaCentro - Jamestown.
Fecha Tipo de
falla
Centro
(km.)
Jamestown
(km.)
Total
(km.)
% de la longitud
de la línea
4/8/85 B-T 44 130.8 174.8 89.4
4/19/95 C-T 23.35 181.5 204.85 104.7
4/19/95 C-T 42.15 160 202.15 103.1
5/10/95 B-T 199.15 18.93 218.08 111.5
5/30/95 C-T 81.24 126.72 207.96 106.3
6/25/95 C-T 197.35 6.87 204.22 104.4
Fuente: Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. Field experience with fault locating relays.
Cuadro 4. Ubicaciones de falla calculadas con la Z0L
compensada de la línea Centro - Jamestown.
Fecha Tipo de
falla
Centro
(km.)
Jamestown
(km.)
Total
(km.)
% de la longitud
de la línea
4/8/95 B-T 48.96 151.13 200.09 102.3
4/19/95 C-T 21.55 181.58 203.13 103.9
4/19/95 C-T 40.68 157.89 198.57 101.5
5/10/95 B-T 178.14 17.65 195.79 100.1
5/30/95 C-T 77.81 125.42 203.23 103.9
6/25/95 C-T 186.67 5.92 192.59 98.5
Fuente: Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. Field experience with fault locating relays.
Como se puede ver a partir de los resultados anteriores, las nuevas
medidas del cuadro 4 son más exactas en términos de la longitud de la
línea total, que aquellas medidas por el relé sin la impedancia de
secuencia cero modificada. Ésto es particularmente cierto al comparar
72
los resultados de la falla de abril 8 de 1995, la longitud total de la línea
iba de 174.84 km. a 200 km.
El valor correcto de Z0 sería usado en el ajuste de los relés de distancia
en Centro y Jamestown, ya que el valor del programa de las constantes
de línea debería resultar en excesos significativos como se explica más
adelante.
Una corriente residual compensada del relé de distancia a tierra, mide la
impedancia de secuencia positiva a la falla, por comparación del voltaje
de la fase fallada a neutro con la corriente resultante, lo cual, es la
corriente de la fase fallada más una constante de la corriente residual.
La forma de la ecuación, para una falla a tierra, es ésta:
Z1 = VA / (IA + KIR) impedancia de secuencia positiva a la falla
Donde
K = 1/3(Z0/Z1 - 1) (41)
Ya que K depende de Z0, un error en Z0 causa un error en la corriente
resultante.
Si se asume que los factores de una distribución de corriente para las
redes de secuencia positiva, negativa y cero son los mismos, entonces IA
= IR y se puede reescribir la ecuación anterior como:
Z1 = VA / ((1 + K)IA) (42)
Para la misma falla, pero valores diferentes de K, la relación es:
73
(1 + K) / (1 + K’) (43)
Usando los valores calculados y medidos de Z0 dados anteriormente, se
tiene una relación de 1.14, lo que significa que la posición de los relés
de distancia a tierra con el valor calculado de Z0 alcanzaría un 14% más
lejano que su ajuste. Por ejemplo, para un ajuste de zona 1 del 85%, el
exceso es del 12%, para un alcance total del 97%, dejando un pequeño
margen para otras posibles fuentes de error.
Aunque este ejemplo considera los ajustes del relé de distancia,
condiciones similares mantienen los efectos del error de la Z0 en el
ajuste de las sobrecorrientes residuales de los relés, especialmente en
los elementos instantáneos. La experiencia con este tipo de relés
localizadores de fallas en estas aplicaciones han sido de buen
comportamiento.
SEL ha concluido que para tener relés en ambos terminales de una línea
de transmisión, se deben realizar los cálculos para determinar los
parámetros de la línea de transmisión. A partir de los datos registrados,
encontraron que la impedancia de secuencia cero de la línea es
notoriamente menor que la dada por las constantes de diseño.
La modificación de las impedancias de secuencia cero para cada relé
respectivo y aplicándolo a las fallas pasadas provee mejor exactitud
para ubicaciones en una terminal dada por cada relé. El error
descubierto pudo haber causado en los relés de distancia a tierra un
exceso cercano al 14%.
A la luz de la reducción aparente de la impedancia de secuencia cero,
parecería prudente reevaluar los ajustes de los relés asociados con otros
74
relés utilizando tal impedancia en el proceso de medición.
Aunque estos relés fueron aplicados como localizadores de fallas sus
características como relés de distancia han sido bien referenciadas. Y
como ya se dijo anteriormente, este ejemplo se presenta como
referencia de que ya se han utilizado estas funciones de localización de
fallas de los relés con éxito.
75
5. IDENTIFICACIÓN, LEVANTAMIENTO Y ANÁLISIS DE LA
TOPOLOGÍA DEL CIRCUITO BL38 “ENGATIVÁ”
5.1 SELECCIÓN DE LA SUBESTACIÓN Y DEL CIRCUITO DE
APLICACIÓN
Para desarrollar e implementar un software para la localización
geográfica de fallas, se tuvo que identificar en primer lugar los circuitos
que cuentan con las nuevas tecnologías de protección numéricas (en el
caso de Codensa S.A. ESP, se trata de los relés SEL 251), ya que por su
multifuncionalidad, éstas permiten contar con información detallada de
la falla como: comportamiento de la corriente de corto circuito, fase
fallada y, con base en cálculos el valor de la impedancia de corto. Estos
datos son necesarios para que el software realice la ubicación del lugar
de la falla.
Se identificó que los circuitos que cuentan con dichos elementos de
protección son los pertenecientes a las subestaciones listadas en el
cuadro 5, desarrollado a partir de la información suministrada por el
Departamento de Coordinación de Protecciones de Codensa S.A. ESP.
Adicionalmente, a partir de la información suministrada por Codensa, se
encontró que la subestación Bolivia, es la más conveniente para
desarrollar y aplicar el presente trabajo, debido al alto grado de
automatización de sus equipos y la posibilidad de acoplar un software de
localización de fallas a uno de sus circuitos.
76
Cuadro 5. Subestaciones con protección numérica.
Subestación Nivel de
transformación (kV)
BOLIVIA 115/11.4
FONTIBÓN 115/34.5 y 13.8
BOSANOVA 115/11.4
GORGONZOLA 115/34.5 y 57.5/11.4
TENJO 115/34.5
TERMOZIPA 115/34.5
USME 115/11.4
VILLETA 115/34.5
Fuente: Departamento de Coordinación de Protecciones de Codensa S.A. E.S.P.
Una vez identificados los posibles circuitos usuarios del software, se
realizó la selección de uno de ellos como circuito prueba. Ya que el
beneficio que se espera obtener es la reducción en los tiempos y costos
de localización de fallas. Se escogió el circuito que más pagos generó
por índices de Frecuencia Equivalente de las Interrupciones del Servicio
(FES) y de Duración Equivalente de Interrupción del Sistema (DES)
durante el año de 1999.
Para la selección se contó con los informes mensuales de continuidad de
servicio del mismo año, elaborados por el Departamento de Calidad y
Servicio de CODENSA S.A. E.S.P. Y, a partir de estos, se elaboró el
cuadro 6 que está conformado por los cinco circuitos urbanos que más
pagos generaron en el mes, independientemente de si son circuitos con
relés SEL o no. Como se puede ver en el cuadro 6, el circuito BL38
generó pagos mes a mes.
77
De acuerdo a la normatividad de los índices FES y DES (resoluciones
070 de 08/junio/1998 y 025 de 09/junio/1999 de la Comisión
Reguladora de Energía y Gas (CREG)) con sus respectivos pagos y al
proceso actual de localización de fallas, se tiene que en 1999 entre los
circuitos urbanos que generaron los mayores Valores a Compensar (VC)
se encuentra el BL38, con $101’248.000, (como se ve en el cuadro 7),
valor alto para un solo circuito ya que a diciembre de 1999 existían 855
circuitos urbanos y si cada circuito produjera ese VC, la cifra sería bien
elevada.
Cuadro 6. Estadísticas circuitos con mayor número de eventos 1999.
Convenciones
- UC: Urbano Centro
- UN: Urbano Norte
- US: Urbano Sur
- R: Residencial
- I: Industrial
- C: Comercial
- N: No. salidas de servicio
- VC: Valor a Compensar
- T: Tiempo total de salida
de servicio
- VCF: Valor a Compensar
por índice FES
- VCD: Valor a Compensar
por índice DES
- El (.) representa miles y la
(,) decimales.
FEBRERO
BL38 UC R 12,76 16,24 116 260 27 18,4 26 18,4 13.639 13.232 13.639SA22 UC R 11,63 18,56 75 240 6 19,9 6 19,9 0 12.162 12.162SU13 UN R 11,72 16,49 104 170 9 13 6 13 0 12.676 12.676TB15 UN R 11,16 12,02 83 260 13 24,9 12 24,9 0 21.901 21.901UM17 US R 12,48 18,33 101 26,5 11 5,47 11 5,47 12.472 9.431 12.472
MARZO
BL31 UN R 13,65 16,15 126 270 15 11,9 15 11,9 16.700 18.283 18.283BL38 UC R 14,09 16,18 137 250 18 18,8 18 18,8 25.497 28.222 28.222SU11 UN R 22,7 15,53 115 256 6 13,8 6 13,8 0 19.632 19.632TB34 UN R 12,76 12,78 108 290 18 11,3 17 11,3 16.516 18.012 18.012TE16 US R 11,52 15,36 126 235 23 17,4 23 17,4 26.032 26.971 26.971
ABRIL
BL38 UC R 13,97 16,53 136 240 15 10,6 15 10,6 19.740 15.838 19.740FO28 UC I 13,24 37,27 159 340 10 14,2 10 14,2 11.660 23.233 23.233MU12 US I 7 28,28 8 184 5 10,5 5 10,5 13.506 26.942 26.942TB15 UN R 11,16 11,86 83 230 9 4,98 9 4,98 16.588 7.483 16.588UM17 US R 12,26 17,44 99 250 11 10,1 8 10,1 15.762 16.818 16.818
MAYO
BL38 UC R 11,61 14,86 113 220 16 10,8 15 10,8 18.692 15.823 18.692FO28 UC I 13,31 37,31 160 260 11 7,47 10 7,45 11.941 12.409 12.409LP34 UC R 3,86 8,09 28 100 9 18,5 9 18,5 9.556 15.769 15.769SM23 US R 13,22 15,97 113 330 13 6,55 9 6,55 8.161 13.284 13.284UM25 US R 7,74 13,02 78 255 7 9,47 7 9,47 16.461 15.304 16.461
JUNIO
BL38 UC R 11,7 15,08 115 260 4 0,72 73 61,8 728 617 1.344FO28 UC I 13,3 37,38 160 280 7 1,82 72 48,4 5.294 2.044 7.339LP34 UC R 3,9 8,09 28 120 3 16,7 30 50,3 0 11.040 11.040SM23 US R 13,3 16,09 125 350 14 7,7 32 35,9 0 6.794 6.794TU1A US R 9,8 13,58 91 320 8 44,4 14 59,1 0 31.256 31.256
VCD ($ miles)
VC ($ miles)
T FES DESVCF
($ miles)LONGITUD (km)
TRAFOS A NCTO ZONA TIPOMVA inst.
T FES DESVCF
($ miles)LONGITUD (km)
TRAFOS A NCTO ZONA TIPOMVA inst.
CTO ZONALONG (km)
TRAFOSTIPOMVA inst.
VC ($ miles)
VCD ($ miles)
VC ($ miles)
A N T FESVCF
($ miles)VCD
($ miles)DES
CTO ZONA TIPOMVA inst.
LONGITUD (km)
TRAFOS A N T FES DESVCF
($ miles)VCD
($ miles)VC
($ miles)
CTO ZONA TIPOMVA inst.
LONGITUD (km)
TRAFOS A N T FES DESVCF
($ miles)VCD
($ miles)VC
($ miles)
JULIO
AGOSTO
BL38 UC R 12,13 14,8 119 190 6 1,87 3 1,87 2.133 1.619 3.752TE16 US R 11,4 14,54 128 220 19 9,72 19 9,72 11.334 9.400 20.734TE42 US R 8,04 9,27 81 175 19 11,8 19 11,8 10.144 11.825 21.970UM17 US R 21,71 27,93 174 258 21 12,6 14 12,6 14.205 11.348 25.553UM25 US R 7,96 13,56 80 255 22 27,8 18 27,8 3.253 24.993 28.246
SEPTIEMBRE
BL38 UC R 12,61 14,31 122 190 2 0,48 1 0,48 682 404 1.087TU29 US R 11,71 18,22 119 295 11 14,7 10 14,7 0 14.299 14.299UM25 US R 8,1 13,69 81 220 11 11,4 9 11,4 14.127 10.286 24.413UM26 US R 7,22 98,01 158 160 14 11,9 13 11,9 7.762 9.956 17.719UM28 US R 0 2,73 0 170 11 16,1 10 16,1 7.307 9.689 16.996
OCTUBRE
BL38 UC R 13,03 14,77 126 190 1 0,7 1 0,7 684 588 1.271SM23 US R 14,86 20,15 200 275 14 7,98 11 7,98 12.271 9.384 21.655SO12 US R 7,01 23,7 82 135 16 23,1 16 23,1 5.949 10.085 16.034UM15 US R 8,53 63,6 134 145 15 7,2 12 7,18 6.750 4.463 11.213UM25 US R 8,1 13,62 81 212 14 7,25 14 7,25 19.502 6.574 26.076
DICIEMBRE
BL38 UC R 13,03 14,77 126 180 5 10,1 4 10,1 2.441 6.521 8.962FO28 UC I 13,39 37,47 163 250 3 7,83 3 7,83 2.556 6.643 9.200RS12 US R 7,9 18,13 91 0 6 7,78 6 7,78 6.100 5.809 11.908TU13 US R 4,34 7,84 41 300 9 8,7 8 8,7 0 10.035 10.035UM25 US R 4,51 8,37 41 95 7 4,92 7 4,92 9.321 4.253 13.574
CTO ZONA TIPOMVA inst.
LONGITUD (km)
TRAFOS A N
T FES DESVCF
($ miles)VCD
($ miles)VC
($ miles)CTO ZONA TIPO
MVA inst.
LONGITUD (km)
TRAFOS A N
T FES DESVCF
($ miles)
VCF ($ miles)
VCD ($ miles)
VC ($ miles)
CTO ZONA TIPOMVA inst.
LONGITUD (km)
TRAFOS A
A N
T FESN
CTO ZONA
DESVCF
($ miles)CTO ZONA TIPO
MVA inst.
LONGITUD (km)
TRAFOS
T FES DESVCF
($ miles)
VCD ($ miles)
VC ($ miles)
VCD ($ miles)
VC ($ miles)
DES
TIPOMVA inst.
LONGITUD (km)
TRAFOS A NVCD
($ miles)VC
($ miles)
T FES
81
Cuadro 7. Estadísticas del circuito BL38 mes por mes.
BL38MVA
inst.
LONGITUD
(km)TRAFOS A N
T
(h.)FES DES
VCF
($ miles)
VCD
($ miles)
VC
($ miles)
FEBRERO 12,76 16,24 116 260 27 18,38 26 18,38 13.639 13.232 13.639
MARZO 14,09 16,18 137 250 18 19 18 18,8 25.497 28.222 28.222
ABRIL 13,97 16,53 136 240 15 10,62 15 10,62 19.740 15.838 19.740
MAYO 11,61 14,86 113 220 16 10,77 15 10,77 18.692 15.823 18.692
JUNIO 11,7 15,08 115 260 4 0,72 73 61,77 728 617 1.344
JULIO 12,06 14,97 117 180 5 1,95 4 1,95 2.856 1.682 4.539
AGOSTO 12,13 14,8 119 190 6 1,87 3 1,87 2.133 1.619 3.752
SEPTIEMBRE12,61 14,31 122 190 2 0,48 1 0,48 682 404 1.087
OCTUBRE 13,03 14,77 126 190 1 0,7 1 0,7 684 588 1.271
DICIEMBRE 13,03 14,77 126 180 5 10,12 4 10,12 2.441 6.521 8.962
TOTAL 87.l092 84.546 101.248
Fuente: Síntesis Estadística cuadro 6.
Nota: Se debe tener en cuenta que estos valores a compensar,
calculados anteriormente y debidos al sobre paso de los valores
permitidos en los índices mencionados, para el año 1999 fueron pagos
teóricos (no efectuados) y sirvieron para ejecutar el plan de
mantenimiento preventivo para el año 2000, en el cual se empezaron a
hacer los reembolsos a los usuarios afectados por las interrupciones
según la CREG en las resoluciones mencionadas anteriormente.
De acuerdo con el análisis anterior, se seleccionó el circuito BL38
“Engativá” para el desarrollo del presente trabajo.
En la figura 20 se observa el plano del diagrama unifilar del circuito
BL38.
82
Figura 20. Gráfico topológico del circuito BL38.Para mayor claridad ver el Anexo A.
83
5.2 RECOPILACIÓN DE INFORMACIÓN TÉCNICA DEL CIRCUITO
BL38
5.2.1 Información básica. La información correspondiente a las
características del circuito como: conductores, longitudes,
configuraciones utilizadas, ubicación geográfica, dispositivos de corte o
seccionamiento y suplencias, entre otras; fueron obtenidas inicialmente
a partir de los datos suministrados por el Departamento de Telecontrol
de CODENSA S.A. E.S.P., los cuales se resumen en el cuadro que a
continuación se presenta y que es utilizado actualmente en la gestión y
desarrollo de las diversas actividades de la empresa en relación con los
circuitos con que cuenta actualmente (véase cuadro 8).
A partir de estos datos se inició el proceso de análisis mediante un
levantamiento topológico, en el cual se estimó una serie de nodos sobre
el plano físico del circuito, de esta manera se tomaron en cuenta todos
los puntos físicos del listado inicial proporcionado por el Departamento
de Telecontrol, analizando cada uno de ellos de acuerdo con las
características de cada tramo, descartando puntos intermedios y
solamente utilizando aquellos puntos en que se presentaba una
variación de los parámetros del circuito como tipo de conductor, calibre,
tramo (aéreo / subterráneo), entre otras.
Con el objeto de disminuir el número de nodos y así desarrollar un
estudio más objetivo de las características del circuito; también se tuvo
en cuenta la ubicación de los transformadores, seccionadores y puntos
de apertura del circuito como los pases. Información que es necesaria
para calcular las características de reactancia del circuito y desarrollar el
estudio de corto circuito. Ya que ha partir de los datos de reactancia de
facilita el proceso de localización mediante confrontación de patrones.
84
CUADRO 8. Topología del circuito BL38.
PTO.INI N PTO.FIN N DIRECCION TRM LONG(m) MATERIA CALIBRE TIPO TRF
500040 8 456027 7 S/C BOLIVIA S 15 AL 4/0 TRIPLEX456027 7 435432 D S/C BOLIVIA S 50 AL 4/0 TRIPLEX435432 D 435432 E DETRAS S/CBOLIVIA D 0 OTROS NO HAY NO HAY435432 E 435447 C DETRAS S/CBOLIVIA A 164 AL 4/0 DESNUDO435447 C 435447 D KR110 76C 22 D 0 OTROS NO HAY NO HAY435447 D 435471 C KR110 76C 22 A 366 AL 4/0 DESNUDO435471 C 435471 D KR110 74B ESQ D 0 CU-AL 4 DESNUDO435471 D 435519 2 KR110 74B ESQ A 388 AL 4/0 DESNUDO435519 2 422417 A KR110 72 ESQ A 22 AL 4/0 DESNUDO422417 A 422417 B KR110 72 ESQ D 0 CU-AL 4 DESNUDO422417 B 5372182 A KR110 72 ESQ A 31 ACSR 2/0 DESNUDO5372182 A 5174556 A K 110 A - C 72 A 137 AL 4/0 DESNUDO5174556 A 422421 A K 110 G - C 72 A 29 AL 4/0 DESNUDO422421 A 422421 B KR111 72 ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY422421 B 437985 E KR111 72 ESQ A 64 AL 4/0 DESNUDO437985 E 437990 A KR111 71F 47 A 24 AL 4/0 DESNUDO437990 A 437990 B K 111 C 72 ESQ. D 0 OTROS NO HAY NO HAY437990 B 422441 A K 111 C 72 ESQ. A 54 AL 4/0 DESNUDO422441 A 422441 B KR111 71F ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY X422441 A 6434945 A KR111 71F ESQ A 70 AL 4/0 DESNUDO6434945 A 6434945 1 CRA 111 CLL 71D D 0 CU-AL 4 DESNUDO6434945 1 6490847 2 CRA 111 CLL 71D S 28 CU 4/0 TRIPLEX6490847 2 6434980 1 AV72 K 110F S 30 CU 4/0 TRIPLEX6434980 1 6434980 A CRA 111 CLL 71D D 0 CU-AL 4 DESNUDO6434980 A 438192 A CRA 111 CLL 71D A 33 AL 4/0 DESNUDO438192 A 438192 B KR111 73 SIN D 0 CU-AL 4 DESNUDO438192 B 422455 A KR111 73 SIN A 189 AL 4/0 DESNUDO422455 A 5665950 A KR 111 71 SIN A 45 ACSR 2/0 DESNUDO5665950 A 422460 A CR11 CL71C-ESQ A 98 AL 4/0 DESNUDO422460 A 422460 C KR111 70 SIN D 0 OTROS NO HAY NO HAY422460 A 5665994 A KR111 70 SIN A 111 ACSR 2/0 DESNUDO5665994 A 5665994 B CL71 CR111-SIN D 0 OTROS NO HAY NO HAY5665994 B 5666010 A CL71 CR111-SIN A 33 ACSR 2/0 DESNUDO5666010 A 5666010 B C 70 D # 111 A-10 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5665994 B 5666037 A CL71 CR111-SIN A 25 ACSR 2/0 DESNUDO5666037 A 5666037 B C 71 A # 111 A-07 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5666037 A 5666054 A C 71 A # 111 A-07 A 33 ACSR 2/0 DESNUDO5666054 A 5666054 B C 71 B # 111 A-SIN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X422460 A 422460 B KR111 70 SIN D 0 CU-AL 4 DESNUDO422460 B 5666071 A KR111 70 SIN A 71 ACSR 4/0 DESNUDO5666071 A 5666071 B CR111C#69-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5666071 A 5667280 A CR111C#69-ESQ A 34 ACSR 2/0 DESNUDO5667280 A 5667276 A C 111 C # 70 B-BIS A 31 ACSR 2/0 DESNUDO5667276 A 5667276 B CR111C#68C-SIN D 0 OTROS NO HAY NO HAY5667276 B 5667305 A CR111C#68C-SIN A 125 ACSR 4/0 DESNUDO5667305 A 5667305 C K 111 # 69-17 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5667305 A 6089655 A K 111 # 69-17 A 18 AL 4/0 DESNUDO6089655 A 6089655 B CR11 69 11 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6089655 A 422474 1 CR11 69 11 A 101 AL 4/0 DESNUDO422474 1 422474 A CR115#69-SIN D 0 CU-AL 4 DESNUDO422474 1 6490881 A CR115#69-SIN A 53 ACSR 4/0 DESNUDO6490881 A 6078091 A K 111 C # 67 C-17 A 24 ACSR 4/0 DESNUDO6078091 A 6078091 B CR111C CL68 D 0 OTROS NO HAY NO HAY6078091 B 6089611 A CR111C CL68 A 140 ACSR 2/0 DESNUDO6089611 A 6386451 A CR111C CL68C A 44 ACSR 2/0 DESNUDO6386451 A 6386448 A CL 67D 110D 03 A 45 ACSR 2/0 DESNUDO6386448 A 6386448 B C 68 A # 111 A-03 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6386451 A 6386451 B CL 67D 110D 03 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6089611 A 6078102 A CR111C CL68C A 74 ACSR 2/0 DESNUDO6078102 A 6089624 A CR110D CL69 A 45 ACSR 2/0 DESNUDO6089624 A 6089624 B K 111 # 66 A-93 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6089611 A 6089611 B CR111C CL68C D 0 CU-AL 4 DESNUDO6078091 A 6526185 A CR111C CL68 A 14 ACSR 4/0 DESNUDO6526185 A 6078116 A CRA 111D 67C 17 A 66 ACSR 4/0 DESNUDO6078116 A 6078120 A CR111C CL66B-21 A 8 ACSR 2/0 DESNUDO6078120 A 6089669 A CR111B CL67-ESQ A 108 ACSR 1 DESNUDO6089669 A 6089669 B CL67#111B-16 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6078116 A 6078116 B CR111C CL66B-21 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6078116 A 6490895 A CR111C CL66B-21 A 57 AL 4/0 DESNUDO6490895 A 6526201 A K 111 C # 66 A-15 A 10 AL 4/0 DESNUDO6526201 A 422489 A CRA 111C 66A 15 A 36 AL 4/0 DESNUDO422489 A 422489 B KR115 68 ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY422489 B 1123832 A KR115 68 ESQ A 25 AL 4/0 DESNUDO1123832 A 1123832 B K 111 C # 65 B-21 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X
PTO.INI N PTO.FIN N DIRECCION TRM LONG(m) MATERIA CALIBRE TIPO TRF
1123832 A 1190324 A K 111 C # 65 B-21 A 12 AL 4/0 DESNUDO422489 B 423189 A KR115 68 ESQ A 118 AL 4/0 DESNUDO423189 A 423174 A KR116 68 08 A 65 AL 4/0 DESNUDO423174 A 423155 A D 68 B # 112-14 A 155 AL 4/0 DESNUDO423155 A 5667319 A CL 4 15ESQ EN A 48 ACSR 2/0 DESNUDO5667319 A 5667319 B D 68 B # 112 B-42 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5667319 A 1123633 A D 68 B # 112 B-42 A 38 AL 4/0 DESNUDO1123633 A 1123633 B TR117B 64 SIN D 0 OTROS NO HAY NO HAY1123633 B 422675 B TR117B 64 SIN A 55 ACSR 4/0 DESNUDO422675 B 422675 A KR 14 4 09 EN D 0 CU-AL 4 DESNUDO422675 A 422661 A KR 14 4 09 EN A 54 ACSR 4/0 DESNUDO422675 A 6589847 A KR 14 4 09 EN A 64 AL 4/0 DESNUDO6589847 A 6589847 B C 62 # 114 SIN D 0 CU-AL 4 DESNUDO6589847 B 6589864 B C 62 # 114 SIN S 59 CU 2/0 TRIPLEX6589864 B 6589864 A C 62 # 114 47 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6589864 A 6589864 D C 62 # 114 47 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6589847 A 423246 B C 62 # 114 SIN A 20 AL 4/0 DESNUDO X423246 B 423246 A C 62 # 114-25 D 0 OTROS NO HAY NO HAY423246 A 5309414 A C 62 # 114-25 A 104 ACSR 2/0 DESNUDO5309414 A 423251 A K 14 # 1-24 A 66 AL 4/0 DESNUDO423251 A 423251 B KR 14 5 71 EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423251 A 5326196 A KR 14 5 71 EN A 23 ACSR 2/0 DESNUDO5326196 A 423265 A CR14#1-85 A 51 AL 4/0 DESNUDO423265 A 423265 C CR14#6-31 ENT D 0 OTROS NO HAY NO HAY423265 A 423322 A CR14#6-31 ENT A 42 AL 4/0 DESNUDO423322 A 423322 B K 14 # 3-45 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423322 A 423337 A K 14 # 3-45 A 69 AL 4/0 DESNUDO423337 A 423337 B KR 14 6A65 EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423337 A 6089456 A KR 14 6A65 EN A 22 ACSR 2/0 DESNUDO6089456 A 423341 A C 61 # 115 A-07 A 22 AL 4/0 DESNUDO423341 A 423341 B KR 14 6A67 EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423341 A 6156504 A KR 14 6A67 EN A 50 ACSR 2/0 DESNUDO6156504 A 5667293 B VIA ENG A 41 ACSR 2/0 DESNUDO5667293 B 5667293 A K 14 # 6-93 D 0 OTROS NO HAY NO HAY5667293 A 423356 A K 14 # 6-93 A 46 AL 4/0 DESNUDO423356 A 423356 B KR 14 2ESQ EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY423356 B 423361 A KR 14 2ESQ EN A 84 ACSR 2/0 DESNUDO423361 A 423361 B CL 2 13 19 EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY423361 A 496447 A CL 2 13 19 EN A 34 ACSR 2/0 DESNUDO496447 A 423380 A ENGATIVA A 38 ACSR 2/0 DESNUDO423380 A 423380 B K 115 B - C 59 B D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423380 A 423394 A K 115 B - C 59 B A 55 ACSR 2/0 DESNUDO423394 A 423394 B C 59 - K 115 B D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423394 A 423409 A C 59 - K 115 B A 60 ACSR 2/0 DESNUDO423409 A 423413 A C 58 - K 115 B A 23 AL 1 DESNUDO423413 A 6289940 A CL 2 11 01 EN A 29 AL 2/0 DESNUDO6289940 A 6289940 B CL 57 CR 115 BIS D 0 CU-AL 4 DESNUDO6289940 B 6289953 A CL 57 CR 115 BIS A 72 AL 2/0 DESNUDO6289953 A 6289953 B C 57 # 115 B-30 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423413 A 423413 B CL 2 11 01 EN D 0 CU-AL 4 DESNUDO423413 B 1120211 A CL 2 11 01 EN A 197 ACSR 2/0 DESNUDO1120211 A 423428 A KR 11 6 85 EN A 60 ACSR 2/0 DESNUDO423428 A 423428 B KR 11 8 63 EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X1120211 A 1120211 B KR 11 6 85 EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY1120211 B 5294482 A KR 11 6 85 EN A 15 AL 1 DESNUDO5294482 A 5294482 B ENG CR11#6-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423409 A 423409 B C 58 - K 115 B D 0 OTROS NO HAY NO HAY X496447 A 496447 B ENGATIVA D 0 OTROS NO HAY NO HAY496447 B 496466 A ENGATIVA A 144 ACSR 2/0 DESNUDO496466 A 496466 B C 60 A - K 115 D ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423356 A 423432 A KR 14 2ESQ EN A 27 AL 4/0 DESNUDO423432 A 423432 B KR 14 7 63 EN D 0 CU-AL 4 DESNUDO423432 B 6490941 A KR 14 7 63 EN A 19 ACSR 2/0 DESNUDO6490941 A 423447 A C 62 - T 115 A BIS E A 53 ACSR 2/0 DESNUDO423447 A 423447 B C 63 - T 115 A BIS D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423447 A 423451 A C 63 - T 115 A BIS A 128 ACSR 2/0 DESNUDO423451 A 423451 B CL 2 15A ESQ EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY423451 B 423466 A CL 2 15A ESQ EN A 54 ACSR 2/0 DESNUDO423466 A 423466 B C 65 A # 115 B-59 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423451 A 423471 A CL 2 15A ESQ EN A 26 CU 4 DESNUDO423471 A 423471 B T 115 A BIS # 65 A-1 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423471 A 423485 A T 115 A BIS # 65 A-1 A 86 ACSR 2/0 DESNUDO423485 A 423485 B T 115 A BIS - C 66 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423432 A 423432 C KR 14 7 63 EN D 0 CU-AL 4 DESNUDO423432 C 5322956 A KR 14 7 63 EN A 116 ACSR 2/0 DESNUDO5322956 A 5027735 A ENG CL7#14 A 68 AL 4/0 DESNUDO5027735 A 5027735 C ENG CL6#14-ESQ A 0 CU-AL 4 DESNUDO
PTO.INI N PTO.FIN N DIRECCION TRM LONG(m) MATERIA CALIBRE TIPO TRF
5027735 A 5027735 B ENG CL6#14-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5027735 B 5027749 A ENG CL6#14-ESQ A 70 AL 2/0 DESNUDO5027749 A 5027749 B K 116 # 60 B-35 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5027735 B 6490955 A ENG CL6#14-ESQ A 23 ACSR 2/0 DESNUDO6490955 A 6374025 B C 62 - K 116 C A 39 ACSR 2/0 DESNUDO6374025 B 6374025 A CRA 117C 63 69 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6374025 A 6374042 A CRA 117C 63 69 A 57 ACSR 2/0 DESNUDO6374042 A 6374042 B CRA 117C 64A 15 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6374042 A 6490969 A CRA 117C 64A 15 A 66 ACSR 2/0 DESNUDO6490969 A 6374116 A K 117 C # 65-03 A 30 ACSR 2/0 DESNUDO6374116 A 6374133 A K 117 C # 65 A-15 A 91 ACSR 2/0 DESNUDO6374133 A 6374151 A CRA 117C 67A 15 A 60 ACSR 2/0 DESNUDO6374133 A 6374133 B CRA 117C 67A 15 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6374116 A 6374116 B K 117 C # 65 A-15 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6490969 A 6490969 B K 117 C # 65-03 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6374025 A 6374025 C CRA 117C 63 69 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5027735 A 5667367 A ENG CL6#14-ESQ A 72 ACSR 2/0 DESNUDO5667367 A 5260845 A CR117A CL62 A 24 ACSR 2/0 DESNUDO5260845 A 5260845 B ENG CL8#14-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5260845 B 5321947 A ENG CL8#14-ESQ A 20 ACSR 2/0 DESNUDO5321947 A 5321947 B KR 118A 66 ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5321947 B 6386326 A KR 118A 66 ESQ A 49 ACSR 2/0 DESNUDO6386326 A 5321964 A CRA 118A 62 58 A 80 ACSR 2/0 DESNUDO5321964 A 6386312 A K 118 A # 65 A 31 A 159 ACSR 1 DESNUDO6386312 A 5667384 A CRA 118A 66A 25 A 62 ACSR 2/0 DESNUDO5667384 A 6386235 A GRANJAVILLALISA A 93 ACSR 1 DESNUDO6386235 A 6591623 A A 27 ACSR 2/0 DESNUDO6591623 A 6386221 A C 67 A # 118 A 21 A 35 ACSR 2/0 DESNUDO6386221 A 6386221 B CLL 67 118B 12 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6386221 A 6429950 A CLL 67 118B 12 A 30 ACSR 2/0 DESNUDO6429950 A 6429950 B CLL 67A 119 02 A 0 CU-AL 4 DESNUDO X6386235 A 6386235 B D 0 OTROS NO HAY NO HAY6386235 B 5321015 A A 67 ACSR 2/0 DESNUDO5321015 A 6591641 A CL67A#116-ESQ A 38 ACSR 2/0 DESNUDO6591641 A 6156570 A K 116 C 67 A 02 A 43 ACSR 2/0 DESNUDO6156570 A 6386249 A ENG B. SATA LUCIA A 32 ACSR 2/0 DESNUDO6386249 A 6156583 A CRA 116 67 20 A 21 ACSR 2/0 DESNUDO6156583 A 6386266 A ENG B. SATA LUCIA A 144 ACSR 2/0 DESNUDO6386266 A 6386266 B C 67 115 60 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6386249 A 6386249 B CRA 116 67 20 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6156570 A 6089607 A ENG B. SATA LUCIA A 23 ACSR 2/0 DESNUDO6089607 A 6089607 B D 67 # 116 A 10 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5321015 A 5321015 B CL67A#116-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5667384 A 5667384 B GRANJAVILLALISA D 0 OTROS NO HAY NO HAY5667384 B 6386343 A GRANJAVILLALISA A 14 ACSR 2/0 DESNUDO6386343 A 6386343 B C 67 # 117 A 13 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6386312 A 6386312 B CRA 118A 66A 25 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5321964 A 5321964 B K 118 A # 65 A 31 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6386326 A 6386326 B CRA 118A 62 58 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5260845 B 423490 A ENG CL8#14-ESQ A 69 ACSR 2/0 DESNUDO423490 A 6373431 A C 62 # 118 B 35 A 27 ACSR 2/0 DESNUDO6373431 A 5261611 A CLL 62 119 11 A 16 ACSR 2/0 DESNUDO5261611 A 5261611 B ENG CR14#11-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5261611 B 5261624 A ENG CR14#11-ESQ A 15 ACSR 2/0 DESNUDO5261624 A 5261624 B CR13B#11-ESQ ENT D 0 OTROS NO HAY NO HAY5261624 B 5376781 A CR13B#11-ESQ ENT A 82 ACSR 4/0 DESNUDO5376781 A 5376781 B CL11#13A-ESQ ENT D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5261624 A 5261638 A CR13B#11-ESQ ENT A 9 ACSR 2/0 DESNUDO5261638 A 5261638 B C 61 B # 119 A 17 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5261611 A 5667612 A ENG CR14#11-ESQ A 39 ACSR 2/0 DESNUDO5667612 A 5667612 B CL62 CR119-SIN D 0 CU-AL 4 DESNUDO5667612 B 6598331 A CL62 CR119-SIN A 46 ACSR 2/0 DESNUDO6598331 A 6598331 B K 120 C 62 - SIN D 0 OTROS NO HAY NO HAY6598331 B 6598359 A K 120 C 62 - SIN A 61 ACSR 4/0 DESNUDO6598359 A 6598359 B K 120 C 62 SIN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6598331 A 6491015 A K 120 C 62 - SIN A 6 ACSR 4/0 DESNUDO6491015 A 423504 A C 62 # 119 B 23 A 37 ACSR 4/0 DESNUDO423504 A 423504 B C 62 # 120 23 D 0 OTROS NO HAY NO HAY423504 B 423519 A C 62 # 120 23 A 40 AL 4/0 DESNUDO423519 A 423519 B KR 14 11 03EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY423519 B 6491077 A KR 14 11 03EN A 67 ACSR 4/0 DESNUDO6491077 A 5667609 A K 121 # 62 31 A 43 ACSR 2/0 DESNUDO5667609 A 423523 A CL12 CR13-ESQ A 40 ACSR 4/0 DESNUDO423523 A 423523 B K 121 # 64 A 27 D 0 OTROS NO HAY NO HAY423523 A 1121768 A K 121 # 64 A 27 A 31 ACSR 4/0 DESNUDO5667609 A 5667609 B CL12 CR13-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5667609 B 423633 A CL12 CR13-ESQ A 32 ACSR 4/0 DESNUDO
PTO.INI N PTO.FIN N DIRECCION TRM LONG(m) MATERIA CALIBRE TIPO TRF
423633 A 423633 B CR13#11-21 ENT D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423633 B 423648 A CR13#11-21 ENT S 25 AL 4/0 TRIPLEX423648 A 423648 B KR 13 12 00 EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5667609 B 6089547 A CL12 CR13-ESQ A 25 ACSR 2/0 DESNUDO6089547 A 6089547 B C 64 120 SIN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6491077 A 6491077 B K 121 # 62 31 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423519 A 423519 C KR 14 11 03EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY423519 C 423542 A KR 14 11 03EN A 79 ACSR 4/0 DESNUDO423542 A 423542 B KR 15 11ESQ EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY423542 B 423557 A KR 15 11ESQ EN A 125 AL 1 DESNUDO423557 A 423557 B CR15#12-35 ENT D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423557 A 6491063 A CR15#12-35 ENT A 64 AL 1 DESNUDO6491063 A 6491063 B K 15 13 27 ENGATIVA D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423542 A 6388591 A KR 15 11ESQ EN A 23 ACSR 2/0 DESNUDO6388591 A 6388591 B C 61 # 121 03 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6388591 A 5667721 A C 61 # 121 03 A 20 ACSR 2/0 DESNUDO5667721 A 5667721 B B.VILLA CLAVER D 0 OTROS NO HAY NO HAY5667721 A 5667721 C B.VILLA CLAVER D 0 OTROS NO HAY NO HAY5667721 A 5667748 A B.VILLA CLAVER A 31 ACSR 2/0 DESNUDO5667748 A 6388617 A B.VILLA CLAVER A 14 ACSR 2/0 DESNUDO6388617 A 567765 A K 121 60 09 A 12 ACSR 2/0 DESNUDO567765 A 5667765 A CR121 60 09 A 36 ACSR 4/0 DESNUDO5667765 A 6591884 A B.VILLA CLAVER A 21 ACSR 4/0 DESNUDO6591884 A 6591884 B K 121 59 15 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5667765 A 5667765 B B.VILLA CLAVER D 0 OTROS NO HAY NO HAY6388617 A 6388617 B K 121 60 09 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5667748 A 5667748 B B.VILLA CLAVER D 0 OTROS NO HAY NO HAY5667748 A 5667748 C B.VILLA CLAVER D 0 OTROS NO HAY NO HAY423519 A 1122027 A KR 14 11 03EN A 59 ACSR 4/0 DESNUDO1122027 A 6598376 A KR 14 11 51 EN A 67 ACSR 4/0 DESNUDO6598376 A 6156721 A C 64 K 121 A 61 ACSR 4/0 DESNUDO6156721 A 6156721 B CR14#13-SIN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6156721 A 423652 A CR14#13-SIN A 51 ACSR 4/0 TRIPLEX423652 A 423652 B CR14#14-4 ENT D 0 OTROS NO HAY NO HAY423652 B 423667 A CR14#14-4 ENT A 123 AL 1 DESNUDO423667 A 423667 B K 124 # 64-19 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423652 A 5707426 A CR14#14-4 ENT A 113 ACSR 4/0 DESNUDO5707426 A 5707426 B CL62 CR126 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5707426 A 6491032 A CL62 CR126 A 17 ACSR 4/0 DESNUDO6491032 A 5707318 A C 62#K126 ESQ A 58 ACSR 4/0 DESNUDO5707318 A 5707318 B K 126 # K C64 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5707318 A 6491046 A K 126 # K C64 A 14 ACSR 4/0 DESNUDO6491046 A 6491050 A K 126# 64-09 A 39 ACSR 4/0 DESNUDO6491050 A 6491050 B K 126 # 65-09 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5707426 A 6491029 A CL62 CR126 A 76 ACSR 4/0 DESNUDO6491029 A 423671 C C 62#126A-39 A 103 ACSR 4/0 DESNUDO423671 C 423671 A ENG CR14 FTE ETB D 0 OTROS NO HAY NO HAY423671 A 423671 B ENG CR14 FTE ETB D 0 OTROS NO HAY NO HAY423671 B 423686 A ENG CR14 FTE ETB S 44 AL 4/0 TRIPLEX423686 A 423686 B CENTRALTELENGATIV D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423671 A 5667779 A ENG CR14 FTE ETB A 270 ACSR 4/0 DESNUDO5667779 A 5667779 B CENT.OPER.TELEF. D 0 OTROS NO HAY NO HAY5667779 B 5667782 A CENT.OPER.TELEF. A 77 ACSR 4/0 DESNUDO5667782 A 5667782 B POLIG.FLORIDA.ENGA D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6491029 A 6491029 B C 62#126A-39 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6598376 A 6598376 B C 64 K 121 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X1122027 A 1122027 B KR 14 11 51 EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY423504 A 423504 C C 62 # 120 23 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6373431 A 6373431 B CLL 62 119 11 A 0 CU-AL 4 DESNUDO6373431 B 6490990 A CLL 62 119 11 A 45 ACSR 2/0 DESNUDO6490990 A 6491001 A K 119 C 65 A A 57 ACSR 2/0 DESNUDO6491001 A 6491001 B K 119 # 65 A 39 D 0 OTROS NO HAY NO HAY6491001 B 6298877 A K 119 # 65 A 39 S 11 CU 2/0 TRIPLEX6298877 A 6298877 C CR 119 # 65 A 39 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6298877 A 6298877 B CR 119 # 65 A 39 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6490990 A 6490990 B K 119 C 65 A D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6373431 A 6373431 C CLL 62 119 11 D 0 CU-AL 4 DESNUDO423490 A 423490 B C 62 # 118 B 35 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5260845 A 5260880 A ENG CL8#14-ESQ A 48 ACSR 2/0 DESNUDO5260880 A 5260880 B K 118 A # 61 17 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5260880 A 5260998 A K 118 A # 61 17 A 98 ACSR 2/0 DESNUDO5260998 A 5260998 B ENG CL8#12-SIN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5260998 A 5261000 A ENG CL8#12-SIN A 16 ACSR 2/0 DESNUDO5261000 A 5261000 B ENG CL8#12-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5261000 B 5261075 A ENG CL8#12-ESQ A 78 ACSR 1 DESNUDO5261075 A 5261075 B ENG CL10#12-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5261075 B 5261118 A ENG CL10#12-ESQ A 85 ACSR 1 DESNUDO
PTO.INI N PTO.FIN N DIRECCION TRM LONG(m) MATERIA CALIBRE TIPO TRF
5261118 A 5261118 B K 119 # 59 05 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5261075 A 6388696 A ENG CL10#12-ESQ A 67 ACSR 2/0 DESNUDO6388696 A 6388696 B K 119 B 59 B 11 D 0 OTROS NO HAY NO HAY6388696 B 6388711 A K 119 B 59 B 11 A 20 ACSR 2/0 DESNUDO6388711 A 6388711 B K 119 B 59 B 11 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6388696 B 6388739 A K 119 B 59 B 11 A 55 ACSR 2/0 DESNUDO6388739 A 6388739 B K 119 B 60 A 09 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5261000 B 5261502 1 ENG CL8#12-ESQ A 64 ACSR 1 DESNUDO5261502 1 5261516 A ENG CL7#12-ESQ A 38 ACSR 2/0 DESNUDO5261516 A 5261516 B ENG CL7#11-SIN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5261000 A 5261243 A ENG CL8#12-ESQ A 78 ACSR 2/0 DESNUDO5261243 A 5261243 B K 118 A # 59 18 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5261243 A 5261382 A K 118 A # 59 18 A 109 ACSR 2/0 DESNUDO5261382 A 5261382 B ENG CL8#11-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5261382 B 5261408 A ENG CL8#11-ESQ A 50 ACSR 2/0 DESNUDO5261408 A 5261408 B C 58 # 118 A 48 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5261408 B 6089473 A C 58 # 118 A 48 A 66 ACSR 1 DESNUDO6089473 A 6089473 B K 118 B C 57 A D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5261408 A 5261456 B C 58 # 118 A 48 A 61 ACSR 2/0 DESNUDO5261456 B 5261456 A ENG CR11#11-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5261456 A 6156609 A ENG CR11#11-ESQ A 30 ACSR 2/0 DESNUDO6156609 A 423691 A CL68 CR119B-20 A 32 ACSR 4/0 DESNUDO423691 A 423691 C CR11#9-81 ENT D 0 OTROS NO HAY NO HAY423691 C 6388651 A CR11#9-81 ENT A 22 ACSR 2/0 DESNUDO6388651 A 6156626 A C 58 # 120 09 A 39 ACSR 2/0 DESNUDO6156626 A 6388679 A CL120A CL58 A 54 ACSR 2/0 DESNUDO6388679 A 6156630 A C 58 # 121 09 A 40 ACSR 2/0 DESNUDO6156630 A 423705 1 CL120A CL58 A 39 CU 4 DESNUDO423705 1 423710 A HDA MARANTA A 108 CU 4 DESNUDO423710 A 423710 C HDA MARANTA D 0 OTROS NO HAY NO HAY423710 A 423710 D HDA MARANTA D 0 OTROS NO HAY NO HAY423710 D 5667597 A HDA MARANTA A 54 ACSR 2/0 DESNUDO5667597 A 5667597 B K 122 # 56 C 14 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423710 A 423710 B HDA MARANTA D 0 CU-AL 4 DESNUDO423710 B 6490972 A HDA MARANTA A 390 CU 6 DESNUDO6490972 A 5578010 A ENGATIVA VIA FINCA J A 45 ACSR 2/0 DESNUDO5578010 A 423724 A HDA MARANTA ENG A 12 CU 6 DESNUDO423724 A 423724 B HDA JUNCA D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5578010 A 5578010 B HDA MARANTA ENG D 0 OTROS NO HAY NO HAY5578010 B 5578986 A HDA MARANTA ENG A 540 CU 6 DESNUDO5578986 A 5578986 B HDA MARANTA ENG D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6156630 A 6089516 A CL120A CL58 A 55 ACSR 2/0 DESNUDO6089516 A 6089516 B K 121 A # 57 55 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6388679 A 6388679 B C 58 # 121 09 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6156626 A 6089502 A CL120A CL58 A 61 ACSR 1 DESNUDO6089502 A 6089502 B K 120 A # 57 63 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6388651 A 6388651 B C 58 # 120 09 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6156609 A 6156609 B CL68 CR119B-20 D 0 OTROS NO HAY NO HAY6156609 B 6156612 A CL68 CR119B-20 A 18 ACSR 2/0 DESNUDO6156612 A 6089487 A CR119A#58B-ESQ A 61 ACSR 1 DESNUDO6089487 A 6089487 B K 119 B # 57 55 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5667367 A 5667367 B CR117A CL62 D 0 OTROS NO HAY NO HAY5667367 B 6490986 A CR117A CL62 A 15 ACSR 2/0 DESNUDO6490986 A 6373921 A K 117 A C 62 ESQ. A 56 ACSR 2/0 DESNUDO6373921 A 6373921 B CLL 64 117C D 0 CU-AL 4 DESNUDO6373921 B 6373982 A CLL 64 117C A 30 ACSR 2/0 DESNUDO6373982 A 6373982 B C 64 # 116 C-28 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6373921 A 6373704 A CLL 64 117C A 32 ACSR 2/0 DESNUDO6373704 A 6386297 A CLL 64A 117C A 31 ACSR 2/0 DESNUDO6386297 A 6374178 A CLL 65 117C 24 A 56 ACSR 2/0 DESNUDO6374178 A 6374195 A CL 65A 117 A 33 ACSR 2/0 DESNUDO6374195 A 6374195 B CL 65A 117C 20 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6374178 A 6374211 A CL 65A 117 A 34 ACSR 2/0 DESNUDO6374211 A 6386434 A CLL 65A 117C A 30 ACSR 2/0 DESNUDO6386434 A 6386391 A CL 66 117C A 30 ACSR 2/0 DESNUDO6386391 A 6386388 A CL 66 117C A 29 ACSR 2/0 DESNUDO6386388 A 6386357 A CL 66A 117C 18 A 31 ACSR 2/0 DESNUDO6386357 A 6386361 A CL 66 B 117C 10 A 29 ACSR 2/0 DESNUDO6386361 A 6386361 B C 66 B 116 C 14 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6386388 A 6386374 A CL 66A 117C 18 A 28 ACSR 2/0 DESNUDO6386374 A 6386374 B CL 66A 117C 18 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6386391 A 6386403 A CL 66 117C A 27 ACSR 2/0 DESNUDO6386403 A 6386403 B C 66 BIS 116 C 20 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6386434 A 6386417 A CL 66 117C A 28 ACSR 2/0 DESNUDO6386417 A 6386417 B CL 66 117C 20 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6374211 A 6374211 B CLL 65A 117C A 0 CU-AL 4 DESNUDO6374211 A 6386421 A CLL 65A 117C A 28 ACSR 2/0 DESNUDO
PTO.INI N PTO.FIN N DIRECCION TRM LONG(m) MATERIA CALIBRE TIPO TRF
6386421 A 6386421 B C 65 B 117 C 20 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6386297 A 6386297 B CLL 65 117C 24 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6386297 B 6386309 A CLL 65 117C 24 A 30 ACSR 2/0 DESNUDO6386309 A 6386309 B CL 65 117C 24 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6373704 A 6373704 B CLL 64A 117C D 0 CU-AL 4 DESNUDO6373704 B 6374008 A CLL 64A 117C A 33 ACSR 2/0 DESNUDO6374008 A 6374008 B CL 64A 117C 20 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5667293 A 5667293 C K 14 # 6-93 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6156504 A 6089460 A VIA ENG A 12 ACSR 2/0 DESNUDO6089460 A 6089460 B K 14 # 2-36 ENGAT D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6156504 A 6156504 B VIA ENG D 0 CU-AL 4 DESNUDO423341 A 6156518 B KR 14 6A67 EN S 22 CU 2/0 TRIPLEX6156518 B 6156518 A CR14#6A-67 D 0 OTROS NO HAY NO HAY6156518 A 6156518 D CR14#6A-67 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6089456 A 6089456 B C 61 # 115 A-07 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423265 A 423265 B CR14#6-31 ENT D 0 CU-AL 4 DESNUDO423265 B 6490924 A CR14#6-31 ENT A 89 ACSR 2/0 DESNUDO6490924 A 423299 A D 6 A # 13-37 A 90 ACSR 2/0 DESNUDO423299 A 423299 B D 6 A # 12-40 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423299 A 423299 C D 6 A # 12-40 D 0 OTROS NO HAY NO HAY423299 C 423303 1 D 6 A # 12-40 A 21 CU 4 DESNUDO423303 1 423303 A DG 6A 12 20EN D 0 CU-AL 4 DESNUDO423303 A 423318 A DG 6A 12 20EN A 70 ACSR 2/0 DESNUDO423318 A 423318 B D 6 A # 11-76EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423318 A 423318 C D 6 A # 11-76EN D 0 OTROS NO HAY NO HAY423318 C 6078195 A D 6 A # 11-76EN A 36 ACSR 2/0 DESNUDO6078195 A 6078195 B DG6A#11-78 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6078195 A 6490938 A DG6A#11-78 A 20 ACSR 2/0 DESNUDO6490938 A 5129656 A D 6 - C 11 A 17 ACSR 2/0 DESNUDO5129656 A 5129656 B DG 6 11 00 D 0 OTROS NO HAY NO HAY5129656 B 5129642 B DG 6 11 00 S 11 CU 2/0 TRIPLEX5129642 B 5129642 A DG 6 11 00 D 0 OTROS NO HAY NO HAY5129642 A 5129642 C DG 6 11 00 D 0 OTROS NO HAY NO HAY5129642 A 5129642 D DG 6 11 00 D 0 OTROS NO HAY NO HAY5129642 D 5129642 F DG 6 11 00 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5129642 A 5129642 E DG 6 11 00 D 0 OTROS NO HAY NO HAY5326196 A 5326196 B CR14#1-85 D 0 OTROS NO HAY NO HAY5326196 B 5326211 A CR14#1-85 A 113 ACSR 2/0 DESNUDO5326211 A 5326211 B CR14#1-85 D 0 OTROS NO HAY NO HAY5326211 B 5326239 B CR14#1-85 S 23 CU 2/0 TRIPLEX5326239 B 5326239 A C 62 # 114-79 D 0 OTROS NO HAY NO HAY5326239 A 5326239 D C 62 # 114-79 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5309414 A 5309414 B K 14 # 1-24 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423155 A 423155 B CL 4 15ESQ EN D 0 CU-AL 4 DESNUDO423155 B 1089853 A CL 4 15ESQ EN A 64 ACSR 2/0 DESNUDO1089853 A 1089853 B K 15 # 3-09 ENGAT. D 0 OTROS NO HAY NO HAY X1089853 A 6447190 B K 15 # 3-09 ENGAT. A 26 AL 4/0 DESNUDO6447190 B 6447190 A CR15 3 SIN D 0 CU-AL 4 DESNUDO6447190 A 6295196 A CR15 3 SIN A 66 AL 4/0 DESNUDO6295196 A 6327982 B T 112 B - C 65 A 147 AL 4/0 DESNUDO6327982 B 6327982 A CRA 112C CLL 66A D 0 CU-AL 4 DESNUDO6327982 A 6368921 B CRA 112C CLL 66A A 39 ACSR 4/0 DESNUDO6368921 B 6368921 A CRA 112C CLL66B D 0 CU-AL 4 DESNUDO6368921 A 5067804 A CRA 112C CLL66B A 25 ACSR 4/0 DESNUDO5067804 A 423227 A CL 69 116A 98 A 12 AL 1 DESNUDO423227 A 423212 1 CL 69 116A 76 A 64 AL 4/0 DESNUDO423212 1 423208 C KR116 69 07 A 50 AL 1 DESNUDO423208 C 423208 A K 112 # 66-59 D 0 OTROS NO HAY NO HAY423208 A 423208 B K 112 # 66-59 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423212 1 6089411 A KR116 69 07 A 44 AL 4/0 DESNUDO6089411 A 6328008 B CR112 CL68 A 79 AL 4/0 DESNUDO6089411 A 6078147 A CR112 CL68 A 20 AL 1 DESNUDO6078147 A 6078147 B CLL 67 A 112 08 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6078147 A 6490911 A CLL 67 A 112 08 A 9 AL 1 DESNUDO6490911 A 6490911 B C 67 B BIS # 112-08 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6490911 A 6089425 A C 67 B BIS # 112-08 A 39 AL 1 DESNUDO6089425 A 6089425 B C 67 A # 112 A-42 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6089411 A 6089411 B CR112 CL68 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423227 A 423227 B CL 69 116A 76 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5067804 A 5067804 B CL 69 116A 98 D 0 CU-AL 4 DESNUDO5067804 B 5067818 A CL 69 116A 98 A 71 ACSR 1 DESNUDO5067818 A 5067818 B C 6 # 14-25 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6295196 A 6295196 B T 112 B - C 65 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6295196 B 6490907 1 T 112 B - C 65 S 51 CU 2/0 TRIPLEX6490907 1 6490418 1 C 65 - T 112 B (LOTE S 67 CU 2/0 TRIPLEX6490418 1 6295208 1 AC 63 # 112 B-27 S 68 CU 2/0 TRIPLEX6295208 1 6491081 1 AC 63 - K 112 B S 23 CU 2/0 TRIPLEX
PTO.INI N PTO.FIN N DIRECCION TRM LONG(m) MATERIA CALIBRE TIPO TRF
6491081 1 6295225 1 AC 63 # 112 B-27 S 19 CU 2/0 TRIPLEX6295225 1 6295225 A C 63 # 112 B-27 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6295225 A 6295225 B C 63 # 112 B-27 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6295225 A 6295225 C C 63 # 112 B-27 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6295225 A 6295225 D C 63 # 112 B-27 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6295225 A 6295225 2 C 63 # 112 B-27 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6295225 2 6491081 2 C 63 # 112 B-27 S 19 CU 2/0 TRIPLEX6491081 2 6491094 1 AC 63 # 112 B-27 S 42 CU 2/0 TRIPLEX6491094 1 6491106 1 AC 63 # 112 B-27 S 67 CU 2/0 TRIPLEX6491106 1 6491110 1 C 63 # 112 B-37 S 63 CU 2/0 TRIPLEX6491110 1 6118896 A C 63 # 112 B-27 S 49 CU 2/0 TRIPLEX6118896 A 6118896 B C 63 # 112 B-27 D 0 CU-AL 4 DESNUDO6118896 A 6118896 D C 63 # 112 B-27 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6447190 A 6447201 A CR15 3 SIN A 96 AL 4/0 DESNUDO6447201 A 6447201 B K 15 # 3-31 ENGATIVA D 0 OTROS NO HAY NO HAY X423174 A 423174 B D 68 B # 112-14 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6526201 A 6526201 B CRA 111C 66A 15 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6490895 A 6490895 B K 111 C # 66 A-15 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6526185 A 6526185 B CRA 111D 67C 17 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X6490881 A 6490881 B K 111 C # 67 C-17 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5667280 A 5667280 B C 111 C # 70 B-BIS D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5665950 A 5665950 B CR11 CL71C-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5665950 B 5665977 A CR11 CL71C-ESQ A 82 ACSR 1 DESNUDO5665977 A 5665977 B C 71 C # 111 A-32 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X422455 A 422455 C KR 111 71 SIN D 0 CU-AL 4 DESNUDO422421 A 422421 C KR111 72 ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY422421 C 5174602 A KR111 72 ESQ A 16 ACSR 4/0 DESNUDO5174602 A 5174602 B CR110#72-ESQ D 0 OTROS NO HAY NO HAY5174602 B 5174616 A CR110#72-ESQ A 22 ACSR 4/0 DESNUDO5174616 A 5174616 B K 111 - C 72 BIS D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5174556 A 5174556 B K 110 G - C 72 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X5372182 A 5372182 B K 110 A - C 72 D 0 OTROS NO HAY NO HAY X435519 2 435519 A KR110 72 ESQ D 0 CU-AL 4 DESNUDO
Fuente: Departamento de Telecontrol Codensa S.A. E.S.P.
85
5.2.2 Procedimiento. El procedimiento se basó en la reasignación de
un código para los nodos detectados bajo las características
mencionadas anteriormente, y la nomenclatura asignada fue totalmente
diferente a la que se maneja actualmente en la empresa; por razones
como la sencillez, la facilidad del manejo de códigos cortos e
identificación sobre el plano del circuito. Para tal efecto, se asignó una
numeración del circuito a partir de su inicio en la salida de la
subestación hasta el extremo final del mismo, incluyendo letras para
identificar los tramos que se desprenden de los ramales principales. De
esta forma se obtuvieron 233 nodos incluyendo aquellos en los que se
utilizaron literales como el 115A y 116B.
Es necesario indicar que para este estudio, se trabaja con los nuevos
códigos pero se mantiene la codificación de CODENSA S.A. E.S.P. en las
tablas de datos para asegurar la equivalencia de los mismos en
cualquier momento.
El paso siguiente consistió en el reconocimiento en “terreno” del circuito
y confrontación de los datos suministrados en la tabla anterior, con lo
cual se detectó la poca confiabilidad y veracidad de los mismos (datos
que ya tendrían que ser actualizados por la empresa según el proyecto
PIMT. Para mayor información, remítase al capitulo 7), puesto que las
direcciones presentadas en las tablas de datos dadas, no coincidían con
las reales, debido a que en el urbanismo por donde está trazada la red
del circuito se ha hecho un cambio de nomenclaturas “direcciones”, por
parte del Instituto de Desarrollo Urbano (IDU); presentándose una
combinación de las dos nomenclaturas en los listados suministrados por
el Departamento de Telecontrol, por tal motivo fue necesario hacer una
visita a los diferentes nodos y levantar la información correcta y
actualizada directamente sobre el terreno.
86
A partir de esta incongruencia fue necesario verificar las longitudes de
los tramos determinados por los nodos indicados en el plano del circuito.
Para tal efecto, se utilizó un instrumento de medición llamado Odómetro
rueda de Agrimensor, que registra directamente el número de vueltas
de la misma (véase figura 21). Este aparato convierte el número de
revoluciones o vueltas de la rueda (de circunferencia conocida) en una
distancia. Básicamente tiene un contador que se acciona mediante un
dispositivo sujeto a la rueda y que realiza un conteo de un metro por
cada vuelta que de la misma.
Al tomar algunas mediciones y compararlas con los datos de la tabla,
también se presentaron grandes diferencias, por lo cual, fue necesario
tomar las mediciones de cada uno de los tramos y consignar los
valores en una nueva tabla (véase cuadro 9).
87
Figura 21. Odómetro.Fuente: WOLF, Pool R. Topografía. España: Alfa Omega, 1996. p. 227.
88
Cuadro 9. Topología del circuito BL38 (Datos corregidos).
NODO TRAMO PTO.FIN PFDEST CONDUCTO TRAFNODO DIRECCION1 S 500040 456027 AL 4/0 S/E2 S 456027 435432 AL 4/0 Salida S/E3 A 435432 435447 AL 4/0 cra 110 # 76 C - 224 A 435447 435471 AL 4/0 cra 110 # 74 B5 A 435471 435519 AL 4/0 cra 110 # 726 A 435519 422417 AL 4/0 cll 72 # 1107 A 422417 5372182 ACSR 2/0 8989TR1 cll 72 # 110 A8 A 5372182 5174556 AL 4/0 8990TR1 cll 72 # 110 G9 A 5174556 422421 AL 4/0 cll 72 # 110 C - 30
9A A 422421 5174602 ACSR 4/0 cra 111 # 71H -279B A 5174602 5174616 ACSR 4/0 8991TR1 cra 111 # 72 bis10 A 422421 437985 AL 4/0 cll 71 H # 110 G11 A 437985 437990 AL 4/0 cra 111# 71G -1012 A 437990 422441 AL 4/0 8992TR1 cra 110 G # 71F13 S 422441 6434945 AL 4/0 cra 111 # 71D14 S 6434945 6490847 COBRE 4/0 cra 110 G # 7215 S 6490847 6434980 COBRE 4/0 cra 110 G # 71C - 2116 A 6434980 438192 AL 4/0 cra 110G # 71C - 0517 A 438192 422455 AL 4/0 cra 111 # 71B - 3118 A 422455 5665950 ACSR 2/0 cra 111 # 71B bis
18A A 5665950 5665977 ACSR 1 8993TR1 cll71C # 111A - 3319 A 5665950 422460 AL 4/0 cra 111B # 7120 A 422460 5665994 ACSR 2/0 cll 71 # 111A21 A 5665994 5666010 ACSR 2/0 8996TR1 cll71D # 111A22 A 5665994 5666037 ACSR 2/0 8995TR1 cll 71A # 111A23 A 5666037 5666054 ACSR 2/0 8994TR1 cll 71 B # 111A - 1124 A 422460 5666071 ACSR 4/0 cra 111B # 70C - 0625 A 5666071 5667280 ACSR 2/0 8997TR1 cra 111B # 70B - 3226 A 5667280 5667276 ACSR 2/0 cra 111 # 70A - 4727 A 5667276 5667305 ACSR 4/0 8998TR1 cra 111 # 69 - 1728 A 5667305 6089655 AL 4/0 cra 111 # 69 - 0529 A 6089655 422474 AL 4/0 29 cra 111C # 6830 A 422474 6490881 ACSR 4/0 8999TR1 cra 111C # 67C - 1731 A 6490881 6078091 ACSR 4/0 cra 110C # 67C32 A 6078091 6089611 ACSR 2/0 cll 67 D # 111A - 09
32A A 6089611 6386451 ACSR 2/0 9000TR1 cra 110D # 67D32B A 6386451 6386448 ACSR 2/0 9001TR1 cll 68A # 11133 A 6089611 6078102 ACSR 2/0 cll 67C # 111 - 0834 A 6078102 6089624 ACSR 2/0 9002TR1 cll 67 B # 110B35 A 6078091 6526185 ACSR 4/0 cll 67 B bis # 111C36 A 6526185 6078116 ACSR 4/0 cll 67B # 111C37 A 6078116 6078120 ACSR 2/0 cll 67 B # 111C38 A 6078120 6089669 ACSR 1 9003TR1 cll 67 # 111B - 1639 A 6078116 6490895 AL 4/0 9004TR1 cra 111C # 66A - 1540 A 6490895 6526201 AL 4/0 cra 111C # 66 - 2141 A 6526201 422489 AL 4/0 cra 66 # 111C42 A 422489 1123832 AL 4/0 9005TR1 cra111C # 65B - 2143 A 1123832 1190324 AL 4/0 cra 111C # 65 B44 A 423189 423174 AL 4/0 9006TR1 dg 68B # 112 - 6045 A 423174 423155 AL 4/0 dg 68B # 112 - 9846 A 423155 1089853 ACSR 2/0 9007TR1 cll 68 C # 112 - 9147 A 1089853 6447190 AL 4/0 Av cll 63 # 112 B - 2748 A 6447190 6447201 AL 4/0 9016TR1 Av cll 63 # 11249 A 6447190 6295196 AL 4/0 Av cll 63 # 112C50 S 6295196 6490907 COBRE 2/0 Av cll 63 # 112B - 3951 S 6490907 6490418 COBRE 2/0 dg 66B # 11252 S 6490418 6295208 COBRE 2/0 cll 67 # 112B - 2853 S 6295208 6491081 COBRE 2/0 cll 67 # 112B
53A S 6491081 6295225 COBRE 2/0 11444TR1 cra 112 B # 66B - 5054 S 6491081 6491094 COBRE 2/0 cll 67 # 112A - 26
NODO TRAMO PTO.FIN PFDEST CONDUCTO TRAFNODO DIRECCION55 S 6491094 6491106 COBRE 2/0 cll 67B bis # 11256 S 6491106 6491110 COBRE 2/0 cra 112 # 66 - 5957 S 6491110 6118896 COBRE 2/0 11443TR1 cra 112 # 67B bis58 A 6295196 6327982 AL 4/0 dg 66B #11259 A 6327982 6368921 ACSR 4/0 cll 67 # 112 B - 2860 A 6368921 5067804 ACSR 4/0 cll 67 # 112B
60A A 5067804 5067818 ACSR 1 9009TR1 cra 112 B # 66 B - 5061 A 5067804 423227 AL 1 9010TR1 cll 67 # 112A - 2662 A 423227 423212 AL 4/0 cll 67B bis # 11263 A 423212 423208 AL 1 9011TR1 cra 112 66 - 5964 A 423212 6089411 AL 4/0 cra 112 # 67B bis
64A A 6490911 6089425 AL 1 9013TR1 cll 67 B bis # 112A - 4265 A 6089411 6328008 AL 4/0 cra 112 # 67B - 7566 A 423155 5667319 ACSR 2/0 9008TR1 tr 112A # 64 - 0567 A 5667319 1123633 AL 4/0 tr 112A # 624168 A 1123633 422675 ACSR 4/0 cra 113 # 65A - 1469 A 422675 422661 ACSR 4/0 tr 112A # 60-5670 A 6589847 423246 AL 4/0 9014TR1 cll 62 # 114 - 2571 A 422675 6589847 AL 4/0 cll 62 # 114 - 4772 A 6589847 6589864 COBRE 2/0 9015TR1 cra 112C # 67A - 1773 A 423246 5309414 ACSR 2/0 9017TR1 cll 62 # 114 - 5174 A 5309414 423251 AL 4/0 9018TR1 cll 62 # 114 - 6575 A 423251 5326196 ACSR 2/0 cll 62 # 114A76 A 5326196 5326211 ACSR 2/0 cll 62 # 114A77 A 5326211 5326239 COBRE 2/0 9020TR1 cll 62 # 115 - 0778 A 5326196 423265 AL 4/0 cll 62 # 114B79 A 423265 6490924 ACSR 2/0 cll 63 # 114B80 A 6490924 423299 ACSR 2/0 9027TR1 dg 63 # 112C81 A 423299 423303 COBRE 4 cra 112C # 67A82 A 423303 423318 ACSR 2/0 9028TR1 cra 112C # 67A - 1783 A 6078195 6490938 ACSR 2/0 cra 112C # 67A - 2184 A 6490938 5129656 ACSR 2/0 Estación Bombeo V. G.
84A A 5129656 5129642 COBRE 2/0 9030TR1 Estación Bombeo V. G.85 A 423265 423322 AL 4/0 9019TR1 cll 62 # 114B - 4086 A 423322 423337 AL 4/0 9021TR1 cll 62 # 115 - 2587 A 423337 6089456 ACSR 2/0 9022TR1 cll 62 # 115A - 0788 A 6089456 423341 AL 4/0 9023TR1 cll 62 # 115A - 3089 A 423341 6156518 COBRE 2/0 9024TR1 cll 62 # 115A - 3090 A 423341 6156504 ACSR 2/0 cll 62 # 115A - 6091 A 6156504 6089460 ACSR 2/0 9025TR1 cll 62 # 115A - 6092 A 6156504 5667293 ACSR 2/0 9026TR1 cll 62 # 115A - 8093 A 5667293 423356 AL 4/0 cll 62 # 115B94 A 423361 496447 ACSR 2/0 cra 115B # 115A
94A A 496447 496466 ACSR 2/0 9031TR1 cll 60A # 115D95 A 496447 423380 ACSR 2/0 9032TR1 cra 115B # 59B96 A 423380 423394 ACSR 2/0 9033TR1 cra 115B # 5997 A 423394 423409 ACSR 2/0 9034TR1 cra 115B # 58 - 1098 A 423409 423413 AL 1 cll 58 # 115B99 A 423413 1120211 ACSR 2/0 cll 58 # 115F
99A A 1120211 5294482 AL 1 9036TR1 cll 58 # 115F - 2499B A 1120211 423428 ACSR 2/0 9037TR1 cll 58 # 115D - 89100 A 423413 6289940 AL 2/0 cll 57 # 115B101 A 6289940 6289953 AL 2/0 9035TR1 cll 57 # 115B - 30102 A 423356 423432 AL 4/0 tr 115A bis # 62103 A 6490941 423447 ACSR 2/0 9038TR1 tr 115A bis # 63104 A 423447 423451 ACSR 2/0 cll 65A # 115B
104A A 423451 423466 ACSR 2/0 9039TR1 cll 65A # 115B - 39104B A 423451 423471 COBRE 4 104B tr 115A bis # 65A - 17104C A 423471 423485 ACSR 2/0 9041TR1 tr 115A bis # 66105 A 423432 5322956 ACSR 2/0 cll 62 # 115B - 81106 A 5322956 5027735 AL 4/0 cll 62 # 116107 A 5027735 5027749 AL 2/0 9042TR1 cra 116 # 60B - 29108 A 5027735 6490955 ACSR 2/0 cra 116C # 62 - 08
NODO TRAMO PTO.FIN PFDEST CONDUCTO TRAFNODO DIRECCION109 A 6490955 6374025 ACSR 2/0 9043TR1 cra 117 # 63 - 20110 A 6374025 6374042 ACSR 2/0 9044TR1 cra 117C # 64A - 15111 A 6490969 6374116 ACSR 2/0 9045TR1 cra 117C # 65A - 29112 A 6374116 6374133 ACSR 2/0 9046TR1 cra 117c # 66bis - 13113 A 6374133 6374151 ACSR 2/0 cra 117C # 66B - 41114 A 5027735 5667367 ACSR 2/0 cll 62 # 117 - 23115 A 6490986 6373921 ACSR 2/0 cll 64 # 116C
115A A 6373921 6373982 ACSR 2/0 9749TR1 cll 64 # 116C - 28116 A 6373921 6373704 ACSR 2/0 cll 64A # 117A
116A A 6373704 6374008 ACSR 2/0 9750TR1 cll 64A # 117A - 30117 A 6373704 6386297 ACSR 2/0 cll 64B # 117A
117A A 6386297 6386309 ACSR 2/0 9751TR1 cll 64B # 117A - 30118 A 6386297 6374178 ACSR 2/0 cll 65A # 117A
118A A 6374178 6374195 ACSR 2/0 9752TR1 cll 65A # 117A - 30119 A 6374211 6374211 ACSR 2/0 cll 65B # 117A
119A A 6374211 6386421 ACSR 2/0 9753TR1 cll 65B # 117A - 30120 A 6374211 6386434 ACSR 2/0 cll 66 # 117A
120A A 6386434 6386417 ACSR 2/0 9754TR1 cll 66 # 117A - 30121 A 6386434 6386391 ACSR 2/0 cll 66 bis # 117A
121A A 6386391 6386403 ACSR 2/0 9755TR1 cll 66 bis # 117A - 30122 A 6386391 6386388 ACSR 2/0 cll 66A # 117A
122A A 6386388 6386374 ACSR 2/0 9756TR1 cll 66A # 117A - 30123 A 6386388 6386357 ACSR 2/0 cll 66B # 117A
123A A 6386357 6386361 ACSR 2/0 9757TR1 cll 66B # 117A - 30124 A 5667367 5260845 ACSR 2/0 cll 62 # 110A - 09125 A 5260845 5321947 ACSR 2/0 cra 118A # 62126 A 5321947 6386326 ACSR 2/0 9047TR1 cra 118a # 64 - 03127 A 6386326 5321964 ACSR 2/0 9048TR1 cra 118A # 65A - 31128 A 5321964 6386312 ACSR 1 9049TR1 cra 118A # 66A - 25129 A 6386312 5667384 ACSR 2/0 cra 118A # 66B - 23
129A A 5667384 6386343 ACSR 2/0 9050TR1 cll 67 # 118 - 08130 A 5667384 6386235 ACSR 1 cra 118a # 67A131 A 6591623 6386221 ACSR 2/0 9736TR1 cra 119 # 67A132 A 6386221 6429950 ACSR 2/0 9737TR1 cll 67A # 119A - 05133 A 6386235 5321015 ACSR 2/0 9738TR1 dg 67 # 117134 A 5321015 6591641 ACSR 2/0 cra 116C # 67A - 02135 A 6591641 6156570 ACSR 2/0 cra 116C # 67 - 10136 A 6156570 6386249 ACSR 2/0 9740TR1 cll 58 120-09137 A 6386249 6156583 ACSR 2/0 cll 67 # 1115
137A A 6156583 6386266 ACSR 2/0 9741TR1 cll 67 # 1115 - 62138 A 6156570 6089607 ACSR 2/0 9739TR1 dg 67 # 116A - 10139 A 5260845 5260880 ACSR 2/0 9742TR1 cra 118A # 61 - 17140 A 5260880 5260998 ACSR 2/0 9743TR1 cra 118A # 60 - 23141 A 5260998 5261000 ACSR 2/0 cra 118A # 60142 A 5261000 5261075 ACSR 1 cll 60 # 119 - 04
142A A 5261075 5261118 ACSR 1 9747TR1 cra 119 # 59 - 11143 A 5261075 6388696 ACSR 2/0 cra 119B # 60
143A A 6388696 6388711 ACSR 2/0 9746TR1 cra 119B # 59B - 11143B A 6388696 6388739 ACSR 2/0 9745TR1 cra 119B # 60A - 09144 A 5261000 5261502 ACSR 1 cra 117 # 60
144A A 5261502 5261516 ACSR 2/0 9744TR1 cra 117 # 59B - 05145 A 5261000 5261243 ACSR 2/0 9748TR1 cra 118A # 59A146 A 5261243 5261382 ACSR 2/0 cll 58 # 117A - 24147 A 5261382 5261408 ACSR 2/0 9758TR1 cll 58 # 118A - 48
147A A 5261408 6089473 ACSR 1 9759TR1 cra 118B # 57 - 43148 A 5261456 6156609 ACSR 2/0 cll 58 # 119A - 20
148A A 6156609 6156612 ACSR 2/0 cra 119B # 58148B A 6156612 6089487 ACSR 1 9760TR1 cra 119B # 57 - 55149 A 6156609 423691 ACSR 4/0 cra 119C # 57 - 98150 A 423691 6388651 ACSR 2/0 9761TR1 cll 58 # 120 - 09151 A 6388651 6156626 ACSR 2/0 cll 58 # 120 - 21
151A A 6156626 6089502 ACSR 1 9762TR1 cra 120A # 57 - 63152 A 6156626 6388679 ACSR 2/0 9763TR1 cll 58 121 - 14
NODO TRAMO PTO.FIN PFDEST CONDUCTO TRAFNODO DIRECCION153 A 6388679 6156630 ACSR 2/0 cra 121A # 58
153A A 6156630 6089516 ACSR 1 9764TR1 cra 121A # 57 - 62154 A 6156630 423705 COBRE 4 cll 58 # 121A - 15155 A 423705 423710 COBRE 4 cll57 # 122
155A A 423710 5667597 ACSR 2/0 9765TR1 cll 57 # 121156 A 423710 6490972 COBRE 6 HACIENDA MARANTA157 A 6490972 5578010 ACSR 2/0 HACIENDA MARANTA
157A A 5578010 423724 COBRE 6 9766TR1 HACIENDA MARANTA158 A 5578010 5578986 COBRE 6 9767TR1 HACIENDA MARANTA159 A 5260845 423490 ACSR 2/0 9768TR1 CLL 62 # 118b - 35160 A 423490 6373431 ACSR 2/0 cll62 # 119 - 11161 A 6373431 6490990 ACSR 2/0 9769TR1 cra 119 # 65 - 47162 A 6490990 6491001 ACSR 2/0 cra 119 # 65A -39
162A A 6491001 6298877 COBRE 2/0 9770TR1 cra 119 # 65A -39163 A 6373431 5261611 ACSR 2/0 cll 62 # 119A164 A 5261611 5261624 ACSR 2/0 cra 119A # 61B
164A A 5261624 5261638 ACSR 2/0 11424TR1 cll 61B # 119A - 20165 A 5261624 5376781 ACSR 4/0 11425TR1 cra 119A # 60 - 75166 A 5261611 5667612 ACSR 2/0 cll 62 # 119B - 23167 A 5667612 6598331 ACSR 2/0 cll 62 # 119B - 31
167A A 6598331 6598359 ACSR 4/0 19189TR1 cra 120 # 62 - 93168 A 6491015 423504 ACSR 4/0 11426TR1 cll 62 # 12 - 09169 A 423504 423519 AL 4/0 cra 121 # 62170 A 423519 6491077 ACSR 4/0 11439TR1 cra 121 # 62 - 31171 A 6491077 5667609 ACSR 2/0 cra 121 # 66B - 04
171A A 5667609 423633 ACSR 4/0 11442TR1 cll 64 # 121 - 19171B S 423633 423648 ACSR 4/0 11440TR1 cll 64 # 121 - 19172 A 423523 1121768 AL 4/0 cra 121 # 64A - 27173 A 423519 423542 ACSR 4/0 cll 61 # 121
173A A 423542 423557 AL 1 11434TR1 cll 61 # 122 - 23173B A 423557 6491063 AL 1 11435TR1 cll 61 # 123 - 17174 A 423542 6388591 ACSR 2/0 11436TR1 cll 61 # 121 - 03175 A 5667748 6388617 ACSR 2/0 11437TR1 cra 121 # 60 - 09176 A 5667765 6591884 ACSR 4/0 11438TR1 cra 121 # 59 - 15177 A 1122027 6598376 ACSR 4/0 19191TR1 cll 62 iglesia178 A 6598376 6156721 ACSR 4/0 19190TR1 cll 62 # 123 - 21179 A 6156721 423652 ACSR 4/0 cra 124 # 62
179A A 423652 423667 AL 1 11433TR1 cra 124 # 64180 A 423652 5707426 ACSR 4/0 11427TR1 cll 62 # 125A - 15
180A A 6491032 5707318 ACSR 4/0 11431TR1 cra 126 # 62 - 59180B A 5707318 6491046 ACSR 4/0 cra 126 # 64 - 09180C A 6491046 6491050 ACSR 4/0 11432TR1 cra 126 # 65 - 09181 A 5707426 6491029 ACSR 4/0 11428TR1 cll 62 # 126A - 39182 A 6491029 423671 ACSR 4/0 cll 62 Bodegas E.T.B.
182A S 423671 423686 AL 4/0 11429TR1 Bodegas E.T.B.183 A 423671 5667779 ACSR 4/0 cll 62 abajo Bodegas E.T.B.184 A 5667779 5667782 ACSR 4/0 11430TR1 Poligono TC. G. Guzman
89
Para la identificación de las diferentes estructuras utilizadas a lo largo de
la red del circuito Engativá, y las características de los conductores que
lo conforman, fue necesario realizar una nueva visita a terreno, pero
para ello fue necesario observar algunos catálogos de conductores, el
plano topológico del circuito y además se contó con la asesoría de
ingenieros con gran experiencia en el diseño de redes de distribución
urbana de CODENSA S.A. E.S.P., para obtener un mejor reconocimiento
del tipo y calibre de conductor utilizado en cada tramo del circuito;
previamente al recorrido, se realizó un reconocimiento de algunas
muestras de conductores y sus características para facilitar la labor en el
terreno y así identificar de manera más fácil los conductores sin
posibilidades de recopilar información errónea.
Fue así como se pudo conseguir el total de las características técnicas de
la red en cuestión, con el fin de llevar a cabo los estudios de corto
circuito y poder calcular las otras características técnicas del circuito;
necesarias para el desarrollo del software de localización de fallas y la
generación de bases de datos que se puedan estar actualizando
conforme a los cambios observados en cada salida a terreno.
5.2.3 Puntos de interrupción del circuito. En forma paralela, se
identificó, la ubicación de los diferentes seccionadores, de los pases o
puntos de interrupción presentes en la red y que están asociados a los
nodos que se tuvieron en cuenta sobre el diagrama unifilar, para
incluirlos en los listados de características del circuito y así tener
presente cual es el punto más cercano a un nodo determinado en el que
se pueda realizar un seccionamiento para aislar cualquier tramo o
sección en falla. Estos datos también serán consignados en las bases de
datos. (véase cuadro 10).
90
Cuadro 10. Dispositivos de corte o apertura del circuito.
NODO TRAMO P.FISICO TRAFNODO SECCIONADOR PROTCERCANA1 456027 S/E2 S 435432 5645 S/E3 A 435447 SECC NODO 2 = 4354324 A 435471 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 35 A 435519 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 46 A 422417 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 57 A 5372182 8989TR1 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 68 A 5174556 8990TR1 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 69 A 422421 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 8
9A A 5174602 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 89B A 5174616 8991TR1 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 9A10 A 437985 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 811 A 437990 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 1012 A 422441 8992TR1 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 1113 S 6434945 5701 SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 1114 S 6490847 SECC NODO 13 = 643494515 S 6434980 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 1416 A 438192 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 1517 A 422455 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 1518 A 5665950 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 17
18A A 5665977 8993TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 1819 A 422460 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 1820 A 5665994 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 1921 A 5666010 8996TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 2022 A 5666037 8995TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 2023 A 5666054 8994TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 2224 A 5666071 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 1925 A 5667280 8997TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 2426 A 5667276 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 2427 A 5667305 8998TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 2628 A 6089655 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 2629 A 422474 29 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 2630 A 6490881 8999TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 2931 A 6078091 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 2932 A 6089611 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 31
32A A 6386451 9000TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 3232B A 6386448 9001TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 3233 A 6078102 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 3234 A 6089624 9002TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 3335 A 6526185 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 3136 A 6078116 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 3137 A 6078120 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 3638 A 6089669 9003TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 3639 A 6490895 9004TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 3640 A 6526201 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 3641 A 422489 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 3642 A 1123832 9005TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 4143 A 1190324 5700 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 4144 A 423174 9006TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 4145 A 423155 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 4146 A 1089853 9007TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 4547 A 6447190 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 4548 A 6447201 9016TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 4749 A 6295196 5702 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 4750 S 6490907 SECC NODO 49 = 629519651 S 6490418 SECC NODO 49 = 629519652 S 6295208 SECC NODO 49 = 629519653 S 6491081 SECC NODO 49 = 6295196
53A S 6295225 11444TR1 SECC NODO 49 = 629519654 S 6491094 SECC NODO 49 = 629519655 S 6491106 SECC NODO 49 = 629519656 S 6491110 SECC NODO 49 = 629519657 S 6118896 11443TR1 SECC NODO 49 = 629519658 A 6327982 SECC NODO 49 = 629519659 A 6368921 SECC NODO 49 = 629519660 A 5067804 SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 59
60A A 5067818 9009TR1 SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 6061 A 423227 9010TR1 SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 6062 A 423212 SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 60
NODO TRAMO P.FISICO TRAFNODO SECCIONADOR PROTCERCANA63 A 423208 9011TR1 SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 6264 A 6089411 SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 62
64A A 6089425 9013TR1 SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 6465 A 6328008 5827 SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 64, PUNTO DE SUPLENCIA
66 A 5667319 9008TR1 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 4567 A 1123633 5703 SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 4568 A 422675 SECC NODO 67 = 112363369 A 422661 5697 SECC NODO 67 = 1123633, PUNTO DE SUPLENCIA70 A 423246 9014TR1 SECC NODO 67 = 112363371 A 6589847 SECC NODO 67 = 112363372 A 6589864 9015TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 7173 A 5309414 9017TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 7174 A 423251 9018TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 7175 A 5326196 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 7176 A 5326211 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 7577 A 5326239 9020TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 7578 A 423265 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 7579 A 6490924 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 7880 A 423299 9027TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 7881 A 423303 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 7882 A 423318 9028TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 8183 A 6490938 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 8184 A 5129656 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 81
84A A 5129642 9030TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 8185 A 423322 9019TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 8186 A 423337 9021TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 8187 A 6089456 9022TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 8188 A 423341 9023TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 8189 A 6156518 9024TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 8190 A 6156504 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 8191 A 6089460 9025TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 9092 A 5667293 9026TR1 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 9093 A 423356 5705 SECC NODO 67 = 1123633 Y PASE NODO 9094 A 496447 SECC NODO 93 = 423356
94A A 496466 9031TR1 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 9495 A 423380 9032TR1 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 9496 A 423394 9033TR1 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 9497 A 423409 9034TR1 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 9498 A 423413 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 9499 A 1120211 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 98
99A A 5294482 9036TR1 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 9999B A 423428 9037TR1 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 99100 A 6289940 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 98101 A 6289953 9035TR1 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 98102 A 423432 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 93103 A 423447 9038TR1 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 102104 A 423451 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 102
104A A 423466 9039TR1 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 104104B A 423471 104B SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 104104C A 423485 9041TR1 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 104105 A 5322956 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 102106 A 5027735 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 102107 A 5027749 9042TR1 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 106108 A 6490955 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 106109 A 6374025 9043TR1 5707 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 106110 A 6374042 9044TR1 SECC NODO 109 = 6374025111 A 6374116 9045TR1 SECC NODO 109 = 6374025 Y PASE NODO 110112 A 6374133 9046TR1 SECC NODO 109 = 6374025 Y PASE NODO 111113 A 6374151 SECC NODO 109 = 6374025 Y PASE NODO 111114 A 5667367 5706 SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 106115 A 6373921 SECC NODO 114 = 5667367
115A A 6373982 9749TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 115116 A 6373704 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 115
116A A 6374008 9750TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 116117 A 6386297 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 116
117A A 6386309 9751TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 117118 A 6374178 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 117
118A A 6374195 9752TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 118119 A 6374211 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 118
119A A 6386421 9753TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 119120 A 6386434 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 119
120A A 6386417 9754TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 120
NODO TRAMO P.FISICO TRAFNODO SECCIONADOR PROTCERCANA121 A 6386391 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 120
121A A 6386403 9755TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 121122 A 6386388 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 121
122A A 6386374 9756TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 122123 A 6386357 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 122
123A A 6386361 9757TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 123124 A 5260845 SECC NODO 114 = 5667367125 A 5321947 5708 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 124126 A 6386326 9047TR1 SECC NODO 125 = 5321947127 A 5321964 9048TR1 SECC NODO 125 = 5321947128 A 6386312 9049TR1 SECC NODO 125 = 5321947129 A 5667384 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 128
129A A 6386343 9050TR1 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 128130 A 6386235 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 128131 A 6386221 9736TR1 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 130132 A 6429950 9737TR1 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 130133 A 5321015 9738TR1 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 130134 A 6591641 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 130135 A 6156570 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 130136 A 6386249 9740TR1 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 135137 A 6156583 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 135
137A A 6386266 9741TR1 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 137138 A 6089607 9739TR1 SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 135139 A 5260880 9742TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 124140 A 5260998 9743TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 124141 A 5261000 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 124142 A 5261075 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 124
142A A 5261118 9747TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 124143 A 6388696 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 142
143A A 6388711 9746TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 143143B A 6388739 9745TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 143144 A 5261502 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 141
144A A 5261516 9744TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 141145 A 5261243 9748TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 141146 A 5261382 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 141147 A 5261408 9758TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 146
147A A 6089473 9759TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 147147B A 5261456 5709 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 147148 A 6156609 SECC NODO 147B = 5261456
148A A 6156612 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 148148B A 6089487 9760TR1 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 148149 A 423691 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 148150 A 6388651 9761TR1 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 148151 A 6156626 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 148
151A A 6089502 9762TR1 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 151152 A 6388679 9763TR1 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 151153 A 6156630 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 151
153A A 6089516 9764TR1 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 153154 A 423705 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 153155 A 423710 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 154
155A A 5667597 9765TR1 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 155156 A 6490972 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 155157 A 5578010 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 155
157A A 423724 9766TR1 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 157158 A 5578986 9767TR1 SECC NODO 147B = 5261456 Y PASE NODO 157159 A 423490 9768TR1 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 124160 A 6373431 5710 SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 124161 A 6490990 9769TR1 SECC NODO 160 = 6373431162 A 6491001 SECC NODO 160 = 6373431
162A A 6298877 9770TR1 SECC NODO 160 = 6373431163 A 5261611 SECC NODO 160 = 6373431164 A 5261624 SECC NODO 160 = 6373431 Y PASE NODO 163
164A A 5261638 11424TR1 SECC NODO 160 = 6373431 Y PASE NODO 163165 A 5376781 11425TR1 SECC NODO 160 = 6373431 Y PASE NODO 163166 A 5667612 5711 SECC NODO 160 = 6373431 Y PASE NODO 163167 A 6598331 SECC NODO 166 = 6373431
167A A 6598359 19189TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 167168 A 423504 11426TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 167169 A 423519 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 167170 A 6491077 11439TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 167171 A 5667609 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 169
171A A 423633 11442TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 171
NODO TRAMO P.FISICO TRAFNODO SECCIONADOR PROTCERCANA171B S 423648 11440TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 171172 A 1121768 5831 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 171, PUNTO DE SUPLENCIA
173 A 423542 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 169173A A 423557 11434TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 173173B A 6491063 11435TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 173174 A 6388591 11436TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 173175 A 6388617 11437TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 173176 A 6591884 11438TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 173177 A 6598376 19191TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 169178 A 6156721 19190TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 169179 A 423652 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 169
179A A 423667 11433TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 179180 A 5707426 11427TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 179
180A A 5707318 11431TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 180180B A 6491046 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 180180C A 6491050 11432TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 180181 A 6491029 11428TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 180182 A 423671 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 180
182A S 423686 11429TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 182183 A 5667779 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 182184 A 5667782 11430TR1 SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 183
91
5.3 ESTUDIO DE CORTO CIRCUITO
En la lógica del software localizador de fallas es necesario la
disponibilidad de las características de corto circuito (3φ, 2φ, 1φ) en cada
uno de los tramos, así como, los valores de reactancia en las diferentes
secuencias (componentes simétricas). Estos datos se obtuvieron a
partir de la topología del circuito utilizando un software para cálculo de
corriente de corto circuito llamado PROCOR, propiedad de CODENSA
S.A. E.S.P., Departamento de Coordinación de Protecciones. El cual
requiere algunas variables de inicio como longitud, tipo de estructura y
tramo, tipo de conductor y los valores de impedancia de secuencia
positiva, negativa y cero entre otros.
5.3.1 Valores de la impedancia de secuencia positiva y cero de
los conductores presentes en el circuito. Los valores de impedancia
que se utilizaron en el cálculo de corto circuito, se encontraban
calculados en las bases de datos del Procor y fueron obtenidos con la
rutina de cálculos de constantes de cables del ETAP, el cual es un
software de ingeniería con que cuenta la empresa.
Los valores se presentan a continuación.
Impedancias de conductores subterráneos dados en por
unidad (p.u.)
TIPO CALIBRE R POS X POS R CERO X CERO
AL 4/0 0.2064134 0.1144273 0.646758 0.1455575
CU 4/0 0.0035843 0.0059019 0.0069852 0.0465348
CU 2/0 0.0050393 0.0055737 0.0080603 0.0397193
92
Fuente: Tablas de conductores de Codensa S.A. E.S. P.
Impedancias de conductores aéreos dados en p.u.
TIPO CALIBRE R POS X POS R CERO X CERO
AL 4/0 0.22357417 0.2743921 0.3517728 1.4689429
AL 2/0 0.47978921 0.3879692 0.6528682 2.0015421
AL 1/0 0.34866731 0.0228932 0.0448532 0.1159438
AL 1 0.60523145 0.3945851 0.7784628 2.011548
ACSR 4/0 0.01250361 0.0144945 0.0186927 0.0721579
ACSR 2/0 0.05267185 0.0460351 0.0998768 0.1959927
ACSR 1 0.0377893 0.0210823 0.0458515 0.0962052
Fuente: Tablas de conductores de Codensa S.A. E.S. P.
5.3.2 Modelo del cálculo de corto circuito utilizado en el
software PROCOR. El siguiente es un ejemplo del método de cálculo
utilizado en el programa Procor, para determinar los diferentes niveles
de corto circuito en los nodos que conforman el circuito “Engativá”.
Cálculo de corto trifásico
MVA = 30
kV base = 115 kV
kV base = 11.4 kV
Isc AT = 11.2 kA (Valor dado por tabla características del sistema)
93
Isc BT = 9.5 kA (Valor dado por tabla características del sistema)
Zcc trafo = 13.17% (a 12 kV)
Ibase 11.4kV = 30 / ( 11.4 * 3 ) = 1519.34 A
Ibase 115kV = 30 / ( 115 * 3 ) = 150.61 A
Zcc trafo (a 11.4 kv):
Zcc trafo Nueva = Z vieja * (kv viejos) ^2 / (kv nuevos) ^2
Zcc trafo = 13.17 * (12)^2 / (11.4) ^2 = 14.59 %
Isc p.u. = 11200 / 150.61 = 74.36 p.u.
XQ = V / Isc = 1 / 74.36 = 0.013447 p.u. (Véase figura 22 a)
Cálculo corriente trifásica para el circuito equivalente Thévenin
(véase fig 22 b)
Vth = I * Zth
I = Vth / Zth = 1 / Zth = 1 / (0.013447 + 0.1459) = 6.27 p.u.
94
ZTXQ
IscVth
Zth
ZTramoZTXQ
a)
b)
c)
I (A) = 6.27 * 1519.34 = 9.52 kA trifásicos
Figura 22. Diagramas equivalentes para el cálculo trifásico: a) Bornes de baja trafo b) Equivalente de Thévenin c) De impedancias hasta el primer tramo.
Para el cálculo de la corriente de falla trifásica en el primer tramo se
utiliza la siguiente expresión:
I = 1 / (0.013447 + 0.1459 + Ztramo p.u.) (véase figura 22 c)
Cálculo de corto monofásico
If = 9.5 kA
If = 3 * Io ⇒ Io = If / 3 ; Io = (9500 / 3) = 3166.67 A
Iop.u. = Io / Ibase = 3166.67 / 150.61 = 21.0256 p.u.
Ahora como se tiene una XQ para cada secuencia y de las tres la única
que no se conoce es XQ(0) realizamos el siguiente procedimiento:
95
XQ(+) + XQ(-) + XQ(o) = V / Io ; como XQ(+) = XQ(-) = 0.013447 p.u.
⇒ 2 XQ(+) + XQ(o) = V / Io despejando XQ(o) = (V / Io) - 2 XQ(+)
XQ(o) = (1 / 21.0256) – 2 (0.013447) = 0.020667 p.u.
Ahora al involucrar la XTrafo se va a tener una nueva Io :
como X1 = X2 = X0 ⇒ 2 XQ(+) + XQ(o) + 3 XTrafo = V / Io
2 * (0.013447) + 0.020667 + 3 * (0.1459) = 1 / Io
0.485 = 1 / Io ⇒ Io = 2.0618 p.u.
IoA = Iop.u.* Ibase11.4 = 2.0618 * 1519.34 = 3.132 kA
If monofásica = 3 * Io = 3 * 3.132 = 9.396 kA
Se repite el proceso anterior para determinar el corto circuito en el
primer tramo, utilizando los valores de las tablas de conductores listadas
en la pagina 104.
2XQ + XQ(o)+ 3XTrafo + 2XTramo + XTramo (o) = 1 / Io
0.485 + 2(0.0031 + j 0.0017) + 0.0097 + j 0.0021 = 1 /Io
0.485 + 0.0062 + j 0.0034 + 0. 0097 + j 0.0021 = 1 / Io
0.5009 + j 0.0055 = 1 / Io
96
+V0
-
+V2
-
+V1
-
XQtramo(o)
XTramo(-)
XTramo(+)
XQtrafo(o)
XTrafo(-)
XTrafo(+)
XQ(o)
XQ(-)
XQ(+)
If
(2))0.0055^ (2)(0.5009^ + = 1 / Io
Io = 1 / 0.50086 = 1.9965 p.u
Io = 1.9965 p.u * 1519.34 = 3033.36 A
If monofásica = Io * 3 = 9100.08 A (véase figura 23)
FIGURA 23. Diagramas equivalentes para el cálculo monofásico
Los resultados del estudio de corto se presentan en el cuadro 11.
97
Cuadro 11. Estudio de corto circuito (PROCOR).
NODONODO Vbase(kV) TIPO R cero X cero R pos. Xpos. L-L-L L-N L-L L-L-N L-L-L L-N L-L L-L-NBL115 115,00 trif 4,374 j8,161 1,482 j5,740 13,228 10,368 11,456 13,215 11,200 9,500 9,699 11,189BL11.4 11,40 Trif 14,590 0 0,000 j0,146 15,854 15,260 13,730 15,939 9,558 9,446 8,278 9,610
1 11,40 Trif 0,010 j0,00 0,0031 j0,00 15,674 14,998 13,574 15,794 9,533 9,418 8,256 9,6072 11,40 Trif 0,032 j0,01 0,0103 j0,01 15,102 14,184 13,078 15,329 9,451 9,322 8,184 9,5933 11,40 Trif 0,088 j0,368 0,056 j0,069 12,112 10,260 10,489 11,645 8,557 7,478 7,411 8,2284 11,40 Trif 0,177 j0,731 0,112 j0,141 8,733 6,638 7,563 8,050 7,101 5,326 6,149 6,5465 11,40 Trif 0,191 j0,793 0,121 j0,152 6,803 4,827 5,891 6,266 5,960 4,052 5,161 5,4906 11,40 Trif 0,011 j0,046 0,007 j0,009 6,719 4,752 5,819 6,190 5,904 3,997 5,113 5,4397 11,40 Trif 0,019 j0,077 0,012 j0,016 6,576 4,629 5,695 6,059 5,805 3,905 5,027 5,3498 11,40 Trif 0,084 j0,237 0,064 j0,056 6,023 4,211 5,216 5,570 5,455 3,625 4,724 5,0449 11,40 Trif 0,012 j0,048 0,008 j0,010 5,951 4,150 5,154 5,504 5,400 3,576 4,677 4,994
9A 11,40 Trif 0,009 j0,037 0,006 j0,007 5,900 4,105 5,110 5,457 5,362 3,541 4,644 4,9599B 11,40 Trif 0,011 j0,044 0,007 j0,009 5,837 4,052 5,055 5,399 5,314 3,499 4,602 4,91510 11,40 Trif 0,026 j0,109 0,017 j0,020 5,807 4,023 5,029 5,372 5,293 3,476 4,584 4,89611 11,40 Trif 0,011 j0,042 0,007 j0,009 5,749 3,974 4,979 5,318 5,248 3,437 4,544 4,85412 11,40 Trif 0,025 j0,101 0,016 j0,021 5,614 3,861 4,862 5,194 5,142 3,347 4,453 4,75813 11,40 Trif 0,035 j0,142 0,022 j0,030 5,435 3,713 4,707 5,030 5,001 3,228 4,331 4,62814 11,40 Trif 0,010 j0,07 0,0053 j0,01 5,390 3,662 4,668 4,987 4,963 3,182 4,298 4,59215 11,40 Trif 0,011 j0,07 0,0056 j0,01 5,343 3,609 4,627 4,942 4,924 3,135 4,264 4,55416 11,40 Trif 0,018 j0,074 0,012 j0,016 5,258 3,541 4,554 4,864 4,856 3,080 4,205 4,49217 11,40 Trif 0,091 j0,368 0,058 j0,078 4,873 3,236 4,220 4,511 4,541 2,832 3,932 4,20418 11,40 Trif 0,020 j0,085 0,013 j0,016 4,798 3,175 4,155 4,443 4,480 2,782 3,880 4,148
18A 11,40 Trif 0,085 j0,179 0,070 j0,039 4,534 2,997 3,927 4,216 4,293 2,664 3,718 3,99219 11,40 Trif 0,049 j0,205 0,031 j0,038 4,629 3,037 4,008 4,287 4,340 2,668 3,759 4,02020 11,40 Trif 0,089 j0,230 0,069 j0,045 4,373 2,856 3,787 4,064 4,149 2,540 3,593 3,85621 11,40 Trif 0,025 j0,062 0,019 j0,014 4,305 2,810 3,728 4,005 4,096 2,506 3,548 3,81022 11,40 Trif 0,027 j0,071 0,021 j0,014 4,300 2,805 3,724 4,000 4,093 2,502 3,545 3,80823 11,40 Trif 0,020 j0,053 0,016 j0,010 4,248 2,768 3,679 3,955 4,052 2,475 3,510 3,77224 11,40 Trif 0,036 j0,140 0,024 j0,028 4,508 2,945 3,904 4,178 4,241 2,594 3,673 3,93025 11,40 Trif 0,018 j0,068 0,012 j0,014 4,453 2,902 3,856 4,127 4,195 2,559 3,633 3,88826 11,40 Trif 0,019 j0,073 0,013 j0,015 4,394 2,858 3,805 4,074 4,146 2,523 3,590 3,84427 11,40 Trif 0,065 j0,251 0,043 j0,050 4,205 2,715 3,641 3,902 3,985 2,406 3,451 3,69828 11,40 Trif 0,052 j0,202 0,035 j0,041 4,064 2,610 3,519 3,774 3,865 2,319 3,347 3,58929 11,40 Trif 0,008 j0,034 0,005 j0,006 4,043 2,594 3,502 3,755 3,847 2,305 3,331 3,57230 11,40 Trif 0,029 j0,120 0,018 j0,022 3,972 2,539 3,440 3,689 3,785 2,259 3,278 3,51531 11,40 Trif 0,006 j0,025 0,004 j0,005 3,958 2,528 3,428 3,676 3,772 2,249 3,267 3,50432 11,40 Trif 0,105 j0,272 0,082 j0,054 3,741 2,381 3,240 3,487 3,598 2,141 3,116 3,353
32A 11,40 Trif 0,015 j0,038 0,011 j0,007 3,713 2,362 3,216 3,462 3,575 2,127 3,096 3,33332B 11,40 Trif 0,068 j0,177 0,053 j0,035 3,588 2,277 3,107 3,352 3,470 2,062 3,005 3,24233 11,40 Trif 0,051 j0,131 0,039 j0,026 3,646 2,316 3,158 3,403 3,519 2,092 3,048 3,28434 11,40 Trif 0,033 j0,084 0,025 j0,017 3,588 2,277 3,107 3,351 3,470 2,062 3,005 3,24135 11,40 Trif 0,019 j0,079 0,012 j0,015 3,913 2,493 3,389 3,635 3,732 2,220 3,232 3,46736 11,40 Trif 0,024 j0,092 0,016 j0,018 3,857 2,452 3,340 3,583 3,683 2,186 3,190 3,42237 11,40 Trif 0,015 j0,039 0,012 j0,008 3,826 2,432 3,313 3,556 3,659 2,170 3,169 3,40138 11,40 Trif 0,079 j0,204 0,061 j0,040 3,672 2,328 3,180 3,422 3,534 2,093 3,060 3,29339 11,40 Trif 0,016 j0,061 0,010 j0,012 3,820 2,426 3,309 3,550 3,652 2,163 3,162 3,39340 11,40 Trif 0,011 j0,044 0,008 j0,009 3,795 2,407 3,286 3,527 3,629 2,148 3,143 3,37341 11,40 Trif 0,026 j0,102 0,018 j0,020 3,736 2,365 3,236 3,474 3,578 2,112 3,098 3,32642 11,40 Trif 0,010 j0,038 0,007 j0,008 3,715 2,350 3,217 3,454 3,559 2,099 3,082 3,30943 11,40 Trif 0,011 j0,041 0,007 j0,008 3,692 2,333 3,198 3,433 3,539 2,086 3,065 3,29144 11,40 Trif 0,087 j0,363 0,055 j0,068 3,559 2,232 3,082 3,310 3,419 1,998 2,961 3,18045 11,40 Trif 0,075 j0,312 0,047 j0,058 3,420 2,129 2,962 3,182 3,294 1,909 2,852 3,06446 11,40 Trif 0,043 j0,124 0,032 j0,026 3,349 2,082 2,900 3,119 3,232 1,873 2,799 3,01047 11,40 Trif 0,023 j0,065 0,017 j0,014 3,313 2,059 2,869 3,087 3,201 1,854 2,772 2,98248 11,40 Trif 0,049 j0,203 0,031 j0,038 3,233 2,001 2,800 3,013 3,128 1,803 2,709 2,91549 11,40 Trif 0,013 j0,056 0,008 j0,010 3,290 2,042 2,850 3,066 3,180 1,840 2,754 2,96450 11,40 Trif 0,024 j0,12 0,0152 j0,02 3,254 2,012 2,818 3,032 3,147 1,812 2,725 2,93251 11,40 Trif 0,032 j0,16 0,0200 j0,02 3,206 1,972 2,777 2,988 3,104 1,777 2,688 2,89252 11,40 Trif 0,032 j0,16 0,0203 j0,02 3,160 1,934 2,736 2,944 3,061 1,743 2,651 2,85353 11,40 Trif 0,011 j0,05 0,0069 j0,01 3,144 1,922 2,723 2,930 3,047 1,732 2,639 2,839
53A 11,40 Trif 0,009 j0,04 0,0057 j0,01 3,132 1,911 2,712 2,918 3,036 1,723 2,629 2,82954 11,40 Trif 0,020 j0,10 0,0126 j0,01 3,116 1,899 2,699 2,904 3,022 1,712 2,617 2,81655 11,40 Trif 0,032 j0,16 0,0200 j0,02 3,073 1,864 2,661 2,864 2,982 1,681 2,582 2,77956 11,40 Trif 0,030 j0,15 0,0188 j0,02 3,033 1,832 2,627 2,827 2,945 1,652 2,551 2,74557 11,40 Trif 0,023 j0,12 0,0146 j0,02 3,003 1,808 2,601 2,799 2,918 1,631 2,527 2,71958 11,40 Trif 0,085 j0,353 0,054 j0,066 3,157 1,945 2,734 2,942 3,057 1,755 2,647 2,84959 11,40 Trif 0,018 j0,076 0,012 j0,014 3,129 1,925 2,710 2,917 3,032 1,737 2,625 2,82660 11,40 Trif 0,012 j0,050 0,008 j0,009 3,111 1,912 2,695 2,900 3,015 1,726 2,611 2,811
60A 11,40 Trif 0,067 j0,141 0,055 j0,031 3,026 1,861 2,620 2,826 2,943 1,689 2,548 2,74961 11,40 Trif 0,007 j0,031 0,005 j0,006 3,101 1,905 2,685 2,890 3,005 1,719 2,603 2,80162 11,40 Trif 0,031 j0,128 0,019 j0,024 3,056 1,873 2,647 2,850 2,964 1,692 2,567 2,76463 11,40 Trif 0,026 j0,110 0,017 j0,021 3,019 1,847 2,615 2,815 2,930 1,668 2,537 2,73264 11,40 Trif 0,019 j0,080 0,012 j0,015 3,029 1,854 2,624 2,825 2,939 1,675 2,545 2,740
64A 11,40 Trif 0,007 j0,028 0,004 j0,005 3,020 1,847 2,615 2,816 2,930 1,669 2,538 2,73264B 11,40 Trif 0,025 j0,103 0,016 j0,019 2,986 1,823 2,586 2,785 2,899 1,648 2,511 2,70365 11,40 Trif 0,041 j0,171 0,026 j0,032 2,973 1,814 2,575 2,773 2,887 1,640 2,500 2,69266 11,40 Trif 0,025 j0,106 0,016 j0,020 3,375 2,096 2,923 3,141 3,253 1,881 2,817 3,02767 11,40 Trif 0,020 j0,083 0,013 j0,015 3,341 2,071 2,894 3,109 3,222 1,859 2,790 2,99868 11,40 Trif 0,022 j0,091 0,014 j0,017 3,304 2,044 2,862 3,075 3,188 1,836 2,761 2,96769 11,40 Trif 0,024 j0,095 0,015 j0,020 3,263 2,016 2,826 3,038 3,150 1,811 2,728 2,93270 11,40 Trif 0,037 j0,150 0,024 j0,032 3,241 2,000 2,806 3,016 3,129 1,798 2,710 2,91271 11,40 Trif 0,012 j0,050 0,008 j0,011 3,220 1,986 2,788 2,997 3,110 1,785 2,693 2,89572 11,40 Trif 0,028 j0,14 0,0176 j0,02 3,179 1,952 2,753 2,959 3,073 1,755 2,661 2,86073 11,40 Trif 0,032 j0,129 0,020 j0,027 3,167 1,950 2,743 2,949 3,061 1,754 2,651 2,85074 11,40 Trif 0,023 j0,094 0,015 j0,020 3,130 1,925 2,711 2,914 3,026 1,732 2,621 2,81875 11,40 Trif 0,010 j0,039 0,006 j0,008 3,115 1,914 2,698 2,901 3,012 1,723 2,609 2,80576 11,40 Trif 0,052 j0,210 0,033 j0,044 3,036 1,861 2,629 2,827 2,939 1,676 2,545 2,737
IMPEDANCIA EQUIVALENTE EN p.u. Corrientes Máximas Asimétricas(kA) Corrientes Máximas Simétricas(kA)
NODONODO Vbase(kV) TIPO R cero X cero R pos. Xpos. L-L-L L-N L-L L-L-N L-L-L L-N L-L L-L-N
IMPEDANCIA EQUIVALENTE EN p.u. Corrientes Máximas Asimétricas(kA) Corrientes Máximas Simétricas(kA)
77 11,40 Trif 0,011 j0,05 0,0069 j0,01 3,022 1,849 2,617 2,814 2,926 1,665 2,534 2,72578 11,40 Trif 0,023 j0,092 0,015 j0,019 3,080 1,890 2,667 2,868 2,980 1,702 2,580 2,77579 11,40 Trif 0,066 j0,191 0,050 j0,040 2,992 1,834 2,591 2,789 2,902 1,657 2,513 2,70680 11,40 Trif 0,059 j0,171 0,044 j0,036 2,917 1,787 2,526 2,723 2,836 1,620 2,456 2,64781 11,40 Trif 0,018 j0,052 0,014 j0,011 2,895 1,773 2,507 2,703 2,816 1,608 2,439 2,63082 11,40 Trif 0,057 j0,166 0,043 j0,035 2,827 1,730 2,448 2,643 2,755 1,574 2,386 2,57683 11,40 Trif 0,022 j0,064 0,017 j0,013 2,802 1,714 2,426 2,620 2,732 1,561 2,366 2,55584 11,40 Trif 0,062 j0,179 0,047 j0,038 2,733 1,670 2,367 2,559 2,670 1,526 2,312 2,500
84A 11,40 Trif 0,030 j0,087 0,023 j0,018 2,701 1,650 2,339 2,530 2,641 1,509 2,287 2,47484B 11,40 Trif 0,005 j0,03 0,0033 j0,00 2,696 1,646 2,335 2,525 2,636 1,505 2,283 2,46985 11,40 Trif 0,017 j0,069 0,011 j0,015 3,054 1,873 2,645 2,844 2,955 1,687 2,560 2,75286 11,40 Trif 0,035 j0,148 0,023 j0,028 3,004 1,837 2,602 2,798 2,910 1,656 2,520 2,71087 11,40 Trif 0,011 j0,047 0,007 j0,009 2,989 1,827 2,589 2,784 2,895 1,646 2,508 2,69788 11,40 Trif 0,012 j0,048 0,008 j0,010 2,972 1,815 2,574 2,768 2,879 1,636 2,494 2,68289 11,40 Trif 0,010 j0,05 0,0066 j0,01 2,959 1,804 2,562 2,756 2,868 1,627 2,483 2,67190 11,40 Trif 0,024 j0,095 0,015 j0,020 2,939 1,793 2,545 2,738 2,849 1,617 2,467 2,65491 11,40 Trif 0,006 j0,023 0,004 j0,005 2,931 1,788 2,538 2,731 2,841 1,612 2,461 2,64792 11,40 Trif 0,022 j0,087 0,014 j0,018 2,909 1,773 2,520 2,710 2,821 1,599 2,443 2,62893 11,40 Trif 0,031 j0,086 0,023 j0,020 2,871 1,750 2,486 2,676 2,786 1,581 2,413 2,59794 11,40 Trif 0,086 j0,241 0,065 j0,057 2,768 1,687 2,397 2,584 2,694 1,531 2,333 2,515
94A 11,40 Trif 0,090 j0,277 0,066 j0,054 2,673 1,626 2,315 2,499 2,609 1,481 2,259 2,43995 11,40 Trif 0,023 j0,064 0,017 j0,015 2,742 1,671 2,374 2,561 2,670 1,518 2,312 2,49496 11,40 Trif 0,050 j0,141 0,038 j0,033 2,686 1,638 2,326 2,511 2,620 1,491 2,269 2,44997 11,40 Trif 0,038 j0,107 0,029 j0,025 2,645 1,613 2,291 2,474 2,582 1,471 2,236 2,41698 11,40 Trif 0,012 j0,033 0,009 j0,008 2,633 1,606 2,280 2,463 2,571 1,465 2,227 2,40699 11,40 Trif 0,117 j0,359 0,086 j0,070 2,523 1,534 2,185 2,365 2,471 1,406 2,140 2,315
99A 11,40 Trif 0,010 j0,031 0,007 j0,006 2,514 1,528 2,177 2,356 2,462 1,401 2,132 2,30899B 11,40 Trif 0,035 j0,109 0,026 j0,021 2,492 1,514 2,158 2,336 2,442 1,389 2,115 2,289100 11,40 Trif 0,019 j0,054 0,014 j0,013 2,613 1,594 2,263 2,446 2,553 1,455 2,211 2,389101 11,40 Trif 0,022 j0,061 0,016 j0,014 2,591 1,580 2,244 2,426 2,533 1,444 2,193 2,371102 11,40 Trif 0,023 j0,064 0,017 j0,015 2,843 1,733 2,462 2,651 2,761 1,567 2,391 2,575103 11,40 Trif 0,054 j0,158 0,039 j0,035 2,780 1,694 2,408 2,595 2,705 1,536 2,343 2,525104 11,40 Trif 0,077 j0,228 0,057 j0,050 2,695 1,641 2,334 2,519 2,628 1,492 2,276 2,456
104A 11,40 Trif 0,025 j0,073 0,018 j0,016 2,669 1,624 2,312 2,495 2,604 1,479 2,255 2,435104B 11,40 Trif 0,019 j0,057 0,014 j0,012 2,675 1,628 2,317 2,501 2,609 1,482 2,260 2,439104C 11,40 Trif 0,054 j0,160 0,040 j0,035 2,619 1,593 2,268 2,451 2,558 1,454 2,216 2,394105 11,40 Trif 0,083 j0,232 0,062 j0,054 2,746 1,674 2,378 2,564 2,674 1,520 2,316 2,497106 11,40 Trif 0,043 j0,120 0,032 j0,028 2,698 1,645 2,336 2,522 2,630 1,497 2,278 2,459107 11,40 Trif 0,037 j0,112 0,027 j0,022 2,661 1,621 2,304 2,488 2,597 1,477 2,249 2,429108 11,40 mono1 0,018 j0,031 0,018 j0,031 1,637 2,326 2,509 1,490 2,267 2,447109 11,40 mono1 0,017 j0,030 0,017 j0,030 1,629 2,315 2,498 1,484 2,257 2,435110 11,40 mono1 0,031 j0,053 0,031 j0,053 1,616 2,296 2,477 1,473 2,239 2,415111 11,40 mono1 0,048 j0,082 0,048 j0,082 1,595 2,268 2,445 1,456 2,211 2,384112 11,40 mono1 0,048 j0,082 0,048 j0,082 1,575 2,241 2,415 1,439 2,184 2,354113 11,40 mono1 0,036 j0,062 0,036 j0,062 1,560 2,220 2,392 1,427 2,164 2,332114 11,40 Trif 0,049 j0,136 0,037 j0,032 2,646 1,613 2,291 2,475 2,583 1,471 2,237 2,416115 11,40 Trif 0,048 j0,145 0,035 j0,029 2,599 1,583 2,251 2,433 2,540 1,446 2,200 2,378
115A 11,40 Trif 0,016 j0,048 0,012 j0,011 2,583 1,573 2,237 2,418 2,525 1,438 2,187 2,364116 11,40 Trif 0,020 j0,059 0,014 j0,012 2,580 1,571 2,235 2,416 2,523 1,436 2,185 2,362
116A 11,40 Trif 0,016 j0,048 0,012 j0,011 2,565 1,561 2,221 2,402 2,508 1,428 2,172 2,349117 11,40 Trif 0,020 j0,061 0,015 j0,012 2,561 1,559 2,218 2,399 2,506 1,426 2,170 2,347
117A 11,40 Trif 0,020 j0,058 0,014 j0,013 2,543 1,547 2,202 2,382 2,488 1,416 2,155 2,331118 11,40 Trif 0,039 j0,119 0,029 j0,024 2,525 1,536 2,187 2,366 2,472 1,407 2,141 2,317
118A 11,40 mono1 0,015 j0,035 0,012 j0,011 1,530 2,182 2,361 1,402 2,137 2,312119 11,40 Trif 0,020 j0,059 0,014 j0,012 2,508 1,524 2,172 2,350 2,456 1,397 2,127 2,302
119A 11,40 mono1 0,015 j0,035 0,012 j0,011 1,519 2,167 2,345 1,393 2,123 2,297120 11,40 Trif 0,020 j0,059 0,014 j0,012 2,490 1,513 2,157 2,335 2,440 1,388 2,113 2,288
120A 11,40 mono1 0,015 j0,035 0,012 j0,011 1,508 2,152 2,329 1,383 2,109 2,283121 11,40 Trif 0,020 j0,059 0,014 j0,012 2,473 1,502 2,142 2,319 2,424 1,379 2,099 2,273
121A 11,40 mono1 0,015 j0,036 0,012 j0,012 1,497 2,137 2,314 1,374 2,095 2,268122 11,40 Trif 0,020 j0,059 0,014 j0,012 2,456 1,491 2,127 2,304 2,408 1,370 2,086 2,259
122A 11,40 mono1 0,015 j0,035 0,012 j0,011 1,486 2,123 2,299 1,365 2,082 2,254123 11,40 Trif 0,020 j0,059 0,014 j0,012 2,439 1,481 2,113 2,289 2,393 1,361 2,072 2,245
123A 11,40 mono1 0,015 j0,035 0,012 j0,012 1,475 2,108 2,284 1,356 2,068 2,240124 11,40 Trif 0,022 j0,061 0,016 j0,014 2,623 1,600 2,272 2,455 2,562 1,460 2,219 2,397125 11,40 Trif 0,010 j0,030 0,007 j0,006 2,614 1,593 2,263 2,446 2,553 1,455 2,211 2,390126 11,40 Trif 0,041 j0,126 0,030 j0,024 2,575 1,568 2,230 2,411 2,518 1,434 2,180 2,358127 11,40 Trif 0,091 j0,280 0,067 j0,054 2,492 1,514 2,158 2,337 2,442 1,389 2,115 2,289128 11,40 Trif 0,083 j0,241 0,063 j0,051 2,420 1,469 2,096 2,272 2,375 1,352 2,057 2,229129 11,40 Trif 0,027 j0,080 0,021 j0,017 2,397 1,455 2,076 2,251 2,354 1,340 2,038 2,210
129A 11,40 Trif 0,016 j0,047 0,012 j0,010 2,384 1,447 2,064 2,239 2,341 1,333 2,027 2,199130 11,40 Trif 0,068 j0,197 0,051 j0,041 2,342 1,421 2,028 2,201 2,302 1,311 1,994 2,164131 11,40 Trif 0,032 j0,092 0,024 j0,019 2,317 1,406 2,007 2,179 2,279 1,298 1,974 2,143132 11,40 mono1 0,025 j0,042 0,025 j0,042 1,398 1,996 2,166 1,291 1,963 2,131133 11,40 Trif 0,051 j0,149 0,039 j0,031 2,302 1,396 1,994 2,165 2,265 1,290 1,961 2,130134 11,40 Trif 0,025 j0,078 0,019 j0,015 2,283 1,384 1,977 2,148 2,247 1,280 1,946 2,114135 11,40 Trif 0,027 j0,082 0,020 j0,016 2,264 1,372 1,961 2,130 2,229 1,269 1,930 2,097136 11,40 Trif 0,017 j0,052 0,012 j0,010 2,252 1,364 1,950 2,119 2,217 1,262 1,920 2,087137 11,40 Trif 0,017 j0,053 0,013 j0,010 2,239 1,356 1,939 2,108 2,206 1,256 1,910 2,076
137A 11,40 Trif 0,087 j0,267 0,064 j0,052 2,180 1,318 1,888 2,054 2,149 1,223 1,861 2,025138 11,40 Trif 0,011 j0,033 0,008 j0,006 2,256 1,367 1,954 2,124 2,221 1,265 1,924 2,091139 11,40 Trif 0,034 j0,098 0,025 j0,021 2,590 1,579 2,243 2,425 2,532 1,443 2,193 2,370140 11,40 Trif 0,065 j0,188 0,049 j0,039 2,529 1,540 2,190 2,370 2,476 1,411 2,144 2,320141 11,40 Trif 0,013 j0,039 0,010 j0,008 2,516 1,533 2,179 2,359 2,464 1,405 2,134 2,310142 11,40 Trif 0,051 j0,149 0,039 j0,031 2,470 1,504 2,139 2,317 2,422 1,381 2,097 2,272
142A 11,40 Trif 0,060 j0,174 0,045 j0,036 2,419 1,472 2,095 2,271 2,374 1,354 2,056 2,229143 11,40 Trif 0,045 j0,130 0,034 j0,027 2,432 1,480 2,106 2,283 2,386 1,361 2,066 2,240
143A 11,40 Trif 0,014 j0,042 0,011 j0,009 2,419 1,472 2,095 2,271 2,374 1,354 2,056 2,229143B 11,40 Trif 0,030 j0,088 0,023 j0,019 2,406 1,464 2,084 2,259 2,362 1,347 2,046 2,218144 11,40 Trif 0,065 j0,135 0,053 j0,030 2,463 1,501 2,133 2,312 2,416 1,381 2,092 2,268
NODONODO Vbase(kV) TIPO R cero X cero R pos. Xpos. L-L-L L-N L-L L-L-N L-L-L L-N L-L L-L-N
IMPEDANCIA EQUIVALENTE EN p.u. Corrientes Máximas Asimétricas(kA) Corrientes Máximas Simétricas(kA)
144A 11,40 Trif 0,032 j0,066 0,026 j0,014 2,437 1,486 2,111 2,290 2,393 1,370 2,073 2,248145 11,40 Trif 0,053 j0,154 0,040 j0,032 2,469 1,503 2,138 2,316 2,420 1,380 2,096 2,271146 11,40 Trif 0,076 j0,221 0,057 j0,046 2,404 1,462 2,082 2,257 2,360 1,346 2,044 2,216147 11,40 Trif 0,028 j0,086 0,021 j0,017 2,381 1,447 2,062 2,237 2,339 1,334 2,025 2,197
147A 11,40 Trif 0,050 j0,130 0,039 j0,026 2,343 1,424 2,029 2,203 2,304 1,315 1,995 2,166148 11,40 Trif 0,065 j0,199 0,048 j0,039 2,330 1,415 2,018 2,191 2,291 1,306 1,984 2,154
148A 11,40 Trif 0,051 j0,133 0,040 j0,026 2,293 1,392 1,986 2,158 2,257 1,287 1,955 2,124148B 11,40 Trif 0,044 j0,115 0,034 j0,023 2,262 1,373 1,959 2,130 2,228 1,272 1,930 2,098149 11,40 Trif 0,014 j0,043 0,010 j0,008 2,320 1,408 2,009 2,181 2,281 1,300 1,976 2,145150 11,40 Trif 0,027 j0,083 0,020 j0,016 2,299 1,395 1,991 2,163 2,262 1,289 1,959 2,128151 11,40 Trif 0,012 j0,036 0,009 j0,007 2,291 1,389 1,984 2,155 2,254 1,284 1,952 2,120
151A 11,40 Trif 0,045 j0,115 0,035 j0,023 2,259 1,370 1,957 2,127 2,225 1,268 1,927 2,095152 11,40 Trif 0,052 j0,160 0,038 j0,031 2,253 1,365 1,951 2,120 2,218 1,263 1,921 2,088153 11,40 Trif 0,008 j0,025 0,006 j0,005 2,247 1,361 1,946 2,115 2,213 1,260 1,916 2,083
153A 11,40 Trif 0,042 j0,108 0,032 j0,021 2,219 1,344 1,922 2,090 2,187 1,246 1,894 2,060154 11,40 Trif 0,025 j0,078 0,019 j0,015 2,229 1,350 1,931 2,099 2,196 1,250 1,902 2,068155 11,40 Trif 0,077 j0,225 0,058 j0,047 2,175 1,316 1,884 2,050 2,145 1,222 1,857 2,021
155A 11,40 Trif 0,036 j0,104 0,027 j0,022 2,151 1,301 1,863 2,028 2,122 1,209 1,838 2,001156 11,40 Trif 0,274 j0,769 0,207 j0,181 1,996 1,210 1,729 1,887 1,974 1,130 1,709 1,865157 11,40 Trif 0,032 j0,089 0,024 j0,021 1,978 1,199 1,713 1,870 1,955 1,121 1,693 1,849
157A 11,40 Trif 0,008 j0,024 0,006 j0,006 1,973 1,196 1,709 1,865 1,951 1,118 1,689 1,845158 11,40 Trif 0,380 j1,065 0,286 j0,250 1,777 1,080 1,539 1,686 1,761 1,016 1,525 1,671159 11,40 Trif 0,044 j0,129 0,033 j0,027 2,580 1,572 2,234 2,416 2,522 1,438 2,184 2,362160 11,40 Trif 0,015 j0,043 0,011 j0,009 2,566 1,563 2,222 2,403 2,510 1,430 2,173 2,351161 11,40 Trif 0,070 j0,204 0,053 j0,043 2,500 1,523 2,165 2,345 2,450 1,397 2,121 2,297162 11,40 Trif 0,100 j0,291 0,076 j0,061 2,413 1,468 2,090 2,266 2,369 1,351 2,051 2,224
162A 11,40 Trif 0,005 j0,03 0,0033 j0,00 2,409 1,465 2,086 2,262 2,365 1,348 2,048 2,220163 11,40 Trif 0,014 j0,041 0,011 j0,009 2,552 1,555 2,210 2,391 2,497 1,423 2,163 2,340164 11,40 Trif 0,011 j0,034 0,008 j0,007 2,542 1,548 2,202 2,382 2,488 1,418 2,155 2,331
164A 11,40 Trif 0,008 j0,024 0,006 j0,005 2,535 1,544 2,195 2,376 2,481 1,414 2,149 2,325165 11,40 Trif 0,051 j0,156 0,037 j0,030 2,497 1,519 2,162 2,341 2,446 1,393 2,118 2,293166 11,40 Trif 0,017 j0,047 0,013 j0,011 2,536 1,545 2,196 2,376 2,482 1,415 2,150 2,326167 11,40 Trif 0,041 j0,114 0,031 j0,027 2,497 1,522 2,163 2,341 2,446 1,396 2,118 2,294
167A 11,40 Trif 0,071 j0,216 0,052 j0,042 2,437 1,483 2,110 2,287 2,390 1,363 2,070 2,243168 11,40 Trif 0,014 j0,039 0,011 j0,009 2,484 1,514 2,151 2,330 2,434 1,389 2,108 2,283169 11,40 Trif 0,045 j0,125 0,034 j0,029 2,443 1,489 2,116 2,293 2,396 1,369 2,075 2,249170 11,40 Trif 0,020 j0,094 0,011 j0,017 2,425 1,476 2,101 2,276 2,379 1,356 2,060 2,232171 11,40 Trif 0,025 j0,120 0,014 j0,021 2,403 1,459 2,081 2,254 2,357 1,341 2,041 2,211
171A 11,40 Trif 0,018 j0,088 0,011 j0,016 2,395 1,453 2,074 2,246 2,349 1,335 2,034 2,203171B 11,40 Trif 0,009 j0,045 0,005 j0,008 2,390 1,450 2,070 2,242 2,344 1,333 2,030 2,199172 11,40 Trif 0,016 j0,00 0,0052 j0,00 2,387 1,447 2,067 2,239 2,341 1,329 2,027 2,196173 11,40 Trif 0,040 j0,153 0,027 j0,031 2,407 1,465 2,085 2,259 2,362 1,347 2,045 2,217
173A 11,40 Trif 0,089 j0,229 0,069 j0,045 2,340 1,423 2,026 2,199 2,300 1,313 1,991 2,162173B 11,40 Trif 0,044 j0,114 0,034 j0,022 2,307 1,403 1,998 2,171 2,270 1,297 1,966 2,135174 11,40 Trif 0,010 j0,037 0,006 j0,008 2,399 1,459 2,077 2,251 2,353 1,342 2,038 2,209175 11,40 Trif 0,037 j0,145 0,025 j0,029 2,366 1,437 2,049 2,221 2,322 1,322 2,011 2,180176 11,40 Trif 0,024 j0,091 0,016 j0,018 2,346 1,424 2,031 2,202 2,302 1,310 1,994 2,162177 11,40 Trif 0,068 j0,262 0,045 j0,053 2,382 1,448 2,063 2,236 2,338 1,332 2,025 2,194178 11,40 Trif 0,032 j0,123 0,021 j0,025 2,355 1,430 2,039 2,211 2,311 1,315 2,002 2,170179 11,40 Trif 0,027 j0,104 0,018 j0,021 2,332 1,414 2,019 2,189 2,289 1,302 1,983 2,149
179A 11,40 Trif 0,084 j0,217 0,065 j0,043 2,272 1,377 1,967 2,136 2,234 1,272 1,935 2,100180 11,40 Trif 0,055 j0,212 0,037 j0,043 2,287 1,384 1,980 2,147 2,246 1,275 1,945 2,109
180A 11,40 Trif 0,038 j0,157 0,024 j0,029 2,257 1,364 1,955 2,120 2,217 1,256 1,920 2,082180B 11,40 Trif 0,010 j0,040 0,006 j0,008 2,250 1,359 1,948 2,113 2,210 1,251 1,914 2,076180C 11,40 Trif 0,014 j0,058 0,009 j0,011 2,239 1,351 1,939 2,103 2,200 1,244 1,905 2,066181 11,40 Trif 0,040 j0,156 0,027 j0,031 2,254 1,363 1,952 2,117 2,215 1,255 1,918 2,080182 11,40 Trif 0,053 j0,204 0,035 j0,041 2,214 1,336 1,917 2,079 2,176 1,231 1,884 2,044
182A 11,40 Trif 0,028 j0,01 0,0091 j0,01 2,207 1,332 1,911 2,073 2,169 1,229 1,879 2,038183 11,40 Trif 0,130 j0,523 0,082 j0,111 2,116 1,272 1,833 1,988 2,081 1,173 1,802 1,955184 11,40 Trif 0,037 j0,147 0,023 j0,031 2,091 1,255 1,810 1,964 2,056 1,157 1,780 1,931
Fuente: software PROCOR, propiedad de Codensa S.A. E.S.P.
98
5.4 SISTEMATIZACIÓN DE LA INFORMACIÓN
A partir de los datos obtenidos anteriormente, se creó una base de
datos en Microsoft Acces por medio de dos tablas (cuadros 12 y 13)
donde se incluyeron los datos referentes a las características técnicas
del circuito, y demás información necesaria para el funcionamiento del
software.
Las tablas se relacionan a partir del campo “nodo” para permitir los
intercambios y combinaciones de la información en los diferentes
aspectos del software como la descripción de características de los
posibles candidatos, la representación gráfica de la red del circuito, etc.
Adicionalmente, a partir de los datos del estudio de corto circuito y de
un cálculo de las reactancias acumuladas por tramos, según el trazado
del circuito; se generaron los datos necesarios (véase cuadro 14), para
graficar las curvas que a continuación se mencionan: Corriente trifásica
contra distancia, corriente monofásica contra distancia, reactancia
positiva contra distancia y reactancia cero contra distancia.
Las curvas de las características del circuito son importantes puesto que
constituyen una herramienta de apoyo al software de localización
geográfica de fallas, puesto que el operario las podrá consultar en el
momento de determinar la posible sección de la línea en falla a partir de
la confrontación y análisis de las características del circuito bajo
condiciones de falla.
99
Cuadro 12. Tabla Resumen (MICROSOFT ACCES).
NODO LONGITUD XCERO XPOS RPOS RCERO I3F I1F DIRECCION0 0 8,160953 5,739907 1,482038 0 11,2 9,5 S/E
BL11.4 0 0 0,1459 0 0 9,558252 9,44589 S/E1 15 0,002183 0,001716 0,003096 0,0097 9,533493 9,41787 S/E2 65 0,009461 0,007438 0,013417 0,04204 9,45057 9,32196 Salida S/E3 250,3 0,377138 0,076118 0,069377 0,13009 8,55716 7,47761 cra 110 # 76 C - 224 622,4 1,108506 0,217464 0,181752 0,30699 7,100593 5,32552 cra 110 # 74 B5 1024,6 1,901148 0,369179 0,303216 0,49822 5,959971 4,05212 cra 110 # 726 1047,8 1,94687 0,377931 0,310223 0,50925 5,90434 3,99683 cll 72 # 1107 1087,8 2,023458 0,394147 0,322303 0,52826 5,805122 3,90492 cll 72 # 110 A8 1207,8 2,260178 0,449748 0,38592 0,61266 5,454856 3,62489 cll 72 # 110 G9 1233,1 2,308621 0,460004 0,39356 0,62468 5,400178 3,57647 cll 72 # 110 C - 30
9A 1252,1 2,346065 0,467171 0,399298 0,63371 5,361999 3,54094 cra 111 # 71H -279B 1275,1 2,390104 0,476495 0,406244 0,64464 5,31384 3,49887 cra 111 # 72 bis10 1288 2,417555 0,480353 0,41014 0,65077 5,292673 3,47569 cll 71 H # 110 G11 1310,1 2,45987 0,489312 0,416814 0,66127 5,247504 3,4367 cra 111# 71G -1012 1363,1 2,56135 0,510798 0,43282 0,68645 5,14213 3,34665 cra 110 G # 71F13 1437,5 2,703805 0,540959 0,455289 0,7218 5,000874 3,22789 cra 111 # 71D14 1465,5 2,772002 0,549609 0,460542 0,73204 4,96333 3,18217 cra 110 G # 7215 1495,5 2,84507 0,558876 0,46617 0,74301 4,923714 3,1346 cra 110 G # 71C - 2116 1534 2,918787 0,574483 0,477797 0,7613 4,855589 3,07967 cra 110G # 71C - 0517 1726,4 3,287179 0,652481 0,535902 0,85273 4,540687 2,8316 cra 111 # 71B - 3118 1769,4 3,3725 0,668419 0,548888 0,87316 4,479842 2,78151 cra 111 # 71B bis
18A 1855,8 3,551038 0,707544 0,619017 0,95825 4,2933 2,66435 cll71C # 111A - 3319 1872,6 3,577272 0,70667 0,580054 0,9222 4,339989 2,66819 cra 111B # 7120 1987,2 3,807682 0,752163 0,649341 1,01133 4,149337 2,53959 cll 71 # 111A21 2018,9 3,869213 0,765849 0,668507 1,03598 4,096412 2,50607 cll71D # 111A22 2022,5 3,878654 0,766176 0,670684 1,03878 4,093297 2,50231 cll 71A # 111A23 2048,7 3,931331 0,776577 0,686524 1,05916 4,052494 2,47532 cll 71 B # 111A - 1124 1942 3,717403 0,734818 0,604338 0,9585 4,240838 2,59366 cra 111B # 70C - 0625 1975,5 3,785045 0,748405 0,616059 0,97602 4,194504 2,55914 cra 111B # 70B - 3226 2011,7 3,858139 0,763088 0,628726 0,99496 4,145509 2,52285 cra 111 # 70A - 4727 2136 4,109123 0,813504 0,672219 1,05997 3,985294 2,40569 cra 111 # 69 - 1728 2236 4,31104 0,854063 0,70721 1,11228 3,864771 2,31901 cra 111 # 69 - 0529 2253,2 4,345169 0,860438 0,712404 1,12045 3,846753 2,30538 cra 111C # 6830 2313,5 4,464818 0,882788 0,730615 1,14911 3,784852 2,25887 cra 111C # 67C - 1731 2326,1 4,489819 0,887458 0,73442 1,15509 3,77216 2,24938 cra 110C # 67C32 2461,5 4,762048 0,941209 0,816283 1,2604 3,598126 2,14084 cll 67 D # 111A - 09
32A 2480,3 4,799846 0,948672 0,82765 1,27503 3,575017 2,12656 cra 110D # 67D32B 2568,2 4,976574 0,983566 0,880794 1,34339 3,470219 2,06212 cll 68A # 11133 2526,63 4,892995 0,967064 0,855661 1,31106 3,519123 2,09212 cll 67C # 111 - 0834 2568,43 4,977036 0,983658 0,880933 1,34357 3,469951 2,06196 cll 67 B # 110B35 2366,1 4,569188 0,902284 0,7465 1,1741 3,732412 2,21979 cll 67 B bis # 111C36 2411,5 4,660858 0,920698 0,762386 1,19785 3,683371 2,18555 cll 67B # 111C37 2430,8 4,699662 0,92836 0,774055 1,21286 3,658826 2,17033 cll 67 B # 111C38 2532,5 4,904135 0,968732 0,835543 1,29196 3,533844 2,09336 cll 67 # 111B - 1639 2441,5 4,721433 0,932866 0,772883 1,21354 3,651641 2,1635 cra 111C # 66A - 1540 2463,1 4,765048 0,941627 0,780441 1,22484 3,629121 2,14789 cra 111C # 66 - 2141 2513,4 4,866612 0,962029 0,798041 1,25115 3,577702 2,1124 cra 66 # 111C42 2532,2 4,904573 0,969654 0,80462 1,26098 3,558844 2,09943 cra111C # 65B - 2143 2552,5 4,945562 0,977887 0,811723 1,2716 3,538696 2,08561 cra 111C # 65 B44 2696,4 5,229725 1,029857 0,853307 1,33811 3,419052 1,99793 dg 68B # 112 - 6045 2853,4 5,541248 1,088048 0,900721 1,41271 3,293504 1,90916 dg 68B # 112 - 9846 2914 5,665003 1,11402 0,932848 1,45533 3,232251 1,87282 cll 68 C # 112 - 9147 2946 5,730353 1,127735 0,949813 1,47783 3,200734 1,85418 Av cll 63 # 112 B - 2748 3048,48 5,933537 1,165689 0,980737 1,52649 3,127657 1,8034 Av cll 63 # 11249 2974 5,785911 1,138113 0,958269 1,49114 3,180422 1,84001 Av cll 63 # 112C50 3025 5,906062 1,154974 0,973512 1,51546 3,146885 1,81242 Av cll 63 # 112B - 3951 3092 6,063907 1,177124 0,993539 1,54741 3,103855 1,77742 dg 66B # 11252 316 6,224108 1,199605 1,013864 1,57984 3,061335 1,74324 cll 67 # 112B - 2853 3183 6,278294 1,207209 1,020739 1,59081 3,047208 1,73198 cll 67 # 112B
53A 3202 6,323056 1,21349 1,026418 1,59987 3,035633 1,72279 cra 112 B # 66B - 5054 3225 6,377242 1,221094 1,033292 1,61084 3,021735 1,71178 cll 67 # 112A - 26
NODO LONGITUD XCERO XPOS RPOS RCERO I3F I1F DIRECCION
55 3292 6,535087 1,243244 1,053319 1,64279 2,981947 1,68052 cll 67B bis # 11256 3355 6,683509 1,264072 1,072149 1,67284 2,945452 1,65215 cra 112 # 66 - 5957 3404 6,798948 1,280271 1,086796 1,6962 2,917663 1,63074 cra 112 # 67B bis58 3152 6,139102 1,204088 1,012025 1,57572 3,056983 1,75478 dg 66B #11259 3190,5 6,215495 1,218358 1,023652 1,59401 3,031513 1,73737 cll 67 # 112 B - 2860 3215,5 6,265101 1,227624 1,031202 1,60589 3,015195 1,72625 cll 67 # 112B
60A 3283,7 6,40603 1,258507 1,086558 1,67306 2,942559 1,6893 cra 112 B # 66 B - 5061 3231 6,295856 1,233369 1,035883 1,61326 3,005165 1,71942 cll 67 # 112A - 2662 3295,3 6,423442 1,257201 1,055301 1,64381 2,964247 1,69168 cll 67B bis # 11263 3350,9 6,533764 1,277809 1,072092 1,67023 2,929738 1,66841 cra 112 66 - 5964 3335,7 6,503604 1,272175 1,067502 1,66301 2,939093 1,67471 cra 112 # 67B bis
64A 3349,7 6,531383 1,277364 1,07173 1,66966 2,930474 1,6689 cll 67B bis # 112 - 0864B 3401,4 6,633968 1,296527 1,087343 1,69422 2,899072 1,64781 cll 67 B bis # 112A - 4265 3421,9 6,674644 1,304125 1,093534 1,70397 2,886804 1,6396 cra 112 # 67B - 7566 2907 5,647602 1,107914 0,916909 1,43818 3,252681 1,88063 tr 112A # 64 - 0567 2948,7 5,730344 1,12337 0,929502 1,45799 3,2216 1,85901 tr 112A # 624168 2994,7 5,821618 1,14042 0,943394 1,47985 3,187982 1,83574 cra 113 # 65A - 1469 3044,5 5,916971 1,160608 0,958434 1,50351 3,150042 1,81119 tr 112A # 60-5670 3072,8 5,971158 1,172081 0,96698 1,51696 3,128877 1,79753 cll 62 # 114 - 2571 3099 6,021324 1,182702 0,974893 1,52941 3,109531 1,78507 cll 62 # 114 - 4772 3158 6,160322 1,202208 0,992528 1,55755 3,07252 1,75509 cra 112C # 67A - 1773 3166,5 6,150567 1,210067 0,995278 1,56148 3,060762 1,75373 cll 62 # 114 - 5174 3215,4 6,244197 1,22989 1,010045 1,58472 3,026366 1,73171 cll 62 # 114 - 6575 3235,6 6,282874 1,238079 1,016146 1,59432 3,012379 1,72278 cll 62 # 114A76 3345,3 6,492919 1,282551 1,049275 1,64644 2,9386 1,67581 cll 62 # 114A77 3368,3 6,547105 1,290155 1,05615 1,65741 2,925593 1,6654 cll 62 # 115 - 0778 3283,7 6,374972 1,257579 1,030672 1,61717 2,979583 1,70186 cll 62 # 114B79 3377,4 6,566324 1,297738 1,080346 1,68307 2,902047 1,65748 cll 63 # 114B80 3461,2 6,737457 1,333654 1,124772 1,74201 2,835777 1,61966 dg 63 # 112C81 3486,9 6,789941 1,344669 1,138397 1,76008 2,816008 1,60839 cra 112C # 67A82 3568,1 6,955765 1,37947 1,181445 1,81719 2,75519 1,57379 cra 112C # 67A - 1783 3599,5 7,01989 1,392928 1,198091 1,83928 2,732319 1,5608 cra 112C # 67A - 2184 3687,3 7,199192 1,430559 1,244637 1,90103 2,670201 1,52556 Estación Bombeo V. G.
84A 3730 7,286393 1,448859 1,267275 1,93106 2,640933 1,50898 Estación Bombeo V. G.84B 3741 7,312308 1,452496 1,270562 1,9363 2,635846 1,50493 Estación Bombeo V. G.85 3319,7 6,443902 1,272173 1,041544 1,63428 2,955496 1,68654 cll 62 # 114B - 4086 3394,4 6,592124 1,29986 1,064104 1,66977 2,909657 1,65561 cll 62 # 115 - 2587 3418 6,638951 1,308608 1,071231 1,68099 2,895463 1,64607 cll 62 # 115A - 0788 3443,2 6,687202 1,318824 1,078841 1,69296 2,879488 1,63601 cll 62 # 115A - 3089 3465,2 6,739032 1,326097 1,085417 1,70345 2,867528 1,62651 cll 62 # 115A - 3090 3492,8 6,782172 1,338931 1,09382 1,71653 2,84855 1,61655 cll 62 # 115A - 6091 3504,6 6,804766 1,343715 1,097384 1,72214 2,841286 1,61199 cll 62 # 115A - 6092 3538,2 6,869101 1,357336 1,107531 1,7381 2,820802 1,59915 cll 62 # 115A - 8093 3581,8 6,955109 1,377538 1,130645 1,76877 2,786349 1,58063 cll 62 # 115B94 3704,2 7,196563 1,434251 1,195535 1,85485 2,69371 1,53083 cra 115B # 115A
94A 3842,6 7,473577 1,487946 1,261925 1,94521 2,608601 1,48065 cll 60A # 115D95 3736,7 7,260675 1,44931 1,212764 1,87771 2,670077 1,51812 cra 115B # 59B96 3808,1 7,401523 1,482392 1,250617 1,92793 2,619504 1,49091 cra 115B # 5997 3862,4 7,508639 1,507552 1,279403 1,96612 2,582238 1,47085 cra 115B # 58 - 1098 3879 7,541386 1,515243 1,288204 1,97779 2,571044 1,46482 cll 58 # 115B99 4058,5 7,900663 1,584884 1,37431 2,09498 2,470627 1,40559 cll 58 # 115F
99A 4074 7,931687 1,590897 1,381745 2,1051 2,462299 1,4007 cll 58 # 115F - 2499B 4112,8 8,009347 1,605951 1,400358 2,13043 2,441682 1,3886 cll 58 # 115D - 89100 3906,3 7,595239 1,527893 1,302677 1,99699 2,552834 1,45501 cll 57 # 115B101 3937 7,6558 1,542117 1,318952 2,01858 2,532645 1,44413 cll 57 # 115B - 30102 3614 7,018629 1,392458 1,147716 1,79141 2,761405 1,56723 tr 115A bis # 62103 3696 7,177056 1,427121 1,187051 1,84495 2,705216 1,53569 tr 115A bis # 63104 3813,9 7,404844 1,476959 1,243608 1,92192 2,628103 1,49248 cll 65A # 115B
104A 3851,9 7,478262 1,493023 1,261837 1,94673 2,604126 1,47905 cll 65A # 115B - 39104B 3843,4 7,46184 1,48943 1,257759 1,94118 2,609453 1,48203 tr 115A bis # 65A - 17104C 3926,1 7,62162 1,524389 1,29743 1,99517 2,558481 1,45351 tr 115A bis # 66105 3731,5 7,250417 1,4469 1,210008 1,87405 2,673832 1,52014 cll 62 # 115B - 81106 3792,5 7,37075 1,475164 1,242346 1,91695 2,630399 1,49677 cll 62 # 116107 3848,5 7,482836 1,496891 1,26921 1,95351 2,596866 1,47696 cra 116 # 60B - 29108 3825,5 7,401298 1,505713 1,260085 1,93469 0 1,49023 cra 116C # 62 - 08
NODO LONGITUD XCERO XPOS RPOS RCERO I3F I1F DIRECCION
109 3857,7 7,431107 1,535521 1,277393 1,952 0 1,4839 cra 117 # 63 - 20110 3915,2 7,484335 1,58875 1,308301 1,98291 0 1,47272 cra 117C # 64A - 15111 4003,8 7,566354 1,670768 1,355926 2,03053 0 1,45583 cra 117C # 65A - 29112 4092,8 7,648743 1,753157 1,403765 2,07837 0 1,43923 cra 117c # 66bis - 13113 4160,3 7,711229 1,815643 1,440048 2,11466 0 1,42689 cra 117C # 66B - 41114 3861,5 7,506864 1,507135 1,278926 1,96548 2,582847 1,47118 cll 62 # 117 - 23115 3934,5 7,651611 1,53613 1,313944 2,01316 2,54018 1,4463 cll 64 # 116C
115A 3959,5 7,699912 1,546698 1,325937 2,02948 2,52534 1,43797 cll 64 # 116C - 28116 3964,5 7,711096 1,548045 1,328335 2,03275 2,523027 1,43631 cll 64A # 117A
116A 3989,5 7,759398 1,558613 1,340328 2,04908 2,508374 1,4281 cll 64A # 117A - 30117 3995,5 7,772564 1,560358 1,343206 2,053 2,505528 1,42614 cll 64B # 117A
117A 4025,5 7,830526 1,573039 1,357597 2,07259 2,488194 1,41642 cll 64B # 117A - 30118 4055,5 7,891535 1,584189 1,371988 2,09219 2,4723 1,40684 cll 65A # 117A
118A 4080,5 7,926324 1,595688 1,38398 2,10707 0 1,40207 cll 65A # 117A - 30119 4085,5 7,95102 1,596105 1,386379 2,11178 2,455995 1,39738 cll 65B # 117A
119A 4110,5 7,98581 1,607603 1,398371 2,12666 0 1,39268 cll 65B # 117A - 30120 4115,5 8,010505 1,60802 1,40077 2,13137 2,439891 1,38805 cll 66 # 117A
120A 4140,5 8,045295 1,619519 1,412762 2,14626 0 1,38341 cll 66 # 117A - 30121 4145,5 8,069991 1,619936 1,415161 2,15097 2,423986 1,37884 cll 66 bis # 117A
121A 4171,5 8,106172 1,631894 1,427633 2,16645 0 1,37407 cll 66 bis # 117A - 30122 4175,5 8,129476 1,631851 1,429552 2,17056 2,408275 1,36975 cll 66A # 117A
122A 4200,5 8,164265 1,64335 1,441544 2,18544 0 1,36522 cll 66A # 117A - 30123 4205,5 8,188961 1,643767 1,443943 2,19016 2,392755 1,36078 cll 66B # 117A
123A 4230,8 8,224168 1,655404 1,456079 2,20522 0 1,35626 cll 66B # 117A - 30124 3892,5 7,568017 1,521499 1,295361 1,98728 2,562008 1,45995 cll 62 # 110A - 09125 3907,5 7,59804 1,527318 1,302556 1,99708 2,553384 1,45485 cra 118A # 62126 3970,5 7,724137 1,55176 1,332777 2,03821 2,517745 1,43379 cra 118a # 64 - 03127 4110,3 8,003954 1,605998 1,399839 2,12948 2,441892 1,38915 cra 118A # 65A - 31128 4228,3 8,24493 1,656572 1,462396 2,21247 2,374921 1,35171 cra 118A # 66A - 25129 4267,3 8,324574 1,673287 1,483072 2,2399 2,353541 1,33977 cra 118A # 66B - 23
129A 4290,3 8,371544 1,683145 1,495265 2,25608 2,341102 1,33283 cll 67 # 118 - 08130 4363,6 8,521235 1,714561 1,534124 2,30763 2,302274 1,31116 cra 118a # 67A131 4408,5 8,612929 1,733804 1,557928 2,33921 2,279086 1,29823 cra 119 # 67A132 4451,5 8,654481 1,775357 1,58321 2,36449 0 1,29145 cll 67A # 119A - 05133 4436,6 8,670314 1,745848 1,572825 2,35897 2,264798 1,29026 dg 67 # 117134 4475,5 8,748174 1,76094 1,591485 2,38437 2,247135 1,27993 cra 116C # 67A - 02135 4516,7 8,830638 1,776924 1,611249 2,41126 2,22871 1,26917 cra 116C # 67 - 10136 4542,7 8,882678 1,787011 1,623721 2,42824 2,217229 1,26247 cll 58 120-09137 4569,4 8,936119 1,79737 1,636529 2,44567 2,205556 1,25566 cll 67 # 1115
137A 4702,7 9,202925 1,849086 1,700473 2,5327 2,148985 1,22273 cll 67 # 1115 - 62138 4533 8,863263 1,783248 1,619068 2,42191 2,221499 1,26496 dg 67 # 116A - 10139 3940,5 7,666041 1,542071 1,320807 2,02104 2,531756 1,4429 cra 118A # 61 - 17140 4032,5 7,85392 1,581501 1,36958 2,08575 2,475599 1,41129 cra 118A # 60 - 23141 4051,5 7,892722 1,589645 1,379653 2,09911 2,464291 1,40493 cra 118A # 60142 4124,5 8,0418 1,620932 1,418354 2,15045 2,42173 1,38101 cll 60 # 119 - 04
142A 4209,5 8,215384 1,657362 1,463416 2,21023 2,373883 1,35414 cra 119 # 59 - 11143 4188 8,171478 1,648147 1,452018 2,19511 2,385817 1,36084 cra 119B # 60
143A 4208,6 8,213546 1,656976 1,462938 2,2096 2,37438 1,35442 cra 119B # 59B - 11143B 4231,2 8,259699 1,666663 1,47492 2,2255 2,361952 1,34745 cra 119B # 60A - 09144 4117 8,028071 1,619305 1,432818 2,16362 2,416151 1,38109 cra 117 # 60
144A 4149 8,094196 1,633795 1,458792 2,19513 2,393209 1,36972 cra 117 # 59B - 05145 4127 8,046905 1,622003 1,419679 2,15221 2,420297 1,3802 cra 118A # 59A146 4235 8,26746 1,668291 1,476934 2,22817 2,359874 1,34628 cll 58 # 117A - 24147 4278 8,353526 1,684974 1,497561 2,25624 2,338792 1,33388 cll 58 # 118A - 48
147A 4342,8 8,48381 1,710698 1,536739 2,30664 2,303746 1,3147 cra 118B # 57 - 43148 4377,5 8,55268 1,723577 1,545291 2,3212 2,291348 1,30603 cll 58 # 119A - 20
148A 4443,5 8,685377 1,749777 1,585195 2,37254 2,256985 1,28729 cra 119B # 58148B 4500,5 8,799978 1,772405 1,619657 2,41687 2,228052 1,27151 cra 119B # 57 - 55149 4398,9 8,595513 1,731879 1,555557 2,33517 2,281381 1,30019 cra 119C # 57 - 98150 4440,5 8,678778 1,748019 1,575513 2,36233 2,26224 1,28899 cll 58 # 120 - 09151 4458,5 8,714806 1,755002 1,584147 2,37408 2,254051 1,2842 cll 58 # 120 - 21
151A 4515,8 8,83001 1,777749 1,618791 2,41865 2,225058 1,26842 cra 120A # 57 - 63152 4538,5 8,874929 1,78604 1,622523 2,42631 2,218328 1,26333 cll 58 121 - 14153 4550,9 8,899749 1,790851 1,628471 2,43441 2,212887 1,26015 cra 121A # 58
153A 4604,5 9,007514 1,812129 1,660878 2,4761 2,186658 1,24592 cra 121A # 57 - 62
NODO LONGITUD XCERO XPOS RPOS RCERO I3F I1F DIRECCION
154 4589,7 8,977409 1,805904 1,647084 2,45974 2,196025 1,25032 cll 58 # 121A - 15155 4699,7 9,202047 1,853049 1,705399 2,53711 2,144753 1,22184 cll57 # 122
155A 4750,6 9,305994 1,874864 1,732384 2,5729 2,121793 1,20909 cll 57 # 121156 5089,7 9,971387 2,033753 1,912155 2,8114 1,973518 1,13042 HACIENDA MARANTA157 5134,7 10,06016 2,054603 1,936011 2,84305 1,955453 1,12073 HACIENDA MARANTA
157A 5146,7 10,08383 2,060163 1,942373 2,85148 1,95069 1,11818 HACIENDA MARANTA158 5674,7 11,1254 2,304808 2,222288 3,22283 1,761383 1,01613 HACIENDA MARANTA159 3955,5 7,696673 1,5485 1,328759 2,03159 2,522438 1,43765 CLL 62 # 118b - 35160 3976,5 7,739559 1,5575 1,339892 2,04636 2,509501 1,43037 cll62 # 119 - 11161 4076,5 7,943776 1,600359 1,392907 2,11669 2,449559 1,39664 cra 119 # 65 - 47162 4219 8,234785 1,661434 1,468452 2,21692 2,368646 1,3512 cra 119 # 65A -39
162A 4230 8,2607 1,66507 1,47174 2,22216 2,364535 1,34796 cra 119 # 65A -39163 3996,5 7,780402 1,566072 1,350495 2,06043 2,497294 1,42349 cll 62 # 119A164 4013,5 7,814428 1,572668 1,35865 2,07153 2,487979 1,41799 cra 119A # 61B
164A 4025,5 7,838447 1,577323 1,364407 2,07936 2,481442 1,41414 cll 61B # 119A - 20165 4091,5 7,970549 1,602929 1,396067 2,12245 2,446059 1,39328 cra 119A # 60 - 75166 4020,5 7,827746 1,577192 1,363219 2,07731 2,482124 1,41533 cll 62 # 119B - 23167 4078,5 7,942161 1,604066 1,393967 2,1181 2,446178 1,39599 cll 62 # 119B - 31
167A 4186,5 8,158328 1,645967 1,445775 2,18861 2,39029 1,36301 cra 120 # 62 - 93168 4098,5 7,981614 1,613333 1,40457 2,13217 2,434012 1,38943 cll 62 # 12 - 09169 4162 8,106879 1,642755 1,438234 2,17683 2,396136 1,36903 cra 121 # 62170 4210 8,201174 1,659599 1,449481 2,19639 2,378606 1,35637 cra 121 # 62 - 31171 4271 8,321007 1,681004 1,463773 2,22124 2,356695 1,34062 cra 121 # 66B - 04
171A 4294 8,409409 1,696795 1,474317 2,23958 2,348538 1,33478 cll 64 # 121 - 19171B 4319 8,454592 1,704866 1,479706 2,24895 2,344222 1,33314 cll 64 # 121 - 19172 4316 8,324646 1,683865 1,468934 2,23741 2,340789 1,32923 cra 121 # 64A - 27173 4238 8,260336 1,673581 1,464827 2,21658 2,361546 1,34716 cll 61 # 121
173A 4352 8,489539 1,718836 1,533751 2,30525 2,299545 1,31314 cll 61 # 122 - 23173B 4408,6 8,603336 1,741305 1,567971 2,34927 2,269841 1,29686 cll 61 # 123 - 17174 4256,5 8,297691 1,681084 1,4713 2,22626 2,353275 1,34194 cll 61 # 121 - 03175 4328,1 8,442264 1,710125 1,496353 2,26371 2,321797 1,32213 cra 121 # 60 - 09176 4373,1 8,533126 1,728377 1,512099 2,28725 2,302435 1,30997 cra 121 # 59 - 15177 4291,6 8,368564 1,695321 1,483582 2,24462 2,337739 1,33215 cll 62 iglesia178 4352,6 8,491733 1,720062 1,504926 2,27652 2,311216 1,31548 cll 62 # 123 - 21179 4403,9 8,595317 1,740869 1,522876 2,30336 2,289367 1,30177 cra 124 # 62
179A 4511,9 8,812457 1,783743 1,588173 2,38736 2,233945 1,2716 cra 124 # 64180 4508,9 8,80733 1,783457 1,559616 2,35828 2,245896 1,27459 cll 62 # 125A - 15
180A 4588 8,964282 1,812775 1,583504 2,39587 2,217473 1,2558 cra 126 # 62 - 59180B 4608,4 9,004761 1,820336 1,589665 2,40556 2,210258 1,25104 cra 126 # 64 - 09180C 4637,5 9,062501 1,831122 1,598453 2,41939 2,200046 1,24431 cra 126 # 65 - 09181 4586,1 8,963211 1,814769 1,586629 2,39866 2,214963 1,25532 cll 62 # 126A - 39182 4686,9 9,166744 1,855653 1,6219 2,45139 2,175821 1,23102 cll 62 Bodegas E.T.B.
182A 4730,9 9,173148 1,860688 1,630982 2,47985 2,169258 1,22855 Bodegas E.T.B.183 4959,8 9,689271 1,966286 1,704315 2,58106 2,081124 1,17254 cll 62 abajo Bodegas E.T.B.184 5036,8 9,836704 1,997501 1,727569 2,61765 2,055874 1,15703 Poligono TC. G. Guzman
100
Cuadro 13. Tabla Tramos (MICROSOFT ACCES).
NODO A/S CTO PFORIG PFDEST COORDX1 COORDY1 COORDX2 COORDY2 TRAFNODO
2 A BL38 456027 435432 995381 1013428 995347 10133913 A BL38 435432 435447 995347 1013391 995440 10132564 A BL38 435447 435471 995440 1013256 995152 10130305 A BL38 435471 435519 995152 1013030 994850 10127866 A BL38 435519 422417 994850 1012786 994828 10127907 A BL38 422417 5372182 994828 1012790 994810 1012815 8989TR18 A BL38 5372182 5174556 994810 1012815 994719 1012917 8990TR19 A BL38 5174556 422421 994719 1012917 994702 1012941
9A A BL38 422421 5174602 994702 1012941 994690 10129529B A BL38 5174602 5174616 994690 1012952 994708 1012965 8991TR110 A BL38 422421 437985 994702 1012941 994650 101290411 A BL38 437985 437990 994650 1012904 994668 101288812 A BL38 437990 422441 994668 1012888 994634 1012846 8992TR113 S BL38 422441 6434945 994634 1012846 994593 101278914 S BL38 6434945 6490847 994593 1012789 994572 101277015 S BL38 6490847 6434980 994572 1012770 994542 101277116 A BL38 6434980 438192 994542 1012771 994510 101276417 A BL38 438192 422455 994510 1012764 994348 101266618 A BL38 422455 5665950 994348 1012666 994333 1012624
18A A BL38 5665950 5665977 994333 1012624 994403 1012582 8993TR119 A BL38 5665950 422460 994333 1012624 994294 101253420 A BL38 422460 5665994 994294 1012534 994386 101247221 A BL38 5665994 5666010 994386 1012472 994369 1012444 8996TR122 A BL38 5665994 5666037 994386 1012472 994400 1012493 8995TR123 A BL38 5666037 5666054 994400 1012493 994417 1012521 8994TR124 A BL38 422460 5666071 994294 1012534 994266 101246925 A BL38 5666071 5667280 994266 1012469 994252 1012438 8997TR126 A BL38 5667280 5667276 994252 1012438 994232 101241527 A BL38 5667276 5667305 994232 1012415 994150 1012321 8998TR128 A BL38 5667305 6089655 994150 1012321 994137 101230829 A BL38 6089655 422474 994137 1012308 994069 1012233 2930 A BL38 422474 6490881 994069 1012233 994037 1012191 8999TR131 A BL38 6490881 6078091 994037 1012191 994021 101217332 A BL38 6078091 6089611 994021 1012173 994113 1012068
32A A BL38 6089611 6386451 994113 1012068 994144 1012099 9000TR132B A BL38 6386451 6386448 994144 1012099 994176 1012131 9001TR133 A BL38 6089611 6078102 994113 1012068 994163 101201334 A BL38 6078102 6089624 994163 1012013 994133 1011979 9002TR135 A BL38 6078091 6526185 994021 1012173 994014 101216136 A BL38 6526185 6078116 994014 1012161 993974 101210937 A BL38 6078116 6078120 993974 1012109 993982 101210938 A BL38 6078120 6089669 993982 1012109 994056 1012031 9003TR139 A BL38 6078116 6490895 993974 1012109 993941 1012062 9004TR140 A BL38 6490895 6526201 993941 1012062 993935 101205441 A BL38 6526201 422489 993935 1012054 993913 101202642 A BL38 422489 1123832 993913 1012026 993896 1012008 9005TR143 A BL38 1123832 1190324 993896 1012008 993890 101199844 A BL38 423189 423174 993810 1012084 993751 1012112 9006TR145 A BL38 423174 423155 993751 1012112 993600 101207946 A BL38 423155 1089853 993600 1012079 993582 1012140 9007TR147 A BL38 1089853 6447190 993582 1012140 993574 101216548 A BL38 6447190 6447201 993574 1012165 993481 1012143 9016TR149 A BL38 6447190 6295196 993574 1012165 993637 101218550 S BL38 6295196 6490907 993637 1012185 993587 101217351 S BL38 6490907 6490418 993587 1012173 993560 101223452 S BL38 6490418 6295208 993560 1012234 993492 101223553 S BL38 6295208 6491081 993492 1012235 993480 1012254
NODO A/S CTO PFORIG PFDEST COORDX1 COORDY1 COORDX2 COORDY2 TRAFNODO
53A S BL38 6491081 6295225 993480 1012254 993463 1012246 11444TR154 S BL38 6491081 6491094 993480 1012254 993455 101228855 S BL38 6491094 6491106 993455 1012288 993390 101227356 S BL38 6491106 6491110 993390 1012273 993386 101221057 S BL38 6491110 6118896 993386 1012210 993434 1012217 11443TR158 A BL38 6295196 6327982 993637 1012185 993780 101221759 A BL38 6327982 6368921 993780 1012217 993797 101225260 A BL38 6368921 5067804 993797 1012252 993817 1012237
60A A BL38 5067804 5067818 993817 1012237 993779 1012177 9009TR161 A BL38 5067804 423227 993817 1012237 993826 1012229 9010TR162 A BL38 423227 423212 993826 1012229 993880 101219563 A BL38 423212 423208 993880 1012195 993857 1012151 9011TR164 A BL38 423212 6089411 993880 1012195 993900 1012234
64A A BL38 6490911 6089425 993876 1012250 993843 1012270 9013TR165 A BL38 6089411 6328008 993900 1012234 993939 101230366 A BL38 423155 5667319 993600 1012079 993553 1012068 9008TR167 A BL38 5667319 1123633 993553 1012068 993517 101205768 A BL38 1123633 422675 993517 1012057 993470 101202869 A BL38 422675 422661 993470 1012028 993426 101199670 A BL38 6589847 423246 993436 1012082 993447 1012065 9014TR171 A BL38 422675 6589847 993470 1012028 993436 101208272 A BL38 6589847 6589864 993436 1012082 993385 1012052 9015TR173 A BL38 423246 5309414 993447 1012065 993390 1012152 9017TR174 A BL38 5309414 423251 993390 1012152 993355 1012208 9018TR175 A BL38 423251 5326196 993355 1012208 993343 101222776 A BL38 5326196 5326211 993343 1012227 993238 101218677 A BL38 5326211 5326239 993238 1012186 993250 1012166 9020TR178 A BL38 5326196 423265 993343 1012227 993317 101227179 A BL38 423265 6490924 993317 1012271 993401 101229980 A BL38 6490924 423299 993401 1012299 993457 1012369 9027TR181 A BL38 423299 423303 993457 1012369 993471 101238482 A BL38 423303 423318 993471 1012384 993541 1012385 9028TR183 A BL38 6078195 6490938 993577 1012384 993597 101238484 A BL38 6490938 5129656 993597 1012384 993614 1012383
84A A BL38 5129656 5129642 993614 1012383 993607 1012391 9030TR185 A BL38 423265 423322 993317 1012271 993294 1012306 9019TR186 A BL38 423322 423337 993294 1012306 993261 1012366 9021TR187 A BL38 423337 6089456 993261 1012366 993250 1012385 9022TR188 A BL38 6089456 423341 993250 1012385 993240 1012404 9023TR189 A BL38 423341 6156518 993240 1012404 993220 1012394 9024TR190 A BL38 423341 6156504 993240 1012404 993214 101244791 A BL38 6156504 6089460 993214 1012447 993224 1012453 9025TR192 A BL38 6156504 5667293 993214 1012447 993194 1012483 9026TR193 A BL38 5667293 423356 993194 1012483 993169 101252194 A BL38 423361 496447 993102 1012470 993075 1012449
94A A BL38 496447 496466 993075 1012449 993001 1012572 9031TR195 A BL38 496447 423380 993075 1012449 993046 1012425 9032TR196 A BL38 423380 423394 993046 1012425 993003 1012391 9033TR197 A BL38 423394 423409 993003 1012391 992957 1012353 9034TR198 A BL38 423409 423413 992957 1012353 992938 101234199 A BL38 423413 1120211 992938 1012341 992802 1012484
99A A BL38 1120211 5294482 992802 1012484 992816 1012490 9036TR199B A BL38 1120211 423428 992802 1012484 992766 1012532 9037TR1100 A BL38 423413 6289940 992938 1012341 992916 1012322101 A BL38 6289940 6289953 992916 1012322 992858 1012365 9035TR1102 A BL38 423356 423432 993169 1012521 993155 1012544103 A BL38 6490941 423447 993174 1012545 993227 1012549 9038TR1104 A BL38 423447 423451 993227 1012549 993355 1012554
104A A BL38 423451 423466 993355 1012554 993352 1012608 9039TR1104B A BL38 423451 423471 993355 1012554 993381 1012556 104B
NODO A/S CTO PFORIG PFDEST COORDX1 COORDY1 COORDX2 COORDY2 TRAFNODO
104C A BL38 423471 423485 993381 1012556 993467 1012560 9041TR1105 A BL38 423432 5322956 993155 1012544 993100 1012646106 A BL38 5322956 5027735 993100 1012646 993058 1012700107 A BL38 5027735 5027749 993058 1012700 993002 1012658 9042TR1108 A BL38 5027735 6490955 993058 1012700 993069 1012720109 A BL38 6490955 6374025 993069 1012720 993103 1012739 9043TR1110 A BL38 6374025 6374042 993103 1012739 993149 1012773 9044TR1111 A BL38 6490969 6374116 993202 1012812 993227 1012829 9045TR1112 A BL38 6374116 6374133 993227 1012829 993302 1012881 9046TR1113 A BL38 6374133 6374151 993302 1012881 993350 1012917114 A BL38 5027735 5667367 993058 1012700 993024 1012763115 A BL38 6490986 6373921 993037 1012770 993085 1012799
115A A BL38 6373921 6373982 993085 1012799 993102 1012774 9749TR1116 A BL38 6373921 6373704 993085 1012799 993112 1012816
116A A BL38 6373704 6374008 993112 1012816 993129 1012788 9750TR1117 A BL38 6373704 6386297 993112 1012816 993138 1012833
117A A BL38 6386297 6386309 993138 1012833 993152 1012807 9751TR1118 A BL38 6386297 6374178 993138 1012833 993184 1012865
118A A BL38 6374178 6374195 993184 1012865 993205 1012839 9752TR1119 A BL38 6374211 6374211 993212 1012884 993212 1012884
119A A BL38 6374211 6386421 993212 1012884 993227 1012860 9753TR1120 A BL38 6374211 6386434 993212 1012884 993238 1012898
120A A BL38 6386434 6386417 993238 1012898 993253 1012875 9754TR1121 A BL38 6386434 6386391 993238 1012898 993263 1012915
121A A BL38 6386391 6386403 993263 1012915 993278 1012893 9755TR1122 A BL38 6386391 6386388 993263 1012915 993287 1012932
122A A BL38 6386388 6386374 993287 1012932 993303 1012909 9756TR1123 A BL38 6386388 6386357 993287 1012932 993313 1012949
123A A BL38 6386357 6386361 993313 1012949 993327 1012924 9757TR1124 A BL38 5667367 5260845 993024 1012763 993014 1012785125 A BL38 5260845 5321947 993014 1012785 993022 1012803126 A BL38 5321947 6386326 993022 1012803 993063 1012830 9047TR1127 A BL38 6386326 5321964 993063 1012830 993130 1012874 9048TR1128 A BL38 5321964 6386312 993130 1012874 993264 1012960 9049TR1129 A BL38 6386312 5667384 993264 1012960 993317 1012992
129A A BL38 5667384 6386343 993317 1012992 993328 1012983 9050TR1130 A BL38 5667384 6386235 993317 1012992 993389 1013050131 A BL38 6591623 6386221 993376 1013074 993359 1013104 9736TR1132 A BL38 6386221 6429950 993359 1013104 993339 1013126 9737TR1133 A BL38 6386235 5321015 993389 1013050 993426 1012994 9738TR1134 A BL38 5321015 6591641 993426 1012994 993441 1012959135 A BL38 6591641 6156570 993441 1012959 993441 1012916136 A BL38 6156570 6386249 993441 1012916 993411 1012904 9740TR1137 A BL38 6386249 6156583 993411 1012904 993392 1012895
137A A BL38 6156583 6386266 993392 1012895 993462 1012769 9741TR1138 A BL38 6156570 6089607 993441 1012916 993441 1012893 9739TR1139 A BL38 5260845 5260880 993014 1012785 992973 1012760 9742TR1140 A BL38 5260880 5260998 992973 1012760 992892 1012705 9743TR1141 A BL38 5260998 5261000 992892 1012705 992880 1012695142 A BL38 5261000 5261075 992880 1012695 992835 1012759
142A A BL38 5261075 5261118 992835 1012759 992766 1012710 9747TR1143 A BL38 5261075 6388696 992835 1012759 992792 1012810
143A A BL38 6388696 6388711 992792 1012810 992776 1012798 9746TR1143B A BL38 6388696 6388739 992792 1012810 992839 1012839 9745TR1144 A BL38 5261000 5261502 992880 1012695 992915 1012642
144A A BL38 5261502 5261516 992915 1012642 992883 1012622 9744TR1145 A BL38 5261000 5261243 992880 1012695 992815 1012652 9748TR1146 A BL38 5261243 5261382 992815 1012652 992725 1012590147 A BL38 5261382 5261408 992725 1012590 992695 1012630 9758TR1
147A A BL38 5261408 6089473 992695 1012630 992642 1012591 9759TR1
NODO A/S CTO PFORIG PFDEST COORDX1 COORDY1 COORDX2 COORDY2 TRAFNODO
148 A BL38 5261456 6156609 992660 1012680 992645 1012706148A A BL38 6156609 6156612 992645 1012706 992635 1012691148B A BL38 6156612 6089487 992635 1012691 992583 1012659 9760TR1149 A BL38 6156609 423691 992645 1012706 992622 1012728150 A BL38 423691 6388651 992622 1012728 992612 1012748 9761TR1151 A BL38 6388651 6156626 992612 1012748 992593 1012782
151A A BL38 6156626 6089502 992593 1012782 992540 1012752 9762TR1152 A BL38 6156626 6388679 992593 1012782 992566 1012829 9763TR1153 A BL38 6388679 6156630 992566 1012829 992546 1012864
153A A BL38 6156630 6089516 992546 1012864 992500 1012834 9764TR1154 A BL38 6156630 423705 992546 1012864 992523 1012895155 A BL38 423705 423710 992523 1012895 992452 1012814
155A A BL38 423710 5667597 992452 1012814 992400 1012800 9765TR1156 A BL38 423710 6490972 992452 1012814 992117 1013014157 A BL38 6490972 5578010 992117 1013014 992075 1013030
157A A BL38 5578010 423724 992075 1013030 992063 1013032 9766TR1158 A BL38 5578010 5578986 992075 1013030 992180 1013560 9767TR1159 A BL38 5260845 423490 993014 1012785 992976 1012842 9768TR1160 A BL38 423490 6373431 992976 1012842 992962 1012865
SECCION A BL38 5261408 5261456 992695 1012630 992660 1012680161 A BL38 6373431 6490990 992962 1012865 993001 1012888 9769TR1162 A BL38 6490990 6491001 993001 1012888 993047 1012922
162A A BL38 6491001 6298877 993047 1012922 993040 1012931 9770TR1163 A BL38 6373431 5261611 992962 1012865 992954 1012879164 A BL38 5261611 5261624 992954 1012879 992941 1012871
164A A BL38 5261624 5261638 992941 1012871 992937 1012879 11424TR1165 A BL38 5261624 5376781 992941 1012871 992875 1012823 11425TR1166 A BL38 5261611 5667612 992954 1012879 992940 1012915167 A BL38 5667612 6598331 992940 1012915 992915 1012954
167A A BL38 6598331 6598359 992915 1012954 992968 1012984 19189TR1168 A BL38 6491015 423504 992912 1012959 992894 1012991 11426TR1169 A BL38 423504 423519 992894 1012991 992874 1013026170 A BL38 423519 6491077 992874 1013026 992932 1013059 11439TR1171 A BL38 6491077 5667609 992932 1013059 992970 1013080
171A A BL38 5667609 423633 992970 1013080 992950 1013106 11442TR1171BS S BL38 423633 423648 992950 1013106 992972 1013118 11440TR1
172 A BL38 423523 1121768 993005 1013100 993031 1013116173 A BL38 423519 423542 992874 1013026 992806 1012986
173A A BL38 423542 423557 992806 1012986 992744 1013094 11434TR1173B A BL38 423557 6491063 992744 1013094 992696 1013136 11435TR1174 A BL38 423542 6388591 992806 1012986 992787 1012974 11436TR1175 A BL38 5667748 6388617 992743 1012947 992731 1012939 11437TR1176 A BL38 5667765 6591884 992692 1012910 992675 1012897 11438TR1177 A BL38 1122027 6598376 992850 1013080 992820 1013140 19191TR1178 A BL38 6598376 6156721 992820 1013140 992792 1013194 19190TR1179 A BL38 6156721 423652 992792 1013194 992770 1013240
179A A BL38 423652 423667 992770 1013240 992874 1013306 11433TR1180 A BL38 423652 5707426 992770 1013240 992718 1013340 11427TR1
180A A BL38 6491032 5707318 992731 1013351 992780 1013382 11431TR1180B A BL38 5707318 6491046 992780 1013382 992787 1013394180C A BL38 6491046 6491050 992787 1013394 992819 1013416 11432TR1181 A BL38 5707426 6491029 992718 1013340 992706 1013415 11428TR1182 A BL38 6491029 423671 992706 1013415 992688 1013516
182A A BL38 423671 423686 992688 1013516 992732 1013522 11429TR1183 A BL38 423671 5667779 992688 1013516 992654 1013784184 A BL38 5667779 5667782 992654 1013784 992675 1013858 11430TR1
SECCIONADOR PROTCERCANA
5645 S/ESECC NODO 2 = 435432SECC NODO 2 = 435432 y PASE EN NODO 3SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 4SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 5SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 6SECC NODO 2 = 435432SECC NODO 2 = 435432SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 8SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 9ASECC NODO 2 = 435432SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 10SECC NODO 2 = 435432 Y PASE NODO 11
5701 SECC 5701 Y PASE NODO 11SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 13SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 14SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 15SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 15SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 17SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 18SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 18SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 19SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 20SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 20SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 22SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 22SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 24SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 24SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 26SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 26SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 26SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 29SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 29SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 31SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 32SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 32SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 32SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 33SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 31SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 31SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 36SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 36SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 36SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 36SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 36SECC NODO 13 = 6434945 Y PASE NODO 41
5700 SECC 5700 Y PASE EN EL NODO 41SECC NODO 43 =1190324 Y PASE NODO 41SECC NODO 43 =1190324 Y PASE NODO 41SECC NODO 43 =1190324 Y PASE NODO 45SECC NODO 43 =1190324 Y PASE NODO 45SECC NODO 43 =1190324 Y PASE NODO 47
5702 SECC 5702 Y PASE EN EL NODO 47SECC NODO 49 = 6295196SECC NODO 49 = 6295196SECC NODO 49 = 6295196SECC NODO 49 = 6295196
SECCIONADOR PROTCERCANA
SECC NODO 49 = 6295196SECC NODO 49 = 6295196SECC NODO 49 = 6295196SECC NODO 49 = 6295196SECC NODO 49 = 6295196SECC NODO 49 = 6295196SECC NODO 49 = 6295196SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 59SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 60SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 60SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 60SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 62SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 62SECC NODO 49 = 6295196 Y PASE NODO 64
5827 SECC 5827, SUPLENCIA Y PASE EN EL NODO 64SECC NODO 65 = 6328008 Y PASE NODO 45
5703 SECC 5703 Y PASE EN EL NODO 45SECC NODO 67 = 1123633
5697 SECC 5697 Y SECC EN EL NODO 67SECC NODO 69 = 422661SECC NODO 69 = 422661SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 71SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 71SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 71SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 71SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 75SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 75SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 75SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 78SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 78SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 78SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 81SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 81SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 81SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 81SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 81SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 81SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 81SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 81SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 81SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 81SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 90SECC NODO 69 = 422661 Y PASE NODO 90
5705 SECC 5705 Y PASE EN EL NODO 90SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 93SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 94SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 94SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 94SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 94SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 94SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 98SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 99SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 99SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 98SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 98SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 93SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 102SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 102SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 104SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 104
SECCIONADOR PROTCERCANA
SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 104SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 102SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 102SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 106SECC NODO 93 = 423356 Y PASE NODO 106
5707 SECC 5707 Y PASE EN EL NODO 106SECC NODO 109 = 6374025 Y PASE NODO 106SECC NODO 109 = 6374025 Y PASE NODO 110SECC NODO 109 = 6374025 Y PASE NODO 111SECC NODO 109 = 6374025 Y PASE NODO 111
5706 SECC 5706 Y PASE EN EL NODO 106SECC NODO 114 = 5667367SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 115SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 115SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 116SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 116SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 117SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 117SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 118SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 118SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 119SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 119SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 120SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 120SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 121SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 121SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 122SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 122SECC NODO 114 = 5667367 Y PASE NODO 123SECC NODO 114 = 5667367
5708 SECC 5708 Y PASE EN EL NODO 124SECC NODO 125 = 5321947SECC NODO 125 = 5321947SECC NODO 125 = 5321947SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 128SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 128SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 128SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 130SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 130SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 130SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 130SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 130SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 135SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 135SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 137SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 135SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 124SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 124SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 124SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 141SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 142SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 142SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 143SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 143SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 141SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 141SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 141SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 141SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 146SECC NODO 125 = 5321947 Y PASE NODO 147
SECCIONADOR PROTCERCANA
SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 147SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 148SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 148SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 148SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 148SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 148SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 151SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 151SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 151SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 153SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 153SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 154SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 155SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 155SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 155SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 157SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 157SECC NODO = 5261456 Y PASE NODO 124
5710 SECC 5710 Y PASE EN EL NODO 1245709 fg
SECC NODO 160 = 6373431SECC NODO 160 = 6373431SECC NODO 160 = 6373431SECC NODO 160 = 6373431SECC NODO 160 = 6373431 Y PASE NODO 163SECC NODO 160 = 6373431 Y PASE NODO 163SECC NODO 160 = 6373431 Y PASE NODO 163
5711 SECC 5711SECC NODO 166 = 6373431SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 167SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 167SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 167SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 167SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 169SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 171SECC NODO 166 = 6373431 Y PASE NODO 171
5831 SECC 5831 Y PASE EN EL NODO 171SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 169SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 173SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 173SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 173SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 173SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 173SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 169SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 169SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 169SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 179SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 179SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 180SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 180SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 180SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 180SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 180SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 182SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 182SECC NODO 172 = 1121768 Y PASE NODO 183
101
Cuadro 14. Listado de datos - curvas características del circuito.
Nodo Dist(km) X cero Xpos. RPOS L-L-L L-N0 0 8,16095288 5,739906639 1,4820375214 11,2 9,5
BL11.4 0 0 0,145900000 0 9,55825194 9,445889441 0,015 0,00218336 0,00171641 0,0030962017 9,53349347 9,417866722 0,065 0,00946124 0,007437776 0,0134168740 9,45056981 9,321961083 0,2503 0,37713765 0,076118143 0,0693774889 8,55715992 7,477605544 0,6224 1,1085059 0,217464417 0,1817517223 7,10059307 5,325524375 1,0246 1,90114779 0,369179481 0,3032161585 5,95997127 4,05211616 1,0478 1,94686955 0,377930823 0,3102225606 5,90433958 3,99682557 1,0878 2,02345833 0,394146647 0,3223025702 5,80512178 3,904922668 1,2078 2,26017838 0,449747812 0,3859196390 5,45485618 3,624892079 1,2331 2,30862078 0,46000432 0,3935602451 5,40017822 3,57646907
9A 1,2521 2,34606533 0,467171367 0,3958902451 5,36199885 3,54094439B 1,2751 2,39010388 0,476495466 0,4062442523 5,31383955 3,4988654510 1,288 2,4175546 0,480352686 0,4101400495 5,2926726 3,4756946411 1,3101 2,4598699 0,489311929 0,4168142548 5,24750448 3,4367049912 1,3631 2,56135004 0,510797895 0,4328202675 5,1421302 3,3466545913 1,4375 2,70380518 0,540959328 0,4552890854 5,00087434 3,2278890914 1,4655 2,77200198 0,549608528 0,4605418854 4,96332964 3,1821680415 1,4955 2,84506998 0,558875528 0,4661698854 4,92371373 3,134595716 1,534 2,91878668 0,574483259 0,4777968946 4,85558851 3,0796684317 1,7264 3,28717874 0,652481372 0,5359017408 4,5406872 2,8315989318 1,7694 3,3725003 0,668419072 0,5488877442 4,47984179 2,781505
18A 1,8558 3,55103793 0,707543535 0,6190172479 4,29330024 2,664352619 1,8726 3,57727206 0,706669551 0,5800541525 4,3399887 2,6681933220 1,9872 3,8076816 0,752163031 0,6493413205 4,14933675 2,5395854321 2,0189 3,86921294 0,765848798 0,6685071481 4,09641245 2,5060660922 2,0225 3,87865418 0,766176293 0,6706837030 4,09329725 2,5023126523 2,0487 3,93133071 0,776577071 0,6865242248 4,05249408 2,4753152924 1,942 3,7174028 0,734817967 0,6043376344 4,24083774 2,5936584325 1,9755 3,78504517 0,748405459 0,6160594881 4,19450413 2,5591415326 2,0117 3,8581393 0,763088062 0,6287260882 4,14550906 2,5228549927 2,136 4,10912276 0,81350374 0,6722194140 3,98529441 2,4056884928 2,236 4,31104026 0,854063417 0,7072100220 3,86477114 2,3190058529 2,2532 4,34516889 0,860438497 0,7124044233 3,84675315 2,3053846430 2,3135 4,4648175 0,882788341 0,7306150282 3,78485157 2,2588669131 2,3261 4,4898187 0,887458458 0,7344202292 3,77216018 2,249382432 2,4615 4,76204779 0,941209044 0,8162830786 3,59812597 2,14083978
32A 2,4803 4,79984621 0,948672197 0,8276495600 3,57501741 2,126555532B 2,5682 4,97657395 0,983566411 0,8807939061 3,47021881 2,0621208833 2,52663 4,8929952 0,967064107 0,8556606812 3,51912323 2,0921205934 2,56843 4,97703638 0,983657715 0,8809329641 3,46995145 2,0619571935 2,3661 4,5691876 0,902284225 0,7465002324 3,73241175 2,2197926336 2,4115 4,66085815 0,920698319 0,7623859684 3,68337098 2,1855514737 2,4308 4,69966185 0,92835996 0,7740547498 3,65882559 2,170331638 2,5325 4,90413525 0,968732446 0,8355425769 3,53384447 2,0933589239 2,4415 4,7214334 0,932866222 0,7728831508 3,65164144 2,1634964940 2,4631 4,76504758 0,941627112 0,7804411221 3,62912085 2,1478893841 2,5134 4,86661208 0,962028629 0,7980413980 3,57770247 2,1123998442 2,5322 4,90457257 0,969653849 0,8046196323 3,55884411 2,0994333943 2,5525 4,94556183 0,977887463 0,8117227257 3,53869572 2,0856092344 2,6964 5,22972479 1,029856514 0,8533074126 3,41905244 1,997930245 2,8534 5,54124771 1,088047651 0,9007214252 3,2935038 1,909158546 2,914 5,66500321 1,114020303 0,9328480346 3,23225148 1,8728241647 2,946 5,73035264 1,127735235 0,9498125808 3,20073404 1,8541767248 3,0484 5,93353702 1,165689199 0,9807373890 3,12765707 1,8033981249 2,974 5,78591087 1,138113272 0,9582685831 3,18042152 1,8400103750 3,025 5,90606177 1,154973872 0,9735124831 3,14688455 1,8124247351 3,092 6,06390707 1,177124072 0,9935387831 3,10385469 1,7774174952 3,16 6,22410827 1,199604872 1,0138639831 3,06133486 1,7432438553 3,183 6,27829397 1,207208672 1,0207386831 3,04720805 1,73198058
53A 3,202 6,32305607 1,213490072 1,0264177831 3,03563325 1,7227853254 3,225 6,37724177 1,221093872 1,0332924831 3,02173545 1,71178402
Nodo Dist(km) X cero Xpos. RPOS L-L-L L-N
55 3,292 6,53508707 1,243244072 1,0533187831 2,98194662 1,6805228756 3,355 6,68350877 1,264071872 1,0721494831 2,94545215 1,6521519957 3,404 6,79894787 1,280271272 1,0867955831 2,91766325 1,630739458 3,152 6,13910247 1,204087936 1,0120245973 3,05698348 1,7547757559 3,1905 6,21549503 1,218357737 1,0236516004 3,03151271 1,7373675660 3,2155 6,26510059 1,227623841 1,0312016024 3,01519539 1,72624715
60A 3,2837 6,4060296 1,258506809 1,0865584560 2,94255899 1,6893011561 3,231 6,29585604 1,233368826 1,0358826036 3,00516506 1,7194236362 3,2953 6,42344154 1,257201247 1,0553012088 2,96424653 1,6916832763 3,3509 6,53376431 1,277809063 1,0720924132 2,92973778 1,6684073464 3,3357 6,50360413 1,272175272 1,0675020120 2,93909309 1,67470674
64A 3,3497 6,53138324 1,27736429 1,0717300131 2,93047423 1,6689029464B 3,4014 6,63396754 1,296526594 1,0873434173 2,8990724 1,6478141765 3,4219 6,6746441 1,3041248 1,0935344189 2,8868036 1,6395987866 2,907 5,64760204 1,107914179 0,9169086294 3,2526811 1,8806285667 2,9487 5,73034411 1,123370041 0,9295020328 3,22160013 1,8590148668 2,9947 5,82161834 1,140419673 0,9433940365 3,18798179 1,8357407269 3,0445 5,91697138 1,160608374 0,9584336484 3,15004212 1,8111912770 3,0728 5,97115795 1,17208107 0,9669802552 3,12887684 1,7975304871 3,099 6,0213236 1,182702434 0,9748926615 3,10953108 1,785065672 3,158 6,1603217 1,202207834 0,9925277615 3,07252041 1,7550865673 3,1665 6,15056717 1,210066637 0,9952776777 3,06076208 1,7537333474 3,2154 6,24419696 1,229890482 1,0100454894 3,0263657 1,7317124875 3,2356 6,2828743 1,238079473 1,0161458943 3,01237903 1,7227763176 3,3453 6,49291904 1,282551371 1,0492753206 2,9386003 1,6758114977 3,3683 6,54710474 1,290155171 1,0561500206 2,92559318 1,6654002678 3,2837 6,37497231 1,257579002 1,0306721058 2,97958324 1,7018639579 3,3774 6,56632363 1,297738036 1,0803464178 2,90204683 1,6574777580 3,4612 6,73745747 1,333654014 1,1247723232 2,83577696 1,6196555481 3,4869 6,78994123 1,344668819 1,1383969744 2,81600842 1,6083921382 3,5681 6,95576543 1,379470458 1,1814445105 2,75518954 1,5737914183 3,5995 7,01988956 1,392928235 1,1980909715 2,73231865 1,5607991284 3,6873 7,19919207 1,430558579 1,2446374453 2,67020091 1,52556153
84A 3,73 7,28639273 1,448859442 1,2672745117 2,64093271 1,5089823684B 3,741 7,31230763 1,452496042 1,2705624117 2,63584554 1,5049307785 3,3197 6,44390222 1,272173243 1,0415441145 2,95549597 1,6865411186 3,3944 6,59212363 1,299860364 1,0641035204 2,90965654 1,6556094287 3,418 6,63895128 1,308607566 1,0712307223 2,89546342 1,646071488 3,4432 6,68720222 1,318823535 1,0788411284 2,87948838 1,6360071989 3,4652 6,73903202 1,326096735 1,0854169284 2,867528 1,6265120590 3,4928 6,78217231 1,338931157 1,0938203403 2,84854979 1,6165531391 3,5046 6,804766 1,343714825 1,0973839431 2,84128608 1,6119928192 3,5382 6,86910058 1,357336117 1,1075311512 2,82080248 1,5991471693 3,5818 6,95510886 1,377537874 1,1306453528 2,78634891 1,5806348594 3,7042 7,19656331 1,434251062 1,1955347630 2,69370965 1,53083483
94A 3,8426 7,47357749 1,487946013 1,2619252527 2,60860055 1,4806503795 3,7367 7,26067499 1,449309711 1,2127643858 2,67007661 1,5181234996 3,8081 7,40152342 1,482392404 1,2506165417 2,61950389 1,4909107797 3,8624 7,50863924 1,507551931 1,2794032654 2,58223756 1,4708468398 3,879 7,54138551 1,515243425 1,2882036266 2,57104412 1,4648183299 4,0585 7,9006633 1,584883915 1,3743097891 2,4706268 1,40559435
99A 4,074 7,93168729 1,590897439 1,3817451402 2,4622991 1,4007009399B 4,1128 8,00934733 1,605950648 1,4003575029 2,44168195 1,38859759100 3,9063 7,59523932 1,52789269 1,3026765097 2,55283392 1,45500863101 3,937 7,6558002 1,542117322 1,3189518765 2,53264538 1,44413001102 3,614 7,01862874 1,39245752 1,1477159330 2,76140501 1,56722953103 3,696 7,17705641 1,427120619 1,1870513526 2,70521628 1,53569334104 3,8139 7,40484448 1,476959392 1,2436080109 2,62810257 1,49247612
104A 3,8519 7,47826218 1,493022779 1,2618366201 2,60412567 1,47905219104B 3,8434 7,4618398 1,489429653 1,2577591680 2,60945295 1,48203424104C 3,9261 7,6216199 1,524388656 1,2974303779 2,55848138 1,45351351105 3,7315 7,25041712 1,446900327 1,2100076462 2,67383165 1,52014341106 3,7925 7,37074981 1,475164252 1,2423463228 2,63039857 1,49677451107 3,8485 7,48283647 1,496890533 1,2692095267 2,59686604 1,47696002108 3,8255 7,40129848 1,505712923 1,2600846788 0 1,49023073
Nodo Dist(km) X cero Xpos. RPOS L-L-L L-N
109 3,8577 7,43110658 1,53552102 1,2773930141 0 1,48389962110 3,9152 7,48433532 1,588749765 1,3083007556 0 1,47272471111 4,0038 7,56635388 1,670768318 1,3559255539 0 1,45582624112 4,0928 7,64874272 1,753157158 1,4037653626 0 1,43923156113 4,1603 7,71122863 1,815643075 1,4400483635 0 1,42689205114 3,8615 7,50686384 1,507134922 1,2789261374 2,58284706 1,47117506115 3,9345 7,65161119 1,536129508 1,3139442432 2,54018023 1,4462988
115A 3,9595 7,69991231 1,546697526 1,3259367492 2,5253399 1,43796844116 3,9645 7,7110964 1,548045091 1,3283352456 2,52302661 1,43631422
116A 3,9895 7,75939752 1,558613109 1,3403277516 2,50837442 1,42809645117 3,9955 7,77256446 1,560357861 1,3432059481 2,50552812 1,42613848
117A 4,0255 7,8305258 1,573039482 1,3575969553 2,48819366 1,41642481118 4,0555 7,89153488 1,584189027 1,3719879529 2,47230001 1,40684168
118A 4,0805 7,92632449 1,595687796 1,3839804639 0 1,40206899119 4,0855 7,9510201 1,596104611 1,3863789553 2,45599507 1,397385
119A 4,1105 7,9858097 1,60760338 1,3983714663 0 1,39267542120 4,1155 8,01050531 1,608020194 1,4007699577 2,43989147 1,38805282
120A 4,1405 8,04529491 1,619518963 1,4127624687 0 1,38340512121 4,1455 8,06999052 1,619935777 1,4151609601 2,42398577 1,37884273
121A 4,1715 8,10617171 1,631894497 1,4276331715 0 1,37407287122 4,1755 8,12947574 1,631851361 1,4295519625 2,40827457 1,36975239
122A 4,2005 8,16426534 1,64335013 1,4415444735 0 1,3652249123 4,2055 8,18896095 1,643766944 1,4439429649 2,39275457 1,36077951
123A 4,2308 8,22416803 1,655403698 1,4560793860 0 1,35625696124 3,8925 7,56801652 1,521498556 1,2953605468 2,56200847 1,45995122125 3,9075 7,59803973 1,527318096 1,3025560479 2,55338405 1,45484811126 3,9705 7,72413723 1,551760162 1,3327771523 2,51774508 1,4337932127 4,1103 8,00395357 1,60599827 1,3998392220 2,44189163 1,38915044128 4,2283 8,24492962 1,656572081 1,4623959863 2,3749211 1,35171453129 4,2673 8,32457425 1,673287154 1,4830715270 2,35354127 1,33977406
129A 4,2903 8,37154415 1,683144761 1,4952647946 2,34110201 1,332829130 4,3636 8,52123521 1,714560527 1,5341242084 2,30227428 1,31116047131 4,4085 8,61292863 1,733804291 1,5579275873 2,27908641 1,29822657132 4,4515 8,65448124 1,775356895 1,5832102087 0 1,29144739133 4,4366 8,67031361 1,745847715 1,5728245795 2,26479837 1,29025912134 4,4755 8,74817381 1,760939721 1,5914849122 2,24713473 1,2799315135 4,5167 8,83063757 1,776924056 1,6112485551 2,2287096 1,26916997136 4,5427 8,8826778 1,787011258 1,6237207569 2,21722905 1,2624703137 4,5694 8,93611912 1,797370039 1,6365287488 2,20555581 1,25566265
137A 4,7027 9,20292541 1,849086346 1,7004727681 2,14898461 1,22273345138 4,533 8,86326279 1,783247956 1,6190676662 2,22149902 1,2649616139 3,9405 7,66604067 1,542070954 1,3208073662 2,53175611 1,4428999140 4,0325 7,8539203 1,581501383 1,3695804366 2,47559945 1,41128718141 4,0515 7,89272153 1,589644624 1,3796531359 2,46429121 1,40492715142 4,1245 8,04179993 1,620931812 1,4183535070 2,42173046 1,38100623
142A 4,2095 8,21538437 1,6573621 1,4634155830 2,37388302 1,35414268143 4,188 8,17147772 1,64814738 1,4520175285 2,38581665 1,36084003
143A 4,2086 8,21354642 1,656976367 1,4629384551 2,37438032 1,35442173143B 4,2312 8,25969945 1,666662538 1,4749196659 2,36195189 1,34744844144 4,117 8,02807123 1,619304952 1,4328184425 2,41615126 1,38109472
144A 4,149 8,09419628 1,633795494 1,4587923328 2,39320933 1,36972317145 4,127 8,04690535 1,622003291 1,4196788622 2,42029733 1,38020119146 4,235 8,2674597 1,668291186 1,4769342058 2,35987419 1,34628286147 4,278 8,35352625 1,684973866 1,4975613088 2,33879231 1,33388158
147A 4,3428 8,48381018 1,710697928 1,5367393933 2,3037464 1,31469992148 4,3775 8,55268023 1,723576811 1,5452914658 2,29134839 1,30603285
148A 4,4435 8,68537683 1,749777245 1,5851950704 2,25698537 1,28728727148B 4,5005 8,79997843 1,772404891 1,6196572744 2,22805181 1,27151296149 4,3989 8,59551335 1,731879354 1,5555570472 2,28138144 1,30019272150 4,4405 8,67877772 1,748018877 1,5755125702 2,26223958 1,28898634151 4,4585 8,71480558 1,755002325 1,5841471714 2,2540511 1,28419638
151A 4,5158 8,83001035 1,777749064 1,6187907554 2,22505789 1,26841937152 4,5385 8,87492938 1,786039869 1,6225231770 2,21832829 1,26332655153 4,5509 8,89974857 1,790850688 1,6284714579 2,21288733 1,26015161
153A 4,6045 9,0075143 1,812128616 1,6608780216 2,1866581 1,24591711
Nodo Dist(km) X cero Xpos. RPOS L-L-L L-N
154 4,5897 8,97740862 1,805903897 1,6470838206 2,19602509 1,25031826155 4,6997 9,20204731 1,853048975 1,7053994483 2,14475326 1,22183695
155A 4,7506 9,30599375 1,874864289 1,7323836797 2,12179341 1,20908652156 5,0897 9,97138746 2,033752761 1,9121549219 1,97351789 1,13041747157 5,1347 10,0601575 2,054603198 1,9360113227 1,95545336 1,12073172
157A 5,1467 10,0838295 2,060163314 1,9423730296 1,95069028 1,1181765158 5,6747 11,1253977 2,304808439 2,2222881323 1,7613831 1,01613037159 3,9555 7,69667322 1,548499828 1,3287594972 2,52243846 1,4376512160 3,9765 7,73955879 1,557500252 1,3398924807 2,50950083 1,43036564161 4,0765 7,94377577 1,600359414 1,3929066877 2,44955863 1,39664396162 4,219 8,23478498 1,66143372 1,4684519327 2,36864577 1,35120399
162A 4,23 8,26069988 1,66507032 1,4717398327 2,36453548 1,34795512163 3,9965 7,78040218 1,566072085 1,3504953221 2,49729403 1,42349407164 4,0135 7,81442849 1,572667563 1,3586502233 2,48797862 1,41799308
164A 4,0255 7,83844706 1,577323195 1,3644066241 2,48144209 1,41413518165 4,0915 7,9705492 1,602929168 1,3960668287 2,44605861 1,39328123166 4,0205 7,82774619 1,577192318 1,3632187358 2,48212448 1,41533324167 4,0785 7,94216088 1,604066214 1,3939669858 2,44617817 1,39598545
167A 4,1865 8,15832802 1,645966899 1,4457745933 2,39028978 1,36301223168 4,0985 7,98161422 1,613333075 1,4045698306 2,43401157 1,38943371169 4,162 8,10687858 1,642755358 1,4382338628 2,39613566 1,36902665170 4,21 8,20117384 1,659598862 1,4494806026 2,37860611 1,35637098171 4,271 8,3210074 1,681004148 1,4637733345 2,35669548 1,34062109
171A 4,294 8,40940921 1,696794933 1,4743171531 2,34853847 1,33477705171B 4,319 8,45459235 1,704865778 1,4797062160 2,34422197 1,33314104172 4,316 8,32464634 1,683864831 1,4689336707 2,34078876 1,32923454173 4,238 8,26033588 1,673580712 1,4648267249 2,36154603 1,3471609
173A 4,352 8,4895391 1,718836006 1,5337511329 2,29954515 1,31314056173B 4,4086 8,60333648 1,741304862 1,5679714968 2,26984062 1,29686079174 4,2565 8,29769062 1,681084253 1,4712999874 2,35327503 1,3419435175 4,3281 8,44226355 1,710124981 1,4963532627 2,32179661 1,32212569176 4,3731 8,53312643 1,728376836 1,5120990363 2,30243528 1,30996688177 4,2916 8,36856366 1,695320699 1,4835816908 2,33773885 1,33215472178 4,3526 8,49173334 1,720062102 1,5049259616 2,3112157 1,31547807179 4,4039 8,59531702 1,740869217 1,5228761436 2,28936656 1,30177285
179A 4,5119 8,81245691 1,783742653 1,5881729511 2,23394545 1,27160494180 4,5089 8,8073304 1,783456877 1,5596162820 2,24589629 1,27459232
180A 4,588 8,96428239 1,812774832 1,5835044883 2,2174728 1,25579697180B 4,6084 9,00476053 1,820335973 1,5896652899 2,21025789 1,25103919180C 4,6375 9,0625014 1,831121719 1,5984534922 2,20004638 1,24431442181 4,5861 8,96321071 1,814768948 1,5866290313 2,21496312 1,25532066182 4,6869 9,16674355 1,855653103 1,6218995642 2,17582111 1,23101722
182A 4,7309 9,17314808 1,860687905 1,6309817558 2,16925824 1,22855247183 4,9598 9,68927054 1,966285562 1,7043154297 2,08112362 1,17254021184 5,0368 9,83670395 1,997501023 1,7275694482 2,05587411 1,15703225
120
6. DISEÑO, DESARROLLO E IMPLEMENTACIÓN DEL SOFTWARE
DE LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA DE FALLAS
Ante la imperiosa necesidad de reducir los tiempos de localización de
fallas y con base en la experiencia operacional, en otros países, se
diseñó e implementó un Software de Localización Geográfica de Fallas
(SLGF) en el circuito de distribución Engativá – BL38 de la empresa
CODENSA S.A. E.S.P. con lo cual se pretende automatizar el sistema de
localización de fallas. Este SLGF ofrece diversos beneficios para el
circuito de distribución Engativá, los cuales se ven en la reducción de
tiempo de cada interrupción del servicio, ayuda para la localización de
fallas permanentes y prevenir la continuidad de fallas temporales en el
mismo sector; aumenta la seguridad para la cuadrilla, provee
localización de una salida de servicio sin recibir llamadas de los
consumidores, y reducción de la carga laboral.
A partir de los métodos de localización de fallas propuestos en los
estudios ilustrados anteriormente en el capitulo 3, y de las teorías y
experiencias expuestas al respecto en el capitulo 4; se pretende
desarrollar una herramienta que aproveche las ventajas de los relés
numéricos, pues gracias a la multifuncionalidad que ofrecen estos
relés, se abre la puerta a la automatización para generar un mejor
servicio y consecuentemente la disminución de pagos por multas
ocasionadas por deficiencia en la calidad del servicio.
Entre los métodos descritos previamente y que se pueden tomar como
121
base se encuentran los siguientes:
• Relacionando lecturas oscilográficas con estudios de cortocircuitos.
• El procesamiento con oscilógrafos digitales registrados en un
programa de localización de fallas.
• Localizadores con terminales de ondas viajeras.
• Impedancia medida por localizadores de una terminal.
De los anteriores métodos se resaltan aspectos importantes como las
relaciones de patrones, el trabajo con reactancias, aplicación de
oscilogramas etc. Que se pueden incluir en el diseño del software y así
encontrar la herramienta más completa y adecuada.
6.1 APLICACIÓN DE UN MÉTODO DE LOCALIZACIÓN DE FALLAS
A PARTIR DE LA MEDIDA DADA POR LOS RELÉS
NUMÉRICOS.
La distancia de falla medida por el relé de distancia es importante no
sólo por el esquema de protección, sino también para la guía y
operación del personal, que tiene que encontrar, y aislar o eliminar un
evento ocurrido.
Como se había expuesto anteriormente, en los circuitos radiales se
presentan los siguientes inconvenientes:
122
• La impedancia calculada durante una falla, contiene algunos
errores insertados por la resistencia de “arco” de la falla. Lo que
significa que no es posible desarrollar un método exacto en el
que se tome como base la impedancia. Para contrarrestar ésto,
se debe trabajar con la reactancia.
• Las redes de distribución son dinámicas, es decir que están
cambiando y creciendo continuamente. Razón por la cual, cada
vez que varíe la estructura y configuración de la red o del
circuito, se deben actualizar inmediatamente y de forma exacta
los datos de las impedancias correspondientes y se debe tener
en cuenta que por su mismo dinamismo, no se presenta una
relación lineal entre las diferentes impedancias de la red y las
respectivas distancias geográficas.
• La presencia de pequeñas plantas de generación privadas en
diferentes puntos de la línea podría alterar la lectura del relé
frente a los cálculos de corto circuito: por lo tanto, no fueron
tenidos en cuenta en el levantamiento de la información
• La herramienta que se desarrolle debe ser muy fácil de operar,
pues en situaciones de falla, es necesario contar con un proceso
de localización rápido y sin posibilidades de error por parte del
operario.
• El método de localización de fallas debe implementarse o debe
ser accesible al operario en el centro de control o de la
subestación Bolivia.
123
Para contrarrestar estos problemas, se pretende desarrollar un método
alternativo que permita localizar fallas de una forma sencilla, confiable y
práctica, el cual se basará en los valores de reactancia y cortocircuito de
los segmentos o ramales de la línea del circuito, eliminando así el
problema de la impedancia de arco entre otros.
Generando una tabla con el reconocimiento de conductores, cálculos de
reactancias, magnitudes de corto circuito, dispositivos de corte y
ubicaciones geográficas equivalentes a los puntos significativos del
circuito (aquellos donde hay transformadores, nodos o cambios de línea
aérea a cable subterráneo, cambios de conductor y cambios de
disposición en el circuito etc.) se desarrolla la localización de fallas a
partir de la confrontación de parámetros teóricos frente a los datos de
falla del reporte de eventos del relé.
En dicha operación de confrontaciones de patrones se tendrá en cuenta
que cada sección de línea tiene un rango de posibles valores de
corrientes de falla para cada tipo de falla (fase-fase, fase-neutro, etc.).
Además, las fases existentes en cada sección de línea están definidas.
La sección de línea será considerada como una posible ubicación de la
falla si todas las fases que han fallado están en la sección de línea y si
las corrientes de falla reportadas están dentro de los rangos
especificados para la sección de línea. El resultado de la operación
anterior es una lista potencial de ubicaciones de la falla. El último paso
intenta identificar la sección de línea más probable de la lista de todas
las ubicaciones de falla posibles. Esto está basado en el número de
operaciones del recloser y los elementos contenidos en los literales
mencionados posteriormente.
124
Para optimizar el proceso y convertirlo en algo práctico, es posible hacer
uso de computadores mediante el desarrollo de un software que
combine y relacione todos los parámetros mencionados anteriormente;
el computador selecciona de una lista todas las secciones de línea que
son las posibles ubicaciones de falla y las muestra en la pantalla si la
distancia, corriente de corto circuito o reactancia medida por el relé se
encuentran entre el nodo del inicio y el final de la línea.
El centro de control deberá contar con el software instalado en el
computador y el operario tiene que seleccionar el parámetro de
búsqueda para luego determinar la probable sección de línea que ha
fallado. A la hora de decidir por la sección más probable de la falla, en
el proceso de localización, el operario debe incluir los aspectos que se
relacionan a continuación:
a) El estado de bloqueo del recloser.
b) Tipo de evento de disparo.
c) Corrientes en las tres fases y el neutro en el instante del disparo.
d) Corrientes de falla disponibles por tipo para cada sección de línea en
el circuito.
e) Existencia de fases en cada sección de línea.
f) Curvas características del circuito.
Estos aspectos permiten proporcionar una respuesta rápida y confiable,
y el software le debe permitir realizar el análisis de la forma más sencilla
posible, para que se pueda informar a la cuadrilla la ruta posible para
detectar la sección en falla lo más rápido posible.
Para una información completa y clara del operario hacia la cuadrilla, es
posible crear una exhibición gráfica de la ubicación de la falla en forma
125
paralela a la tabla o lista de posibles nodos candidatos en falla,
ofreciendo el diagrama unifilar de la red en la pantalla, con todas las
características (técnicas y físicas) del circuito junto a la posibilidad de
ubicar cualquier sección que se encuentre en falla, las cuales son
marcadas con un color diferente y proporciona información adicional y
útil para la cuadrilla que intenta localizar la falla o aislar dicha sección.
Para garantizar la operación practica del software, se ofrecerá un
módulo de mantenimiento de las bases de datos, cuyo objetivo es
mantener actualizada la información geográfica del circuito
(direccionamiento físico) y la información correspondiente a las
características eléctricas del circuito, con el objeto de conservar
actualizada la información y así el software no quede fuera de servicio
en un momento dado.
Conociendo el sistema de protecciones instalado y todas sus posibles
funciones, la lógica de cómo localizar fallas pudo ser establecida a partir
de la información suministrada por el relé SEL 251.
6.1.1 Lógica de localización de fallas. La lógica de la localización de
fallas que se pretende desarrollar es la siguiente:
• Si una falla involucra dos o más fases, los ramales monofásicos
no son considerados.
• Si la corriente de falla ocurre en la fase B y Neutro, entonces
todas las fases laterales A y C no son tenidas en cuenta.
• Puesto que la corriente de falla medida puede ser menor (nunca
mayor) que la máxima corriente de falla disponible, se tendrá en
126
cuenta aquellos valores que se encuentran relativamente cerca
al valor medido ya sean superiores o inferiores y se descartaran
de forma similar al método numérico de Newton-Rapsón,
discriminando valores hasta encontrar un valor muy cercano y
dependiendo de un porcentaje de error permitido y previamente
definido.
• La ubicación de falla más posible será cerca o justo al lado de la
fuente de los sitios donde la corriente de falla calculada
disponible es relativamente igual al valor de la corriente de falla
medida, o se encuentre dentro de un rango muy cercano al valor
medido.
• Un disparo de un recloser en la curva rápida con actuación
exitosa del primer recierre indica que la ubicación más probable
de la falla es aguas abajo de un fusible.
• Operaciones de disparo de un recloser sacando el circuito,
indican que la ubicación más probable de la falla es sobre la línea
del alimentador principal o en las laterales no protegidas, es
decir, antes de un fusible.
6.2 INFORMACIÓN NECESARIA PARA EL DESARROLLO DEL
SOFTWARE
• Un diagrama unifilar del circuito de distribución BL38 - Engativá
con numeración de los nodos.
127
• Listado de características eléctricas del circuito correspondiente a
la numeración asignada a los nodos (reactancias, dispositivos de
corte, tipos de conductor, etc.)
• Disponibilidad de las corrientes de falla por cada sección de línea
(base de datos de corriente de falla para cada circuito).
• La secuencia lógica a ser usada por el software y el operario, para
determinar el tipo y ubicación probable de las fallas.
• Las herramientas que debe ofrecer el software para permitir una
localización rápida y confiable.
Para el desarrollo del software es necesario contar con una debida y
total sistematización de los datos de; los nodos, tramos, estudios de
corto circuito, características del conductor, ubicación de los puntos de
corte, direcciones, etc. De igual forma, la correcta calibración del relé
numérico y su respectiva función de localización de fallas (LFS).
Generalmente, un relé se conecta a la salida del circuito y se calibra
tratando de salvar los fusibles permitiendo la actuación de la curva
rápida del relé en fallas momentáneas y se establece un tiempo
suficiente para la actuación del fusible en fallas permanentes.
La información del relé en el momento de una falla, podrá permitir a los
operarios de la subestación la determinación del tipo y características de
la falla, elementos necesarios y sobre los cuales se basa el Software de
Localización Geográfica de Fallas.
Lo que se pretende con el software es presentar una herramienta de
apoyo y de consulta para la empresa comercializadora de energía
128
CODENSA S.A. E.S.P., el cual, se implementará en la subestación
BOLIVIA inicialmente. Herramienta que permita reducir los tiempos de
localización de fallas, evitar los posibles reembolsos a los usuarios,
mejorar la vida útil de los equipos, identificar los posibles nodos y rutas
de acceso para aislar las secciones en falla, verificar las características
de la red del circuito e imprimir reportes o resultados.
A partir de lo anterior, se hace un análisis de las variables que
intervendrán y que se deben tener en cuenta para el diseño del
software, dichas variables son las siguientes:
• SUBESTACIÓN: De acuerdo a los estudios desarrollados, se
selecciono BOLIVIA (115-11.4 kV)
• CIRCUITO: El circuito que se tendrá como base es el BL 38 -
ENGATIVÁ por ser aquel que presento un mayor número de
interrupciones durante el periodo analizado (Enero de 1999 a
Diciembre del 2000)
• TRAZADO DE LA RED: Topología del circuito, tomando en cuenta
la nueva selección y determinación de tramos y nomenclatura.
• COMPORTAMIENTO DEL CIRCUITO: Estadísticas de servicio, para
conocer los nodos en que se presenta el mayor número de fallas y
los grados de dificultad para encontrarlas.
• CARACTERÍSTICAS DEL CIRCUITO: Tipo de conductor,
configuraciones, tramos, etc. Para la consulta de las bases de
datos y así lograr una identificación de los tramos fallados y así
mismo poder graficar el circuito en pantalla.
129
• ELEMENTOS DE PROTECCIÓN: Relés Numéricos SEL 251, son los
dispositivos con que cuenta Codensa S.A. ESP a la salida del
circuito, los cuales deben ser correctamente calibrados para así
poder obtener las lecturas correspondientes a las características
de una falla en caso de presentarse, por medio de una
comunicación entre el relé y un computador portátil a través del
puerto serie.
• ELEMENTOS DE CORTE: Seccionadores, pases, suplencias,
tramos, longitudes... como herramienta del software y poder
brindar información al operario de la subestación, relacionada con
el posible aislamiento de la sección en falla del circuito.
• ANÁLISIS DE FALLA: Estudios de corto circuito, básicos en el
momento de la localización de la falla.
• INFORMACIÓN TÉCNICA QUE REQUERIRÁ EL OPERARIO: Gráficos
en pantalla, reporte de datos, tipos de búsqueda, consulta y
modificación de las bases de datos, impresión de información,
ayuda, etc.
• LÓGICA DEL PROGRAMA: Es el principio del funcionamiento del
software de localización, para cumplir con los objetivos
planteados. Procesos necesarios para acceder a la base de datos,
filtrar la información, generar nuevas tablas de candidatos,
presentar información gráfica y suministrar resultados.
130
6.3 SELECCIÓN DE UN SOFTWARE DE DESARROLLO
Actualmente, se cuenta con una gran cantidad de herramientas de
programación, dependiendo del tipo y características de la aplicación
que se piense desarrollar. Para este caso, es necesario contar con un
ambiente gráfico y sencillo, que permita crear una interfaz muy
amigable y fácil de controlar por el usuario; también se debe tener en
cuenta la flexibilidad de la programación y la posibilidad de proporcionar
módulos de trabajo que integren la resolución del problema de la
localización de fallas, la visualización de los datos, la impresión de los
resultados, verificación y modificación de tablas y acceso a bases de
datos etc, todo de la forma más sencilla para el usuario y el
programador. Estas características se pueden encontrar en las
plataformas para desarrollar software basado en las características del
sistema operativo Windows 95 y todas sus posibilidades.
El lenguaje de programación Visual Basic es uno de los lenguajes más
populares, completos y funcionales en la actualidad, y se basa en los
anteriores y comunes lenguajes de programación como el Basic y
Qbasic. Es una plataforma con una interfaz gráfica que permite
desarrollar aplicaciones para Windows (con menús desplegables,
cuadros de diálogo, botones de opción, entre otros), de una forma
sencilla y con un estilo de programación de última generación como lo
es el Orientado a Objetos. Con la incorporación de sus características
gráficas y sus herramientas, es posible desarrollar aplicaciones de uso
personal, educativo y, como en este caso, para uso empresarial,
incorporando aplicaciones de Bases de Datos y ofreciendo la posibilidad
de distribución en C.D. e Internet.
131
El diseño de aplicaciones ha experimentado grandes cambios en los
últimos años y, por lo tanto, los tipos de programación, pasando de la
programación secuencial o lineal a la programación modular; luego se
incorporaron las técnicas de la programación estructurada y finalmente
se trató de intensificar la modulización y, sobretodo, la posibilidad de
reutilizar un código ya desarrollado, dando así el paso a la programación
orientada a objetos basada en módulos de software y estilos anteriores.
La programación orientada a objetos permite crear interfaces que
reúnen diferentes elementos (botones, etiquetas, listas, etc.) con
diferentes funciones y, así, conformar una interfaz totalmente gráfica e
integrada para ofrecer un software completo y que cumpla con los
objetivos de su diseño y desarrollo.
A partir de las características anteriores y de los conocimientos
adquiridos en los cursos de Programación y Bases de Datos, se
seleccionó el lenguaje de programación Visual Basic (Vbasic) y el
manejador de datos de Microsoft Acces, para integrarlos y tratar de
desarrollar una herramienta computacional, para resolver un problema
de Ingeniería Eléctrica y, así, poder integrar la Ingeniería con sus
elementos afines y demostrar la formación Integral que se ha adquirido
en la Universidad de la Salle.
6.4 DISEÑO DEL SOFTWARE
6.4.1 Análisis del problema. Se parte del conocimiento pleno del
problema a solucionar, el cual consiste en el mejoramiento de los
procesos de localización de fallas y, por ende, de los tiempos de
ubicación de las mismas, a partir de la información suministrada por los
132
relés con que cuenta la subestación BOLIVIA, esto gracias a las
características que poseen dichos relés numéricos.
Se debe buscar la forma de integrar las bases de datos de las
características técnicas, geográficas y físicas del circuito BL-38
ENGATIVÁ, con la aplicación de Vbasic. Permitir al usuario generar
consultas sencillas y rápidas de acuerdo a las características de las
fallas, mostrar los resultados en pantalla (posibles candidatos o puntos
en falla), la visualización de la red del circuito y la respectiva ubicación
de los posibles candidatos sobre la misma, generar una nueva base de
datos con los nodos posibles de falla o candidatos, consultar, modificar,
eliminar y adicionar registros a las bases de datos e imprimir diversos
tipos de información (grafico de la red, listados de candidatos, listados
de características técnicas).
6.4.2 Diseño de la solución. A partir del análisis, se desarrolló el
diagrama de flujo general (como se muestra en la figura 24) para el
problema de la filtración de la información y paralelamente se pensó en
una interfaz gráfica que permitiera agrupar los diferentes aspectos a
tratar como; búsqueda de nodos, visualización de la red, modificación
de las bases de datos e impresión, para así generar el software.
Para la interfaz gráfica se necesita generar un ambiente de trabajo muy
sencillo de trabajar y fácil de comprender, en el que se ofrezca toda la
información necesaria al operario de la subestación para poder orientar
a los técnicos de las diversas cuadrillas en el momento de la presencia
de un evento, para observar el plano del circuito en pantalla, para
consultar las bases de datos e imprimir los resultados. Por esta razón,
se proyectan cuatro tipos de pantallas:
133
Figura 24. Diagrama de flujo para el software.
• Menú Principal, disponible en todo momento para permitir la
navegación en el programa dependiendo de la necesidad del
usuario.
• Pantalla de Localización de los posibles nodos en falla
“Candidatos”, en la que se de la posibilidad de realizar búsquedas
por: corriente de falla trifásica, bifásica y monofásica, longitud de
falla y la combinación de algunas de éstas y un dispositivo que
presente los respectivos resultados de la localización de la falla.
Descripción de variables:
NOD(j):Cualquier elemento delos que conforman latabla Resumen
RES(i):Posibles nodos en falla.
LONG:Longitud máxima delcircuito.
K, K1:Variables quedeterminan la amplituddel rango de búsqueda.
LOC:Dato a localizar, es dadopor el relé.
P:Disminuye el rango debúsqueda.
134
• Pantalla de exploración gráfica y geográfica del circuito, en la cual,
el usuario podrá recibir una ayuda gráfica respecto a la ubicación
del circuito; se podrá imprimir el plano del circuito, indicando la
posible sección en falla.
• Pantalla de consulta y modificación de las bases de datos que
consulta el usuario.
Los posibles diseños para la interfaz gráfica con el usuario del software
son los que se muestran en la figura 25.
Figura 25. Interfaz gráfica.
135
A
B
6.4.3 Desarrollo del algoritmo de la aplicación. A partir del
diagrama de flujo planteado, se presenta el algoritmo del código para la
localización de fallas, el cual se logró luego de un dispendioso trabajo
con pruebas de escritorio y pruebas con datos reales proporcionados por
las características eléctricas del circuito. Adicionalmente, se tuvieron en
cuenta las herramientas para el manejo de bases de datos del lenguaje
de Vbasic, para abrir las tablas, seleccionar los datos que cumplan con
el parámetro de búsqueda, generar una nueva tabla de candidatos y
presentar los resultados en pantalla.
El siguiente es el algoritmo que se desarrolló para realizar la localización
de fallas a partir del dato de distancia dado por el relé. Este algoritmo
es el mismo que se utiliza para los diferentes tipos de búsqueda pero
con algunas variaciones.
Longi = 5640
Diferencia = 100
K = LOC * 0.9
K1 = LOC * 1.1
LOC = Valor (por teclado)
Si (LOC < 15) entonces
mensaje "La longitud mínima es de 15 mts."
Si (LOC > Longi o LOC <= 0) entonces
mensaje “los datos no son coherentes”
Si no entonces
136
C
D
E
Buscar los nodos de la tabla RESUMEN
donde LONGITUD se encuentre entre K y K1
Grabar datos en la tabla CANDIDATOS
Sino encuentra datos entonces ampliar rango
Mientras que (LOC – K) > Diferencia
DIF = LOC - K
K = K + 30
K1 = K1 - 30
Buscar los nodos de la tabla RESUMEN (cuadro 12)
donde LONGITUD se encuentre entre K y K1
Grabar datos en la tabla candidatos
Actualizar datos
Si tabla CANDIDATOS= Fin de archivo entonces
Ir a una rutina de visualización
Borrar Tabla Candidatos
Adicionar nuevos Candidatos
Fin Mientras
Fin Si
Rutina de Visualización:
Seleccione todos los datos de la tabla
CANDIDATOS
Actualizar candidatos
Mostrar candidatos en pantalla
137
A. Corresponde a la definición de variables. Longitud máxima del
circuito, Valor de tolerancia para selección de nodos que cumplan
con características de falla, variables que disminuyen la tolerancia
o fronteras (K, K1) y la variable que se utilizará como dato de
entrada para la localización.
B. Verificación de parámetro de entrada. Para evitar que se bloquee
el programa o arroje datos erróneos.
C. Inicio de búsqueda de nodos que cumplen con las características
de la falla y almacena los valores en una tabla. Primero hace una
búsqueda estática para establecer la selección de datos, en caso
de no encontrarlos se amplían las fronteras de búsqueda, de lo
contrario se inicia un ciclo dinámico que va a reducir las fronteras
para que así finalmente se seleccionen únicamente los datos de
acuerdo al margen de error establecido (diferencia).
D. En cada ciclo (mientras se llega al margen de error), se borran de
la tabla los resultados obtenidos anteriormente y se almacenan los
nuevos valores, los cuales son cada vez de menor cantidad.
Finalmente al cabo del proceso, se llama una rutina de
visualización de información.
E. Genera una actualización de la información en la tabla de los
posibles puntos de falla o candidatos y se visualiza en pantalla.
6.4.4 Construcción de la aplicación. Una vez seleccionado el
lenguaje de programación Visual Basic y desarrollado el algoritmo de
localización, se convierte éste al código del lenguaje de programación,
es decir en forma de programa aplicando las normas, características,
138
estructuras y posibilidades de dicho lenguaje para así cumplir con los
objetivos propuestos.
En esta fase, se aplica el algoritmo desarrollado anteriormente, pero es
necesario desarrollar una gran serie de ampliaciones debido a que en el
algoritmo, sencillamente se nombran los procedimientos a seguir
cumpliendo el objetivo de la búsqueda y en el software, ya es
imprescindible la aplicación de las estructuras y normas del lenguaje
que permitan efectuar las acciones apenas mencionadas en el algoritmo.
A partir del proceso anterior, se concibió un diagrama del
funcionamiento del software, en el cual se indican las entradas y salidas,
especificando la forma en que se suministran (dispositivos) los datos
para ser procesados y de igual forma, los dispositivos de salida. (ver
figura 26).
6.5 IMPLEMENTACIÓN DEL SOFTWARE DE LOCALIZACIÓN
GEOGRÁFICA DE FALLAS
Una vez finalizado el desarrollo del Software De Localización Geográfica
De Fallas, se llevo a cabo su implementación por medio de una unidad
de C.D, en el Departamento de Coordinación de Protecciones, ubicado
en la Subestación Salitre, para un periodo de prueba, durante el cual se
operó el software de acuerdo al funcionamiento del circuito BL38
“Engativá”.
139
FIGURA 26. Diagrama de entradas y salidas del software.
LOCALIZADORGEOGRÁFICO DE
FALLAS
• REPORTE
• GRAFICO
• REPORTE
• GRAFICO
• TIPO DEBÚSQUEDA
• MODO DEVISUALIZACIÓN
• PARÁMETROO DATO DEBÚSQUEDA
• CAMBIOS EN LA BASEDE DATOS
• REPORTE DEEVENTOS DEL RELÉLOCALIZADOR
ENTRADAS
SALIDAS
140
Las pruebas de operación del software se hicieron cada vez que el
Sistema de Gestión de Incidencias (SIG) de Codensa, registró un evento
(falla o incidencia) y de acuerdo a las características de la falla y las
posibilidades que ésta brindaba al software para operarlo y confrontar
sus alcances y confiabilidad, frente al tiempo requerido por los
procedimientos que actualmente se siguen en la empresa para la
localización de fallas y que consiste en el ensayo y error a partir del
cierre y apertura manual del interruptor mientras las cuadrillas hacen un
recorrido del circuito hasta encontrar el punto de falla.
El SIG es una completa base de datos que contiene toda la información
relevante en cuanto a operación y mantenimiento del sistema de
distribución de la empresa, esta red se encuentra compartida de tal
forma que se puede consultar desde cualquier terminal o computador
conectada a la red “netcodensa2” en las instalaciones de CODENSA S.A.
ESP
En el caso de registrarse una falla instantánea en el SIG, se obtienen los
datos de localización geográfica luego de acceder a los datos del relé
SEL 251 directamente en la subestación BOLIVIA, para luego
suministrar los datos al software y comprobar la existencia de la
respectiva magnitud de corriente y distancia de la falla, las cuales deben
corresponder a uno de los nodos que componen el circuito.
Cuando se presenta una falla permanente en las que el SIG presenta el
informe completo de las características de la misma (localización
geográfica exacta del lugar en que se presentó el evento, los trabajos
que se desarrollaron para restaurar el servicio, tiempo de duración
(DES), elementos afectados, tipo de falla, etc.)., se procede de forma
similar, obteniendo los datos del relé en la subestación pero, a
141
diferencia de las fallas instantáneas, se puede verificar la localización
geográfica arrojada por el software con los registros del SIG y, así,
determinar si cumple con los objetivos planteados de reducción del
tiempo de localización de la falla y por ende de los índices DES.
6.6 MANEJO DEL SOFTWARE
6.6.1 Puesta en marcha.
Requisitos de sistema. Para un correcto funcionamiento del software
se necesitan los siguientes recursos mínimos:
• Sistema operativo : Windows 95
• Procesador : 350 MHz
• Memoria RAM : 32 MB
• Espacio en Disco : 40 MB
• Unidad de CD-ROM : 4X
• Monitor : Policromático de 17”
• Impresora : Cualquier tipo.
• Software : Autocad R14
Instalación. Al leer el CD en el computador, se ejecuta directamente
el programa de instalación “autorun”, el cual instala el software
mediante la creación de una carpeta en el menú inicio “localizador de
fallas” y de un acceso directo o icono llamado “localizador”.
Ejecución. Se accede al software por medio del icono “Localizador”, el
cual inicia el programa y sitúa al usuario en el menú principal.
142
El Software de Localización Geográfica de Fallas proporciona un
ambiente de trabajo muy fácil de utilizar, pues hace uso de todos los
elementos que comúnmente se tienen en los programas que trabajan
bajo Windows. Éste consta de un menú localizado en la parte superior
de la pantalla, por medio del cual se puede navegar en el software hacia
cualquier modulo o pantalla y en cualquier momento sin presentar
problemas o confusiones al operario. (véase figura 27).
Figura 27. Menú del software.
Una vez obtenidos los datos del relé SEL 251 en la subestación Bolivia,
se discriminan por el operario y se proporcionan al software en la
primera pantalla (pantalla de localización) conforme a las posibilidades
que se observan en la siguiente gráfica (véase figura 28).
Al presionar el botón de búsqueda con el mouse del computador,
inmediatamente se inicia un completo ciclo de filtrado aplicado a las
bases de datos, el cual se basa en el método numérico de Newton
Rapson, iterando varias veces según el margen de error seleccionado
(1, 3, 5, 7, 10, 15 ó 20) para disminuir o ampliar el número de registros
posibles, y así, obtener los nodos en los que más coincide la información
y, por lo tanto, aquellos en los que puede estar la falla.
143
La cantidad de nodos candidatos, o posibles puntos en falla, dependerá
del margen de error programado.
Figura 28. Pantalla de localización.
El software permite imprimir un reporte (véase figura 29) de estos
nodos para mantener los datos disponibles en cualquier momento. Para
obtener este reporte en pantalla, se debe oprimir el botón “IMPRIMIR
CANDIDATOS”, en seguida se observa un cuadro sobre una ventana
independiente con toda la información de la búsqueda realizada y al
presionar el botón de impresora, se obtiene el reporte impreso en papel.
Si se desea mantener un archivo magnético de los reportes de falla, es
posible almacenar cada reporte de falla mediante el botón guardar.
144
A continuación se presenta la imagen del reporte de búsqueda.
Figura 29. Reporte de búsqueda.
Al obtener los nodos posibles de falla, se activa con el mouse la segunda
pantalla (pantalla del grafico del circuito, la cual contiene el trazado,
nodos, seccionadores y transformadores del circuito con su respectiva
identificación). En la parte inferior de la pantalla, se relacionan
nuevamente los posibles nodos de la falla, y se permite ubicarlos en el
plano luego de digitar el número del nodo y presionar el botón
“UBICAR”, en ese momento aparece una flecha indicando la localización
de dicho nodo dentro del circuito y al hacer click derecho sobre ésta,
aparece un cuadro con las características del nodo como código de
identificación, protección cercana para aislar la sección en falla,
coordenadas.
Si se presiona el botón “VER MÁS”, se obtiene un cuadro con el resumen
de las características de corto circuito y la respectiva localización
geográfica de cada nodo. Finalmente si se presiona el botón con la
etiqueta “CERRAR” ésto hace que el cuadro con el resumen de las
características eléctricas se oculte.
145
Este proceso se repite con cada uno de los nodos posibles de falla para
discriminarlos y concluir sobre la localización geográfica de la falla,
utilizando los parámetros descritos al comienzo del capítulo para
descartar algunos nodos y, así, determinar la ubicación más probable de
la falla o evento.
La pantalla correspondiente al gráfico del circuito se presenta a
continuación.
Figura 30. Gráfico del circuito.
Cuando es ubicado un nodo especifico, se ofrece información necesaria
como las características eléctricas del nodo, código asignado por la
S/E
146
empresa, las posibilidades para aislar la sección en falla, etc. Como se
muestra en la imagen siguiente.
Figura 31. Gráfico del circuito con información del nodo señalado.
Adicionalmente, en esta pantalla se puede obtener cualquier tipo de
información de cada uno de los nodos que componen el circuito, puesto
que al hacer click sobre los puntos rojos se visualiza una barra en la
parte superior de la pantalla con los datos respectivos. Para el caso de
los transformadores y seccionadores que se encuentran marcados junto
a los nodos con colores azul y verde respectivamente y al dar click sobre
éstos, se informa sobre el nodo y su correspondiente código de
identificación asignado por la empresa.
Para proporcionar una mejor herramienta al operario, se han incluido
algunas de las curvas características eléctricas del circuito, las cuales
ayudan y deben ser consultadas en el momento de concluir respecto al
nodo posible de la falla y a la localización geográfica de la misma.
S/E
147
La pantalla que presenta dichas curvas es la de CURVAS DEL CIRCUITO
(véase figura 32)
Figura 32. Curvas del circuito.
La figura anterior presenta diferentes gráficos con las características que
a continuación se relacionan:
148
• Corriente trifásica contra longitud
• Corriente monofásica contra longitud
• Reactancia de secuencia cero contra longitud
• Reactancia de secuencia positiva contra longitud
Al hacer doble click sobre cualquier curva, se ejecuta un enlace al
programa Autocad para acceder a todas sus herramientas como el
zoom, desplazamiento de la pantalla, identificador de coordenadas, etc.
Estas curvas son de gran ayuda al momento de discernir respecto a los
posibles puntos en falla en caso de contarse con varios candidatos o
nodos posibles en falla, pues ofrece una panorámica alterna de las
características del circuito y de esta forma el operario puede efectuar
comparaciones de la de las magnitudes de corto circuito en un nodo
respecto a la distancia dada por el relé y así descartar los nodos que no
cumplan con tales características.
La pantalla que permite manejar las bases de datos, pantalla de edición
de datos (véase figura 33), proporciona un listado general de cada uno
de los elementos que componen el circuito resumido en dos tablas así:
• tabla de características eléctricas
• tabla de tramos y elementos del circuito
En esta pantalla se puede observar y realizar diversas operaciones con
los datos según el menú que aparece al hacer “click” en el botón
EDICIÓN DE DATOS, las operaciones son: edición, borrado, consulta,
búsqueda, almacenado de registros y cambio de base de datos de
trabajo.
149
Figura 33. Edición de la base de datos.
Figura 34. Clave de acceso para la base de datos.
150
Debido a la importancia y delicadeza de estos datos, se ha dispuesto
una clave de acceso (véase figura 34) para poder acceder a esta opción.
Finalmente se presenta la opción de imprimir cualquier pantalla y
la pantalla que habla ACERCA DEL PROGRAMA, en la cual se explica la
función, sus desarrolladores y colaboradores.
6.6.2 Implementación futura. En la actualidad Codensa está
realizando el Plan Director de Sistemas Técnicos, con el cual espera
unificar todos los sistemas técnicos en un solo ente global, cuyo núcleo
será una base de datos técnica de responsabilidad centralizada.
Basándose en esto, han diseñado un programa de telecontrol, que
permitirá el manejo de todas las subestaciones desde un Centro de
Control. Este proyecto se hará en forma progresiva durante los
próximos 11 años.
Una vez implementado el programa de telecontrol, para hacer uso del
software, no habrá necesidad de ir directamente al relé para bajar los
datos de la falla, sino que en el mismo Centro de Control, podrían
consultarlos en una computadora que esté dispuesta para ello, y ahí
mismo hacer uso del software y controlar todo el proceso de localización
de fallas.
6.7 PRUEBA DEL SOFTWARE CON LOS EVENTOS REGISTRADOS
EN EL CIRCUITO BL38 (ENGATIVA)
Durante el periodo de prueba del circuito (en el segundo semestre del
2000), se han registrado 20 eventos, de los cuales, la mayoría (15) no
han causado la salida del circuito en forma permanente, debido a que
151
han sido transitorios y en los cuales el recierre ha actuado
correctamente, en estos casos no se ha podido verificar el
funcionamiento del software en forma completa puesto que en el caso
de fallas transitorias, el SIG no proporciona la información
correspondiente a la ubicación geográfica del evento ya que en estos
casos no se hacen trabajos en el circuito en terreno, dicha información
es necesaria puesto que junto con el registro de fallas del relé permiten
comprobar de forma plena la localización geográfica de la falla realizada
por medio del software.
Los otros 5 eventos han sido fallas permanentes, las cuales son
descritas ampliamente en el SIG y con el registro de eventos del relé
permiten una confrontación y verificación del funcionamiento del
software para determinar su grado de eficiencia y validez frente a los
métodos tradicionales de localización de fallas.
Es importante recordar que el relé SEL 251 tiene una capacidad de
almacenamiento de los últimos 12 eventos y al cabo de los cuales se
inicia un ciclo de actualización.
Cada vez que se inicia un ciclo nuevo, se pierde el evento de mayor
antigüedad a medida que se genera uno nuevo. Este hecho ha sido
perjudicial para las pruebas del circuito puesto que se ha perdido
información valiosa ya que en cada evento transitorio se producen hasta
tres reportes.
6.7.1 Confrontación del funcionamiento del software con el
registro de eventos del SIG. Con los registros que ofrece el SIG es
posible desarrollar algunas verificaciones del funcionamiento del
software y de sus bases de datos, ya que en el SIG se obtiene una
152
descripción de la falla con su localización geográfica y los trabajos
realizados en mantenimiento.
Para ilustrar este caso, por ejemplo, un pase abierto en la cra 111 con
71D del 18 de Octubre al correr el programa se encontró como
candidatos los nodos 12, 13, 16 entre los cuales el nodo 13 corresponde
a la dirección de la ubicación exacta de la falla, lo cual permite advertir
sobre la confiabilidad y funcionalidad del software al momento de
localizar una falla.
A continuación se presenta un cuadro (véase cuadro 15) en el cual se
relacionan la ubicación geográfica hecha en el terreno por la cuadrilla
bajo métodos tradicionales y registrada en el SIG y, la ubicación
geográfica realizada por el software.
Cuadro 15. Registro del SIG y respuesta del software.
EVENTO No. 1 2 3 4 5
FECHA 30/06/00 24/08/00 22/09/00 18/10/00 26/12/00
LOCALIZACIÓN
GEOGRÁFICA
(DIRECCIÓN)
DADA POR EL SIG
Cll 68 con
Cra 119D
Cll 62 con
Cra 117A
Cll 62 con
Cra 118
Cll 71D con
Cra 111
Cra 111 con
Cll 71D
NO
DO 132 114 125 13 13LOCALIZACIÓN
GEOGRÁFICA
DADA POR EL
SOFTWARE
DIR
ECCIÓ
N
Cll 67A con
119A - 05
Cll 62 con
117 - 23
Cra. 118A
Con 62
Cra. 111
con 71D
Cra. 111 con
71D
Al comparar los datos del SIG con los del software se ha encontrado una
gran concordancia de los mismos y al verificar y analizar la información
arrojada por esta comparación, se encontró un porcentaje de error del
153
5%. Dicho porcentaje se calculó teniendo en cuenta que el software
puede arrojar más de un candidato, y en dichos casos se tomo el
candidato más distante al punto de falla registrado en el SIG para
estimar el porcentaje de error. Ésto es en el peor de los casos, pues
hay que resaltar que debido a la gran concordancia de los datos del relé
y los de la base de datos del software, se presenta el caso en el que el
software arroja un solo candidato, el cual es el punto exacto de la falla
registrado en el SIG.
El proceso de localización de fallas desarrollado a través del software
consiste, en este caso, en la comprobación de la información del circuito
que fue adquirida en el terreno como la topología, cálculos de corto
circuito y levantamiento geográfico. Con el fin de determinar el grado o
el nivel de exactitud de las bases de datos que se generaron en
Microsoft Acces.
Se encontró así, un nodo que cumple con las características
proporcionadas por el SIG para cada uno de los cinco eventos
registrados, lo cual significa que el programa funciona correctamente en
lo que se refiere a la confiabilidad de las bases de datos y al suministro
de los posibles candidatos para poder obtener una localización de fallas
rápida y con un margen de error muy pequeño.
6.7.2 Localización de fallas a partir del reporte de eventos del
relé SEL 251. Las fallas de carácter permanente y con apertura del
relé a la salida del circuito, permite la aplicación del software de
localización geográfica de fallas, haciendo uso de las tablas de las bases
de datos, de las curvas características del circuito y del plano en
pantalla del mismo, para así comprobar la efectividad del software en
cuanto a su exactitud, veracidad y velocidad en el momento de localizar
154
una falla. De lo cual dependerá la disminución de los índices DES, del
grado de desgaste o pérdida de las características eléctricas de los
equipos (conductores, seccionadores, transformadores, aisladores y
demás elementos que conforman un circuito), generado por los intentos
de localización de falla, la disminución en el costo que conlleva la
utilización de más de una cuadrilla para localizar la falla y hasta la
pérdida total de algunos equipos, lo cual genera un alto costo para su
reposición.
El SIG registra un evento de tipo permanente presentado el día 28 de
enero del 2001 a las 6:19 AM con las siguientes características:
• Tipo de falla: doble línea a tierra.
• Localización: calle 67 con carrera 112C
Hasta este punto el proceso de verificación del software es similar al
explicado anteriormente, pero debido a que el evento fue una falla de
tipo permanente y además, se cuenta con la información del relé
(reporte de eventos, véase Anexo B), se puede realizar una verificación
más completa, puesto que el relé obtiene y almacena diferentes datos
sobre la falla entre los que están:
• Tipo de falla : fases involucradas.
• Localización : medida de distancia de la subestación a la
falla dada en km.
• Corriente de corto: en cada fase dada en Amperios.
Datos que pueden ser comparados con los contenidos en la base de
datos del software y que permiten desarrollar la localización geográfica
de la falla, al ingresar la distancia de falla, la corriente de corto o el
155
valor de la reactancia de falla, teniendo en cuenta el tipo de evento
presentado.
Para realizar esta comparación (localización) se debe bajar el registro de
eventos del relé en la subestación Bolivia, para lo cual se tiene que
contar con un computador portátil, equipado con el respectivo software
de comunicaciones distribuido y adquirido con el relé.
El proceso anterior se podría optimizar mediante el desarrollo e
implementación del programa de telecontrol de subestaciones que está
incluido en el proyecto PIMT (ver capítulo 7). De esta forma, se podría
monitorear constantemente el circuito BL38 y utilizar el Software de
Localización Geográfica de Fallas directamente desde el centro de
control. De esta forma si el proceso seguido en el presente trabajo es
desarrollado para los demás circuitos de distribución, el software podría
utilizarse muy fácilmente y generaría grandes beneficios para la
empresa.
Una vez se cuente con el registro de eventos del relé, se dispone de los
datos mencionados anteriormente respecto a las características y
magnitudes de la falla y, como ya se dijo, deben ser ingresados en el
software para así proceder a obtener la respectiva localización
geográfica de la falla.
Es así, como para una falla registrada el 28 de enero del 2001, el relé
reportó una distancia de 2.42 Km. y una corriente de corto de 3137 A en
una falla doble línea a tierra (L-L-T). Para mayor información (véase el
anexo E) en el cual se presenta el reporte de la falla proporcionado por
el relé. Al ingresar estos datos, el software de localización geográfica de
156
fallas, se encontró un alto grado de exactitud acompañada de la rapidez
y facilidad para determinar la ubicación geográfica de esta falla.
El software encontró el nodo 44 como posible candidato o punto en falla,
el cual corresponde a la dirección diagonal 68B No. 112 – 60. Este nodo
cumple con las características de la falla y comparado con la localización
física registrada en el SIG se encuentra a una cuadra de distancia. En el
siguiente cuadro se presenta un informe comparativo de las pruebas
desarrolladas con el software y por ende del desempeño del mismo.
Cuadro 16. Registro del relé, datos del SIG y respuesta del software.
EVENTO No. 1 2 3 4FECHA 28/01/01 08/01/00 22/11/00 26/09/00
DISTANCIA A LAFALLA EN KM
(RELE)2.42 1.37 4.17 3.04
CORRIENTE(RELE) 3137 3332 1375 1810
TIPO DE FALLA(RELE) L-L-T L-T L-T L-T
LOCALIZACIÓNGEOGRÁFICA
(SIG)
Cll 67 con 112C
Cra. 110Gcon 71F
Cll. 66 bis con 117A
Tr. 112A con 60
LOCALI
ZACIÓ
NG
EO
GRÁFI
CA
(SO
FTW
ARE)
NODO 44 12 121A 69
Como se puede ver, en el cuadro anterior, se relaciona la localización de
la falla correspondiente al caso antes mencionado y se demuestra el
correcto funcionamiento del software para otras fallas presentadas en el
circuito BL38 “Engativá”.
157
Se puede apreciar que, la localización geográfica de la falla por
medio del software, en los cuatro casos, siempre dio con el punto de
falla entre los candidatos que éste arroja. De esta forma se comprueba
el correcto funcionamiento del software y su validez frente a los
métodos empleados tradicionalmente. Esto, lógicamente, conlleva a la
reducción del tiempo de localización de la falla para su despeje y traerá
las ventajas que se han planteado a lo largo del presente trabajo.
Además, abre la posibilidad de su aplicación para los demás circuitos de
distribución con que cuenta CODENSA S.A. ESP.
158
7. ASPECTOS ECONÓMICOS
En la actualidad existe una gran cantidad de normas y regulaciones que
se basan en los principios de eficiencia, calidad y neutralidad, los cuales
pretenden garantizar la prestación de un servicio cada vez mejor, por
parte de las empresas prestadoras de servicios públicos domiciliarios.
En el caso de la Energía eléctrica, a parte de la Superintendencia de
Servicios Públicos (SSP), se hace presente como ente veedor, la
Comisión Reguladora de Energía y Gas (CREG), a la cual le corresponde
a partir de las facultades otorgadas por las Leyes 142 y 143 de 1994,
establecer el Reglamento de Operación para realizar el planeamiento y
la coordinación de la operación del Sistema Interconectado Nacional
(SIN), el cual incluye el Reglamento De Distribución De Energía
Eléctrica, en el que se definen principios, criterios y procedimientos para
realizar el planeamiento, la coordinación y la ejecución de la operación
de un Sistema De Distribución Local (SDL). Entre los principales marcos
que contempla la CREG, respecto a los SDL’s, se encuentra el que se
refiere a los criterios de calidad de la potencia y del servicio
suministrado por éstos, con el propósito de dar garantías mínimas en
estos aspectos a los usuarios conectados a dichos sistemas.
7.1 CALIDAD DEL SERVICIO PRESTADO
A partir de lo dispuesto en el numeral 6 de la Resolución 070 del 8 de
159
Junio de 1998 y de la Resolución 025 del 9 de Junio de 1999, se busca:
• Establecer criterios de calidad de la potencia y del servicio
suministrado por los diferentes SDL’s.
• Definir indicadores mínimos de calidad del servicio prestado por
los Operadores Regionales(OR’s).
• Establecer criterios de responsabilidad y compensación por la
calidad del servicio prestado por los OR’s.
Los indicadores de Calidad del Servicio Prestado, así como los Valores a
Compensar (VC) generados por los índices FES y DES, se calculan
mensualmente con corte anual y definen el valor a compensar por parte
de los OR’s a los usuarios por deficiencias en la prestación del servicio.
Para su aplicación se estableció dos periodos, uno de transición (de
enero 1 del 2000 hasta diciembre 31 del 2002), y el periodo definitivo (a
partir de enero 1 del 2003 en adelante), en los cuales se establecen
diferentes indicadores y factores para el cálculo de los índices FES y
DES.
7.1.1 Indicador de duración equivalente de las interrupciones
del servicio (DES). Es el tiempo total, medido sobre los últimos 12
meses, en que el servicio es interrumpido en un circuito. Los OR’s
deben calcular el indicador DESc mensual para cada circuito, de acuerdo
a la siguiente expresión:
NTI
DESc = Σ t (i) i=1
160
donde:
• DESc = sumatoria del tiempo en horas de las interrupciones del
servicio en un circuito, durante los últimos 12 meses.
• i = interrupción i-ésima.
• t(i) = tiempo en horas de la interrupción i-ésima.
• NTI = número total de interrupciones que ocurrieron en el
circuito durante los últimos 12 meses.
7.1.2 Indicador de frecuencia equivalente de las interrupciones
del servicio (FES). Mide la confiabilidad de un SDL como el número de
interrupciones que presenta un circuito durante los últimos 12 meses.
Los OR’s deben calcular el indicador FESc mensualmente para cada
circuito, de acuerdo con la siguiente expresión:
FESc = NTI
Donde:
FESc = la sumatoria del número de veces que el servicio es
interrumpido en un circuito, durante los últimos 12 meses.
7.2 ALTERNATIVAS TOMADAS POR CODENSA S.A. E.S.P. PARA
DISMINUIR LOS ÍNDICES DES
Durante el año 1999 se diseñó y desarrolló un plan preventivo
denominado Proyecto PIMT, el cual persigue la modernización de los
sistemas técnicos e informáticos de distribución y las unidades
operativas mediante el mejoramiento y adecuación de las instalaciones
161
de la red de media tensión, adecuación y renovación de los circuitos,
mantenimiento en subestaciones, procesamiento de la información
correspondiente a los eventos programados y no programados para
determinar los circuitos que presenten fallas y así aplicar medidas de
preventivas y correctivas en toda la red de distribución, además se
previó la instalación de equipos de corte, protección y de localización de
fallas así:
• Trabajos de inspección y mantenimiento en los diferentes circuitos
de distribución de energía, en los cuales se ha venido cambiando
los equipos que presentaron repetidas fallas según la información
recopilada y suministrada por el SIG (Sistema de Gestión de
Incidencias) con que cuenta la empresa. Se cambio el tipo de
instalación de aérea a subterránea en los nodos críticos donde se
advertía un alto riesgo de falla por cruce de vías, accidentes de
tránsito, instalación de cable semiaislado en zonas boscosas etc.
Adicionalmente se podaron los árboles que se encuentran en las
postrimerías de las líneas de los circuitos cortando las ramas que
de una u otra forma generarían fallas en el sistema y en algunos
casos se talaron algunos árboles estos últimos procedimientos
fueron controlados por la Unidad De Medio Ambiente.
• Instalación de equipos de corte y de protección en diferentes
puntos de la red, los cuales están acompañados de un completo
Plan de Coordinación de Protecciones para garantizar que la
operación se desarrolle de una forma segura y confiable.
• Equipos de protección numérica. Poco a poco se han venido
instalando equipos de protección numérica a la salida de los
circuitos de distribución con el fin de aprovechar su
162
multifuncionalidad y así obtener un mayor grado de confiabilidad,
sensibilidad, redundancia y velocidad, sin dejar de un lado la
coordinación de protecciones, las posibilidades que brinda el
reporte para el análisis de eventos y la localización de fallas.
Siendo esta última de vital importancia para el mantenimiento,
dado que será de gran ayuda para la ubicación de daños en
tiempo mucho menor y reducción del número de interrupciones
del servicio.
Actualmente se encuentra desactivada la función de localización de
fallas en la mayoría de las unidades instaladas, siendo desaprovechada
y únicamente se ha activado para el caso del circuito BL38 (Engativá), al
cual se aplica el desarrollo del presente trabajo, esto porque es
necesario hacer el levantamiento de la topología, la construcción de las
curvas de impedancia contra corriente, corriente de falla contra
distancia, reactancia contra distancia para compararlas con los datos del
software de localización de fallas y la respuesta del relé en condiciones
de falla. En algún momento se trabajo con el localizador de fallas del
Salitre 24, para desarrollar un estudio similar aunque mucho más
superficial, el cual arrojó un buen resultado pero no se le dio la
continuidad suficiente.
• Instalación de dispositivos indicadores de corriente de falla como
es el caso del Flite 110, que es un elemento por fase en líneas
aéreas de media tensión, lo cual indica que es necesario instalar
tres unidades en cada punto estratégico, por ejemplo al principio
de cada derivación y a nivel de los elementos de corte como
seccionadores. Estos elementos vienen montados directamente
sobre la línea bajo tensión mediante sus mordazas de resorte. En
caso de falla, todos los indicadores ubicados entre la subestación y
163
el tramo fallado van a detectar la corriente de falla y empezarán a
destellar mientras que los indicadores ubicados mas abajo del
tramo fallado permanecerán en su estado vigía. El campo
electromagnético generado por la corriente de falla induce una
tensión en el dispositivo, la cual será discriminada y en caso de
ser una variación normal de corriente de carga no se activará el
dispositivo. Estos indicadores de falla corroborarán y apoyarán la
ubicación obtenida por medio del software de localización
geográfica de fallas.
• La gerencia de distribución tiene metas muy grandes como el Plan
Director de Sistemas Técnicos, que permitirá el manejo y control
de todas las subestaciones desde un centro de control. Este
proyecto busca unificar todos los sistemas técnicos de Codensa en
un solo ente global cuyo núcleo será una gigante base de datos, a
partir de la cual se está diseñando un programa de telecontrol que
permitirá cumplir el objetivo.
Todas estas mejoras del sistema se han venido desarrollando y apuntan
a una mayor continuidad del servicio y por ende al mejoramiento del
sistema de distribución para evitar los posibles reembolsos a los
usuarios por fallas en el servicio, reduciendo así los Índices de Duración
Equivalente de Interrupción del Servicio. Adicionalmente, estas mejoras
y sobretodo el programa de telecontrol le dan una validez y suma
importancia al software de localización e fallas puesto que éste se
constituirá en una herramienta sumamente importante dentro del
proceso de control y gestión de la red de distribución de la empresa.
164
7.3 VENTAJAS ECONÓMICAS QUE GENERARÁ LA
IMPLEMENTACIÓN DEL SOFTWARE DE LOCALIZACIÓN
GEOGRÁFICA DE FALLAS EN EL CIRCUITO BL38
“ENGATIVÁ” DE CODENSA S.A. E.S.P.
La implementación del software de localización geográfica de fallas,
apunta en primera instancia, a la disminución de los índices DES, por
cuanto busca disminuir el tiempo de ubicación del punto físico de la falla
a partir de una localización geográfica que se logra con los datos
suministrados por el relé de protección numérico a la salida del circuito.
El procesamiento de dicha información, la presentación del plano del
circuito con posibles ubicaciones en pantalla e impresora son
indispensables para que junto con la experiencia del operador encargado
se logre en cualquier momento discriminar la información para encontrar
la posible localización de la falla.
Los índices DES, se incrementan de forma acumulatoria, a medida que
se presentan los eventos y es aquí en donde influye y es fundamental la
existencia de un método de localización de fallas que mejore el proceso
actual, puesto que la naturaleza del circuito (gran cantidad de ramales y
localización del trazado sobre zonas boscosas, fincas y áreas de difícil
acceso), hace muy demorado el proceso de localización de fallas.
Adicionalmente, los procesos de localización de fallas realizados
actualmente en Codensa S.A. E.S.P cuentan con un mínimo grado de
tecnificación, generando una degradación de los equipos y en general de
su sistema de distribución, siendo el ensayo y error el método adoptado
hasta ahora. Ésto se debe a que en la mayoría de sus subestaciones
165
aún se cuenta con equipos de protección de tipo electromecánico,
carentes de funciones que permitan tecnificar el proceso.
La degradación de los equipos y en general de todos los elementos
componentes de los circuitos (interruptores, seccionadores,
transformadores, pases, estructuras, conductores, etc.) pueden generar
gastos adicionales por mantenimiento, puesto que cada vez que se
presenta un evento de falla, los elementos involucrados se exponen a
diversos y repetidos esfuerzos que les hacen perder sus características
físicas y eléctricas.
En el caso de fallas permanentes, y debido a los ajustes de los
dispositivos de protección y a los intentos que se hacen mientras se
detecta manualmente el punto exacto de la falla, ocurren hasta 11
operaciones de los equipos de protección, al cabo de las cuales es muy
probable que se produzca un daño en éstos, como por ejemplo, en el
caso del interruptor a la salida del circuito Engativá, si se llegase a
presentar una avería en él, no sólo se generará un incremento en los
índices DES del circuito, sino que, posiblemente tendría que actuar el
interruptor a la entrada del barraje de 11.4 kV, dejando por fuera todos
los circuitos de la fila D3, y en consecuencia, aumentando los DES en
todos estos circuitos.
El interruptor a la salida del circuito BL38 es un interruptor de 1200 A de
corriente nominal, marca Magrini Galileo, de soplado magnético tipo
17F750, el cual por catalogo del fabricante, presenta las siguientes
características de operación para realizar el mantenimiento:
Este tipo de interruptores están en funcionamiento en la empresa desde
la década del 70.
166
Cuadro 17. Relación de tiempo y número de operaciones para el
mantenimiento del interruptor.
Número de maniobras
KV
nominales
Corriente
nominal del
horno a
plena carga
en A.
Operación
máxima
Mecánicas
en vació
con
frecuencia
no superior
a 20 en 10
min. 30 en
1 hr.
De apertura e
interrupción con
frecuencia no
superior a 20 en
10 min. 30 en 1
hr.
15 100/1200 2500 20000
2500 con
corriente de carga
hasta 1200 A.
200 con corriente
de falla hasta
3600 A más una
interrupción al
100%
Fuente: Manual de operación de interruptores Magrini Galileo.
Codensa S.A. E.S.P. actualmente realiza el mantenimiento de este
interruptor con el criterio del número de operaciones máximas o con el
criterio de tiempo de uso y cada mantenimiento tiene un costo de
$1’647.800. Como número máximo de operaciones se tiene la base de
2500 operaciones. Si en un periodo de 36 meses no se alcanza este
número de operaciones entonces se le realiza mantenimiento con base
al tiempo de uso. Los mantenimientos que más se realizan están
167
basados en el número de operaciones y lo ideal sería por el tiempo de
uso, es decir cada tres años, lo que se lograría con la implementación
del software puesto que reemplazaría y mejoraría el proceso actual de
localización de fallas eliminando todo ese número de operaciones (hasta
11) que son excesivas para un solo proceso (localización de una falla), y
por ende alargaría la vida útil, al reducir en una buena proporción, el
número de operaciones y de impactos sufridos durante el proceso, pues
se han dado casos en los que durante este proceso poco tecnificado de
localización de fallas, el interruptor ha quedado fuera de funcionamiento
en la séptima operación teniendo que ser reemplazado por otro que ya
no sería de soplado magnético, ya que actualmente no se fabrican, si no
que sería en SF6 los cuales son más costosos; por ejemplo, un
interruptor Magrini Galileo para 11.4 kV en SF6 tiene un costo de 29.500
dólares, lo cual genera un gasto adicional y, además, compromete la
estabilidad del sistema y el aumento de los índices FES.
Nota: los costos de mantenimiento y compra de un interruptor
corresponden al año 2000.
7.4 COMPARACIÓN DE UN ÍNDICE “DES” DEL PROCESO ACTUAL
DE LOCALIZACIÓN DE FALLAS FRENTE AL EQUIVALENTE
CON EL USO DEL SOFTWARE
Como ya se ha mencionado, el proceso actual de localización de fallas
que se sigue en Codensa S.A. ESP, consiste en el método de ensayo y
error, es decir cuando se presenta una falla permanente, el Centro de
Control despacha una o dos cuadrillas para que recorran el circuito
mientras se abre y cierra el interruptor del mismo, y así, mediante
inspección visual encontrar el punto físico del problema. En este
proceso, sin contar con el tiempo que tarda la cuadrilla en llegar al
168
circuito, ni con el tiempo empleado en el trabajo de reparación del
mismo, se puede emplear hasta una hora en localizar la falla. Este
tiempo puede ser reducido mediante el uso del software, generando así
beneficios económicos.
Por ejemplo, si se considera la falla del 28 de enero de este año (pagina
154), se tiene que se requirió de 48 minutos para ubicar la falla, y
según cálculos de Codensa, se genero un Valor a Compensar (teórico)
por índice DES (VCD) de $260.888.
Ahora, al emplear el software para ubicar la falla el proceso tardo 5
minutos que equivale a un 64.3% menos del tiempo empleado por el
método actual. Estos tiempos no incluyen lo que tarda la cuadrilla en
llegar al circuito.
Este tiempo de 5 minutos equivale en términos del VCD, a $93.175, lo
que representa un ahorro de $167.713.
Esta comparación muestra claramente el beneficio económico que podría
generar el uso del software al reducir los tiempos de localización de
fallas, y por ende, al reducir los posibles pagos por incumplimiento de
los Índices DES.
169
CONCLUSIONES
• Es esencial para las compañías distribuidoras de energía eléctrica
tener la ubicación exacta de la falla para una rápida restauración del
servicio y para llevar un control de los puntos exactos de las áreas
problema. Es así, como se presenta la necesidad de desarrollar un
Software de Localización Geográfica de Fallas (SLGF) que combine la
información topológica de las actuales redes de distribución de
energía eléctrica con la generada por el relé en el momento de una
falla, para lograr así, obtener la ubicación de la falla dentro de un
margen de error preestablecido, a partir de la respuesta del
programa y de un direccionamiento geográfico, mediante
levantamiento físico de la red y su observación en pantalla; para
determinar la ubicación del tramo fallado. Ya que si se conoce el
lugar de las fallas, especialmente las permanentes, es obvio, el
beneficio en la operación de sistemas de potencia.
• Para la implementación del SLGF en un circuito, es requisito
indispensable conocer de manera veraz la información sobre
longitudes de la red, tipos de conductores, impedancias por cada
tramo del circuito y tipo de estructura.
• Es imperioso realizar un recorrido completo del circuito durante el
cual se lleve a cabo de forma rigurosa la medición de las longitudes
de cada tramo con algún dispositivo de medición como el odómetro,
pues de la exactitud de estas medidas junto con el resto de la
170
información del circuito es que depende el éxito de la aplicación del
software y el desempeño de éste.
• La complejidad del trazado del circuito estudiado debido a las
discordancias en las nomenclaturas de los predios y a las diferencias
encontradas en el trazado del circuito frente a su ubicación física en
el terreno, hace más dispendioso el proceso de levantamiento
topográfico y sistematización de los datos del circuito para realizar su
representación nodo por nodo en un plano por medio del software.
• Una red de distribución por su dinamismo, está sujeta a cambios y
ampliaciones permanentes. Estas modificaciones sobre la red deben
ser constantemente actualizadas, porque de lo contrario la base de
datos perderá validez y la información para la localización de fallas
quedará totalmente inservible, dado que los estudios de corto
circuito y de ubicación geográfica quedaran obsoletos.
• El SLGF ha localizado correctamente las fallas permanentes, que son
de las que se ocupa CODENSA S.A. ESP y buscan día a día reducir su
duración. De cinco fallas que ocurrieron, todas fueron ubicadas por
el SLGF dentro de un margen de 100 m, equivalente al 5% de error.
• El SLGF ha disminuido grandemente el tiempo requerido de
respuesta para ubicar las condiciones de falla. Este software puede
ser implementado con facilidad en una subestación, puesto que sólo
se requiere de un computador equipado con el Software de
Localización Geográfica de Fallas y con el programa que permite
realizar la comunicación con el relé, y así, una vez obtenido el punto
de falla, el operario puede informar a la cuadrilla la ubicación del
171
evento para que ésta se desplace al lugar y realice el trabajo
pertinente.
• Una vez terminado el proyecto de automatización que Codensa
actualmente está realizando, el software podría ser instalado y
operado desde el Centro de Control ya que allí se realizaría el
monitoreo y control de todos los circuitos.
• Debido a que los relés numéricos, y en el caso de los relés SEL 251
que son con los que cuenta Codensa, pueden distinguir diferentes
eventos provocados en sucesión rápida y están en capacidad de
mantener un registro de los 12 últimos eventos, se pueden emplear
estas características por medio del software para establecer si se
trata de la misma falla en el caso de las fallas transitorias. Ya que si
ésta es la situación, al conocer su ubicación se puede realizar una
inspección del sitio, para encontrar la causa de la falla (que por
ejemplo podría ser una rama de árbol haciendo contacto con los
conductores o el desgaste del aislamiento de los mismos entre
otras), y una vez identificada la causa remediarla para evitar la
permanencia de esta falla en el circuito.
• El Software de Localización Geográfica de Fallas puede ser empleado
con otros tipos de relés numéricos siempre y cuando posean la
función de medición de la distancia de la falla y suministren todos los
datos requeridos por el software para su operación.
• El presente proyecto del Software de Localización Geográfica de
Fallas puede alcanzar un grado de desarrollo para ser aplicado a la
totalidad de los circuitos que conforman las redes de distribución
urbana y rural de CODENSA S.A. ESP, que cuenta con más de 900
172
circuitos en media tensión, y adicionalmente, en cualquier empresa
comercializadora de energía dueña de la red de distribución y que
cuente con los relés adecuados que permitan realizar una
automatización del sistema de localización de fallas.
• Al revisar la funcionalidad del software en lo que se refiere a su
operatividad, sencillez de operación, herramientas que ofrece y sobre
todo, su gran exactitud al momento de localizar una falla, luego de
haber desarrollado toda una metodología que abarcó la recolección
de información, verificación de parámetros de líneas, cálculos de
corto circuito, sistematización de información, desarrollo del
software, etc. Se pude concluir satisfactoriamente que se han
cumplido los objetivos propuestos.
173
BIBLIOGRAFÍA
[1] IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA. Métodos de cálculosde fallas. Caracas : Colegio de Ingenieros de Venezuela, 1992
[2] CONGRESO DE COLOMBIA. Ley 142 “Ley de Servicios PúblicosDomiciliarios”. Presidencia de la República, 1994
[3] ________. Ley 143 “Ley Eléctrica”. Presidencia de la República,1992
[4] ENRIQUEZ, Gilberto H. Elementos de diseño de subestacioneseléctricas. México D.F. : Limusa S.A., 1993
[5] GERS, Juan M. y HOLMES, Edward J. Protection of electricitydistribution networks. Londres : The Institution of ElectricalEngineers, 1998
[6] GIRGIS, Adly; FALLON, Christopher y LUBKEMAN, David. A faultlocation technique for rural distribution feeders. En : IEEE,Transactions on Power Apparatus and Systems. No ch3002 (marz.1991)
[7] HAGER, G. E.; MEDECINE, R. y BAUM, A. Automated distributionfault locating system. En : IEEE, Transactions on IndustryApplications. Vol 32; No 3 (may. 1996)
[8] MAGRINI GALILEO. Manual de operación de interruptores. Roma: Magrini Galileo, 1976
[9] MARTÍN, José R. Diseño de subestaciones eléctricas. México D.F.: McGraw-Hill S.A., 1987
[10] RAMÍREZ, José. Protección de sistemas eléctricos contrasobreintensidades. Barcelona : Ediciones CEAC, 1974
174
[11] SHWEITZER, Edmund. A review of impedance-based fault locatingexperience. Washington : Schweitzer Engineering LaboratoriesInc, 1990
[12] SHWEITZER ENGINEERING LABORATORIES INC. Field experiencewith fault locating relays. USA : (oct. 1996)
[13] ________. Manual de operación relés SEL. Washington : 1994
[14] SIEMENS. Manual de baja tensión. Alemania : MarcomboBoixareu Editores, 2000
[15] STEVENSON, William D. y GRAINGER, John J. Análisis de sistemasde potencia México D.F. : McGraw-Hill, 1997
[16] TENSCHERT, W. Fault locating using fault distance measurementof digital relays. En : IEEE, Transactions on Power Apparatus andSystems. No ch3407 (jun. 1993)
[17] WOLF, Pool R. Topografía. España : Alfa Omega, 1996
[18] ZOCHOLL, Stanley E. Introduction to symmetrical components.USA : Schweitzer Engineering Laboratories Inc, 1999
ANEXO A
Plano topológico del circuito
BL 38 “Engativá”
ANEXO B
Reporte de falla dado por el relé
SEL 251
BL38 ENGATIVA 11.4 kV Date: 1/28/1 Time: 06:19:48.950
FID=SEL-151-R418-V656rp1rqys-D970430-E2
Currents Voltages P Q N I Out In A pri V pri 555T 55 555 D 7B T13A 135 IR IA IB IC VA VB VC 100C 10 100 E 9K &&&L &&& LHI LH M R C24R 246
2 -50 5 45 -6076 865 5350 .... .. ... . LM .... ..5 2 24 -54 32 2557 -6672 4057 .... .. ... . LM .... ..5 -2 50 -5 -47 6081 -884 -5341 .... .. ... . LM .... ..5 -2 -23 54 -29 -2543 6677 -4076 .... .. ... . LM .... ..5
2 -52 5 45 -6086 894 5336 .... .. ... . LM .... ..5 2 23 -54 29 2533 -6677 4086 .... .. ... . LM .... ..5 -2 52 -6 -45 6086 -904 -5326 .... .. ... . LM .... ..5 -2 -23 55 -29 -2519 6672 -4096 .... .. ... . LM .... ..5
2 -52 6 45 -6095 923 5316 .... .. ... . LM .... ..5 1 24 -55 29 2509 -6667 4105 .... .. ... . LM .... ..5 -1 50 -6 -45 6105 -942 -5312 .... .. ... . LM .... ..5 -1 -26 55 -29 -2500 6667 -4110 .... .. ... . LM .... ..5
1 -49 6 45 -6105 947 5302 .... .. ... . LM .... ..5 2 24 -54 29 2480 -6662 4120 .... .. ... . LM .... ..5 -2 50 -8 -45 6110 -957 -5288 .... .. ... . LM .... ..5 2 -11 486 -472 -2456 6254 -3725 p... .. ... . LM .... ..5
4 -63 642 -574 -6134 1399 4841 p... p. ... . LM .... ..5 -6 8 -1635 1622 2413 -5581 3043 p..V p. ... . LM .... ..5 -5 73 -1652 1573 6196 -2077 -4105 p.pV p. ... . LM T1.. ..5 2 -15 2353 -2338 -2379 5240 -2730 p.pV p. ... . LM T1.. ..5
4 -79 2016 -1933 -6244 2379 3759 p.pV p. ... . LM T1.. ... 2 16 -2356 2345 2346 -5201 2740 p.pV p. ... . LM T1.. ... -3 86 -1961 1871 6263 -2452 -3697 p.pV p. ... . LM T1.. ... -3 -13 2364 -2356 -2317 5230 -2778 p.pV p. ... . LM T1.. ...
3 -88 1965 -1873 -6268 2466 3682 p.pV p. ... . LM T1.. ... 3 8 -2374 2371 2303 -5192 2745 p.pV p. ... . LM T1.. ... -3 83 -2051 1964 6268 -2461 -3673 p.pV p. ... . LM T1.. ... -4 -5 2348 -2346 -2293 5143 -2711 p.pV p. ... . LM T1.. ...
3 -76 2076 -1996 -6268 2456 3668 p.pV p. ... . LM T1.. ... 5 3 -2317 2316 2283 -5134 2711 p.pV p. ... . LM T1.. ... -4 75 -2055 1980 6263 -2461 -3663 p.pV p. ... . LM T1.. ... -3 -6 2316 -2314 -2264 5143 -2730 p.pV p. ... . LM T1.. ...
3 -71 1999 -1926 -6268 2504 3634 p.pV p. ... . LM T1.. ... 3 8 -2306 2303 2259 -5235 2826 p.pV p. ... . LM T1.. ... -4 50 -1740 1685 6259 -2639 -3533 p.pV p. ... . LM T1.. ... -20 -3 1912 -1925 -2274 5850 -3437 p.pV p. ... . LM T1.. ...
1 -18 981 -966 -6206 2245 3975 p.pV p. ... . LM T1.. ... 41 -2 -856 897 2278 -6494 4096 p... p. p.. . LM T... ... 5 3 -245 250 6163 -1500 -4769 p... p. p.. . LM T... ... -26 0 102 -130 -2288 6610 -4235 .... .. ... . LM T... ...
-3 -2 32 -34 -6153 1207 5091 .... .. ... . LM T... ... 4 2 -15 16 2307 -6614 4249 .... .. ... . LM T... ... 1 2 -2 5 6143 -1154 -5153 .... .. ... . LM T... ... -1 -2 3 -3 -2307 6614 -4254 .... .. ... . LM T... ...
Event : BC T Location: 2.42 Shot: 2 Targets: INSTBCQCurrents (A pri), ABCQN: 83 3137 3078 5293 4
_Settings for group 1
BL38 ENGATIVA 11.4 kVCTR =80.00 PTR =120.00R1 =2.22 X1 =2.30 R0 =3.22 X0 =11.13RS =0.00 XS =0.00 LL =5.67DATC =15 PDEM =12.00 QDEM =12.00 NDEM =0.9979OI1=6 79OI2=900 79OI3=0 79OI4=079RST=1800 M79SH=1100050C =99.99 27L =0.00 27H =85.80 27C =2 TCI =050Q =99.99 50QT =051QP =9.99 51QTD=15.00 51QC =3 51QRS=N50NL =20.01 50NLT=2 50NH =5.0151NP =0.50 51NTD=1.00 51NC =4 51NRS=N50L =99.99 50LT =0 50H =24.9951P =6.00 51TD =1.00 51C =4 51RS =N52APU=0 52ADO=0 TSPU =300 TSDO =0TKPU =0 TKDO =0 TZPU =0 TZDO =0SELogic Equations
S(123) =27A(12) =B(12) =C(12) =D(12) =E(34) =F(34) =G(34) =H(34) =J(1234) =K(1234) =L(1234) =A1(1234)=50H+51TA2(1234)=50NH+51NTV(56) =W(56) =X(56) =Y(56) =Z(56) =A3(1346)=A4(2346)=TR(1246)=50H+50NH+51T+51NTRC(1246)=TFER(1246)=51P+51NP+27+TFSEQ(1) =ETC(1) =ITC(1) =
Global settingsDEMR =Y CFT =60 TDUR =7 TFT =30 TGR =180ITT =5 TIME1=15 TIME2=0 AUTO =2 RINGS=3IN1 = IN2 =RE IN3 =DT IN4 =DCIN5 =TCM IN6 =52A _