clínica san fernando - pivijay rev 1.pdf

CLNICARADIOLGICASANFERNANDOCarrera 14 con Calle 9 - Barrio Bonga - Pivijay

BASADO EN:

JRC INGENIERIA ESTRUCTURALClnica San Fernando - Pivijay Rev 1

1 DescripcindelProyecto2 ModeloMatematico3 ParmetrosGeneralesdelDiseo4 AvalodeCargas5 RevisindeIrregularidadesenlaEstructura

5.1 IrregularidadesenPlanta5.2 IrregularidadesenAltura5.3 CuadroResumenIrregularidades5.4 CoeficientedeDisipacindeEnerga

6 AnlisisSsmicodeDiseo6.1 EspectrodeDiseo6.2 ClculodeMasas6.3 AnlisisSsmicoporelMtododelaFuerzaHorizontalEquivalente6.4 AjusteResultadosModalescomparadosconFuerzaHorizontalEquivalente6.5 PerododelaEstructuradeterminadoenelAnlisisModal6.6 CortanteDinmicoenlaBase

7 PorcentajedeParticipacindeMasa8 PesodelaEstructuraobtenidodelModelo9 CortantesenlaBase

10 CombinacionesdeCarga10.1 CombinacionesparaelChequeodeDerivas10.2 CombinacionesparalaRevisindeEsfuerzos10.3 CombinacionesparaCimentacin

11 RevisindeDeriva11.1 ClculodeDerivasendicedeFlexibilidaddelaEstructura

12 DiseodeElementos12.1 ReaccionesenlosApoyos12.2 DiseodeCimentacin12.3 DiseodeViguetas12.4 DiseodeLminaColaborante12.5 DiseodeVigasyColumnas12.6 DiseodeCerchasyCorreas

13 ANEXOS

13.1 DatosdeEntradaaETABS

TABLADECONTENIDODISEOESTRUCTURAL

Estructura:CLNICARADIOLGICASANFERNANDO

ELABOR: J. Reinoso. ACTUALIZACIN: 15/04/2015ARCHIVO: Clnica San Fernando - Pivijay Rev 1

REVIS: J.Reinoso


NOMBRE DEL PROYECTO:

DEPARTAMENTO: MagdalenaCIUDAD O MUNICIPIO: PivijayDIRECCIN: Carrera 14 con Calle 9 - Barrio Bonga - Pivijay

ESTRUCTURA EVALUADA: CLNICA RADIOLGICA SAN FERNANDO

DESCRIPCIN: Arquitectnica: El Proyecto "Clnica Radiolgica San Fernando" consta de : Tres plantas las cuales estndestinadas a uso de Consultario y Laboratorio de Rayos X. La cubierta se plantea Liviana.

Estructural: Se plantea el diseo y construccin de un Sistema Estructural de Prticos en concreto reforzado,compuesto por prtico espacial resistente a momentos, que debe estar en capacidad de resistir todas las cargasverticales y las fuerzas horizontales. La altura libre del piso tipo es de 3.68 m, la cubierta se plantea liviana, enEstructura Metlica.

El sistema Estructural de Prtico que se plantea como solucin ser diseado de acuerdo con los requisitos deNSR-10 y los que a juicio del ingeniero diseador se deban cumplir en beneficio de la seguridad y resistenciaante cargas verticales y fuerzas horizontales.

El mtodo de evaluacin usado corresponde al de estados limites, se selecionarn los elementos de acuerdo alestado lmite de resistencia ltima, y se harn comprobaciones de los estados lmites de servicio tales comodeflexiones y vibracin para el caso del entrepiso, as como de desplazamientos horizontales de piso,cumpliendo con los requerimientos del Reglamento Colombiano de Construccin Sismo Resistente NSR-10; elanlisis de la estructura y diseo se realiz mediante el programa Etabs V9.75 y manualmente utilizando lasfrmulas descritas en las memorias de clculo.

1- DESCRIPCIN DEL PROYECTO

CLNICA RADIOLGICA SAN FERNANDO


REVIS: J.Reinoso


2- MODELO MATEMATICO

MODELO 3D


REVIS: J.Reinoso


PLANTA DE CUBIERTA

PLANTA 2 PISO

PLANTA 1 PISOELABOR: J. Reinoso. ACTUALIZACIN: 15/04/2015ARCHIVO: Clnica San Fernando - Pivijay Rev 1

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Se definen las caractersticas generales de la estructura.

3.1 DATOS GENERALES

Estructura: CLNICA RADIOLGICA SAN FERNANDOSistema Estructural:

Municipio: PivijayZona de amaneza ssmica: Baja

Capacidad de disipacin de energa: DMICt: 0.047: 0.90

Altura de la Edificacin: 11.04 m

Grupo de uso: ICoeficiente de importancia: 1.00

Tipo de perfil del suelo: D

Peso total de la estructura: 4118 kN (Obtenido del programa de anlisis)

3.2 PROPIEDADES DE LOS MATERIALES

Concreto: fc EVigas 21 MPa 21538.11 MPa

Columnas 28 MPa 24870.06 MPaMuros 21 MPa 21538.11 MPa

Acero:fy: 420 MPa

f'yv: 240 MPa3.3 COEFICIENTES DE REDUCCIN DE CAPACIDAD

Coeficiente de irregularidad en planta ( a ): 0.90Coeficiente de irregularidad en altura ( p ): 1.00

Coeficiente de ausencia de redundancia ( r ): 1.00Uniones soldadas en obra?: No No se modifica R

Coeficiente de disipacin de energa (Ro): 2.50 R = 2.25 (Calculado ms adelante)Flexin vigas ( flexin): 0.90

Corte vigas ( corte): 0.75Flexin Columnas ( flexin): 0.70

Corte Columnas ( corte): 0.75

3.4 PARMETROS SSMICOS DE DISEO

NOPIVIJAY

BAJAI

1.000.725.760.100.101.602.400.40

3.5 NORMAS APLICABLES

Fact. de amplif. acel.(rango vel.), Fv:Mx. acel. en el espectro:

Para el diseo estructural se siguieron los lineamientos del Reglamento Colombiano de Construccin Sismo Resistente NSR-10 (ley 400 de 1.997, decreto926 de marzo de 2010).

3- PARMETROS GENERALES DE DISEO

Prtico resistente a momentos de concreto reforzado que resiste la totalidad de las fuerzasssmicas y que no est limitado o adherido a componentes ms rgidos que limiten losdesplazamientos horizontales al verse sometido a las fuerzas ssmicas.

Perodo corto, Tc:Perodo largo, TL:

Aceleracin Horiz. Pico efect, Aa:Acel, representa la vel. Hor, Av:

Factor de amplif. acel., Fa:

Microzonificacin Ssmica:Ubicacin de la estructura:Zona de Amenaza Ssmica:

Grupo de uso:

Coef. de Importancia, I:


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NIVEL :Teja Termo Acstica

5.00 5.42= 0.010 T/m= 0.010 T/m

Estructura Metlica ( Cerchas) = 0.013 T/m= 0.005 T/m= 0.008 T/m

C.M. = 0.050 T/m

Carga VivaCarga viva en cubierta L.R. = 0.050 T/m

C.U. =C.U. = 0.14

NIVEL :

0.07 2.40 = 0.179 T/mPeso viguetas = 0.015 T/m

= 0.150 T/m= = 0.150 T/m

= 0.010 T/m= 0.007 T/m

C.M. = 0.51 T/m

C.V. = 0.40 T/m

Cielo Raso Liviano

Templetes y contravientos

P-8-14

T/mTeja Liviana

Iluminacin y Accesorios

Peso Correas =

Muros Divisorios

Peso Lmina Steel Deck

PISO 2

CUBIERTA

4- AVALUO DE CARGAS - MUERTAS Y VIVAS

1.60 m

= 0.004

1.2 C.M. + 1.6 L.R.

0.30 m

Acabados

0.10 m

T/m

Peso Placa e: 10 cm

Cielo Raso Liviano


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NIVEL :

0.07 2.40 = 0.179 T/mPeso viguetas = 0.015 T/m

= 0.150 T/m= = 0.150 T/m

= 0.010 T/m= 0.007 T/m

C.M. = 0.51 T/m

C.V. = 0.40 T/m

PISO 1

0.12 m

0.30 m

Peso Placa e: 10 cm

Muros DivisoriosAcabadosCielo Raso LivianoPeso Lmina Steel Deck


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4.2.1. Carga de Granizo

4.2.2. Cargas de Viento

PROCEDIMIENTO DE DISEO

Velocidad viento = (Fig. B.6.4-1)Categora: I

Tipo de regin: Con posibilidad de huracanes de V>45 m/sFactor de importancia, I = 0.77 (Tabla B.6.5-1)

Rugosidad de terreno: (B.6.5.6.2)No Prevalece por ms de 800 m en la direccin del viento?

Exposicin: Tipo C (B.6.5.6.3)

Pendiente cubierta =Inclinacin =

Altura media del edificio = = 1.45 (Fig. B.6.4-2)

Kzt = 1.00

Debido a que la altura sobre el nivel del mar de Pivijay (Magdalena) es inferior a 2,000 metros no se tendr en cuenta la carga de granizo.

Tipo B

26.79%15.00

11.04 m

Las cargas de granizo, G, deben tenerse en cuenta en las regiones del pas con ms de 2,000 metros de altura sobre el nivel del mar o enlugares de menor altura donde la autoridad municipal o distrital lo exija.

En los municipios y distritos donde la carga de granizo deba tenerse en cuenta, su valor es de 1.0 kN/m (100 kgf/m). Para cubiertas con unainclinacin mayor a 15 este valor puede reducirse a 0.5 kN/m (50 kgf/m).

El avalo de cargas de viento se realiza con base en el Procedimiento Simplificado del captulo B.6, seccin B.6.4 de la norma NSR-10.

100 km/h

Tipo de terreno:reas urbanas y suburbanas, reas boscosas u otros terrenos con numerosas obstrucciones deltamao, iguales o mayores al de una vivienda unifamiliar y con poca separacin entre ellas.

4- AVALO DE CARGAS - VIENTO


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Presin de Viento de Diseo Simplificada para categora de exposicin B y h=10 m, PS10:

A B C D E F G H0.37 -0.12 0.25 -0.07 -0.35 -0.23 -0.25 -0.18

Presin de Viento de Diseo Simplificada, PS = KztIPs10 (B.6.4.2.1):

A B C D E F G H0.41 -0.13 0.28 -0.08 -0.39 -0.26 -0.28 -0.20

1. Viento Direccin X 2. Viento Direccin Y

Carga vertical viento = Carga vertical viento =Carga horizontal viento = Carga horizontal viento =

4.2.3. Asignacin Cargas Modelo estructural

Se calculan las cargas para una correa:

Aferencia: 1.50 mD: 0.754 kN/mLr: 0.750 kN/m

Wy: -0.586 kN/m

Wx: -0.201 kN/m

La carga de sismo proveniente de la cubierta se calcula como la carga muerta, D, multiplicada por el valor de Sa calculado ms adelante.

0.413 kN/m 0.413 kN/m

Presiones Horizontales (kN/m2), PS10 Presiones Verticales (kN/m2), PS10

Presiones Horizontales (kN/m2), PS Presiones Verticales (kN/m2), PS

-0.391 kN/m -0.391 kN/m

Se toman los valores interpolados de la tabla de la Fig. B.6.4-2 a partir de la Velocidad del viento, ngulo de inclinacin de la cubierta y zonade aplicacin de la carga:

XY


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IRREGULARIDAD DEL DIAFRAGMA

Revisin de aberturas o entradas en el diafragma con reas mayores al 50 % del rea total del diafragma

Esta irregularidad no aplica en la estructura.

DESPLAZAMIENTO DE LOS PLANOS DE ACCIN

* En esta irregularidad se excepta el caso de altillos de un solo piso.

SISTEMAS NO PARALELOS

Para estructuras de importancia I ubicadas en zonas de amenaza ssmica intermedia la revisin de irregularidades puede limitarse a lasde tipo 1P, 3P, 4P, 4A y 5A de acuerdo a la Nsr-10 en A.3.3.7.

p = 0.90La estructura posee irregularidad del tipo 2P

Irregularidad TIPO 3P :

5- REVISION DE IRREGULARIDADES EN PLANTA

Cuando la deriva de cualquier piso es menor de 1.3 veces la deriva del piso siguiente hacia arriba, puede considerarse que no existenirregularidades de los tipos 1a, 2a, 3a. de acuerdo a la Nsr-10 en A.3.3.5.1

p = 0.90C x D > 0.5A x B (C x D + C x E) > 0.5A x B

La estructura no posee irregularidad del tipo 4P p = 1.00

Irregularidad TIPO 5P : Sistemas no paralelos

Irregularidad TIPO 4P : Desplazamiento del plano de accin. p = 0.80


p = 0.90



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IRREGULARIDAD EN RIGIDEZ (PISO FLEXIBLE)

DISTRIBUCIN IRREGULAR DE MASA

* En esta irregularidad se excepta el caso de cubiertas que sean ms livianas que el piso inferior.

IRREGULARIDAD GEOMTRICA

* En esta irregularidad se excepta el caso de altillos de un solo piso.

KC < 0.70KD KC < 0.80(KD + KE + KF)/3

5.2 - REVISION DE IRREGULARIDADES EN ALTURA

Irregularidad TIPO 1A : a = 0.90

La estructura no posee irregularidad del tipo 3A p =

1.00

Irregularidad TIPO 2A : mD > 1.50 mE mD > 1.50 mC

1.00

Irregularidad TIPO 3A : a > 1.30 b

a = 0.90

a =

p = 0.90

1.00

La estructura no posee irregularidad del tipo 1A

La estructura no posee irregularidad del tipo 2A p =


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DESPLAZAMIENTOS DENTRO DEL PLANO DE ACCIN

* En esta irregularidad se excepta el caso de elementos verticales desplazados que solo sostienen la cubierta sin cargas adicionales.

DISCONTINUIDAD EN LA RESISTENCIA (PISO DBIL)

La estructura no posee irregularidad del tipo 4A

Irregularidad TIPO 5A : Resistencia B < 0.70 Resistencia C a = 0.80

p = 1.00

p = 0.80b > aIrregularidad TIPO 4A :

La estructura no posee irregularidad del tipo 1A a = 1.00


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p SI NO p ADOPTADO

Irregularidad Torsional............................. 1P 0.90 0.90Retrocesos en las Esquinas....................... 2P 0.90 X 0.90Irregularidad del Diafragma...................... 3P 0.90 X 1.00Desplazamiento de los Planos de Accin..... 4P 0.80 X 1.00Sistemas no Paralelos.............................. 5P 0.90 X 1.00

0.90

a SI NO a ADOPTADO

Piso Flexible (Irregularidad en Rigidez)........ 1A 0.90 X 1.00Distribucin de Masa.................................. 2A 0.90 X 1.00Irregularidad Geomtrica............................ 3A 0.90 X 1.00Desplazamiento del Plano de Accin............ 4A 0.80 X 1.00Piso Dbil - Discontinuidad en la Resistencia. 5A 0.80 X 1.00

1.00

De acuerdo a las irregularidades encontradas la estructura se considera: IRREGULAR

R = p a r Rodonde : p = 0.90

a = 1.00r = 1.00

SISTEMA ESTRUCTURAL: PRTICOS DE CONCRETOCAPACIDAD DE DISIPACIN DE ENERGA: DISIPACION MODERADA DE ENERGIA D M O

Ro = 2.50R' = 2.25

TIPO DE IRREGULARIDAD

5.3- CUADRO RESUMEN DE IRREGULARIDADES

5.4- COEFICIENTE DISIPACIN DE ENERGA

a DEFINITIVO =

TIPO DE IRREGULARIDAD

IRREGULARIDADES EN PLANTA

IRREGULARIDADES EN ALTURA

p DEFINITIVO =


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El Anlisis Ssmico se realizar por el mtodo del Anlisis Dinmico.

Parmetros del Espectro de la Norma Sismo Resistente NSR-10 :

= SI= PIVIJAY== I

= 1.00= 0.15= 0.72= 5.76= 0.10 g= 0.10 g= 1.60= 2.40= 0.40 g

CALCULO DE LA TORSION ACCIDENTAL e = 0.05 L

Y [m] LX [m] LY [m] XR [m] YR [m] X [m] Y [m]

ANALISIS SISMICO POR EL METODO DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

Anlisis por el mtodo de la Fuerza Horizontal Equivalente para ajustar el valor del cortante dinmico en la base ( segn A.5.4.5 -- NSR - 10)

ALTURA PISO [m]

h (acum.) [m]

3.68 11.043.68 7.363.68 3.68

4,118.05 kN

Ct = PRTICO RESISTENTE A MOMENTO DE CONCRETO REFORZADO =hn = mTa = s (Ta = Ct h) A.4.2-3 NSR-10 Cu Ta = 0.49 sCu =Sa = g Espectro NSR-10 A.2.6

Cortante ssmico en la base

Vs = kN (Vs = SaWestructura) Espectro NSR-10 A.2.6

AJUSTE DE LOS RESULTADOS

Irregularidad de la estructura = IRREGULAR

Aplica espectro de NSR-10

BAJA

Coef. de Importancia, I

Aceleracin Horiz. Pico efect, Aa

Ubicacin de la estructura

PISO 1

Fact. de amplif. acel.(rango vel.), Fv

Grupo de usoZona de Amenaza Ssmica

PISO 2

PISO 2

CUBIERTA

0.9011.040.41

PESO TOTAL

Si la estructura es REGULAR, el cortante dinmico en la base no puede ser menor que el 80 % del cortante calculado por F. H. E. (Vs), si la estructura es IRREGULAR, elcortante dinmico en la base no puede ser menor que el 90 % del cortante calculado por F.H.E. - (Segn A.5.4.5 b - NSR-10)

C.M.

9.03C.M.

C.R.7.28

C.R.

6 - ANALISIS SSMICO PARA DISEO

El programa de anlisis estructural Etabs realiza directamente el anlisis dinmico utilizando el Espectro Elstico de Diseo, el cual se elabora segn parmetroscorrespondientes a la zona del proyecto.

CENTROIDE MODIFICADO

POSICION DE LA MASA RESPECTO AL CENTRO DE

RIGIDEZ

8.95 7.27

CENTRO DE RIGIDEZPISO

Periodo, To

Mx. acel. en el espectro

Perodo corto, TcPerodo largo, TL

Acel, representa la vel. Hor, AvFactor de amplif. acel., Fa

ey [m]

ex [m]

7.27

X [m]

8.95

CENTRO DE MASA MAYOR LONGITUD

0.000.0018.30

PISO 1

1,647.2

0.047

0.40

7.32 9.03

9.00 7.27

0.00 0.00 9.0117.43

Despus de modificar los centroides para cumplir con la excentricidad accidental, se comparan los cortantes en la base del anlisis modal con el esttico para determinar sise deben modificar las fuerzas de sismo.

PISO

7.2818.30

17.43

1.20

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.30

0.35

0.40

0.45

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0

ACEL

ERAC

ION

ESP

ECTR

AL [g

]PERIODO [s]

ESPECTRO DE DISEORevisin de Diseo

NSR-10


REVIS: J.Reinoso


CORTANTE DINAMICO EN LA BASE (SENTIDO X) :

Vtx = kN Espectro NSR-10 A.2.6

Factor de ajuste (Fx) :

Fx = Fx = Vs/Vtx Espectro NSR-10 A.2.6

CORTANTE DINAMICO EN LA BASE (SENTIDO Y) :

Vty = kN Espectro NSR-10 A.2.6

Factor de ajuste (Fy) :

Fy = Fy = Vs/Vty Espectro NSR-10 A.2.6

PERIODO DE LA ESTRUCTURA DETERMINADO EN EL ANALISIS MODAL

Periodo Fundamental de la estructura obtenido en el anlisis modal = 0.69 seg

Mode 1 0.69Mode 2 0.67Mode 3 0.58Mode 4 0.29Mode 5 0.28Mode 6 0.24Mode 7 0.22Mode 8 0.21Mode 9 0.20Mode 10 0.18Mode 11 0.18Mode 12 0.16

CORTANTE DINAMICO EN LA BASE ESPECTRO MICROZONIFICACION

Cortante basal en sentido X :

= 1,318.10 kN= 230.55 kN

=

Cortante basal en sentido Y :

= 205.34 kN= 1,334.21 kN

=

F1F2

Vty

1.10

F2

Vtx

1,349.92 kN

1,338.11

1.11

1,349.92

F1

1,338.11 kN


REVIS: J.Reinoso


Tx = 0.69 sTy = 0.67 s

Mode Period UX UY RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ1 0.69 73.64 6.84 8.47 87.14 4.44 8.47 87.14 4.44

2 0.67 8.52 75.61 88.73 9.92 1.58 97.20 97.07 6.01

3 0.58 2.50 3.50 2.42 2.54 79.81 99.62 99.60 85.83

4 0.29 0.28 0.00 0.00 0.02 0.00 99.62 99.62 85.83

5 0.28 6.65 0.02 0.00 0.02 0.03 99.63 99.64 85.86

6 0.24 0.12 7.33 0.02 0.00 0.01 99.64 99.64 85.877 0.22 0.03 0.26 0.00 0.00 0.08 99.65 99.64 85.958 0.21 0.45 1.46 0.04 0.01 3.85 99.69 99.65 89.809 0.20 2.93 0.00 0.00 0.03 0.66 99.69 99.68 90.47

10 0.18 1.05 0.81 0.00 0.00 0.07 99.69 99.68 90.5411 0.18 0.64 1.97 0.00 0.00 5.54 99.69 99.68 96.0812 0.16 2.03 0.23 0.00 0.02 0.87 99.69 99.70 96.94

7- PORCENTAJE DE PARTICIPACIN DE MASA

Se obtienen los periodos de la estructura en cada uno de los sentidos de anlisis (para los dos primeros modos de vibracin) Tx = 0.687s, Ty = 0.673 s. Tambin se verifica que la participacin de masa sea mayor al 90%, segn A.5.4.2, a partir de los valores de la columnaSumUX y SumUY.


REVIS: J.Reinoso


Story Point Load FX FY FZ MX MY MZkN kN kN kN-m kN-m kN-m

BASE 1 PESO 0.74 4.35 130.76 -5.29 1.09 0.03BASE 2 PESO 0.13 6.80 188.73 -8.32 0.21 0.02BASE 3 PESO -0.02 6.84 188.62 -8.42 0.03 0.02BASE 4 PESO 0.02 4.40 146.10 -5.60 0.22 0.03BASE 5 PESO -0.43 0.79 52.59 -1.20 -0.46 0.02BASE 6 PESO 0.61 -1.45 214.44 1.74 0.74 0.03BASE 7 PESO 0.08 -1.85 297.61 2.19 0.09 0.02BASE 8 PESO -0.08 -1.80 297.63 2.07 -0.10 0.02BASE 9 PESO -0.58 -0.50 225.23 0.02 -0.71 0.03BASE 10 PESO -0.06 0.41 63.34 -0.73 -0.09 0.02BASE 11 PESO 0.57 1.42 213.97 -1.71 0.61 0.03BASE 12 PESO 0.03 1.91 296.85 -2.38 -0.03 0.02BASE 13 PESO -0.09 1.99 297.62 -2.54 -0.17 0.02BASE 14 PESO -0.05 4.31 388.33 -5.74 -0.15 0.03BASE 15 PESO -0.49 2.23 230.15 -2.94 -0.66 0.02BASE 16 PESO 0.54 -4.32 129.76 5.24 0.24 0.03BASE 17 PESO -0.06 -6.67 187.98 8.05 -0.19 0.02BASE 18 PESO -0.15 -6.74 188.36 8.08 -0.30 0.02BASE 19 PESO -0.17 -7.96 235.96 9.41 -0.61 0.03BASE 20 PESO -0.54 -4.18 144.02 4.85 -0.78 0.02

El peso total de la estructura, W, es entonces: W

Se toma del modelo la tabla de reacciones para cargas de peso propio y cargas muertas permanentes en la estructura,esto de acuerdo a los prescrito en el reglamento NSR-10.

= 4118.05 kN

8- PESO DE LA ESTRUCTURA


REVIS: J.Reinoso


Los cortantes dinmicos en la base de la estructura se obtienen a partir de las reacciones en sus nodos de apoyo en el suelo para loscasos de carga de sismo.

Story Point Load FX FY FZ MX MY MZkN kN kN kN-m kN-m kN-m

BASE 1 SISMOX 90.13 13.92 111.10 34.80 257.21 3.32BASE 1 SISMOY 23.09 51.65 102.69 129.20 66.13 3.31BASE 2 SISMOX 50.32 5.90 27.18 14.22 105.34 1.59BASE 2 SISMOY 13.00 40.04 58.26 95.71 27.19 1.59BASE 3 SISMOX 49.64 3.69 24.55 8.79 104.52 1.59BASE 3 SISMOY 12.83 42.74 70.80 102.19 26.99 1.59BASE 4 SISMOX 109.52 8.26 14.41 20.47 280.56 3.32BASE 4 SISMOY 28.08 63.04 117.96 157.34 72.15 3.31BASE 5 SISMOX 39.97 9.71 107.92 23.61 92.71 1.18BASE 5 SISMOY 10.45 48.41 76.84 116.44 24.09 1.67BASE 6 SISMOX 56.91 30.32 90.44 76.64 141.60 3.32BASE 6 SISMOY 7.06 113.48 33.34 285.72 17.67 3.31BASE 7 SISMOX 53.58 7.66 27.62 16.36 113.41 1.59BASE 7 SISMOY 6.73 51.10 3.97 109.14 14.25 1.59BASE 8 SISMOX 53.60 4.69 26.86 10.00 113.44 1.59BASE 8 SISMOY 6.76 54.46 4.16 116.43 14.28 1.59BASE 9 SISMOX 56.88 18.12 85.31 45.23 141.57 3.32BASE 9 SISMOY 7.00 138.14 31.44 347.49 17.61 3.31BASE 10 SISMOX 18.58 12.88 3.75 27.48 65.93 2.85BASE 10 SISMOY 2.43 63.63 6.14 135.01 8.49 1.52BASE 11 SISMOX 61.33 30.35 87.13 76.68 152.83 3.32BASE 11 SISMOY 5.02 113.54 26.95 285.79 12.41 3.31BASE 12 SISMOX 57.97 7.62 29.45 16.31 122.65 1.59BASE 12 SISMOY 4.71 51.13 3.13 109.18 9.95 1.59BASE 19 SISMOX 141.92 8.26 32.69 20.47 362.67 3.32BASE 19 SISMOY 20.43 63.10 117.63 157.41 52.06 3.31BASE 20 SISMOX 52.36 9.72 131.87 23.61 120.62 1.59BASE 20 SISMOY 7.61 48.60 86.50 116.77 17.42 1.59

CORTANTES FINALESResulta entonces:

FSX FSYkN kN

1318.10 205.34230.55 1334.21

DIRECCIN

SISMOXSISMOY

9- CORTANTES EN LA BASE


REVIS: J.Reinoso


CONVENCIONES:

D Carga muerta de la estructura, incluye el peso propio de la misma.L Carga viva debido al uso y ocupacin de la estructura.Lr Carga viva de cubierta.W Fuerza debida a la accin del viento.SX Fuerza de Sismo en la direccin X.SY Fuerza de Sismo en la direccin Y.EX Fuerzas Ssmicas Reducidas en la direccin X.EY Fuerzas Ssmicas Reducidas en la direccin Y.

1. CHEQUEO DE DERIVAS

DER01 1 1.20 D + 1.00 L + 1.11 SX + 0.33 SYDER02 2 1.20 D + 1.00 L + 1.11 SX - 0.33 SYDER03 3 1.20 D + 1.00 L - 1.11 SX + 0.33 SYDER04 4 1.20 D + 1.00 L - 1.11 SX - 0.33 SYDER05 5 1.20 D + 1.00 L + 0.33 SX + 1.10 SYDER06 6 1.00 D + 1.00 L + 0.33 SX - 1.10 SYDER07 7 1.00 D + 1.00 L - 0.33 SX + 1.10 SYDER08 8 1.00 D + 1.00 L - 0.33 SX - 1.10 SYDER09 9 0.90 D + + 1.11 SX + 0.33 SYDER10 10 0.90 D + + 1.11 SX - 0.33 SYDER11 11 0.90 D + - 1.11 SX + 0.33 SYDER12 12 0.90 D + - 1.11 SX - 0.33 SYDER13 13 0.90 D + + 0.33 SX + 1.10 SYDER14 14 0.90 D + + 0.33 SX - 1.10 SYDER15 15 0.90 D + - 0.33 SX + 1.10 SYDER16 16 0.90 D + - 0.33 SX - 1.10 SY

2. REVISIN DE ESFUERZOS

COMB1 17 1.40 DCOMB2 18 1.20 D + 1.60 L + 0.50 LrCOMB3 19 1.20 D + 1.60 Lr + 1.00 LCOMB4 20 1.20 D + 1.00 W + 1.00 L + 0.50 LrCOMB5 21 1.20 D + 1.00 L + 0.49 EX + 0.15 EYCOMB6 22 1.20 D + 1.00 L + 0.49 EX - 0.15 EYCOMB7 23 1.20 D + 1.00 L - 0.49 EX + 0.15 EYCOMB8 24 1.20 D + 1.00 L - 0.49 EX - 0.15 EYCOMB9 25 1.20 D + 1.00 L + 0.15 EX + 0.49 EYCOMB10 26 1.20 D + 1.00 L + 0.15 EX - 0.49 EYCOMB11 27 1.20 D + 1.00 L - 0.15 EX + 0.49 EYCOMB12 28 1.20 D + 1.00 L - 0.15 EX - 0.49 EYCOMB13 29 0.90 D + 1.00 WCOMB14 30 0.90 D + 0.49 EX + 0.15 EYCOMB15 31 0.90 D + 0.49 EX - 0.15 EYCOMB16 32 0.90 D - 0.49 EX + 0.15 EYCOMB17 33 0.90 D - 0.49 EX - 0.15 EYCOMB18 34 0.90 D + 0.15 EX + 0.49 EYCOMB19 35 0.90 D + 0.15 EX - 0.49 EYCOMB20 36 0.90 D - 0.15 EX + 0.49 EYCOMB21 37 0.90 D - 0.15 EX - 0.49 EY

COMBINACIONES DE CARGA PARA ESTRUCTURAS DE ACERO, ALUMINIO, MAMPOSTERIA Y CONCRETO UTILIZANDO EL MTODO DEL ESTADO LMITE DE RESISTENCIA

Fx =FACTOR DE AJUSTE

1.111.10Fy =

No. DE COMBINACION

NOMBRE DE COMBINACIN

No. DE COMBINACION


Fx/R

10- COMBINACIONES DE CARGA

0.3*Fy/R0.3*Fx/R Fy/R


REVIS: J.Reinoso


3. REVISION DE LA CIMENTACION

CIM01 38 1.00 D + 1.00 LCIM02 39 1.00 D + 1.00 LrCIM03 40 1.00 D + 0.75 L + 0.75 LrCIM04 41 1.00 D + 1.00 WCIM05 42 1.00 D + 0.34 EX + 0.10 EYCIM06 43 1.00 D + 0.34 EX - 0.10 EYCIM07 44 1.00 D - 0.34 EX + 0.10 EYCIM08 45 1.00 D - 0.34 EX - 0.10 EYCIM09 46 1.00 D + 0.10 EX + 0.34 EYCIM10 47 1.00 D + 0.10 EX - 0.34 EYCIM11 48 1.00 D - 0.10 EX + 0.34 EYCIM12 49 1.00 D - 0.10 EX - 0.34 EYCIM13 50 1.00 D + 0.75 W + 0.75 L + 0.75 LrCIM14 51 1.00 D + 0.75 L + 0.26 EX + 0.08 EYCIM15 52 1.00 D + 0.75 L + 0.26 EX - 0.08 EYCIM16 53 1.00 D + 0.75 L - 0.26 EX + 0.08 EYCIM17 54 1.00 D + 0.75 L - 0.26 EX - 0.08 EYCIM18 55 1.00 D + 0.75 L + 0.08 EX + 0.02 EYCIM19 56 1.00 D + 0.75 L + 0.08 EX - 0.02 EYCIM20 57 1.00 D + 0.75 L - 0.08 EX + 0.02 EYCIM21 58 1.00 D + 0.75 L - 0.08 EX - 0.02 EY


No. DE COMBINACION 0.7*Fy/R

0.7*Fx/R0.7*0.3*Fx/R

0.7*0.3*Fy/R


REVIS: J.Reinoso


NUDOS PARA REVISIN DE DERIVAS - PISO TIPO

11- REVISIN DE DERIVAS

NUDOS PARA REVISIN DE DERIVAS - CUBIERTA


REVIS: J.Reinoso

JRC INGENIERIA ESTRUCTURAL Clnica San Fernando - Pivijay Rev 1

Story Point Load DispX DispY DriftX DriftY CumpleSTORY3 1 DER01 -0.049 0.025 0.003 0.001 SISTORY2 1 DER01 -0.039 0.019 0.006 0.003 SISTORY1 1 DER01 -0.018 0.009 0.005 0.002 SISTORY3 1 DER02 -0.049 0.025 0.003 0.001 SISTORY2 1 DER02 -0.039 0.019 0.006 0.003 SISTORY1 1 DER02 -0.018 0.009 0.005 0.002 SISTORY3 1 DER03 -0.049 0.025 0.003 0.001 SISTORY2 1 DER03 -0.039 0.019 0.006 0.003 SISTORY1 1 DER03 -0.018 0.009 0.005 0.002 SISTORY3 1 DER04 -0.049 0.025 0.003 0.001 SISTORY2 1 DER04 -0.039 0.019 0.006 0.003 SISTORY1 1 DER04 -0.018 0.009 0.005 0.002 SISTORY3 1 DER05 -0.030 0.044 0.002 0.003 SISTORY2 1 DER05 -0.024 0.035 0.004 0.005 SISTORY1 1 DER05 -0.011 0.016 0.003 0.004 SISTORY3 1 DER06 -0.030 0.044 0.002 0.003 SISTORY2 1 DER06 -0.024 0.035 0.004 0.005 SISTORY1 1 DER06 -0.011 0.016 0.003 0.004 SISTORY3 1 DER07 -0.030 0.044 0.002 0.003 SISTORY2 1 DER07 -0.024 0.035 0.004 0.005 SISTORY1 1 DER07 -0.011 0.016 0.003 0.004 SISTORY3 1 DER08 -0.030 0.044 0.002 0.003 SISTORY2 1 DER08 -0.024 0.035 0.004 0.005 SISTORY1 1 DER08 -0.011 0.016 0.003 0.004 SISTORY3 1 DER09 -0.049 0.024 0.003 0.001 SISTORY2 1 DER09 -0.039 0.019 0.006 0.003 SISTORY1 1 DER09 -0.018 0.009 0.005 0.002 SISTORY3 1 DER10 -0.049 0.024 0.003 0.001 SISTORY2 1 DER10 -0.039 0.019 0.006 0.003 SISTORY1 1 DER10 -0.018 0.009 0.005 0.002 SISTORY3 1 DER11 -0.049 0.024 0.003 0.001 SISTORY2 1 DER11 -0.039 0.019 0.006 0.003 SISTORY1 1 DER11 -0.018 0.009 0.005 0.002 SISTORY3 1 DER12 -0.049 0.024 0.003 0.001 SISTORY2 1 DER12 -0.039 0.019 0.006 0.003 SISTORY1 1 DER12 -0.018 0.009 0.005 0.002 SISTORY3 1 DER13 -0.030 0.044 0.002 0.003 SISTORY2 1 DER13 -0.024 0.035 0.004 0.005 SISTORY1 1 DER13 -0.011 0.016 0.003 0.004 SISTORY3 1 DER14 -0.030 0.044 0.002 0.003 SISTORY2 1 DER14 -0.024 0.035 0.004 0.005 SISTORY1 1 DER14 -0.011 0.016 0.003 0.004 SISTORY3 1 DER15 -0.030 0.044 0.002 0.003 SISTORY2 1 DER15 -0.024 0.035 0.004 0.005 SISTORY1 1 DER15 -0.011 0.016 0.003 0.004 SISTORY3 1 DER16 -0.030 0.044 0.002 0.003 SISTORY2 1 DER16 -0.024 0.035 0.004 0.005 SISTORY1 1 DER16 -0.011 0.016 0.003 0.004 SISTORY3 2 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SI

11.1 -DESPLAZAMIENTOS Y REVISIN DE DERIVAS

ELABOR: J. Reinoso. ACTUALIZACIN: 15/04/2015 REVIS: J.Reinoso


Story Point Load DispX DispY DriftX DriftY CumpleSTORY2 2 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER03 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER03 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER03 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER04 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER04 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER04 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER05 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER05 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER05 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER06 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER06 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER06 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER07 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER07 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER07 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER08 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER08 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER08 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER09 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER09 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER09 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER10 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER10 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER10 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER11 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER11 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER11 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER12 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER12 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER12 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER13 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER13 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER13 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER14 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER14 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER14 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER15 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER15 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER15 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 2 DER16 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 2 DER16 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 2 DER16 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 3 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 3 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 3 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 3 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SI



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Story Point Load DispX DispY DriftX DriftY CumpleSTORY2 5 DER04 -0.039 -0.025 0.006 0.004 SISTORY1 5 DER04 -0.018 -0.012 0.005 0.003 SISTORY3 5 DER05 -0.030 -0.066 0.002 0.005 SISTORY2 5 DER05 -0.024 -0.050 0.004 0.007 SISTORY1 5 DER05 -0.011 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 5 DER06 -0.030 -0.066 0.002 0.005 SISTORY2 5 DER06 -0.024 -0.050 0.004 0.007 SISTORY1 5 DER06 -0.011 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 5 DER07 -0.030 -0.066 0.002 0.005 SISTORY2 5 DER07 -0.024 -0.050 0.004 0.007 SISTORY1 5 DER07 -0.011 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 5 DER08 -0.030 -0.066 0.002 0.005 SISTORY2 5 DER08 -0.024 -0.050 0.004 0.007 SISTORY1 5 DER08 -0.011 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 5 DER09 -0.049 -0.032 0.003 0.002 SISTORY2 5 DER09 -0.039 -0.025 0.006 0.004 SISTORY1 5 DER09 -0.018 -0.012 0.005 0.003 SISTORY3 5 DER10 -0.049 -0.032 0.003 0.002 SISTORY2 5 DER10 -0.039 -0.025 0.006 0.004 SISTORY1 5 DER10 -0.018 -0.012 0.005 0.003 SISTORY3 5 DER11 -0.049 -0.032 0.003 0.002 SISTORY2 5 DER11 -0.039 -0.025 0.006 0.004 SISTORY1 5 DER11 -0.018 -0.012 0.005 0.003 SISTORY3 5 DER12 -0.049 -0.032 0.003 0.002 SISTORY2 5 DER12 -0.039 -0.025 0.006 0.004 SISTORY1 5 DER12 -0.018 -0.012 0.005 0.003 SISTORY3 5 DER13 -0.030 -0.065 0.002 0.005 SISTORY2 5 DER13 -0.024 -0.050 0.004 0.007 SISTORY1 5 DER13 -0.011 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 5 DER14 -0.030 -0.065 0.002 0.005 SISTORY2 5 DER14 -0.024 -0.050 0.004 0.007 SISTORY1 5 DER14 -0.011 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 5 DER15 -0.030 -0.065 0.002 0.005 SISTORY2 5 DER15 -0.024 -0.050 0.004 0.007 SISTORY1 5 DER15 -0.011 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 5 DER16 -0.030 -0.065 0.002 0.005 SISTORY2 5 DER16 -0.024 -0.050 0.004 0.007 SISTORY1 5 DER16 -0.011 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 6 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 6 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 6 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 6 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 6 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 6 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 6 DER03 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 6 DER03 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 6 DER03 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 6 DER04 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 6 DER04 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 6 DER04 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 6 DER05 0.000 0.000 0.000 0.000 SI



Story Point Load DispX DispY DriftX DriftY CumpleSTORY2 19 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER03 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER03 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER03 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER04 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER04 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER04 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER05 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER05 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER05 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER06 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER06 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER06 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER07 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER07 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER07 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER08 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER08 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER08 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER09 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER09 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER09 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER10 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER10 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER10 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER11 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER11 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER11 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER12 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER12 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER12 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER13 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER13 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER13 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER14 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER14 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER14 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER15 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER15 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER15 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 19 DER16 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 19 DER16 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 19 DER16 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 20 DER01 0.064 -0.032 0.004 0.003 SISTORY2 20 DER01 0.049 -0.026 0.007 0.004 SISTORY1 20 DER01 0.022 -0.012 0.006 0.003 SISTORY3 20 DER02 0.064 -0.032 0.004 0.003 SI



Story Point Load DispX DispY DriftX DriftY CumpleSTORY2 20 DER02 0.049 -0.026 0.007 0.004 SISTORY1 20 DER02 0.022 -0.012 0.006 0.003 SISTORY3 20 DER03 0.064 -0.032 0.004 0.003 SISTORY2 20 DER03 0.049 -0.026 0.007 0.004 SISTORY1 20 DER03 0.022 -0.012 0.006 0.003 SISTORY3 20 DER04 0.064 -0.032 0.004 0.003 SISTORY2 20 DER04 0.049 -0.026 0.007 0.004 SISTORY1 20 DER04 0.022 -0.012 0.006 0.003 SISTORY3 20 DER05 0.030 -0.066 0.002 0.005 SISTORY2 20 DER05 0.023 -0.050 0.003 0.007 SISTORY1 20 DER05 0.010 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 20 DER06 0.030 -0.066 0.002 0.005 SISTORY2 20 DER06 0.023 -0.050 0.003 0.007 SISTORY1 20 DER06 0.010 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 20 DER07 0.030 -0.066 0.002 0.005 SISTORY2 20 DER07 0.023 -0.050 0.003 0.007 SISTORY1 20 DER07 0.010 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 20 DER08 0.030 -0.066 0.002 0.005 SISTORY2 20 DER08 0.023 -0.050 0.003 0.007 SISTORY1 20 DER08 0.010 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 20 DER09 0.064 -0.032 0.004 0.002 SISTORY2 20 DER09 0.049 -0.025 0.007 0.004 SISTORY1 20 DER09 0.022 -0.012 0.006 0.003 SISTORY3 20 DER10 0.064 -0.032 0.004 0.002 SISTORY2 20 DER10 0.049 -0.025 0.007 0.004 SISTORY1 20 DER10 0.022 -0.012 0.006 0.003 SISTORY3 20 DER11 0.064 -0.032 0.004 0.002 SISTORY2 20 DER11 0.049 -0.025 0.007 0.004 SISTORY1 20 DER11 0.022 -0.012 0.006 0.003 SISTORY3 20 DER12 0.064 -0.032 0.004 0.002 SISTORY2 20 DER12 0.049 -0.025 0.007 0.004 SISTORY1 20 DER12 0.022 -0.012 0.006 0.003 SISTORY3 20 DER13 0.030 -0.065 0.002 0.005 SISTORY2 20 DER13 0.023 -0.050 0.003 0.007 SISTORY1 20 DER13 0.010 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 20 DER14 0.030 -0.065 0.002 0.005 SISTORY2 20 DER14 0.023 -0.050 0.003 0.007 SISTORY1 20 DER14 0.010 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 20 DER15 0.030 -0.065 0.002 0.005 SISTORY2 20 DER15 0.023 -0.050 0.003 0.007 SISTORY1 20 DER15 0.010 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 20 DER16 0.030 -0.065 0.002 0.005 SISTORY2 20 DER16 0.023 -0.050 0.003 0.007 SISTORY1 20 DER16 0.010 -0.023 0.003 0.006 SISTORY3 22 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 22 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 22 DER01 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 22 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 22 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 22 DER02 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 22 DER03 0.000 0.000 0.000 0.000 SI



Story Point Load DispX DispY DriftX DriftY CumpleSTORY2 67 DER06 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 67 DER06 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 67 DER07 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 67 DER07 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 67 DER07 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 67 DER08 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 67 DER08 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 67 DER08 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 67 DER09 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 67 DER09 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 67 DER09 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 67 DER10 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 67 DER10 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 67 DER10 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 67 DER11 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 67 DER11 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 67 DER11 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 67 DER12 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 67 DER12 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 67 DER12 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 67 DER13 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 67 DER13 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 67 DER13 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 67 DER14 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 67 DER14 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 67 DER14 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 67 DER15 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 67 DER15 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 67 DER15 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY3 67 DER16 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY2 67 DER16 0.000 0.000 0.000 0.000 SISTORY1 67 DER16 0.000 0.000 0.000 0.000 SI



Reacciones para DimensionamientoStory Point Load FX FY FZ MX MY MZ

Ton Ton Ton Ton-m Ton-m Ton-mBASE 1 ENVCIM MAX 11.98 14.51 174.35 21.43 27.24 0.76BASE 2 ENVCIM MAX 32.09 21.54 279.99 29.49 81.29 1.58BASE 3 ENVCIM MAX 31.66 22.63 279.39 31.98 80.78 1.58BASE 4 ENVCIM MAX 14.50 17.03 183.56 27.28 30.30 0.76BASE 5 ENVCIM MAX 10.25 15.26 81.50 33.72 25.12 0.76BASE 6 ENVCIM MAX 16.66 29.87 306.40 81.58 39.96 1.58BASE 7 ENVCIM MAX 22.10 19.74 453.30 51.96 51.12 1.40BASE 8 ENVCIM MAX 22.10 21.24 453.47 55.20 51.12 1.40BASE 9 ENVCIM MAX 15.60 38.19 318.45 98.78 38.68 1.58BASE 10 ENVCIM MAX 4.97 19.29 67.42 39.74 17.87 0.97BASE 11 ENVCIM MAX 17.79 32.80 304.07 78.12 42.75 1.58BASE 12 ENVCIM MAX 23.68 23.25 452.13 47.73 54.77 1.40BASE 13 ENVCIM MAX 23.38 24.80 453.77 50.94 54.40 1.40BASE 14 ENVCIM MAX 21.24 43.15 565.05 93.29 46.94 1.58BASE 15 ENVCIM MAX 12.03 20.86 328.25 37.58 28.70 0.76BASE 16 ENVCIM MAX 15.02 7.39 173.00 30.13 34.17 0.76BASE 17 ENVCIM MAX 40.54 8.52 278.52 45.42 102.36 1.58BASE 18 ENVCIM MAX 40.08 9.41 280.74 48.04 101.81 1.58BASE 19 ENVCIM MAX 18.37 7.01 310.95 39.48 38.24 0.76BASE 20 ENVCIM MAX 13.24 10.60 212.42 39.54 32.00 0.76

12.1- Reacciones en los Apoyos

12- DISEO DE ELEMENTOS


REVIS: J.Reinoso


Reacciones para DiseoStory Point Load FX FY FZ MX MY MZ

Ton Ton Ton Ton-m Ton-m Ton-mBASE 1 ENVDIS MAX 17.05 22.27 231.24 32.91 38.86 1.09BASE 2 ENVDIS MAX 45.92 33.99 373.88 46.39 116.34 2.27BASE 3 ENVDIS MAX 45.27 35.58 373.21 50.00 115.56 2.27BASE 4 ENVDIS MAX 20.71 25.86 238.51 41.32 43.31 1.09BASE 5 ENVDIS MAX 14.88 21.77 104.74 48.76 36.14 1.09BASE 6 ENVDIS MAX 23.78 43.46 394.51 117.32 57.08 2.27BASE 7 ENVDIS MAX 31.62 29.11 612.92 75.22 73.11 2.02BASE 8 ENVDIS MAX 31.57 31.22 613.16 79.78 73.01 2.02BASE 9 ENVDIS MAX 22.54 54.91 414.37 141.29 55.55 2.27BASE 10 ENVDIS MAX 7.13 27.76 87.99 57.07 25.57 1.39BASE 11 ENVDIS MAX 25.38 47.44 393.60 112.48 61.00 2.27BASE 12 ENVDIS MAX 33.85 34.07 611.30 69.35 78.28 2.02BASE 13 ENVDIS MAX 33.41 36.34 613.64 74.03 77.75 2.02BASE 14 ENVDIS MAX 30.31 63.91 766.13 136.09 67.04 2.27BASE 15 ENVDIS MAX 17.43 30.92 438.83 55.06 41.32 1.09BASE 16 ENVDIS MAX 21.34 12.44 229.50 44.91 48.63 1.09BASE 17 ENVDIS MAX 58.02 15.60 371.86 68.71 146.50 2.27BASE 18 ENVDIS MAX 57.29 16.93 374.41 72.50 145.61 2.27BASE 19 ENVDIS MAX 26.25 13.44 416.95 60.19 54.67 1.09BASE 20 ENVDIS MAX 19.22 17.23 279.96 58.51 46.12 1.09


REVIS: J.Reinoso


12.2- DISEO DE CIMENTACIN


REVIS: J.Reinoso

DISEO LOSA DE CIMENTACIN

DETERMINACIN PROPIEDADES GEOMTRICAS DE LA LOSA DE CIMENTACIN

rea (m2): 269.56

CENTROIDE GEOMTRICO DE LA LOSA DE CIMENTACIN

18.30 X (m): 9.1514.73 Y (m): 7.37

MOMENTOS DE INERCIA DE LA LOSA DE CIMENTACIN

Ix (m4): 4873.92Iy (m4): 7522.72

PROPIEDADES MECNICAS DEL SUELO DE CIMENTACIN

QADM (ton/m2): 5.00

Ks (ton/m): 2400.00

12.2 DISEO DE CIMENTACIN

Ancho Losa, B, (m):Largo Losa, L, (m):

LOCALIZACIN COLUMNAS

EJESDISTANCIAS

(m)EJES DISTANCIAS (m)

A 4.65 1 5.19B 4.50 2 4.38C 4.50 3 5.17D 4.65 4E

REACCIONES POR EJES (Ton)

Eje A Eje B Eje C Eje D Eje E1 17.44 27.99 27.94 18.36 8.152 30.64 45.33 45.35 31.85 6.743 30.41 45.21 45.38 56.51 32.834 17.30 27.85 28.07 31.10 21.24

CU serv. (Ton): 595.69

CU mayor. (Ton): 893.54

CLCULO DE EXCENTRICIDADES

595.69 x'= 5166.55 595.69 y'= 4693.64x' (m)= 8.67 y' (m)= 7.88ex (m)= -0.48 ey (m)= 0.51

MOMENTOS CAUSADOS POR LAS EXCENTRICIDADES

MX (Ton-m): 459.58

MY (Ton-m): 426.02

q (Ton/m)= 2.21 +/- 0.06 X +/- 0.09 Y

PRESIONES DEL SUELO

PUNTO X (m) Y (m) q (Ton/m)A-1 -9.00 -7.22 2.04 OkA-2 -9.00 -2.18 2.51 OkA-3 -9.00 2.20 2.51 OkA-4 -9.00 7.22 2.04 OkB-1 -4.50 -7.22 1.78 OkB-4 -4.50 7.22 1.78 OkC-1 0.00 -7.22 1.53 OkC-4 0.00 7.22 1.53 OkD-1 4.50 -7.22 1.78 Ok

D-4 4.50 7.22 1.78 OkE-1 9.00 -7.22 2.04 OkE-2 9.00 -2.18 2.51 OkE-3 9.00 2.20 2.51 OkE-4 9.00 7.22 2.04 Ok

REVISIN DEL ESPESOR DE LA LOSASe revisa el espesor de la losa para la columna que presenta la carga ms alta.

Interior b col. (m): 0.35

h col. (m): 0.35Vu (Ton): 84.77 f'c (Mpa): 21

d (m): 0.48 h losa (m): 0.55

s: 40 : 1.00: 1.00 bo (m): 3.30

Vc (Ton): 274.76

Vc (Ton): 346.88

Vc (Ton): 177.78

Vc (Ton): 177.78 Ok

Tipo Columna:

DETERMINACIN DE ACCIONES PARA LA FRANJA MS CARGADA (Ancho Unitario)

FRANJA: EJE 3 Presin A-3: 2.51 Ton/m2

ANCHO (m): 4.74 Presin E-3: 2.51 Ton/m2

DISEO A FLEXIN - VIGAS

MOMENTO POSITIVO

Altura h 0.55 m Barra# f'c (Mpa): 21Base b 0.35 m 7 Fy (Mpa): 420h efectiva d 0.48 m

Mu 176.80 kN-m b : 0.0213Ku 2239 kN/m

2 0.75* b 0.0159 0.0064 ok M'u (kN-m): 528.07As 10.64 cm2 M'b (kN-m): 429.19

ACCIONES ACTUANTES (Ton y Ton/m)

DIAGRAMA DE CORTANTE (Ton)

DIAGRAMA DE MOMENTOS (Ton-m)

Area de Varilla 3.88 cm2

N de Varillas 3.00

Espaciamiento 17.50 cm

MOMENTO NEGATIVO


Mu 246.10 kN-m b : 0.0213Ku 3116 kN/m



N de Varillas 4.00

Espaciamiento 12 cm

REVISIN A CORTANTE VIGAS

Altura h (cm): 55 Vc (kN): 97.14Base b (cm): 35

h efectiva d (mm): 475

Refuerzo #: 3 # Ramales: 3rea (mm2): 71 Av (mm2): 214

Separacin (mm): 120 Vs (kN): 266.54

Vn (kN): 363.68Vu (kN): 312.30 Ok

DISEO LOSA

Carga Muerta:

Losa e: 10 cm 2.40 kN/m2

Carga ltima: 9.28 kN/m2

Carga Viva:

Trnsito Pers.: 4.00 kN/m2


Longitud 1.35 mMu 2.11 kN-m b : 0.0213Ku 846 kN/m



N de Varillas 6.00

Espaciamiento 20.00 cm

REVISIN DEFLEXIN LOSA

W (N/mm): 9.28 E (Mpa): 200000

L (mm): 1350 I (mm4): 8.33E+07

(mm): 0.02 adm. (mm): 4.50 Ok

DISEO VIGUETAS

Carga Muerta: Aferencia: 1.30 mLosa e: 10 cm 3.12 kN/m

Carga ltima: 12.06 kN/mCarga Viva:Trnsito Pers.: 5.20 kN/m


Longitud 4.50 mMu 30.54 kN-m b : 0.0213Ku 902 kN/m



N de Varillas 1.00

IELW

3845 4

REVISIN A CORTANTE VIGUETAS

Altura h (cm): 55 Vc (kN): 41.63Base b (cm): 15

h efectiva d (mm): 475

Refuerzo #: 3 # Ramales: 1rea (mm2): 71 Av (mm2): 71

Separacin (mm): 120 Vs (kN): 88.85

Vn (kN): 130.48Vu (kN): 27.14 Ok


12.3- DISEO DE VIGUETAS


REVIS: J.Reinoso

1 de 7CORPACERO S.A. - Corpasoft 3 - 2015 Bogot: Cra. 68 #23-52 / PBX: 57(1) 446 4100 / Fax: 57(1) 446 4140 - [email protected]

Memorias de clculo

Viguetas en Perlines

Proyecto

NOTA: Estas memorias de clculo deben ser revisadas y aprobadas por un Ingenie

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