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ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERIA (ICAI)

INGENIERO TÉCNICO MECÁNICO

CLIMATIZACIÓN Y VENTILACIÓN DE UN HOTEL SITUADO EN ZARAGOZA

Autor: David Ramos Zapatero

Director: Eduardo Merayo Cuesta

Madrid Mayo 2012

UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)

Ingeniero Técnico Industrial Memoria

DAVID RAMOS ZAPATERO 1

Resumen del proyecto




El objetivo del presente proyecto será el de la definición de la instalación de

climatización y ventilación de nuestro hotel, situado en Zaragoza. Para la justificación

de los cálculos y la correcta elección de los aparatos de refrigeración, calefacción y

ventilación se han tenido en cuenta las condiciones climatológicas en el mes y la hora

más desfavorable de todo el año.

El edificio consta de 5 plantas mas el sótano, el cual no esta climatizado. En la

planta baja se encuentran la zona de desayunos, el hall, el despacho del director del

hotel, oficinas, lencería, baños, recepción y 12 habitaciones repartidas en el ala norte

del edificio. La segunda tercera cuarta y quinta planta se destinan únicamente a

habitaciones, todas ellas estándar, haciendo una pequeña distinción para las

habitaciones de minusválidos (una por planta) y dejando un espacio por planta para la

lencería. Tendremos un partición por cada dos habitaciones la cual usaremos para

llevar el sistema de climatización a todas las partes del hotel. En el centro del hotel se

encuentra una escalera diáfana que une los cinco pisos. Finalmente climatizaremos un

total de 5 plantas, 1800 m2, y 100 habitaciones.

El primer paso para la realización del proyecto será el estudio del Reglamento

de Instalaciones Térmicas en los Edificios (RITE), para saber a que condiciones

térmicas debemos adaptar nuestro hotel. Un segundo paso será el análisis

arquitectónico para tener un supuesto aproximado coeficiente de transmisión de calor

para calcular las cargas térmicas del edificio. Un último paso previo será recoger datos

climatológicos de la zona de trabajo sobre los que basaremos nuestros cálculos.

Para el cálculo de cargas térmicas se ha empleado el manual NBE y se han

realizado unos cálculos de unos supuestos tipos de cerramientos. No se ha tenido en

cuenta el cálculo de cargas por infiltración ya que se ha decidido diseñar un sistema

que genere sobrepresión en las zonas climatizadas. Una vez resumidos todos los

datos de cerramientos del hotel, condiciones climatológicas de Zaragoza, ocupación,

equipos eléctricos, e iluminación, procederemos mediante el programa Hourly Analysis

Program (HAP) a calcular cuales son las pérdidas de carga de cada espacio definido

del hotel.




La refrigeración de todos los espacios se realizará mediante el uso de fan-coils

de cuatro tubos, a los que llegarán dos conductos de aire, y cuatro tubos, ida y vuelta

de agua fria y caliente para que el usuario pueda regular la temperatura de su

habitación con independencia del requerimiento del resto de los espacios del hotel. En

zonas más amplias como la recepción del hotel se utilizarán más fan-coils repartidos

por dicho espacio.

A partir de los cálculos realizados sobre el requerimiento de potencia sensible y

latente en todos los espacios del edificio en los momentos más críticos del año, para

asegurarnos un mantenimiento de las condiciones establecidas por el RITE, hemos

seleccionado una caldera de 130 kW para la producción de agua caliente y un grupo

frigorífico de 171,3 kW para el agua fría.

Se ha seleccionado un climatizador localizado en la azotea, el cual recupera

energía del aire de la extracción de los conductos para cederla al aire nuevo

procedente del exterior. De este modo el salto térmico que debemos aplicarle al aire

exterior será menor y por consiguiente un coste menor en climatizar el aire.

Se ha tenido en cuenta para la selección de tuberías y conductos en función

del caudal requerido que no se superen unos límites de velocidad y rozamiento del

fluido, evitando de este modo pérdidas de presión del fluido y excesos sonoros. Se

han instalado en la cubierta cuatro bombas para la impulsión y retorno de agua fría y

caliente, con una disposición dos a dos en paralelo para no cortar el suministro en

caso de que una de ellas falle.

Queda definido en los planos planta por planta, la instalación de impulsión y

extracción de aire, y la instalación de impulsión y retorno de agua fría y caliente.

También quedan definidos los esquemas de funcionamiento de los equipos de

refrigeración, calefacción y climatizador.

Con todo esto queda definido el desarrollo del proyecto así como las

características más importantes a reseñar.

El presupuesto total de la instalación es de 376.726,53 € (trescientos setenta y

seis mil setecientos veintiséis euros con cincuenta y tres céntimos) .




A de de 2012

Firma:




Project Summary




The aim of the present Project will be the definition of the heating, cooling and

fan installation of our hotel, located in Zaragoza. For justifying the calculations the

correct choice of the cooling, heating and fanning devices, the weather conditions have

been taken into account, taking the most unfavourable month and time of the year.

This is a five-storey building plus the basement which is not climatized. On the

ground floor the breakfast area is located, as well as the hall, the office of the hotel

director, the offices, the laundry, the toilets and the twelve rooms that are distributed in

the north wing of the building. The second, third, fourth and fifth floors are only devoted

to standard rooms. A special mention should be made to the rooms devoted to the

disabled, which is one per floor. Some space is left for the laundry on each floor.

Therefore, we will have a division every two rooms, which will be used to carry the

climatization system across all the parts of the hotel. There is a diaphanous staircase in

the centre of the hotel which connects the five floors. Finally, five floors will be

climatized, which makes a surface of 1,800 m2 and 100 rooms.

The first step for the realization of the project will be the study of the Rules for

the Thermal Installation for Buildings, in order to know what thermal conditions our

hotel should be adapted. The second step will be the architectural analysis in order to

have an approximated study of the heating transmission rate to calculate the thermal

loads of the building. The last step will be to gather weather details of the working area

about which our calculations will be made

For the calculation of the thermal loads the NBE manual has been used and

some calculations of hypothetical kinds of enclosures have been made. The calculation

of the infiltration loads has not been taken into account as it has been decided to

design that generates overpressure on the climatized areas. Once all the hotel data

have been gathered related to enclosure weather conditions of Zaragoza, occupation,

electrical appliance, and lighting, we will proceed, by means of Hourly Analysis

Program (HAP), to calculate how much the load loss of each defining space of the

hotel is.




The cooling of all the spaces will be made by means of four-tube fan-coils, to

which two air conductions will reach, as well as four return tubes of hot and cold water,

so that the user can regulate the temperature of the room independently the

requirement of the rest of the hotel spaces. In larger areas such as the hotel reception

more fan-coils will be used in different areas of the space.

From the calculations realized about the sensitive and latent power required all

over the spaces of the building throughout the most critical moments of the year in

order to assure the maintenance of the conditions established by the RITE. A 130 KW

boiler has been chosen for the production of hot water and a 171,3 KW fridge group

for cold water.

Has been selected an air conditioner located in the roof, which recovers energy

for the air extraction ducts to assign to the new air from outside. In this way the thermal

different that apply to the outside air must be smaller and therefore a less cost air

climatized.

Is taken into account in the selection of pipes and ducts depending on the

required flow rate, which not exceed speed limits and fluid friction, thereby preventing

loss of fluid pressure and excess noise. Are installed on the deck four pumps for the

supply and return cold and hot water, with a provision two to two on parallel to cut off

the supply in case one fails.

Is defined for all the plants the installation for impulsion and extraction air, at the

same for water installation. Schemes are also defined for the operation of refrigeration,

heating and air conditioning.

With all of this is defined the project as well as the most important features to

review.

The total budget for the installation is 376,726.53 € (three hundred seventy-six

thousand seven hundred twenty-six Euros and fifty-three cents).




A de de 2012

Firma:

PROYECTO DE INSTALACIONES

MEMORIA

HISTORIA DE REVISIONES

UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS

ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)

Ingeniero Técnico Industrial

Memoria. 2

DAVID RAMOS ZAPATERO

ÍNDICE




Memoria. 3


Parte I. Memoria……………………………………………………………………………….5

1 MEMORIA DESCRIPTIVA ............................................................................................................... 5

1.1.1 OBJETO DEL PROYECTO .................................................................................................... 5

1.2 NORMATIVA DE APLIACION Y NORMAS ESPECIFICAS .................................................................. 5

1.3 PRESTACIONES DEL EDIFICIO ......................................................................................................... 6

1.3.1 SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIO ................................................................................. 6

1.3.2 SEGURIDAD DE UTILIZACIÓN ............................................................................................. 6

1.3.3 AHORRO DE ENERGÍA ......................................................................................................... 6

1.3.4 LIMITACIONES DE USO DEL EDIFICIO Y CADA UNA DE LAS DEPENDENCIAS

DE INSTALACIONES ESPECIALES ...................................................................................... 6

2 INSTALACIÓN DE CLIMATIZACIÓN .............................................................................................. 7

2.1 GENERAL ............................................................................................................................................. 7

2.2 CRITERIOS DE SELECCIÓN DEL SISTEMA ...................................................................................... 7

2.3 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL SISTEMA CENTRAL ADOPTADO .................................................... 8

2.4 JUSTIFICACIÓN RITE (RD 1027/2007) ............................................................................................. 10

2.4.1 IT 1.1 EXIGENCIAS DEL BIENESTAR E HIGIENE ............................................................. 11

2.6.2 ITE 1.2 EXIGENCIA DE EFICIENCIA ENERGÉTICA. ......................................................... 13

2.4.3 IT 1.3 EXIGENCIA DE SEGURIDAD .................................................................................... 16

3 INSTALACIÓN DE CONTROL CENTRALIZADO .........................................................................22

3.1 DESCRIPCIÓN GENERAL ................................................................................................................. 22

3.2 RELACIÓN DE INSTALACIONES ...................................................................................................... 22

3.3 DESCRIPCIÓN DE FUNCIONAMIENTO ........................................................................................... 23

3.3.1 PRODUCCIÓN DE AGUA FRIA Y CALIENTE MEDIANTE GRUPO ENFRIADOR

CON RECUPERACIÓN ........................................................................................................ 23

3.3.2 PRODUCCIÓN DE AGUA CALIENTE .................................................................................. 23

3.3.3 PRODUCCIÓN DE AGUA FRIA/CALIENTE PARA FAN-COILS DE HABITACIONES ........ 23

3.3.9 CLIMATIZACIÓN DE AIRE EXTERIOR................................................................................ 23

3.4 CONEXIONADO ELÉCTRICO ........................................................................................................... 24

3.5 LISTADO DE PUNTOS DE CONTROL .............................................................................................. 26

Parte II. Cálculos………………………………………………………………………………………………………………….27

4 CÁLCULOS DE CLIMATIZACIÓN ................................................................................................28

4.1 COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN .................................................................................................. 28

4.2 CALCULO DE CARGAS MÁXIMA POR ESPACIO ............................................................................ 30

4.3 RESUMEN BALANCE DE CAUDALES DE AIRE ............................................................................... 38

4.4 RESUMEN CÁLCULO DE CARGAS Y SELECCIÓN DE UNIDADES ................................................ 47




Memoria. 4


4.5 CÁLCULO DE CONDUCTOS Y PÉRDIDA DE CARGA ..................................................................... 50

4.6 BOMBAS ............................................................................................................................................ 54

4.7 VASOS DE EXPANSIÓN .................................................................................................................... 61

4.8 RESUMEN CARACTERÍSTICAS ....................................................................................................... 65

4.8.1 CLIMATIZADOR ................................................................................................................... 65

4.8.2 EXTRACTORES Y VENTILADORES ................................................................................... 67

Parte III. Anejos……………………………………………………………………………………………………………………70

6 ANEJOS .........................................................................................................................................70

6.0 DOCUMENTOS ANEXOS DE CÁLCULO .......................................................................................... 71

6.1 FAN-COILS ....................................................................................................................................... 107

6.2 BOMBAS .......................................................................................................................................... 108

6.3 CALDERAS ...................................................................................................................................... 122

6.4 GRUPO FIGORÍFICO ....................................................................................................................... 123

6.5 CLIMATIZADOR ............................................................................................................................... 124

6.6 VASOS DE EXPANSIÓN .................................................................................................................. 126

6.7 REJILLAS DE IMPULSIÓN, FAN-COILS .......................................................................................... 128

6.8 DIFUSORES FAN-COILS ZONAS COMUNES ................................................................................ 130

6.9 REJILLAS DE RETORNO ................................................................................................................ 134

6.10 COMPUERTAS CORTAFUEGOS .................................................................................................... 135

6.11 REGULADORES DE CAUDAL DE AIRE .......................................................................................... 136




Memoria. 5


1 MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1.1 OBJETO DEL PROYECTO

El objeto de este proyecto es definir los sistemas de climatización, ventilación y control

centralizado, con el detalle suficiente para que puedan ser ejecutadas en obra.

Concretamente se desarrollan las descripciones de los sistemas adoptados y se

especifica las soluciones técnicas, marcas, materiales, condiciones técnicas y valoración de

las siguientes:

– Instalaciones de climatización y ventilación.

– Instalación de control centralizado.

1.2 NORMATIVA DE APLIACION Y NORMAS ESPECIFICAS

En la ejecución del proyecto se ha tenido en cuenta la normativa aplicable vigente que

le es de aplicación, en concreto.

Ámbito nacional:

Normas de carácter general

– Ley Ordenación de la Edificación LEY 38/1999, de 5 de noviembre, de la Jefatura

del Estado. B.O.E.: 6-noviembre-1999

– REAL REAL DECRETO 314/2006, de 17 de Marzo, por el que se aprueba el

Código Técnico de la Edificación. a 1371/2007, de 19 de octubre, por el que se

modifica el Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el

Código Técnico de la Edificación.

– Norma sobre redacción de proyectos y direcciones de obras de la edificación.

DECRETO 462/71 DE 11 de marzo de 1971, del Ministerio de la Vivienda. (BOE:

24-marzo-1971). modificado por: REAL DECRETO 129/85 de 23 de enero de1985,

del Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo. BOE: 07-febrero-1985.

– Orden ministerial VIV/984/2009 de 15 de abril de 2009

Calefacción y climatización

– DB HE 1 AHORRO DE ENERGÍA, LIMITACIÓN DE DEMANDA ENERGÉTICA

REAL DECRETO 314/2006, del Ministerio de la Vivienda del 17 de marzo de 2006

B.O.E: 28 de marzo de 2006

– PROCEDIMIENTO BASICO PARA LA CERTIFICACION DE EFICIENCIA

ENERGETICA DE EDIFICIOS DE NUEVA CONSTRUCCION. Real Decreto

47/2007 de 19-ENE del Ministerio de la Presidencia BOE: 31-ENE-2007

– REAL DECRETO. 1027/2007, de 20 de Julio, por el que se modifica el Reglamento

de Instalaciones Térmicas en los edificios (RITE) e Instrucciones Técnicas

Complementarias




Memoria. 6


– Normas UNE de aplicación.

1.3 PRESTACIONES DEL EDIFICIO

Se indican las prestaciones del edificio por requisitos básicos y en relación con las

exigencias establecidas, y en particular las adoptadas como criterio superior al establecido

en la correspondiente exigencia básica, resultado del criterio acordado entre los agentes del

proyecto.

1.3.1 SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIO

El proyecto se ajusta a lo establecido en DB-SI para reducir a límites aceptables el

riesgo de que los usuarios del edificio sufran daños derivados de un incendio de origen

accidental, asegurando que los ocupantes puedan desalojar el edificio en condiciones

seguras, que se pueda limitar la extensión del incendio dentro del propio edificio y de los

colindantes y que se permita la actuación de los equipos de extinción y rescate.

1.3.2 SEGURIDAD DE UTILIZACIÓN

El proyecto se ajusta a lo establecido en DB-SU en lo referente a la configuración de los

espacios, y a los elementos fijos y móviles que se instalen en el edificio, de tal manera que

pueda ser usado para los fines previstos reduciendo a límites aceptables el riesgo de

accidentes para los usuarios.

1.3.3 AHORRO DE ENERGÍA

En el proyecto se ha tenido en cuenta lo establecido en DB-HE, de tal forma que se

consiga un uso racional de la energía necesaria para la adecuada utilización del edificio.

La edificación proyectada dispone de instalaciones de iluminación adecuadas a las

necesidades de sus usuarios y a la vez eficaces energéticamente, disponiendo de un

sistema de control que permita ajustar el encendido a la ocupación real de la zona, así como

de un sistema de regulación que optimice el aprovechamiento de la luz natural, en las zonas

que reúnan unas determinadas condiciones.

1.3.4 LIMITACIONES DE USO DEL EDIFICIO Y CADA UNA DE LAS

DEPENDENCIAS DE INSTALACIONES ESPECIALES

El edificio solo podrá destinarse a los usos previstos en el proyecto. La dedicación de

algunas de sus dependencias a uso distinto del proyectado requerirá de un proyecto de

reforma y cambio de uso que será objeto de licencia nueva. Este cambio de uso será posible

siempre y cuando el nuevo destino no altere las condiciones del resto del edificio ni

sobrecargue las prestaciones iniciales del mismo en cuanto a estructura, instalaciones, etc.




Memoria. 7


2 INSTALACIÓN DE CLIMATIZACIÓN

2.1 GENERAL

El proyecto contempla las instalaciones de aire acondicionado frío y calor y ventilación

de las habitaciones y resto de estancias y recintos del hotel. Se plantea una solución de

producción independiente de frío y calor.

Para la climatización íntegra del edificio, se empleará un sistema a cuatro tubos con

caudal constante, que recibirá la energía producida en una enfriadora condensada por aire,

y para la producción de calor una caldera de gas natural con quemador modulante. En

cuanto a los parámetros de cálculo considerados, éstos son los que se exponen en los

apartados de justificación del RITE.

El equipo de generación de calor, como el de frío, también proporcionará energía a la

unidad de climatización de aire, la cuál a partir de esta energía proporcionará el aire a las

condiciones de diseño.

2.2 CRITERIOS DE SELECCIÓN DEL SISTEMA

El sistema de climatización adoptado para el edificio se ha elegido en función de las

características arquitectónicas y de utilización del mismo, lo cual requiere reunir los

siguientes requisitos principales.

– Producción independiente en frío y calor.

– Previsión de simplicidad en futuro mantenimiento y conducción.

– Adecuados niveles de ventilación y acústicos.

– Sistemas modulares en tratamiento, control y maniobra.

– Utilización de unidades tipo fan-coil para el tratamiento de las habitaciones y resto

de recintos del hotel.

– Aportación del aire tratado necesario mediante un climatizador situado en cubierta.

– Capacidad de respuesta rápida ante puestas en marcha y acciones solares.

A las anteriores características se deben añadir las que corresponden a un edificio

donde se pretende realizar una inversión ponderada que permita reducir gastos futuros,

todo lo cual exige las siguientes características:




Memoria. 8


– Correcta respuesta funcional con criterios actualizados y modernos de aplicación.

– Previsión de fácil realización del futuro mantenimiento tanto preventivo, como

correctivo.

– Consideración de criterios de seguridad funcionales, de incendios, pasivos, etc.

– Utilización de sistemas automáticos de control de tipo local.

Por otra parte, la tipología del edificio y el espacio donde éste se ubica, obligan a

efectuar una cuidadosa selección de los sistemas de climatización, los cuales han de ser

extremadamente respetuosos con el entorno, no sólo en el aspecto de ruidos y expulsiones

de aire, sino también en lo relativo al impacto visual de los equipos implantados.

Es por ello que se seleccionan sistemas que permiten una reducida ocupación de

espacios en el exterior, con funcionamiento silencioso y que emplean la energía eléctrica

como energía primaria para los equipos de climatización y gas para la producción de calor.

Finalmente y, como ya se ha indicado, la ubicación de los equipos constituye un factor

determinante en el éxito del sistema, es por ello que se dispone tanto la producción de frío

como de calor en la planta de cubierta. La distribución viene reflejada en los planos del

Proyecto.

2.3 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL SISTEMA CENTRAL ADOPTADO

En la determinación de las energías primarias para la producción de frío, la utilización

de la energía eléctrica aplicada a grupos frigoríficos, resulta ser la solución más idónea para

edificios de las características y tamaños de los que nos ocupan. Se selecciona, por tanto,

una central frigorífica, formada por una enfriadora de condensación por aire de bajo nivel

sonoro, con una potencia frigorífica de 162 KW para la producción de agua fría para

refrigeración de los pasillos del edificio y habitaciones.

En cuanto a la producción de calor, está admite varias alternativas centradas

principalmente, en el tipo de combustible, líquido, gaseoso o por aplicación de energía

eléctrica, bien directamente o bien mediante el empleo de calderas de gas o bombas de

calor. Para este caso, se determina y selecciona una caldera a gas natural para producción

de calefacción.

El grupo térmico dispondrá de los sistemas de regulación requeridos por el RITE. Así

mismo contará con los equipos de regulación de temperatura de humos y equipo de medida

general, requeridos por dicho reglamento. La caldera que conforma el grupo térmico

dispondrá asi mismo de quemador modulante.

Cada equipo generador (caldera, grupo frigorífico) lleva asociadas sus correspondientes

bombas de circulación de agua, siendo siempre como mínimo dos bombas simples por

circuito, estando una de ellas de reserva, cuya entrada en funcionamiento es automática,

bien por rotación según programa horario o en caso de avería. La distribución de agua se

realiza, en todos los casos, a caudal constante. También dispone de los vasos de expansión




Memoria. 9


necesarios en cada circuito, cuya ubicación se encuentra señalada en los esquemas de

principio.

La climatización se realizará de tal forma que en cada habitación o cuarto a climatizar

se ubicarán los fan-coils correspondientes, dimensionados para vencer la carga tanto de frío

como de calor que demande cada espacio, realizándose el aporte de aire primario a los

locales y habitaciones por medio de una red de conductos que provendrán de un

climatizador ubicado en la cubierta y diseñado a tal efecto.

Tanto para frío como para calor y para el circuito de bombas de calor se dispone de un

sistema con circuito primario-secundario. En el circuito de calor la separación se realiza por

medio de un colector de desacoplamiento hidráulico. Este colector se dispone en posición

vertical y se dimensiona para conseguir una pérdida de carga al paso de agua,

prácticamente nula, lo que permite asegurar que no se producirá interferencia hidráulica

entre las bombas de circulación de agua de los circuitos primario y secundario. De manera

análoga, la separación entre circuitos primario y secundario de frío, se realiza mediante un

colector de desacoplamiento hidráulico de tipo horizontal.

Todo el equipamiento central descrito para la producción de frío y calor tanto para las

zonas comunes como para las habitaciones, se representa gráficamente en el plano

denominado “ESQUEMA DE PRINCIPIO”. Tanto la producción de calor como la de frío se

ubican físicamente en la cubierta, quedando resueltos, de este modo, los condicionantes de

ventilación y mantenimiento, al tiempo que se adapta la posición de los equipos a los puntos

de demanda y estructura arquitectónica general del edificio.

Las bombas de circulación de agua del circuito primario de calor se sitúan en el interior

del del grupo térmico. El resto de bombas y equipos hidráulicos se emplazarán en una sala

específica para este uso ubicada en cubierta.

Todo equipamiento descrito, producción de frío y de calor así como el climatizador para

aporte de aire primario irán protegidos por su correspondiente aislamiento acústico, de

forma que en todo momento se cumplan los niveles acústicos señalados por la normativa

vigente.

Se dispondrán válvulas de equilibrado en todos los aparatos del sistema, así como en

los ramales principales, de tal forma que se garantice un adecuado equilibrado del sistema,

con un correcto reparto de caudales a todas las zonas y plantas, minimizando las tareas

futuras de mantenimiento a este respecto y facilitando la realización de cualquier tarea de

modificación futura en los circuitos hidráulicos, en caso de requerirse.

El diseño de los circuitos hidráulicos permite su fácil sectorización y la realización de

vaciados parciales por circuito, para lo que se ha previsto la correspondiente valvulería de

corte.

La distribución de agua se realiza a caudal. Cada equipo central, es decir, caldera y

enfriadora, incorpora sus propios controles, realizándose la necesaria parcialización

quemador y compresores respectivamente, manteniéndose, de ésta forma, las

temperaturas variables, según los casos.




Memoria. 10


2.4 JUSTIFICACIÓN RITE (RD 1027/2007)

2.4.1 IT 1.1 EXIGENCIAS DEL BIENESTAR E HIGIENE

IT 1.1.4.1 Exigencia de calidad térmica del ambiente.

Se consideran las siguientes temperaturas para los límites de zona ocupada.

– Temperatura interior ponderada invierno: 21 ºC, para una temperatura operativa

entre 21 – 23 ºC, con velocidad media del aire interior igual a: V= (t/100)-0.07=

(22/100) -0.07 = 0.15 m/seg.

– Temperatura interior ponderada verano: 25 ºC, para una temperatura operativa

entre 23 - 25 ºC, con velocidad media del aire interior igual a: V= (t/100)-0.07=

(24/100) -0.07 = 0.17 m/seg.

– Humedad relativa: A efectos de cálculo de verano e invierno se considera un valor

de humedad relativa interior del 50%.

IT 1.1.4.2 Exigencia de calidad interior del aire.

En referencia a este punto, se introduce el aire necesario para conseguir el

requerimiento de aire interior IDA 2 (aire de buena calidad), es decir 12.5l/s por persona

para el caso de locales comunes de hoteles, y IDA 3 (aire de calidad media), 8 l/s para el

caso de las habitaciones del hotel, tal y como indica este reglamento. No obstante en el

documento de cálculos vendrá especificado todos estos caudales de acuerdo al uso

específico de cada local. En cuanto a la calidad del aire exterior será tipo ODA 1.

La filtración se realizará siguiendo la siguiente tabla:

Además será necesaria la instalación de prefiltros en la entrada de aire exterior así

como a la entrada de los ventiladores de retorno en las unidades de tratamiento de aire.




Memoria. 11


El aire de extracción (aire que no retorna a los locales será del tipo AE-2, este aire se

extraerá por medio de una red de conductos diseñada a tal efecto y será conducido al

climatizador de aire primario, en el que, por medio de un recuperador de calor se realizará

una recuperación de energía, minimizando así los costes de explotación (menor consumo

eléctrico).

IT 1.1.4.3 Exigencia de Higiene.

IT 1.1.4.3.1 Preparación de agua caliente de uso sanitario

No es objeto de este proyecto.

IT 1.1.4.3.2 Calentamiento de agua en piscinas climatizadas


IT 1.1.4.3.3 Humidificadores

La aportación de agua empleada será de la calidad sanitaria necesaria no utilizándose

en ningún caso inyección directa de vapor.

IT 1.1.4.3.4 Apertura de servicio para limpieza de conductos y plenums de aire.

La limpieza de conductos se realizará según define la normativa vigente a tal respecto

(UNE-EN-12097), es decir que la limpieza de los mismos se realizará, siempre que sea

posible por rejillas, si esto no es posible, o si hay una longitud superior a 10 m. se instalará

registro para limpieza de los mismos.

Así mismo se han previsto registros para mantenimiento en todos los patinillos por

donde circulan las instalaciones.

IT 1.1.4.4. Exigencia de calidad del ambiente acústico.

Se han tomado todas las medidas necesarias en el proyecto para evitar cualquier

contaminación acústica, tanto al interior del edificio, como al exterior del mismo.

2.4.2 ITE 1.2 EXIGENCIA DE EFICIENCIA ENERGÉTICA.

IT 1.2.4.1. Generación de calor y frío

IT 1.2.4.1.1 Criterios generales

La producción de frío se realiza por medio de una enfriadora de agua condensada por

aire, cumpliendo con:

– La potencia que se suministra se ajusta a la demanda máxima simultánea de las

instalaciones servidas, considerando las ganancias o pérdidas de calor a través de

las redes de tuberías de los fluidos portadores, así como el equivalente térmico de

la potencia absorbida por los equipos de transporte de los fluidos.

– El equipo instalado dispondrá de un sistema de recuperación con objeto de

disminuir el gasto energético.




Memoria. 12


– Se ha realizado un cálculo de demanda de potencia para cada una de las

dependencias a climatizar y del conjunto de ellas, mediante software informático.

IT 1.2.4.1.2 Generación de calor.:

La producción de calor se realiza por medio de una caldera de gas natural con

quemador modulante con rendimiento del 93,7 %.

IT 1.2.4.1.2.2 Fraccionamiento de potencia:

Se dispondrán de una única caldera al ser la potencia a instalar inferior a 400 kW

IT 1.2.4.1.2.3 Regulación de los quemadores:

Los quemadores de las calderas serán modulantes a partir del 30% de la potencia.

IT 1.2.4.1.3. Generación de frío:

IT 1.2.4.1.3.1 Requisitos mínimos de eficiencia energética de los generadores de frío

El equipo generador de frío tiene un ERR de 3,8.

IT 1.2.4.1.3.2 Escalonamiento de potencia en centrales de generación de frío:

Los equipos de producción de frío dispondrán de los generadores adecuados de tal

forma que se cubra la variación de la demanda del sistema con una eficiencia próxima a la

máxima

IT 1.2.4.1.3.3 Maquinaría frigorífica enfriada por aire:

La central de producción de frío se ha dimensionado para una temperatura exterior

superior en 3ºC a la del nivel percentil más exigente.

IT 1.2.4.1.3.4 Maquinaría frigorífica enfriada por agua o condensador evaporativo:


IT 1.2.4.2 Redes de tuberías y conductos.

IT 1.2.4.2.1 Aislamiento térmico de redes de tuberías:

Todas las tuberías y accesorios, así como equipos, aparatos y depósitos de las

instalaciones térmicas disponen de un aislamiento térmico. En el caso que esté instalado en

el exterior del edificio, la terminación final deberá poseer la protección suficiente contra la

intemperie.

Los espesores de los asilamientos son los que se ven a continuación:




Memoria. 13


IT 1.2.4.2.2 Aislamiento térmico en redes de conductos:

Los conductos y accesorios de la red de impulsión de aire dispondrán de un aislamiento

térmico suficiente para que la pérdida de calor no sea superior del 4% de la potencia que

transportan y siempre que sea suficiente para evitar las condensaciones.

IT 1.2.4.2.3 Estanqueidad de redes de conductos:

La estanqueidad de la red de conductos será en todo momento de clase B o superior.

IT 1.2.4.2.4 Caída de presión de los componentes.:

Las caídas de presión máximas admisibles serán las siguientes:




Memoria. 14


Excepcionalmente, la caída de presión podrá superar estos valores por causas

especiales.

IT 1.2.4.2.5 Eficiencia energética de los equipos para el transporte de fluidos.:

Todos los equipos de propulsión de fluidos portadores se han dimensionado y

seleccionado para que sus rendimientos sean máximos.

La categoría de los ventiladores instalados son SFP1 y SFP2 para sistemas de

ventilación y de extracción de SFP3 y SFP 4 para sistemas de climatización.

En todos los casos cumpliremos la siguiente tabla de de potencias específicas:

IT 1.2.4.2.6 Eficiencia energética de los motores eléctricos.:

Los rendimientos de los motores eléctricos de inducción con jaula de ardilla, trifásicos,

con protección IP54 o IP55, de 2 o 4 polos cumplen con la siguiente tabla:

IT 1.2.4.2.7 Redes de tuberías:

Los trazados de los circuitos portadores de fluidos han sido diseñados teniendo en

cuenta la arquitectura del edificio, necesidades, longitudes... Además, todos y cada uno de

los circuitos están dotados de elementos de equilibrado.

IT 1.2.4.3 Control.

Todo el sistema de producción de agua y de ventilación de locales técnicos consta de

todos los elementos de control necesarios para el correcto funcionamiento de los mismos.

Este, esta descrito en la memoria de control y presente en el listado de puntos de control del

edificio.




Memoria. 15


IT 1.2.4.4 Contabilización de consumos.

Los equipos generadores dispondrán de los correspondientes elementos de medida

que permitan efectuar la medición y registrar el consumo de combustible y energía eléctrica,

de forma separada del consumo debido a otros usos del resto del edificio.

IT 1.2.4.5 Recuperación de energía

IT 1.2.4.5.1 Enfriamiento gratuito por aire exterior:

El climatizador previsto para el aporte de aire exterior de ventilación a los locales

dispondrá de un subsistema de enfriamiento gratuito o freecooling.

IT 1.2.4.5.2 Recuperación de calor del aire de extracción.:

Debido a que el caudal de extracción del climatizador del edificio es superior a 0.5 m³/s,

necesitamos recuperar la energía del aire expulsado. La eficiencia del recuperador vendrá

reflejada en la siguiente tabla:

Además se instalará en el climatizador un aparato de enfriamiento adiabático en el lado

de extracción.

IT 1.2.4.5.3 Estratificación:

No tenemos locales de gran altura climatizados, no siendo por tanto este punto objeto

del proyecto.

IT 1.2.4.5.4 Zonificación:

Para aumentar el confort y bienestar de las personas dentro del edificio se han

compartimentado los espacios interiores según uso, ocupación y horario de funcionamiento.

IT 1.2.4.5.5 Ahorro de energía en piscinas.:


IT 1.2.4.6 Aprovechamiento de las energías renovables.

IT 1.2.4.6.1 Contribución solar para la producción de agua caliente sanitaria.:


IT 1.2.4.6.2 Contribución solar para el calentamiento de piscinas cubiertas.:


IT 1.2.4.6.3 Contribución solar para el calentamiento de piscinas al aire libre:




Memoria. 16



IT 1.2.4.6.4 Climatización de espacios abiertos:


IT 1.2.4.7 Limitación de demanda de energía convencional.

IT 1.2.4.7.1 Limitación de demanda de energía convencional para la producción de

calefacción:

No es objeto de este proyecto

IT 1.2.4.7.2 Locales sin climatización.:

Los locales no habitables no han sido climatizados.

IT 1.2.4.7.3 Acción simultánea de fluidos con temperatura opuesta.:

No es objeto de este proyecto al no tener acción simultánea de fluidos con temperatura

opuesta

IT 1.2.4.7.4 Limitación de consumo de combustibles sólidos de origen fósil.:

No es objeto de este proyecto al no utilizar combustibles de origen fósil.

2.4.3 IT 1.3 EXIGENCIA DE SEGURIDAD

IT 1.3.4.1.2 Salas de máquinas:

IT 1.3.4.1.2.1 Ámbito de aplicación


IT 1.3.4.1.2.2 Características comunes de los locales destinados a sala de máquinas :

Se cumplen las prescripciones de establecidas en la SI-1 del código técnico.

IT 1.3.4.1.2.3 Salas de máquinas con generadores de calor.:


IT 1.3.4.1.2.4 Salas de máquinas de riesgo alto:


IT 1.3.4.1.2.5 Equipos autónomos de generación de calor:


IT 1.3.4.1.2.6 Dimensiones de las salas de máquinas:


IT 1.3.4.1.2.7 Ventilación de salas de máquinas:





Memoria. 17


IT 1.3.4.1.2.8 Medidas específicas para edificación existente:


IT 1.3.4.1.3 Chimeneas:

IT 1.3.4.1.3.1 Evacuación de los productos de la combustión:

La caldera instalada dispondrá de chimenea exclusiva para la evacuación de los humos de

la combustión.

IT 1.3.4.1.3.2 Diseño y dimensionado de chimeneas:

– La evacuación de los humos de combustión se realizará por chimenea exclusiva

destinada a dicho uso.

– El tramo de horizontal de del sistema de evacuación, con pendiente hacia el

generador de calor será lo más corto posible.

– Se dispondrá de un registro en la parte inferior del conducto de evacuación que

permita la eliminación de residuos sólidos y líquidos.

– La chimenea es de acero inoxidable de doble pared, de tal forma que sea resistente

a la acción agresiva de los productos de la combustión y a la temperatura, con la

estanqueidad adecuada al tipo de generador empleado.

IT 1.3.4.1.3.3 Evacuación por conducto con salida directa al exterior o patio de ventilación.:


IT 1.3.4.2 Redes de tuberías y conductos

IT 1.3.4.2.1 Generalidades:

Se seguirán las siguientes directrices a la hora de la colocación y diseño de tuberías y

conductos:

– Se emplearán las instrucciones del fabricante considerando el material empleado,

su diámetro y la colocación

– Las conexiones entre tuberías y equipos accionados por motor mayor a 3kw se

efectuarán mediante elementos flexibles.

IT 1.3.4.2.2. Alimentación:

La alimentación de los circuitos se realizará mediante un dispositivo que servirá para

reponer las perdidas de agua. Dicho circuito dispondrá de una válvula de cierre, un filtro y un

contador. El diámetro de la conexión depende de la potencia térmica como indica la

siguiente tabla.




Memoria. 18


Además en el tramo que conecta los circuitos cerrados al dispositivo de alimentación se

instalará una válvula automática de alivio de diámetro mínimo DN20 y tarada a presión igual

a la máxima de servicio más 0.2 bar.

En el caso de que el agua estuviera mezclada con algún aditivo, será necesario

preparar un depósito que introducirá mediante una bomba la solución en el circuito.

IT 1.3.4.2.3 Vaciado y purga:

Todas las redes de tuberías deben diseñarse para que puedan vaciarse de forma

parcial o total. En el caso de realizarse de forma parcial se utilizarán elementos de diámetro

nominal igual a 20mm, mientras que si es de forma total el diámetro dependerá de la

potencia térmica del circuito, como se indica en la siguiente tabla:

La conexión entre las válvulas de vaciado y el desagüe se harán de tal manera que el

paso del agua sea visible, protegiéndose dichas válvulas contra las maniobras accidentales.

En el caso que el agua contenga aditivos peligrosos para la salud, la recogida se hará en un

depósito especial.

Además será necesario dejar provisto en los puntos altos de todos los circuitos una

purga de aire manual o automática de diámetro igual o superior a 15mm.

IT 1.3.4.2.4 Expansión:

Los circuitos cerrados de agua irán equipados de un depósito de expansión cerrado que

permita absorber el volumen de dilatación del circuito.

IT 1.3.4.2.5 Circuito cerrado:

Los circuitos cerrados con fluidos calientes dispondrán además de válvulas de alivio y

de una o más válvulas de seguridad taradas a presión máxima superior a la del ejercicio e

inferior a la de prueba, cumpliendo en todo momento la normativa específica de cada

elemento.




Memoria. 19


IT 1.3.4.2.6 Dilatación:

Las variaciones de longitud a las que están sometidas las tuberías deben absorberse

mediante compensadores de dilatación o cambios de dirección para evitar posibles roturas

en los puntos más débiles de la instalación.

IT 1.3.4.2.7 Golpe de ariete:

Para prevenir los efectos de variaciones de presión provocados por maniobras bruscas

de algunos elementos, se instalarán elementos amortiguadores cercanos a dichos

elementos. Además será necesario seguir las siguientes directrices:

– Evitar el empleo de válvulas de retención de clapeta para diámetros nominales

mayores a 32mm

– Utilizar válvulas de retención de tipo motorizadas para diámetros nominales

superiores a 100mm.

IT 1.3.4.2.8 Filtración:

Cada circuito hidráulico se protegerá mediante un filtro que será dimensionado con una

velocidad menor o igual a la velocidad del fluido en el circuito, Además será necesario

proteger contadores, válvulas de diámetro nominal y elementos parecidos con filtros de

0.25mm de luz como máximo.

IT 1.3.4.2.9 Tuberías de circuitos frigoríficos:

El diseño y dimensionado de estas tuberías se realizará utilizando la normativa vigente

y las directrices de los fabricantes.

Además en los sistemas de tipo partido será necesario:

– Las tuberías deberán soportar la presión máxima específica del refrigerante.

– Los tubos serán nuevos, con los extremos tapados y de espesores adecuados.

– El dimensionado se hará de acuerdo a las indicaciones del fabricante

– Los extremos de las tuberías se dejarán tapados hasta la conexión de los equipos

IT 1.3.4.2.10 Conductos de aire:

IT 1.3.4.2.10.1 Generalidades:

Tanto el dimensionado de los conductos como el revestimiento interior o el diseño de

los soportes se realizarán siguiendo las directrices de la normativa vigente

IT 1.3.4.2.10.2 Plenums:


IT 1.3.4.2.10.3 Conexiones de unidades terminales:

La conexión se realizará mediante conducto flexible totalmente desplegados y con

curvas de radio igual y mayor que el diámetro nominal con una longitud inferior a 1.5m.




Memoria. 20


IT 1.3.4.2.10.4 Pasillos:

Los pasillos y vestíbulos pueden utilizarse como elementos de distribución siempre que

sirvan de paso de aire entre zonas acondicionadas y no se empleen como lugares de

almacenamiento.

IT 1.3.4.2.11 Tratamiento de agua:

Para prevenir los fenómenos de corrosión e incrustación calcárea se seguirán las

directrices de la normas PREN 12502, parte 3 y UNE112076 así como los indicados por los

fabricantes

IT 1.3.4.2.12 Unidades terminales:

Las unidades terminales dispondrán y los equipos autónomos partidos dispondrán de

válvulas de cierre en la entrada y en la salida del fluido portador, así como un dispositivo

para poder modificar las aportaciones térmicas. Una de las válvulas será específicamente

para el equilibrado del sistema

ITE 1.3.4.3 Protección contra incendios

Se cumplirá la reglamentación vigente.

IT 1.3.4.4 Seguridad de utilización

IT 1.3.4.4.1 Superficies calientes:

Ninguna superficie con la que existe posibilidad de contacto accidental, salvo las

superficies de los emisores de calor, tiene una temperatura mayor que 60 ºC.

Las superficies calientes de las unidades terminales que son accesibles al usuario

tienen una temperatura menor que 80 ºC o están adecuadamente protegidas contra

contactos accidentales.

IT 1.3.4.4.2 Partes móviles:

El material aislante en tuberías, conductos o equipos no interfieren con partes móviles

de sus componentes.

IT 1.3.4.4.3 Accesibilidad:

Los equipos y aparatos están situados de forma tal que se facilite su limpieza,

mantenimiento y reparación.

Los elementos de medida, control, protección y maniobra están instalados en lugares

visibles y fácilmente accesibles.

Aquellos equipos o aparatos que quedan ocultos tienen previstos un acceso fácil. En los

falsos techos se han previsto accesos adecuados cerca de cada aparato que pueden ser

abiertos sin necesidad de recurrir a herramientas. La situación exacta de estos elementos de

acceso y de los mismos aparatos queda reflejada en los planos finales de la instalación.




Memoria. 21


IT 1.3.4.4.4 Señalización:

Todas las instrucciones de seguridad, de manejo y maniobra y de funcionamiento,

según lo que figure en el “Manual de Uso y Mantenimiento”, estarán situadas en lugar

visible, en sala de máquinas, si la hubiera, y locales técnicos.

Las conducciones de las instalaciones estarán señalizadas de acuerdo con la norma

UNE 100100.

IT1.3.4.4.5 Medición:

Todas las instalaciones térmicas disponen de la instrumentación de medida suficiente

para la supervisión de todas las magnitudes y valores de los parámetros que intervienen de

forma fundamental en el funcionamiento de los mismos.

Los aparatos de medida se situarán en lugares visibles y fácilmente accesibles para su

lectura y mantenimiento. El tamaño de las escalas será el necesario para que la lectura

pueda efectuarse sin esfuerzo.

Antes y después de cada proceso que lleve implícita la variación de una magnitud física

debe haber la posibilidad de efectuar su medición, situando instrumentos permanentes, de

lectura continua, o mediante instrumentos portátiles. La lectura podrá efectuarse también

aprovechando las señales de los instrumentos de control.

En el caso de medida de temperatura en circuitos de agua, el sensor penetrará en el

interior de la tubería o equipo a través de una vaina, que estará rellena de una sustancia

conductora de calor. No se permite el uso permanente de termómetros o sondas de

contacto.




Memoria. 22





Memoria. 23


3 NSTALACIÓN DE CONTROL CENTRALIZADO

3.1 DESCRIPCIÓN GENERAL

La función del Sistema de Gestión y Control será la optimización de funcionamiento de

las instalaciones para conseguir unos gastos de explotación mínimos. Su objetivo principal

será la realización de las funciones de regulación, mando y señalización de estados de

funcionamiento y alarmas de las instalaciones consideradas. El manejo será sencillo y

totalmente intuitivo (mediante menús y gráficos activos de las instalaciones, mediante los

cuales el sistema va guiando al usuario).

Para la realización de todas estas tareas se dispondrá de un programa de gestión, en

este caso del TAC-VISTA de Schneider, conectado a un servidor web, desde el que se

realizará la operación y manejo, en modo manual o automático, de todos los equipos

centrales de las instalaciones del edificio. El sistema será totalmente modular y ampliable,

permitiendo cualquier ampliación que pueda existir en las instalaciones en el futuro,

añadiendo para ello los equipos de control necesarios. Dispondrá de capacidad de

telemando y señalización remota de estados y alarmas a través de Internet, que este

sistema incorporará como estándar.

Para la realización de todas estas funciones, el Sistema de Gestión y Control estará

estructurado de la siguiente manera:

– Servidor web, aplicaciones de software e interface gráfico de usuario basado en

navegador (Internet Explorer).

– Control distribuido basado en equipos de control libremente programables y con

capacidad suficiente de entradas/salidas, analógicas/digitales para la realización de

las funciones de control previstas.

– Equipo de campo, constituido por los elementos que realizan las tareas de medida

de los valores de las variables controladas o supervisadas (p.ej: Sondas de

temperatura, etc.), y los que realizan las funciones de actuación y regulación sobre

los fluidos (p.ej: válvulas de control actuando sobre agua fría o caliente,

servomotores de compuertas que actúan sobre el flujo de aire, etc.), o funciones de

seguridad (p.ej: detectores de flujo de agua, presostatos, termostatos, etc.).

– Instalación eléctrica de cableado y conexionado de las señales de control a los

controladores distribuidos, así como la red de transmisión de datos mediante el bus

de comunicación mediante el que los controladores distribuidos se conectarán y

comunicarán con el Servidor web.




Memoria. 24


3.2 RELACIÓN DE INSTALACIONES

Las instalaciones controladas o supervisadas desde el Sistema de Gestión y Control

propuesto son las siguientes:

– Producción y distribución de agua fría para climatización.

– Producción y distribución de agua caliente para climatización.

– Producción de agua fría/caliente para fan-coils de habitaciones (Sistema 4 tubos).

– Climatizador de aire exterior.

– Elementos terminales.

La funcionalidad y puntos de control considerados están reflejados en la relación de

puntos y señales de control.

3.3 DESCRIPCIÓN DE FUNCIONAMIENTO

3.3.1 PRODUCCIÓN DE AGUA FRIA MEDIANTE GRUPO FRIGORÍFICO

El agua fría producida en el Grupo Frigorífico se suministrará al circuito de fan-coils de

habitaciones, zonas comunes y al climatizador de tratamiento de aire exterior. Se utilizará un

grupo de bombas simples, siempre cada una de ellas acompañada de otra idéntica, puesta

en marcha en caso de avería o mantenimiento de la primera.

En el circuito de agua fría se dispondrá de un interruptor de flujo con alarma, que

bloqueará el funcionamiento del Grupo Frigorífico en caso de que no exista circulación de

agua a través del mismo, y sondas de temperatura para supervisar la temperatura de

impulsión y retorno. La presión de llenado se supervisará mediante una sonda de presión en

cada circuito. La actuación del sistema de control se realizará mediante una orden de

marcha/paro y supervisión de estado y de mal funcionamiento del grupo mediante una señal

de alarma de avería. El control de capacidad del grupo para mantener las temperaturas

deseadas en el agua fria y caliente se realizará mediante el propio sistema de control del

grupo.

Para el funcionamiento de las bombas se han considerado las siguientes señales de

actuación: orden de marcha/paro y confirmación del estado de funcionamiento y alarma por

defecto de estado.

3.3.2 PRODUCCIÓN DE AGUA CALIENTE MEDIANTE CALDERA

En la central de producción de agua caliente se dispondrá de un equipo autónomo de

cubierta con caldera. Las funciones de regulación, control y mando de la caldera se

realizarán mediante el Sistema de Gestión y Control que solo realizará actuaciones de tipo

general: Orden de Marcha/Paro, Estado y Señalización de alarma de avería (por defecto de

estado).




Memoria. 25


El agua caliente producida se suministrará a dos circuitos principales, cada uno con su

grupo de bombas simples (1 en servicio y 1 en reserva), para calefacción (Circuito de fan-

coils de habitaciones y zonas comunes) y para el climatizador, en los que se supervisará la

temperatura de impulsión y retorno, mediante sondas. Las señales de control consideradas

en estos grupos de bombas son similares a las de las bombas de agua fría.

3.3.3 PRODUCCIÓN DE AGUA FRIA/CALIENTE PARA FAN-COILS DE

HABITACIONES

El circuito de agua para los fan-coils de las habitaciones será de 4 tubos, con suministro

de agua fría o caliente de ida y vuelta desde su correspondiente grupo transformador. La

actuación del Sistema de control sobre la producción de energía térmica se realizará

mediante orden de marcha/paro, señalización de alarma de avería. Para el funcionamiento

de las Bombas se han considerado las siguientes señales de actuación: Orden de

Marcha/Paro y Confirmación del estado de funcionamiento.

3.3.4 CLIMATIZADOR DE TRATAMIENTO DE AIRE EXTERIOR

En esta unidad se dispondrá de ventiladores de impulsión y extracción, batería de

calefacción/refrigeración y sistema de recuperación de energía del aire de extracción

mediante un recuperador rotativo. Para la aportación de humedad al ambiente se dispondrá

de un humidificador de vapor por electrodos. La temperatura se controlará mediante una

sonda combinada (T+H) en el conducto de impulsión de la unidad, actuando en secuencia

sobre las revoluciones del recuperador y sobre las válvula de 3 vías de la batería de

frío/calor, en función de la demanda de energía y de la aportación de energía en el aire de

extracción y exterior medidas mediante las sondas correspondientes.

Cuando las condiciones del aire exterior lo permitan, se podrá introducir aire exterior

directamente mediante una compuerta de by-pass del recuperador, para lo cual éste

permanecerá parado, para aprovechar el efecto de enfriamiento gratuito del aire exterior a

menor temperatura.

En verano, se utilizará el enfriador adiabático situado en el flujo de aire de extracción

para enfriar este aire antes de entrar en el recuperador y producir así un enfriamiento previo

del aire exterior antes de que este entre en la batería de enfriamiento, con el consiguiente

ahorro de energía. Para el funcionamiento del enfriador adiabático, el sistema de control

dará orden de marcha/paro a la bomba, con señal de confirmación del estado de

funcionamiento. El control de humedad se realizará mediante una sonda en retorno

actuando sobre el humidificador de vapor, con limitación por máxima en el conducto de

impulsión mediante la sonda combinada de humedad/temperatura. Se dispondrá de

presostatos diferenciales en los filtros de aire de extracción y aire exterior con alarma.




Memoria. 26


3.4 CONEXIONADO ELÉCTRICO

El equipo de campo se conectará eléctricamente a los Controladores Microprocesados,

siendo las señales correspondientes de los siguientes tipos:

Entradas Analógicas: Señales procedentes de los sensores de temperatura, humedad,

presión, etc., en los rangos de señal indicados antes que de acuerdo con el rango y

unidades establecidas, permitirán conocer el valor de lectura correspondiente.

Entradas Digitales: Señales de contactos eléctricos, libres de tensión, que informan del

estado de un contactor, relé, interruptor o equipo de protección (interruptor de flujo,

presostato, termostato), mediante las cuales se registrará el funcionamiento de un equipo o

la situación de anomalía del mismo.

Salidas Analógicas: Son las señales progresivas, en los rangos de señal indicados

antes, que los Controladores Microprocesados envían a los actuadores de compuerta,

actuadores de válvula, etc., para su posicionamiento según los requerimientos del proceso.

Salidas Digitales: Son señales que, procedentes de los Controladores Microprocesados,

se utilizarán para dar órdenes de arranque/parada o conexión/desconexión de equipos

actuando sobre contactores y relés de maniobra. Estas órdenes se ejecutarán a través de

contactos libres de tensión.

Los cables utilizados para los puntos de control correspondientes a los tipos de señales

descritas tendrán la especificación siguiente:

– Entradas y Salidas Digitales = 2x1 mm2.

– Entradas y Salidas Analógicas = 3x1 mm2, apantallado (en distancias menores de

15 metros se podrá utilizar cable sin apantallar).

– Para el bus de comunicación se utilizará cable de 3x1 mm2, trenzado y apantallado.




Memoria. 27


3.5 LISTADO DE PUNTOS DE CONTROL

DESCRIPCION ED SD EA SA

PRODUCCIÓN DE FRÍO

M/P Y ESTADO DE ENFRIADORAS (2) 1 1

ALARMA GENERAL ENFRIADORAS (2) 1

INTERRUPTORES DE FLUJO 1

SONDA TEMPERATURA IMPULSIÓN 1

SONDA TEMPERATURA RETORNO 1

SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE IMPULSIÓN 1

SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE RETORNO 1

M/P Y ESTADO BOMBAS PRIMARIO (4) 4 4

TOTAL 7 5 4 0

PRODUCCIÓN DE CALOR

M/P Y ESTADO DE CALDERAS (2) 1 1

ALARMA GENERAL CALDERAS (2) 1

PIROSTATOS 1

INTERRUPTORES DE FLUJO 1

SONDA TEMPERATURA IMPULSIÓN Y RETORNO 4

SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE IMPULSIÓN 1

ALARMA FALTA DE GAS 1

M/P Y ESTADO BOMBAS PRIMARIO (4) 4 4

ACTUACIÓN VALV.3 VIAS REGULACIÓN 4

TOTAL 9 5 5 4

CIRCUITO SECUNDARIO FRÍO Y CALOR

M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.FRÍO CLIMAT. (2) 2 2

M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.FRÍO FAN-COILS (2) 2 2

M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.CALOR CLIMAT. (2) 2 2

M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.CALOR FAN-COILS (2) 2 2

VALVULAS MARIPOSA T/N CAMBIO INVIERNO/VERANO 4

TOTAL 8 12 0 0

CLIMATIZADOR

M/P Y ESTADO VENTILADORES DE IMPULSIÓN Y RET. 2 2

COMPUERTAS MOTORIZADAS RECUP.ESTÁTICO 1

ALARMA DE FILTROS SUCIOS 1

SONDA COMBINADA (T+H) TEMP.IMPULSIÓN 1

ACCIÓN SOBRE REVOLUCIONES RECUPERADOR 1 1

ACCIÓN SOBRE VÁLVULAS PROPORC. BATERÍAS 1

M/P Y ESTADO ENFRIADOR ADIABÁTICO 1 1

TOTAL 3 3 2 2

FAN-COILS POTENCIADOS 2 BATERÍAS (12 UDS.)

M/P Y ESTADO VENTILADOR 107 107

ACCIÓN PROPORCIONAL SOBRE VÁLV.3 V 107

SONDA TEMP.CONDUCTO 107

SELECTOR ON/OFF 107

TOTAL 107 214 107 107

TOTAL 134 239 118 113 604

LISTADO DE FUNCIONES/PUNTOS - SISTEMA DE CONTROL CENTRALIZADO




Memoria. 28



ANEXO DE CALCULOS




Memoria. 29





Memoria. 30


4 CÁLCULOS DE CLIMATIZACIÓN

4.1 COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN

Los valores de los coeficientes de transmisión de cada uno de los elementos son

calculados según la Normativa Básica de la Edificación (NBE), los cuales se compararán

con los valores máximos admisibles de la zona climática a la que pertenezca.

Para nuestra localización, D-3 (Zaragoza), según especifica el Documento Básico HE

Ahorro de Energía, los valores máximos admisibles de los coeficientes de transmisión de

calor son los siguientes:

LOCALIDAD ZARAGOZA ZONA CLIMATICA D-3

Transmitancia Límite de muros 0,66 W/m2 ºC

Transmitancia Límite de suelos 0,49 W/m2 ºC

Transmitancia Límite de cubiertas 0,38 W/m2 ºC

Factor solar modificado límite de lucernarios 0,28 W/m2 ºC

Transmitancia límite de huecos 2,1-3,5 W/m2 ºC

Los coeficientes de transmisión que se han utilizado para realizar los cálculos son los

siguientes:

Cerramiento Densidad

estructural (kg/m2)

Color

K con puentes térmicos (W/m2)

Muro Fachada principal 280 Medio 0,65

Pared Lateral 280 Medio 0,59

Cubierta 19 Medio 0,37

Ventanas fachada - - 3,282

Cortina - - 3,301




Memoria. 31


Un ejemplo del cálculo realizado para su cálculo es el siguiente:

MURO Fachada principal L (m) Lamda R(m2 ºC/W)

RESISTENCIA SUPERFICIAL (he) - - 0,040

CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000

FIBRA DE VIDRIO 30kg/m3 0,050 0,037 1,351

CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,020 - 0,160

CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000

RESISTENCIA SUPERFICIAL(hi) - - 0,130

1,681

K (W/m2 ºC) 1/R 0,595

K con puentes térmicos 0,654

Se adjuntan al final del proyecto los cálculos completos del cálculos de coeficientes de

transmisión.




Memoria. 32


4.2 CALCULO DE CARGAS MÁXIMA POR ESPACIO

Para el cálculo de cargas térmicas se ha utilizado el programa informático Hourly

Analisys Program (HAP), el cual simula unas necesidades caloríficas y frigoríficas por

espacio determinado máximas para invierno y verano respectivamente.

Éstos cálculos se realizan partiendo de unos datos iniciales de simulación, introducidos

por el usuario. Los resultados obtenidos serán los más críticos en relación con las

necesidades energéticas por espacio.

El simulador necesita de los siguientes datos para realizar los cálculos:

– Propiedades climatológicas y geográficas.

– Definición de coeficientes de transmisión en cerramientos del edificio, muros,

cubiertas, ventanas...

– Superficies de los espacios.

– Horarios en relación con el espacio y la actividad a desarrollar.

– Densidad y tonalidad de muros y paredes.

– Orientación de las paredes de cada espacio.

– Suelo inferior acondicionado o no acondicionado.

– Particiones sin acondicionar.

Se han supuesto nulas las pérdidas por infiltración debido a diseño del sistema de

climatización con sobrepresión.

Al final de este documento se encuentran las hojas de cálculo mecanizado para las

necesidades frigoríficas y caloríficas de los diferentes espacios en los que se han dividido

las plantas, según programa CARRIER HAP v.4.3. (Hourly Analisys program), en las que se

reflejan las cargas máximas de calefacción y refrigeración para cada uno, así como la hora y

el mes en que se producen.

En las hojas impresas para las cargas máximas, aparecen los siguientes datos:

– Denominación.

– Mes y hora en que se produce la carga máxima.

– Condiciones exteriores.

– Condiciones interiores de Proyecto.

– Componentes de carga (ganancia solar, transmisión a través de muros, cristales y

cubiertas, luces, personas, aire de ventilación, etc.).




Memoria. 33


– Carga total de calefacción y refrigeración.

Se ha añadido además un resumen de la suma de las cargas máximas de calefacción y

refrigeración de todos los espacios.

Para la realización de éstos cálculos se han tenido en cuenta las siguientes condiciones

de uso:

Iluminación y equipos

En el cálculo de cargas se ha considerado el siguiente wataje, igual para todos los

espacios del hotel:

Iluminación:10 W/ m2

En todos los espacios del hotel se ha supuesto una potencia emitida debido a

equipamientos eléctricos de 25 W/m2. Haciendo una distinción en los baños que será de 5

W/m2 y en la zona de desayunos que será de 50 w/m2.

Ocupación

Se ha supuesto la siguiente ocupación aproximada:

Habitaciones: 2 personas

Baños Planta Baja: 1 persona

Desayunos: 35 personas

Despacho del director: 1 persona

Hall recepción: 14 personas

Lencería: 2 personas

Oficinas: 2 personas

Recepción: 2 personas




Memoria. 34


El calor generado por los ocupantes depende de su metabolismo y del nivel

de actividad que los mismos mantengan. En la siguiente tabla se da el calor latente y

sensible generado por las personas en función de la zona del hotel en la que se

encuentren y por consiguiente en función de su actividad:

ZonaSensible

(W/m2)

Latente

(W/m2)

Habitación 67,4 35,2

Baños 67,4 35,2

Desayunos 86,5 113,3

Despacho

del director71,8 60,1

Hall -

ecepción86,5 113,3

Lencería 153,9 271,1

Oficinas 71,8 60,1

Recepción 86,5 113,3




Memoria. 35


Condiciones de diseño

Para el estudio de cargas máximas totales en primer lugar se ha atendido a la norma,

diseñando para alcanzar las condiciones exigidas por el Reglamento de instalaciones

Térmicas de Edificios (RITE) en el artículo 1.1, Exigencia de Bienestar e Higiene

EstaciónTemperatura

operativa [ºC]

Humedad

relativa [%]

Invierno 23…25 45-60

Verano 21…23 40-50

Las condiciones exteriores desde las que partimos son las siguientes:

Aplicadas en Zaragoza según la norma UNE 100001:2001.

El estudio se ha basado en las condiciones meteorológicas del aeropuerto de

Zaragoza (Altitud: 240m; Longitud: 1º 01’W; Latitud: 41º 40’N).

Verano

Temperatura seca: 33,9 ºC

Humedad relativa: --------------

Temperatura húmeda: 22,8 ºC

Invierno

Temperatura seca: -1,8 ºC




Memoria. 36


Condiciones de diseño

La orientación de la fachada principal del edificio es Oeste (W), y su estructura a climatizar

es la siguiente:

Baños PB 11,2 0

Desayunos 60,1 0

Hall Recepción 62,1 0

Despacho Director 11,3 0

Lencería 12,2 0

Oficinas 6,4 0

Recepción 12,1 0

HPB E NW 12,1 0

HPB E NE 12,1 0

HPB E NE 12,1 0

HPB F W 12,1 0

HPB F W 12,1 0

HPB F W 12,1 0

HPB F W 12,1 0

HPB F W 12,1 0

HPB F E 12,1 0

HPB F E 12,1 0

HPB F E 12,1 0

HPB F E 12,1 0

NIVEL

Espacios PB

HPB

ESPACIOS ESTANCIA SUPERFICIE




Memoria. 37


HPT HPT E NW 12 1

HPT E NW 12 2

HPT E NW 12 3

HPT E NE 12 1

HPT E NE 12 2

HPT E NE 12,1 3

HPT E SE 12,1 1

HPT E SE 12,1 1

HPT E SE 12,1 2

HPT E SE 12,1 2

HPT E SE 12,1 3

HPT E SE 12,1 3

HPT E SW 12 1

HPT E SW 12 2

HPT E SW 12 3

HPT F W 12 1

HPT F W 12 1

HPT F W 12 1

HPT F W 12 1

HPT F W 12 1

HPT F W 12 1

HPT F W 12 1

HPT F W 12 1




Memoria. 38


HPT F W 12 1

HPT F W 12 2

HPT F W 12 2

HPT F W 12 2

HPT F W 12 2

HPT F W 12 2

HPT F W 12 2

HPT F W 12 2

HPT F W 12 2

HPT F W 12 2

HPT F W 12 3

HPT F W 12 3

HPT F W 12 3

HPT F W 12 3

HPT F W 12 3

HPT F W 12 3

HPT F W 12 3

HPT F W 12 3

HPT F W 12 3

HPT F E 12 1

HPT F E 12 1

HPT F E 12 1

HPT F E 12 1

HPT F E 12 1

HPT F E 12 1

HPT F E 12 2

HPT F E 12 2

HPT F E 12 2

HPT F E 12 2

HPT F E 12 2

HPT F E 12 2

HPT F E 12 3

HPT F E 12 3

HPT F E 12 3

HPT F E 12 3

HPT F E 12 3

HPT F E 12 3

HPT Minusválidos E 16,4 1



Lencería PT 12,2 1

Lencería PT 12,2 2

Lencería PT 12,2 3




Memoria. 39


HPS E NW 12 4

HPS E NE 12 4

HPS E SE 12,1 4

HPS E SE 12,1 4

HPS E SW 12 4

HPS F W 12 4

HPS F W 12 4

HPS F W 12 4

HPS F W 12 4

HPS F W 12 4

HPS F W 12 4

HPS F W 12 4

HPS F W 12 4

HPS F W 12 4

HPS F E 12 4

HPS F E 12 4

HPS F E 12 4

HPS F E 12 4

HPS F E 12 4

HPS F E 12 4

HPS Minusválidos 16,4 4

Lencería PS 12,2 4

HPS

Superficie total a climatizar: 1396 m2.




Memoria. 40


4.3 RESUMEN BALANCE DE CAUDALES DE AIRE

A todas las unidades terminales, se les aporta un caudal de aire primario, necesario

para cumplir las normas de ventilación de los locales vigentes en estos momentos (R.I.T.E.).

Este caudal de ventilación es 8 l/s persona en habitaciones y 12,5 l/s persona en zonas

comunes. Para cada unidad terminal o principal se coloca un volustato en el conducto de

aire primario de cada máquina, el cual regula unos caudales constantes del aire de

impulsión.

La tabla de selección de los volustatos es la siguiente:

ZonaCaudal

[m^3/h]

Dimensiones

[mm]Modelo

Diámetro de

conexiónMarca

P1 120 125 RVC 124 TROX

P2 240 150 RVC 155 MADEL

P3 360 200 RVC 199 TROX

P4 480 250 RVC 249 TROX

P5 600 250 RVC 249 TROX

Las zonas de selección se dividen teniendo en cuenta el caudal que circulará por el

determinado tramo.

A continuación se mostrará la tabla resumen del balance de caudales de aire para

todas las zonas del edificio, tanto para impulsión como para extracción, las cuales son

diferentes debido a la sobrepresión con la que diseñaremos el sistema para evitar la

infiltración. (La especificación de la localización de los tramos se encuentra en el documento

“PLANOS”.).




Memoria. 41


Impulsión de aire:

Tramo Caudal [m3/h] Caudal [l/s] Diámetro [mm] a [mm] b [mm]

P1A1 120 33,3324 125 - -

P1A2 240 66,6648 150 - -

P1A3 360 99,9972 200 - -

P1A4 480 133,3296 250 - -

P1A5 600 166,662 250 - -

P1B1 120 33,3324 125 - -

P1B2 240 66,6648 150 - -

P1B3 360 99,9972 200 - -

P1B4 480 133,3296 250 - -

P1B5 600 166,662 250 - -

P1 1200 333,324 315 300 275

C1 1200 333,324 315 300 275

P2A1 120 33,3324 125 - -

P2A2 240 66,6648 150 - -

P2A3 360 99,9972 200 - -

P2A4 480 133,3296 250 - -

P2A5 600 166,662 250 - -

P2B1 120 33,3324 125 - -

P2B2 240 66,6648 150 - -

P2B3 360 99,9972 200 - -

P2B4 480 133,3296 250 - -

P2B5 600 166,662 250 - -

P2 1200 333,324 315 300 275

C2 2400 666,648 400 500 275

P3A1 120 33,3324 125 - -

P3A2 240 66,6648 150 - -

P3A3 360 99,9972 200 - -

P3A4 480 133,3296 250 - -

P3A5 600 166,662 250 - -

P3B1 120 33,3324 125 - -

P3B2 240 66,6648 150 - -

P3B3 360 99,9972 200 - -

P3B4 480 133,3296 250 - -

P3B5 600 166,662 250 - -

P3 1200 333,324 315 300 275

C3 1200 333,324 315 300 275

Impulsión Aire




Memoria. 42



Impulsión Aire

P4A1 120 33,3324 125 - -

P4A2 240 66,6648 150 - -

P4A3 360 99,9972 200 - -

P4A4 480 133,3296 250 - -

P4A5 600 166,662 250 - -

P4B1 120 33,3324 125 - -

P4B2 240 66,6648 150 - -

P4B3 360 99,9972 200 - -

P4B4 480 133,3296 250 - -

P4B5 600 166,662 250 - -

P4 1200 333,324 315 300 275

C4 4800 1333,296 500 600 350

P5A1 120 33,3324 125 - -

P5A2 240 66,6648 150 - -

P5A3 360 99,9972 200 - -

P5A4 480 133,3296 250 - -

P5A5 600 166,662 250 - -

P5B1 0 0 - - -

P5B2 120 33,3324 125 - -

P5B3 240 66,6648 150 - -

P5B4 360 99,9972 200 - -

P5B5 480 133,3296 250 - -

P5 1080 299,9916 315 300 275

C5 1080 299,9916 500 600 350

P6A1 120 33,3324 125 - -

P6A2 240 66,6648 150 - -

P6A3 360 99,9972 200 - -

P6A4 480 133,3296 250 - -

P6A5 600 166,662 250 - -

P6B1 120 33,3324 125 - -

P6B2 240 66,6648 150 - -

P6B3 360 99,9972 200 - -

P6B4 480 133,3296 250 - -

P6B5 600 166,662 250 - -

P6 1200 333,324 315 300 275

C6 7080 1966,6116 630 600 350

P7A1 0 0 - - -

P7A2 120 33,3324 125 - -

P7A3 240 66,6648 150 - -

P7A4 360 99,9972 200 - -

P7A5 480 133,3296 250 - -

P7B1 0 0 - - -

P7B2 120 33,3324 125 - -

P7B3 240 66,6648 150 - -

P7B4 360 99,9972 200 - -

P7B5 480 133,3296 250 - -

P7 960 266,6592 315 300 275

C7 8040 2233,2708 630 600 500




Memoria. 43



Impulsión Aire

- -

P13A1 0 0 - - -

P13A2 120 33,3324 125 - -

P13A3 240 66,6648 150 - -

P13A4 360 99,9972 200 - -

P13A5 480 133,3296 250 - -

P13B1 0 0 - - -

P13B2 0 0 - - -

P13B3 0 0 - - -

P13B4 0 0 - - -

P13B5 0 0 - - -

P13 480 133,3296 250

C13 480 133,3296 250

P11A1 0 0 - - -

P11A2 120 33,3324 125 - -

P11A3 240 66,6648 150 - -

P11A4 360 99,9972 200 - -

P11A5 480 133,3296 250 - -

P11B1 0 0 - - -

P11B2 120 33,3324 125 - -

P11B3 240 66,6648 150 - -

P11B4 360 99,9972 200 - -

P11B5 480 133,3296 250 - -

P11 960 266,6592 315 300 275

C11 1440 399,9888 315 300 275

P12A1 0 0 - - -

P12A2 0 0 - - -

P12A3 0 0 - - -

P12A4 0 0 - - -

P12A5 0 0 - - -

P12B1 0 0 - - -

P12B2 120 33,3324 125 - -

P12B3 240 66,6648 150 - -

P12B4 360 99,9972 200 - -

P12B5 480 133,3296 250 - -

P12 480 133,3296 250

C12 1920 533,3184 400 500 275




Memoria. 44



Impulsión Aire

P10A1 0 0 - - -

P10A2 0 0 - - -

P10A3 0 0 - - -

P10A4 0 0 - - -

P10A5 0 0 - - -

P10B1 0 0 - - -

P10B2 0 0 - - -

P10B3 0 0 - - -

P10B4 0 0 - - -

P10B5 0 0 - - -

P10 2203,8 612,149526 400 500 275

C10 4123,8 1145,467926 500 600 350

P9A1 0 0 - - -

P9A2 120 33,3324 125 - -

P9A3 240 66,6648 150 - -

P9A4 360 99,9972 200 - -

P9A5 480 133,3296 250 - -

P9B1 0 0 - - -

P9B2 120 33,3324 125 - -

P9B3 240 66,6648 150 - -

P9B4 360 99,9972 200 - -

P9B5 480 133,3296 250 - -

P9 960 266,6592 315 300 275

C9 960 266,6592 315 300 275

P8A1 0 0 - - -

P8A2 120 33,3324 125 - -

P8A3 240 66,6648 150 - -

P8A4 360 99,9972 200 - -

P8A5 480 133,3296 250 - -

P8B1 0 0 - - -

P8B2 0 0 - - -

P8B3 0 0 - - -

P8B4 0 0 - - -

P8B5 0 0 - - -

P8 480 133,3296 250 - -

C8 5563,8 1545,456726 630 600 500

Caudal

Climatizador13603,8 3778,727526 800 1100 500




Memoria. 45


Extracción de aire:

Tramo Caudal Caudal [l/s] Diámetro a [mm] b [mm]

P1A1 90 24,9993 125 - -

P1A2 180 49,9986 150 - -

P1A3 270 74,9979 200 - -

P1A4 360 99,9972 200 - -

P1A5 450 124,9965 250 - -

P1B1 90 24,9993 125 - -

P1B2 180 49,9986 150 - -

P1B3 270 74,9979 200 - -

P1B4 360 99,9972 200 - -

P1B5 450 124,9965 250 - -

P1 900 249,993 315 300 275

C1 900 249,993 315 300 275

P2A1 90 24,9993 125 - -

P2A2 180 49,9986 150 - -

P2A3 270 74,9979 200 - -

P2A4 360 99,9972 200 - -

P2A5 450 124,9965 250 - -

P2B1 90 24,9993 125 - -

P2B2 180 49,9986 150 - -

P2B3 270 74,9979 200 - -

P2B4 360 99,9972 200 - -

P2B5 450 124,9965 250 - -

P2 900 249,993 400 500 275

C2 1800 499,986 400 300 275

P3A1 90 24,9993 125 - -

P3A2 180 49,9986 150 - -

P3A3 270 74,9979 200 - -

P3A4 360 99,9972 200 - -

P3A5 450 124,9965 250 - -

P3B1 90 24,9993 125 - -

P3B2 180 49,9986 150 - -

P3B3 270 74,9979 200 - -

P3B4 360 99,9972 200 - -

P3B5 450 124,9965 250 - -

P3 900 249,993 315 300 275

C3 900 249,993 315 300 275

Extracción Aire




Memoria. 46



Extracción Aire

P4A1 90 24,9993 125 - -

P4A2 180 49,9986 150 - -

P4A3 270 74,9979 200 - -

P4A4 360 99,9972 200 - -

P4A5 450 124,9965 250 - -

P4B1 90 24,9993 125 - -

P4B2 180 49,9986 150 - -

P4B3 270 74,9979 200 - -

P4B4 360 99,9972 200 - -

P4B5 450 124,9965 250 - -

P4 900 249,993 315 300 275

C4 3600 999,972 500 600 350

P5A1 90 24,9993 125 - -

P5A2 180 49,9986 150 - -

P5A3 270 74,9979 200 - -

P5A4 360 99,9972 200 - -

P5A5 450 124,9965 250 - -

P5B1 0 0 - - -

P5B2 90 24,9993 125 - -

P5B3 180 49,9986 150 - -

P5B4 270 74,9979 200 - -

P5B5 360 99,9972 200 - -

P5 810 224,9937 315 300 275

C5 810 224,9937 315 300 275

P6A1 90 24,9993 125 - -

P6A2 180 49,9986 150 - -

P6A3 270 74,9979 200 - -

P6A4 360 99,9972 200 - -

P6A5 450 124,9965 250 - -

P6B1 90 24,9993 125 - -

P6B2 180 49,9986 150 - -

P6B3 270 74,9979 200 - -

P6B4 360 99,9972 200 - -

P6B5 450 124,9965 250 - -

P6 900 249,993 315 300 275

C6 5310 1474,9587 500 600 350

P7A1 0 0 - - -

P7A2 90 24,9993 125 - -

P7A3 180 49,9986 150 - -

P7A4 270 74,9979 200 - -

P7A5 360 99,9972 200 - -

P7B1 0 0 - - -

P7B2 90 24,9993 125 - -

P7B3 180 49,9986 150 - -

P7B4 270 74,9979 200 - -

P7B5 360 99,9972 200 - -

P7 720 199,9944 250

C7 6030 1674,9531 500 600 350




Memoria. 47



Extracción Aire

P13A1 0 0 - - -

P13A2 90 24,9993 125 - -

P13A3 180 49,9986 150 - -

P13A4 270 74,9979 200 - -

P13A5 360 99,9972 200 - -

P13B1 0 0 - - -

P13B2 0 0 - - -

P13B3 0 0 - - -

P13B4 0 0 - - -

P13B5 0 0 - - -

P13 360 99,9972 200

C13 360 99,9972 200

P11A1 0 0 - - -

P11A2 90 24,9993 125 - -

P11A3 180 49,9986 150 - -

P11A4 270 74,9979 200 - -

P11A5 360 99,9972 200 - -

P11B1 0 0 - - -

P11B2 90 24,9993 125 - -

P11B3 180 49,9986 150 - -

P11B4 270 74,9979 200 - -

P11B5 360 99,9972 200 - -

P11 720 199,9944 250

C11 1080 299,9916 315 300 275

P12A1 0 0 - - -

P12A2 0 0 - - -

P12A3 0 0 - - -

P12A4 0 0 - - -

P12A5 0 0 - - -

P12B1 0 0 - - -

P12B2 90 24,9993 125 - -

P12B3 180 49,9986 150 - -

P12B4 270 74,9979 200 - -

P12B5 360 99,9972 200 - -

P12 360 99,9972 200

C12 1440 399,9888 315 300 275




Memoria. 48





Memoria. 49


4.4 RESUMEN CÁLCULO DE CARGAS Y SELECCIÓN DE UNIDADES

Nuestro edificio de diseño en mayor parte está constituido por espacios pequeños y numerosos a climatizar, las

habitaciones, a parte de los espacios grandes de la planta baja, las zonas comunes. Para climatizar cada unos de

ellos y que su climatización sea independiente del resto de zonas del edificio diseñaremos una instalación de tuberías

a cuatro tubos, los cuales lleguen a los fan-coils independientes de las habitaciones.

Estas unidades terminales, intercambiadores de calor, proporcionan el aire a la temperatura deseada en cada

momento por el usuario de la zona.

La siguiente tabla de características muestra un resumen de cargas y de unidades interiores en las distintas

dependencias.

CAUDAL SALTO CAUDAL SALTO

DE AGUA TERMICO DE AGUA TERMICO

(l/h) (ºC) (l/h) (ºC)

Cálculo Cálculo w/m2 Cálculo w/m2 l/s selecionada Instalada Instalada Instalada l/s m2 l/s

Baños PB 11,2 0 209 234 20,89285714 166 14,82142857 42N 16 67,6 ALTA 615,6 761,4 130,9608 5 834,3 100 7,17498 8 40 (por equilibrio de caudales)Desayunos 60,1 0 4647 8146 135,5407654 982 16,33943428 42N 60 (x2) 283,1 ALTA 4145,85 3624,15 623,3538 5 1842,6 100 15,84636 12 40 (por equilibrio de caudales)

Hall Recepción 62,1 0 2443 3768 60,6763285 952 15,33011272 42N 60 283,1 ALTA 4145,85 3624,15 623,3538 5 1842,6 100 15,84636 12 40 (por equilibrio de caudales)

Despacho Director 11,3 0 749 809 71,59292035 300 26,54867257 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

Lencería 12,2 0 935 1477 121,0655738 303 24,83606557 42N 33 158,6 ALTA 2016 2304,75 396,417 5 1806 100 15,5316 8 40 (por equilibrio de caudales)

Oficinas 6,4 0 636 756 118,125 217 33,90625 42N 16 67,6 ALTA 615,6 761,4 130,9608 5 834,3 100 7,17498 8 40 (por equilibrio de caudales)

Recepción 12,1 0 1070 2600 214,8760331 0 0 42N 43 198,9 ALTA 2439,6 2830,15 486,7858 5 1634 100 14,0524 12 40 (por equilibrio de caudales)

HPB E NW 12,1 0 910 969 80,08264463 479 39,58677686 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPB E NE (x2) 12,1 0 770 829 68,51239669 479 39,58677686 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPB E NE 12,1 0 770 829 68,51239669 479 39,58677686 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPB F W (x5) 12,1 0 933 992 81,98347107 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPB F W 12,1 0 933 992 81,98347107 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)




HPB F E (x4) 12,1 0 818 877 72,47933884 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPB F E 12,1 0 818 877 72,47933884 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)



POTENCIA

TOTAL

(w)

POTENCIA

SENSIBLE

(w)

POTENCIA

TOTAL

(w)

NIVEL MODELO

HPB

SELECCIÓN UNIDADES TERMINALES

SUPERFICIE

POTENCIA

EN CALOR

(W)

Ratio frio VELOCIDADESTANCIACAUDAL DE

VENTILACION ESPACIOS

RATIO

VENTILACION

POTENCIA

SENSIBLE

(w)

CAUDAL

AIRE

POTENCIA

EN CALOR

(W)

Espacios PB

Ratio calor




Memoria. 50


HPT E NW (x3) 12 1 895 954 79,5 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT E NW 12 2 895 954 79,5 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT E NW 12 3 895 954 79,5 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT E NE (x3) 12 1 755 814 67,83333333 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT E NE 12 2 755 814 67,83333333 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT E NE 12,1 3 755 814 67,27272727 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT E SE (x6) 12,1 1 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT E SE 12,1 1 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)





HPT E SW (x3) 12 1 990 1049 87,41666667 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT E SW 12 2 990 1049 87,41666667 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT E SW 12 3 990 1049 87,41666667 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT F W (x27) 12 1 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT F W 12 1 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)


























HPT F E (x18) 12 1 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPT F E 12 1 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

















HPT Minusválidos E 16,4 1 861 920 56,09756098 244 14,87804878 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)



Lencería PT 12,2 1 827 1369 112,2131148 303 24,83606557 42N 33 158,6 ALTA 2016 2304,75 396,417 5 1806 100 15,5316 8 40 (por equilibrio de caudales)



HPT




Memoria. 51


HPS E NW 12 4 895 954 79,5 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPS E NE 12 4 755 814 67,83333333 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPS E SE (x2) 12,1 4 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPS E SE 12,1 4 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPS E SW 12 4 825 884 73,66666667 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPS F W (x9) 12 4 880 939 78,25 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPS F W 12 4 880 939 78,25 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)








HPS F E (x6) 12 4 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPS F E 12 4 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)





HPS Minusválidos 16,4 4 861 920 56,09756098 244 14,87804878 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)

Lencería PS 12,2 4 827 1369 112,2131148 303 24,83606557 42N 33 158,6 ALTA 2016 2304,75 396,417 5 1806 100 15,5316 8 40 (por equilibrio de caudales)

HPS

Al final del documento se adjuntan los documentos de cálculo de potencias caloríficas y frigoríficas de cada modelo de fan-coil de la marca seleccionada (Carrier), además de su caudal de aire. El catálogo del modelo fan-coil seleccionado se encuentra en el documento “ANEJOS”. Resumen de las principales características calculadas de los modelos elegidos. (Serie 42N, Carrier).:

Modelo Fan-coil 42N 16 42N 25 42N 33 42N 43 42N 50 42N 60 42N 75

Caudal de aire (l/s) 67,6 142 158,6 198,9 241,9 283,1 368

caudal de agua (l/h) 100 100 100 100 100 100 100

Potencia Frigorífica Total (W) 761,4 1337,4 2304,75 2830,15 2798,25 4145,85 4085,1

Potencia Frigorífica Sensible (W) 615,6 1237,6 2016 2439,6 2845,5 3624,15 3649

Potencia Calorífica (W) 834,3 1383,2 1806 1634 1690,5 1842,6 1539,7




Memoria. 52


4.5 CÁLCULO DE CONDUCTOS Y PÉRDIDA DE CARGA

Para poder asimilar toda la ventilación del hotel debemos ser capaces de impulsar un caudal de aire de 3778 l/s

(13603m^3/h), superando una serie de pérdidas de carga a lo largo de toda la instalación, ya sean primarias o

secundarias. Las pérdidas primarias están calculadas en base al caudal y a la sección del conducto, esta última

elegida para que nunca se superen 1Pa/m de pérdida de presión unitaria. En las pérdidas secundarias influirán

cambios de sección, volustatos, codos y compuertas cortafuegos.

A partir de este cálculo seremos capaces de seleccionar los ventiladores de impulsión y extracción que circularán

todo el aire a través de la instalación.

Cálculo ventilador de extracción.




Memoria. 53


Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de

Nº Accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s)Dinámica

(Pa)Co

Unit.

(Pa/m)m

Presión

Total

Presión en

tramo [Pa]

25 25,00

1 CC-1 25 125 - - 0,0490875 0,50929463 0,15586865 45

2 Volustato 25 125 - - 0,0490875 0,50929463 0,15586865 30

3 Codo 90º 25 125 - - 0,0490875 0,50929463 0,15586865 0,16 0,02493898

4 Reducción 25 125 - - 0,0490875 0,50929463 0,15586865 0,456192 0,07110603

25 125 - - 0,0490875 0,50929463 0,15586865 0,6 3,2 1,92

102,02

1 Reducción 50 150 - - 0,070686 0,70735365 0,30067255 0,69530864 0,20906022

50 150 - - 0,070686 0,70735365 0,30067255 0,6 3,2 1,92

2,12906022

1 Reducción 75 200 - - 0,125664 0,59682964 0,21405301 0,22 0,04709166

75 200 - - 0,125664 0,59682964 0,21405301 0,4 3,2 1,28

1,32709166

1 Reducción 100 200 - - 0,125664 0,79577285 0,38053869 0,53710938 0,2043909

100 200 - - 0,125664 0,79577285 0,38053869 0,7 3,2 2,24

2,4443909

1 Reducción 125 250 - - 0,19635 0,63661828 0,24354476 0,03883907 0,00945905

2 Derivación 125 250 - - 0,19635 0,63661828 0,24354476 0,5 0,12177238

125 250 - - 0,19635 0,63661828 0,24354476 0,5 3 1,5

1,63123143

1 Reducción 250 315 300 275 0,0825 3,03030303 5,51813981 1,42545455 7,86585747

2 Codo 90º 250 315 300 275 0,0825 3,03030303 5,51813981 0,11 0,60699538

3 Codo 90º 250 315 300 275 0,0825 3,03030303 5,51813981 0,11 0,60699538

250 315 300 275 0,0825 3,03030303 5,51813981 0,35 5,3 1,855

3,06899076

1 Reducción 1000 500 600 350 0,21 4,76190476 13,6264269 0 0

1000 500 600 350 0,21 4,76190476 13,6264269 0,55 5,3 2,915

2,915

1 Reducción 1475 500 600 350 0,21 7,02380952 29,645995 0 0

2 Codo 45º 1475 500 600 350 0,21 7,02380952 29,645995 0,05 1,48229975

3 Codo 45º 1475 500 600 350 0,21 7,02380952 29,645995 0,05 1,48229975

1475 500 600 350 0,21 7,02380952 29,645995 0,8 5,8 4,64

7,6045995

1 Reducción 1675 500 600 350 0,21 7,97619048 38,2306439 0 0

1 Codo 90º 1675 500 600 350 0,21 7,97619048 38,2306439 0,11 4,20537083

2 Codo 90º 1675 500 600 350 0,21 7,97619048 38,2306439 0,11 4,20537083

3 Codo 45º 1675 500 600 350 0,21 7,97619048 38,2306439 0,05 1,91153219

1675 500 600 350 0,21 7,97619048 38,2306439 1 5 5

11,116903

134,253313

C6

C7

C7

C7

C6

C6

C6

C7

C6

P1A5

P1A5

C1

C0

C1

C1

C4

C4

P1A5

P1A1

P1A2

P1A2

P1A3

P1A3

P1A4

P1A4

P1A1

Perdidas Secundarias

Tramo

Dimensiones

Rejilla

P1A1

P1A1

P1A1




Memoria. 54


Por tanto, el ventilador que debemos definir para instalar en el climatizador, debe tener una presión estática aguas debajo de por lo menos 140 Pa, PED 140 Pa. Los cálculos de pérdida de presión de conductos en impulsión se adjuntan al final de éste documento, quedando como resultado una pérdida de presión de 150 Pa, seleccionaremos un ventilador, PED 150 Pa.

4.6 BOMBAS

Disponemos en toda la instalación de 6 bombas principales que impulsarán el agua de los centros caloríficos

y frigoríficos a las demás partes demandantes de agua fría y caliente del edificio, unidades terminales y

climatizador. Cada una de las bombas tendrá conectada en la misma red de tuberías una idéntica para ser usada

en cado de fallo o mantenimiento.

El esquema de funcionamiento y disposición de las bombas está detallado en el plano “ESQUEMA DE

PRINCIPIO”, documentado en la sección “PLANOS”. Las bombas a dimensionar serán las siguientes:

– BC-A : Impulsa el agua de trabajo interno de la caldera, desde cada uno de los colectores, de agua de red y

de agua de climatizador.

– BC-B : agua del colector de salida de la caldera a climatizador y vuelta.

– BC-C : agua del colector de salida de la caldera a red d bajantes por patinillos, llegada a fan-coils y vuelta.

– BC-A : Impulsa el agua de trabajo interno del grupo frigorífico, desde cada uno de los colectores, de agua de

red y de agua de climatizador.

– BC-B : agua del colector de salida del grupo enfriador a climatizador y vuelta.

– BC-C : agua del colector de salida del grupo frigorífico a red d bajantes por patinillos, llegada a fan-coils y

vuelta.

El cálculo de pérdidas de carga incluye las primarias de la propia tubería, limitadas a 0,04 mmca, delimitado

en la selección de tuberías (cálculo anexo al final del documento), así como las pérdidas secundarias

incluyendo todos los elementos que influyen descritos en los planos “PLANTA PERFIL”, “PLANTA TIPO”,

“PLANTA CUBIERTA” y “EQUEMA DE PRINCIPIO”.




Memoria. 55


BC-A

PLANTA TRAMOCAUDAL

(m³/h)DIAMETRO

LONGITUD

(m)

LONGITUD

EQUIVALEN

TE (m)

PERDIDA

DE CARGA

ELEMENTO

Leq(m)

UNIDADES

LONGITUD

EQUIVALEN

TE TOTAL

(m)

PERDIDA

DE CARGA

POR

TUBERIA

(mca/m)

PÉRDIDA

DE CARGA

ELEMENTO

(mca)

PERDIDA

DE CARGA

PRIMARIA

TUBERIA

(mca)

PERDIDA

DE CARGA

SECUNDARI

A

ELEMENTO

S (mca)

PERDIDA

DE CARGA

ACUMULAD

A (mca)

OBSERVACIONES

Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 15 18 18 0,04 0,72 0,72Pérdida de carga primaria en los

conductos primarios de la caldera.

Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 0 1,8 15 27 0,04 1,08 1,8Perdida de carga secundaria, codos en

caldera. (Radio pequeño)

Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 0 0,85 4 3,4 0,04 0,136 1,936 Válvula de mariposa o de corte(x4)

Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 0 5,4 1 5,4 0,04 0,216 2,152 Filtro

Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 0 1,7 2 3,4 0,04 0,136 2,288 Manguito antivibratorio

Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 0,09 2,378 Pérdidas primarias en caldera (HF130)

BOMBA INTERNA CALDERA (BC-A)

BC-B

PLANTA TRAMOCAUDAL

(m³/h)DIAMETRO

LONGITUD

(m)

LONGITUD

EQUIVALEN

TE (m)

PERDIDA

DE CARGA

ELEMENTO

Leq(m)

UNIDADES

LONGITUD

EQUIVALEN

TE TOTAL

(m)

PERDIDA

DE CARGA

POR

TUBERIA

(mca/m)

PÉRDIDA DE

CARGA

ELEMENTO

(mca)

PERDIDA DE

CARGA

PRIMARIA

TUBERIA

(mca)

PERDIDA

DE CARGA

SECUNDARI

A

ELEMENTO

S (mca)

PERDIDA DE

CARGA

ACUMULADA

(mca)

OBSERVACIONES

Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0 5,4 1 5,4 0,02 0,108 0,108 Filtro

Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0 2,7 2 5,4 0,02 0,108 0,216 Manguito antivibratorio

Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0,216 Válvula motorizada de tres vías

Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0 0,85 3 2,55 0,02 0,051 0,267 Válvula de mariposa o de corte

Caldera 9,6 DN-50 (2") 0,807 Sumatorio secundarias caldera

Cubierta Cald-C6 9,6 DN-50 (2") 14 16,8 16,8 0,04 0,672 0,672 Primaria

Cubierta Cald-C6 9,6 DN-50 (2") 1,5 2 3 0,04 0,12 0,792 Codos

BOMBA A RED DE BAJANTES (BC-C)




Memoria. 56


BC-C

PLANTA TRAMOCAUDAL

(m³/h)DIAMETRO

LONGITUD

(m)

LONGITUD

EQUIVALEN

TE (m)

PERDIDA

DE CARGA

ELEMENTO

Leq(m)

UNIDADES

LONGITUD

EQUIVALEN

TE TOTAL

(m)

PERDIDA

DE CARGA

POR

TUBERIA

(mca/m)

PÉRDIDA DE

CARGA

ELEMENTO

(mca)

PERDIDA DE

CARGA

PRIMARIA

TUBERIA

(mca)

PERDIDA

DE CARGA

SECUNDARI

A

ELEMENTO

S (mca)

PERDIDA DE

CARGA

ACUMULADA

(mca)

OBSERVACIONES



Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0,216 Válvula motorizada de tres vías





Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 7 8,4 8,4 0,015 0,126 0,918 Primaria

Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 0,9234 Secundarias por reducción

Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 0,8 3 2,4 0,015 0,036 0,9594 Codo

Cubierta C4 4 DN-40 (1 1/2") 6 7,2 7,2 0,025 0,18 1,1394 Primaria

Cubierta C4 4 DN-40 (1 1/2") 0,66 1 0,66 0,025 0,0165 1,1559 Secundarias por reducción


Cubierta C2 1 DN-25 (1") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 1,2693 Secundarias por reducción

Cubierta C1 1 DN-25 (1") 3 3,6 3,6 0,015 0,054 1,3233 Primaria


PT P1.5 1 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 1,4007 Primaria

PT P1.5 1 DN-25 (1") 0,8 1 0,8 0,015 0,012 1,4127 Codos

PT P1.5 1 DN-25 (1") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 1,4181 Secundarias por reducción

PT P1.4 0,8 DN-20 (3/4") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 1,5621 Primaria

PT P1.4 0,8 DN-20 (3/4") 0,3 1 0,3 0,03 0,009 1,5711 Secundarias por reducción

PT P1.3 0,6 DN-15 (1/2") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 1,7151 Primaria


PT P1.2 0,4 DN-15 (1/2") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 1,8654 Primaria


PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 2,0157 Primaria

PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0 0,42 1 0,42 0,03 0,0126 2,0283 Codo

PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0 5,1 1 5,1 0,03 0,153 2,1813 Válvula de esfera

PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0,03 1,387 3,5683 Fan-coil

Red ida 3,5683

BOMBA A RED DE BAJANTES (BC-C)




Memoria. 57


PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 0,144 Primaria

PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0 0,42 1 0,42 0,03 0,0126 0,1566 Llave de corte

PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0 5,1 1 5,1 0,03 0,153 0,3096 Codo

PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0,03 1,387 1,6966 Reducción


PT P1.3 0,6 DN-15 (1/2") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 1,8469 Primaria


PT P1.4 0,8 DN-20 (3/4") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 1,9972 Primaria


PT P1.5 1 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 2,0782 Primaria

PT P1.5 1 DN-25 (1") 0,8 1 0,8 0,015 0,012 2,0902 Secundarias por reducción

PT P1.5 1 DN-25 (1") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 2,0956 Codo

Cubierta C1 1 DN-25 (1") 3 3,6 3,6 0,015 0,054 2,1496 Primaria





Cubierta C4 4 DN-40 (1 1/2") 0,66 1 0,66 0,025 0,0165 2,4649 Secundarias por reducción

Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 7 8,4 8,4 0,015 0,126 2,5909

Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 2,5963

Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 0,8 3 2,4 0,015 0,036 2,6323



Cald-C6 3,4243

Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 10,7 1 10,7 0,015 0,1605 0,1605 Vvula motorizada de dos vías

Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0,85 1 0,85 0,015 0,01275 0,17325 Válvula de mariposa o de corte

Caldera 0,17325

7,97285 m.c.a.




Memoria. 58


BF-A

PLANTA TRAMOCAUDAL

(m³/h)DIAMETRO

LONGITUD

(m)

LONGITUD

EQUIVALEN

TE (m)

PERDIDA

DE CARGA

ELEMENTO

Leq(m)

UNIDADES

LONGITUD

EQUIVALEN

TE TOTAL

(m)

PERDIDA

DE CARGA

POR

TUBERIA

(mca/m)

PÉRDIDA

DE CARGA

ELEMENTO

(mca)

PERDIDA

DE CARGA

PRIMARIA

TUBERIA

(mca)

PERDIDA

DE CARGA

SECUNDARI

A

ELEMENTO

S (mca)

PERDIDA

DE CARGA

ACUMULAD

A (mca)

OBSERVACIONES

Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 15 18 18 0,03 0,54 0,54Pérdida de carga primaria en los conductos

primarios de la caldera.

Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0 1,8 15 27 0,03 0,81 1,35Perdida de carga secundaria, codos en caldera.

(Radio pequeño)

Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0 0,85 4 3,4 0,03 0,102 1,452 Válvula de mariposa o de corte(x4)

Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0 5,4 1 5,4 0,03 0,162 1,614 Filtro

Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0 1,7 4 6,8 0,03 0,204 1,818 Manguito antivibratorio

Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0 10,7 1 10,7 0,03 0,321 2,139 Válvula motorizada de dos vías (angular)

Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0,09 2,229 Pérdidas primarias en grupo frigorífico

BOMBA INTERNA GRUPO FRIGORÍFICO (BF-A)

BF-B

PLANTA TRAMOCAUDAL

(m³/h)DIAMETRO

LONGITUD

(m)

LONGITUD

EQUIVALEN

TE (m)

PERDIDA

DE CARGA

ELEMENTO

Leq(m)

UNIDADES

LONGITUD

EQUIVALEN

TE TOTAL

(m)

PERDIDA

DE CARGA

POR

TUBERIA

(mca/m)

PÉRDIDA

DE CARGA

ELEMENTO

(mca)

PERDIDA

DE CARGA

PRIMARIA

TUBERIA

(mca)

PERDIDA

DE CARGA

SECUNDARI

A

ELEMENTO

S (mca)

PERDIDA

DE CARGA

ACUMULAD

A (mca)

OBSERVACIONES

Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 7 8,4 8,4 0,03 0,252 0,252Pérdida de carga primaria en los conductos

primarios de la caldera.

Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 0 0,8 12 9,6 0,03 0,288 0,54Perdida de carga secundaria, codos en

caldera.

Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 0 20,7 2 41,4 0,03 0,621 1,161 Válvula de bola (x2) (esferica)

Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 0 1,5 2 3 0,03 0,09 1,251 Manguito antivibratorio

Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 0 5,4 1 5,4 0,03 0,162 1,413 Filtro

Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 0 10,7 1 10,7 0,03 0,321 1,734 Válvula motorizada de dos vías (angular)

Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 1,734 Pérdidas en climatizador

BOMBA A CLIMATIZADOR DE AIRE PRIMARIO (BF-B)




Memoria. 59


BF-C

PLANTA TRAMOCAUDAL

(m³/h)DIAMETRO

LONGITUD

(m)

LONGITUD

EQUIVALENTE

(m)

PERDIDA DE

CARGA

ELEMENTO

Leq(m)

UNIDADES

LONGITUD

EQUIVALEN

TE TOTAL

(m)

PERDIDA

DE CARGA

POR

TUBERIA

(mca/m)

PÉRDIDA

DE CARGA

ELEMENTO

(mca)

PERDIDA

DE CARGA

PRIMARIA

TUBERIA

(mca)

PERDIDA

DE CARGA

SECUNDARI

A

ELEMENTO

S (mca)

PERDIDA

DE CARGA

ACUMULAD

A (mca)

OBSERVACIONES



Cubierta Caldera 22,536 DN-80 (3") 10,7 1 10,7 0,04 0,428 0,86 Válvula motorizada de tres vías



Cubierta Cald-C6 27,136 DN-80 (3") 15 18 18 0,04 0,72 0,72 Primaria


Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 7 8,4 8,4 0,04 0,336 1,296 Primaria

Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 0,36 1 0,36 0,04 0,0144 1,3104 Secundarias por reducción

Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 0,8 3 2,4 0,04 0,096 1,4064 Codo







PT P1.5 2,3 DN-25 (1 1/4") 4 4,8 4,8 0,02 0,096 1,8537 Primaria

PT P1.5 2,3 DN-25 (1 1/4") 0,8 1 0,8 0,02 0,016 1,8697 Codos

PT P1.5 2,3 DN-25 (1 1/4") 0,36 1 0,36 0,02 0,0072 1,8769 Secundarias por reducción

PT P1.4 1,84 DN-32 (1 1/4") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 1,9489 Primaria


PT P1.3 1,38 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,025 0,12 2,0734 Primaria

PT P1.3 1,38 DN-25 (1") 0,21 1 0,21 0,025 0,00525 2,07865 Secundarias por reducción

PT P1.2 0,92 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 2,15065 Primaria


PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 2,2978 Primaria

PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0 0,42 1 0,42 0,03 0,0126 2,3104 Codo

PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0 5,1 1 5,1 0,04 0,204 2,5144 Válvula de esfera

PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0,04 1,387 3,9014 Fan-coil

Red ida 3,9014

BOMBA A RED DE BAJANTES (BF-C)




Memoria. 60


PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 4 4,8 4,8 0,04 0,192 0,192 Primaria

PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0 0,42 1 0,42 0,04 0,0168 0,2088 Llave de corte

PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0 5,1 1 5,1 0,04 0,204 0,4128 Codo

PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0,04 0 0,4128 Reducción

PT P1.2 0,92 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 0,4848 Primaria


PT P1.3 1,38 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,025 0,12 0,60795 Primaria


PT P1.4 1,84 DN-32 (1 1/4") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 0,6852 Primaria


PT P1.5 2,3 DN-25 (1 1/4") 4 4,8 4,8 0,02 0,096 0,7857 Primaria


PT P1.5 2,3 DN-25 (1 1/4") 0,36 1 0,36 0,02 0,0072 0,8089 Codo







Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 7 8,4 8,4 0,04 0,336 1,4962

Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 0,36 1 0,36 0,04 0,0144 1,5106

Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 0,8 3 2,4 0,04 0,096 1,6066

Cubierta Cald-C6 27,136 DN-80 (3") 15 18 18 0,04 0,72 2,3266 Primaria


Cald-C6 2,5666

Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 10,7 1 10,7 0,015 0,1605 0,1605 Vvula motorizada de dos vías

Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0,85 1 0,85 0,015 0,01275 0,17325 Válvula de mariposa o de corte

Caldera 0,17325

9,11125 m.c.a.

El resumen del cálculo y selección de ombas es el siguiente. (Grunfos).:

BombaCaudal

[m^3/h]m.c.a. Bomba seleccionada [Grundfos]

BC-A 13,603 2,378 NB 40-160 A-F-A BAQE

BC-B 4,003 2,188 NBG 50-32-160.1/177 A-F-A BAQE

BC-C 9,6 7,97285 NBG 50-32-160.1/177 A-F-A BAQE

BF-A 36,4 2,229 NB 65-160 A-F-B BAQE

BF-B 13,864 1,734 NB 40-125/142 A-F-A BAQE

BF-C 22,536 9,11125 NB 50-200 A-F-A BAQE

4.7 VASOS DE EXPANSIÓN

CÁLCULO DEL VASO DE EXPANSIÓN 01C

Necesitamos conocer, en primer ligar, el volumen de agua dilatada por efecto del calor

que se producirá en el circuito cerrado, para lo que precisamos los siguientes datos:

– Tmed Temperatura media del agua en la instalación:

CTT

T rertornoida

med º5.422

4045

2

– Pf Presión final absoluta = 3 bar.

– Fe Factor de expansión o de dilatación del agua según la temperatura. En

nuestro caso para una temperatura de 43ºC corresponde un coeficiente de 0.0098

– Vu Volumen útil del vaso para la absorción de la dilatación:

Vu = Vt x Fe

– Fp Factor de presión que depende de la presión absoluta inicial (Pai) y de la

presión absoluta final(Pfi)

Fp = (Paf – Pai) / Paf

– PaiPresión inicial (Altura estática) más 1 bar.

– PafPresión final (Presión de trabajo en bar) más 1 bar.

– Vt contenido máximo del agua en la instalación (calderas canalizaciones,

radiadores, etc.

Vt = Vu / Fp

– Vu Vlumen total de agua en la instalación incluyendo el agua de trabajo de la

caldera HF 130 (136 litros)




Memoria. 62


Tabla de cálculo del volumen total de agua de toda la instalación:

Tramo Q [l/h] Conducto Pulgadas [m] Área [m^2] Longitud [m]Volumen [m^3]

P11 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P12 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P13 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P14 800 DN-20 3/4 0 0,00028502 3,2 0,000912076

P15 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3 0,001520126

P1 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 0 0

C1 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,5 0,000760063

P21 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P22 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P23 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P24 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3,2 0,000912076

P25 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3 0,001520126

P2 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,5 0,000760063

C2 2000 DN-32 1 1/4 0,03175 0,00079173 5,3 0,004196181

P31 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P32 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P33 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P34 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3,2 0,000912076

P35 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3 0,001520126

P3 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 0 0

C3 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,5 0,000760063

IDA Y VUELTA AGUA TEMPLADA




Memoria. 63




P41 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P42 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P43 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P44 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3,2 0,000912076

P45 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3 0,001520126

P4 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,4 0,000709392

C4 4000 DN-40 1 1/2 0,0381 0,00114009 5,3 0,006042501

P51 100 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P52 300 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P53 500 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P54 700 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3,2 0,000912076

P55 900 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3 0,000855071

P5 900 DN-25 1 0,0254 0,00050671 0 0

C5 900 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,5 0,000760063

P61 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P62 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P63 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P64 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3,2 0,000912076

P65 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3 0,001520126

P6 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,5 0,000760063

C6 5900 DN-50 2 0,0508 0,00202683 5,5 0,011147591

P131 0 0 0 3,2 0

P132 100 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P133 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P134 300 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P135 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3 0,000380031

P13 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 0 0

C13 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 1,5 0,000190016

P121 0 0 0 3,2 0

P122 100 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P123 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P124 300 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P125 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3 0,000380031

P12 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,5 0,00044337

C12 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 0,5 0,000142512

P111 0 0 0 3,2 0

P112 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P113 400 DN-15 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P114 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P115 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3 0,000855071

P11 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 0 0

C11 1600 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3,2 0,001621468

P10 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 0 0

C10 1800 DN-25 1 0,0254 0,00050671 2,5 0,001266772

P8 300 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 0 0

C8 2100 DN-25 1 0,0254 0,00050671 2 0,001013417




Memoria. 64




P91 0 0 0 3,2 0

P92 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P93 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P94 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P95 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3 0,000855071

P9 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3 0,000855071

C9 2900 DN-32 1 1/4 0,03175 0,00079173 3,8 0,003008583

P71 0 0 0 3,2 0

P72 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019

P73 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P74 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367

P75 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3 0,000855071

P7 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 1,5 0,000427535

C7 3700 DN-32 1 1/4 0,03175 0,00079173 0 0

Caudal

Caldera 9600 DN-50 2 0,0508 0,00202683 14 0,028375685

m m^3 l cm^3

234,3 0,091388074 91,3880745 913,880745

Cálculo final del vaso de expansión 01C:

Volumen de agua [l] 227,4

Temperatura de ida [ºC] 55

Temperatura de vuelta [ºC] 45

Presión inicial 2,5

Presión final 4

Factor de presión 0,375

Factor de expansión 0,0171

Volumen útil 3,88854

Capacidad del vaso [l] 10,36944

Agua caliente

Elegimos por tanto un modelo SEDICAL reflex “NG” 12/6 o similar con capacidad para 17

litros. Referencia 7240100. El fragmento del catálogo del modelo seleccionado se encuentra

en la sección “ANEJOS”.




Memoria. 65


4.8 RESUMEN CARACTERÍSTICAS

4.8.1 CLIMATIZADOR

Para la selección de nuestro climatizador, adaptado a las condiciones de diseño y a los

metros a climatizar y ventilar hemos dividido el estudio en dos partes, para invierno (potencia en calor) y para verano (potencia en frío). El climatizador debe extraer de las habitaciones e impulsar a ellas un determinado listros por hora por espacio, lo cual en nuestro hotel suman los siguientes caudales al climatizador. Qextracción= 10.058 m3/h = 2793,8 l/s QImpulsión= 13.603,8 m3/h = 3778,7 l/s

Potencia en calor (Invierno):

Las condiciones que el aire de impulsión debe alcanzar son las siguientes:

Temperatura: 21 ºC Humedad relativa: 45%

Parte del aire de impulsión viene del exterior por normativa, cumpliendo los requisitos de

ventilación, otra parte del aire impulsado proviene directamente del aire de extracción que vuelve a utilizarse para las habitaciones, nuestra temperatura de cálculo del aire exterior será de -1,8 ºC.

Potencia recuperada por el recuperador:

PR= Qext * (Ce*ρe) * ΔT * η =2793,8*1,232*(21+1,8)*0,55=43.162,2 W

Potencia a recuperar:

PRE= Qimp * 1,232 * ΔT , ΔT=9,27 ºC

Temperatura de salida del recuperador:

TSR= Text + ΔT = 7,47 ºC

Potencia de la batería:

PB = Qimp * 1,232 * (21-7,47) = 62986,9 W

Caudal de agua en el intercambiador de calor:

Qclima,caldera= (62986,9 * 0,86) / ΔT = 4003,6 l/s




Memoria. 66


Hg de vapor para el humectador:

Kgvapor= Qimp * ρaire * Δw = 3778,7 * 1,18 * 0,006= 26,75 litros de vapor

Potencia en frío (Verano):

Las condiciones que el aire de impulsión debe alcanzar son las siguientes:

Temperatura: 24 ºC Humedad relativa: 45%

Parte del aire de impulsión viene del exterior por normativa, cumpliendo los requisitos de

ventilación, otra parte del aire impulsado proviene directamente del aire de extracción que vuelve a utilizarse para las habitaciones, nuestra temperatura de cálculo del aire exterior será de 33,9 ºC.

Potencia recuperada por el recuperador:

PR= Qext * (Ce*ρe) * ΔT * η =2793,8*1,232*(33,9-17)*0,55=34.901,5 W

Potencia a recuperar:

PRE= Qimp * 1,232 * ΔT , ΔT=7,5 ºC

Temperatura de salida del recuperador:

TSR= Text - ΔT = 26,4 ºC

Potencia de la batería:

PB = Qimp * 1,232 * (Δh) = 62424 W

Caudal de agua en el intercambiador de calor:

Qclima,caldera= (62424 * 0,86) / ΔT = 13.421,16 l/s

Una vez definidas las potencias de las baterías del climatizador sabremos junto con las potencias de la suma de las cargas térmicas del edificio (adjuntas al final de este documento), cual será la potencia necesaria de nuestra caldera y de nuestro grupo frigorífico.




Memoria. 67


Caldera:

PCaldera= PBclimatizador+ HAP = 62.986,9 + 34.553 = 97.539,9 W

Grupo frigorífico:

Pgf= PBclimatizador+ HAP = 62.424 + ( 91383 + 7917) = 161.724 W Las unidades de tratamiento de aire y agua son las siguientes, sus características técnicas vienen expuestas en los fragmentos de los catálogos en el documento “ANEJOS”:

Marca Modelo

Roca HF 130

Termoven Serie ETXF 145,2

Termoven Serie CLA 2000 2020/1

Caldera

Grupo frigorífico

Climatizador

Selección elementos de

catálogo

4.8.2 EXTRACTORES Y VENTILADORES

Rejillas de impulsión

Para cada fan-coil se ha seleccionado una rejilla de impulsión, atendiendo al caudal de

aire, las dimensiones de la sección de impulsión y al límite de velocidad del aire al pasar por

las aletas de la rejilla.

Se ha establecido un límite de 2,5 m/s para no sobrepasar unos niveles sonoros

establecidos por el R.I.T.E. los cuales son incómodos para el usuario.




Memoria. 68


SENSIBLE TOTAL

42N-16 67,6 0,76 0,94 834,3 0,07 41 435x518x220 17 Carrier

42N-25 142 1,36 1,47 1383,2 0,12 50 435x518x221 19 Carrier

42N-33 158,6 1,92 2,195 158,6 0,17 53 435x518x222 19 Carrier

MODELOCAUDAL

AIRE [l/s]

CAPACIDAD FRIGORIFICA

[KW]

CAPACIDAD

CALORIFICA

[W]

CAUDAL

AGUA

(REFRIGERA

NIVEL DE

PRESION

SONORA

DIMENSIONES

[mm]PESO [Kg] MARCA

FAN-COILS

REJILLAS

TIPO FAN-COIL CAUDAL AIRE [l/s]

MODELO REJILLA

DIMENSIÓN REJILLA [mm]

Ak [m2] VELOCIDAD AIRE [m/s]

MARCA

42N-16 67,6 20-DH 400x150 0,0309 2,2 KOOLAIR

42N-25 142 20-DH 600x200 0,066 2,2 KOOLAIR

42N-33 158,6 20-DH 600x200 0,066 2,5 KOOLAIR

Difusores

Para la climatización de la planta baja es necesaria la instalación de unos difusores

que repartan el aire de impulsión por toda la habitación, éstos difusores se han elegido

atendiendo a las mismas exigencias que para las rejillas de impulsión.

Difusores

Zona Desayunos

(Este) Desayunos

(Oeste) Hall-

recepción

Caudal [m^3/h] 230 750 520

Modelo seleccionado

Difusor rotacional DF-RO (12 ranuras)



Marca Koolzone Koolzone Koolzone

Nº difusores 3 1 2

Velocidad [m/s] 0,13 0,41 0,29




Memoria. 69


Rejillas de retorno

El aire de extracción de las habitaciones necesario para garantizar los niveles de ventilación exigidos escapa de las habitaciones por los puntos de extracción definidos en los planos, en los cuales se instalarán las siguientes rejillas:

Zona DesayunosHall-

recepciónBaños

Despacho

directorOficina

Caudal

[m^3/h]1000 400 90 30 60

Modelo

seleccionad

o

20/45 HV 20/45 HV 20/45 HV 20/45 HV 20/45 HV

Marca Koolzone Koolzone Koolzone Koolzone Koolzone

Dimensión

[mm x mm]600 x 600 600 x 600 600 x 600 600 x 600 600 x 600

Ak 0,1759 0,1759 0,1759 0,1759 0,1759

Nº

difusores1 1 2 1 2

Velocidad

[m/s]1,6 0,6 0,1 ~0 ~0

Rejillas de

retorno

*La selección de rejillas de impulsión ha sido calculas mediantes las tablas Excel de selección rápida de Koolzone.

Compuertas cortafuegos

Estos elementos del entramado de conductos funcionan como elemento separador entre dos sectores de incendio, y aportan la misma resistencia al fuego que los elementos estructurales de las compartimentaciones, limitando el riesgo de propagación de incendio por el interior del edificio.

Tramo Modelo MarcaDiámetro

[mm]Marca

Para todas las

unidades

terminales

FOC-EIS-

90-MAMadel 125 CC-1




Memoria. 70



ANEXO DE CALCULOS




Memoria. 71


6.0 DOCUMENTOS ANEXOS DE CÁLCULO

COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN

CALCULO DEL K DE LOS CERRAMIENTOS

LOCALIDAD ZARAGOZA ZONA CLIMATICA D-3

Transmitancia Límite de muros

0,66 W/m2 ºC

Transmitancia Límite de suelos

0,49 W/m2 ºC

Transmitancia Límite de cubiertas

0,38 W/m2 ºC

Factor solar modificado límite de lucernarios 0,28

Transmitancia límite de huecos

2,1-3,5

s/Tabla CTE HE

MURO Fachada principal L (m) Lamda R(m2 ºC/W)


CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000



CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000


1,681

K (W/m2 ºC) 1/R 0,595





Memoria. 72


MURO Pared lateral L (m) Lamda R(m2 ºC/W)

L/


BLOQUE DE HORMIGON 0,100 0,440 0,227



BLOQUE DE HORMIGON 0,100 0,440 0,227


1,856

K (W/m2 ºC) 1/R 0,539


CUBIERTA Cubierta L (m) Lamda R(m2 ºC/W)

L/


CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000


CHAPA DE ACERO 0,010 58,000 0,000

CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) >0,150

0,180

PANEL FIBRAS 0,050 0,040 1,250


2,992

K (W/m2 ºC) 1/R 0,334


CRISTAL Ventanas fachada L (m) Lamda R(m2 ºC/W)


CRISTAL 0,080 0,950 0,084

CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,014

0,150

CRISTAL 0,060 0,950 0,063


0,350




Memoria. 73


K (W/m2 ºC) 1/R 2,854

FACTOR SOLAR SC 0,85


CRISTAL Cortina L (m) Lamda R(m2 ºC/W)


CRISTAL 0,080 0,950 0,084

CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,014

0,150

CRISTAL 0,080 0,950 0,084


0,348

K (W/m2 ºC) 1/R 2,870

FACTOR SOLAR SC 0,85


CÁLCULO DE CARGAS

Haciendo un sumatorio de todas las zonas del hotel quedan las siguientes cargas

térmicas para verano e invierno, lo que nos dará una idea de cómo deberá ser nuestro

sistema de climatización primario y demás máquinas de tratamiento de aire que se

encontrarán en la azotea.




Memoria. 74


Sumatorio de todos los espacios:

Zone 1 DESIGN COOLING DESIGN HEATING

COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG

COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C

OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C

Sensible Latent Sensible Latent

ZONE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)

Window & Skylight Solar Loads 183 m² 34417 - 183 m² - -

Wall Transmission 1168 m² 4258 - 1168 m² 16945 -

Roof Transmission 265 m² 2260 - 265 m² 2272 -

Window Transmission 183 m² 2756 - 183 m² 15314 -

Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -

Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -

Floor Transmission 324 m² 126 - 324 m² 0 -

Partitions 15 m² 4 - 15 m² 22 -

Ceiling 57 m² 0 - 57 m² 0 -

Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -

Task Lighting 10929 W 10146 - 0 0 -

Electric Equipment 27761 W 26228 - 0 0 -

People 179 11187 7917 0 0 0

Infiltration - 0 0 - 0 0

Miscellaneous - 0 0 - 0 0

Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 91383 7917 - 34553 0

Sumario de cargas térmicas por espacios:




Memoria. 75


TABLE 1.1.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Baños PB '' IN ZONE '' Zone 1 ''

DESIGN COOLING DESIGN HEATING

COOLING DATA AT Jul 2200 HEATING DATA AT DES HTG




SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)






Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -


Partitions 3 m² 0 - 3 m² 0 -

Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -


Task Lighting 40 W 36 - 0 0 -


People 1 37 25 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 209 25 - 166 0

TABLE 1.1.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Baños PB '' IN ZONE '' Zone 1 ''

COOLING COOLING HEATING

Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS

(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

W EXPOSURE

WALL 11 0,620 - 99 - 166




Memoria. 76


ABLE 1.2.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Desayunos '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 26 1694 3499 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 4647 3499 - 982 0

TABLE 1.2.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Desayunos '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 59 0,620 - 284 - 870

WINDOW 1 1 3,339 0,811 28 192 111




Memoria. 77


TABLE 1.3.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Despacho director '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 1 50 60 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 749 60 - 300 0

TABLE 1.3.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Despacho director '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 10 0,620 - 32 - 151

WINDOW 1 2 3,492 0,887 20 298 149




Memoria. 78


TABLE 1.4.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Hall recepción '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 8 m² 0 - 8 m² 0 -




People 10 672 1325 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 2443 1325 - 952 0

TABLE 1.4.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Hall recepción '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

S EXPOSURE

WALL 17 0,579 - 84 - 230

E EXPOSURE

WALL 49 0,620 - 273 - 722




Memoria. 79


TABLE 1.5.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPB Esquina NE '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 770 59 - 479 0

TABLE 1.5.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPB Esquina NE '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 35 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149

N EXPOSURE

WALL 16 0,579 - 15 - 224




Memoria. 80


TABLE 1.6.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPB Esquina NW '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 910 59 - 479 0

TABLE 1.6.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPB Esquina NW '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

W EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 17 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149

N EXPOSURE

WALL 16 0,579 - 15 - 224




Memoria. 81


TABLE 1.7.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPB Fachada E '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 818 59 - 244 0

TABLE 1.7.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPB Fachada E '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 35 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 279 149




Memoria. 82


TABLE 1.8.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPB Fachada W '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 933 59 - 244 0

TABLE 1.8.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPB Fachada W '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

W EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 17 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149




Memoria. 83


TABLE 1.9.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina NE(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 857 59 - 571 0

TABLE 1.9.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina NE(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 35 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149

N EXPOSURE

WALL 16 0,579 - 15 - 224

H EXPOSURE

ROOF 12 0,358 - 102 - 103




Memoria. 84


TABLE 1.10.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina NW(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 997 59 - 571 0

TABLE 1.10.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina NW(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

W EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 17 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149

N EXPOSURE

WALL 16 0,579 - 15 - 224

H EXPOSURE

ROOF 12 0,358 - 102 - 103




Memoria. 85


TABLE 1.11.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina SE(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 927 59 - 571 0

TABLE 1.11.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina SE(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 37 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 30 272 149

S EXPOSURE

WALL 16 0,579 - 61 - 224

H EXPOSURE

ROOF 12 0,358 - 102 - 103




Memoria. 86


TABLE 1.12.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina SW(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 1087 59 - 571 0

TABLE 1.12.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina SW(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

W EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 19 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 30 450 149

S EXPOSURE

WALL 16 0,579 - 61 - 224

H EXPOSURE

ROOF 12 0,358 - 102 - 103




Memoria. 87


TABLE 1.13.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Fachada E(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 2 m² 0 - 2 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 842 59 - 347 0

TABLE 1.13.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Fachada E(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 35 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149

H EXPOSURE

ROOF 12 0,358 - 102 - 103




Memoria. 88


TABLE 1.14.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Fachada W(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 982 59 - 347 0

TABLE 1.14.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Fachada W(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

W EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 17 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149

H EXPOSURE

ROOF 12 0,358 - 102 - 103




Memoria. 89


TABLE 1.15.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Minusválidos E(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 1001 59 - 385 0

TABLE 1.15.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Minusválidos E(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 35 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149

H EXPOSURE

ROOF 16 0,358 - 140 - 141




Memoria. 90


TABLE 1.16.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina NE '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 755 59 - 468 0

TABLE 1.16.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina NE '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 35 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149

N EXPOSURE

WALL 16 0,579 - 15 - 224




Memoria. 91


TABLE 1.17.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina NW '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 2 m² 0 - 2 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 895 59 - 468 0

TABLE 1.17.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina NW '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

W EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 17 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149

N EXPOSURE

WALL 16 0,579 - 15 - 224




Memoria. 92


TABLE 1.18.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina SE '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 825 59 - 468 0

TABLE 1.18.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina SE '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 37 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 30 272 149

S EXPOSURE

WALL 16 0,579 - 61 - 224




Memoria. 93


TABLE 1.19.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina SW '' IN ZONE '' Zone 1 ''


COOLING DATA AT Aug 1700 HEATING DATA AT DES HTG










Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 990 59 - 468 0

TABLE 1.19.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina SW '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

W EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 17 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 30 436 149

S EXPOSURE

WALL 16 0,579 - 83 - 224




Memoria. 94


TABLE 1.20.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Fachada E '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 2 m² 0 - 2 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 740 59 - 244 0

TABLE 1.20.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Fachada E '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 35 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149




Memoria. 95


TABLE 1.21.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Fachada W '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 880 59 - 244 0

TABLE 1.21.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Fachada W '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

W EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 17 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149




Memoria. 96


TABLE 1.22.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Minusválidos E '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 94 59 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 861 59 - 244 0

TABLE 1.22.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Minusválidos E '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 6 0,620 - 35 - 95

WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149




Memoria. 97


TABLE 1.23.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Oficina '' IN ZONE '' Zone 1 ''








Wall Transmission 5 m² -2 - 5 m² 68 -


Window Transmission 2 m² -27 - 2 m² 149 -


Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 92 120 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 636 120 - 217 0

TABLE 1.23.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Oficina '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 5 0,620 - -2 - 68

WINDOW 1 2 3,492 0,887 -27 378 149




Memoria. 98


TABLE 1.24.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Recepción '' IN ZONE '' Zone 1 ''


COOLING DATA AT Jan 1000 HEATING DATA AT DES HTG










Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 99 219 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 479 219 - 0 0

TABLE 1.24.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Recepción '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)




Memoria. 99


TABLE 1.25.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Lencería PT '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 207 542 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 827 542 - 303 0

TABLE 1.25.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Lencería PT '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 10 0,620 - 33 - 154

WINDOW 1 2 3,492 0,887 20 298 149




Memoria. 100


TABLE 1.26.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Lencería PS '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 207 542 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 913 542 - 378 0

TABLE 1.26.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Lencería PS '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 10 0,620 - 33 - 154

WINDOW 1 2 3,492 0,887 20 298 149

H EXPOSURE

ROOF 9 0,358 - 86 - 75




Memoria. 101


TABLE 1.27.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Lencería '' IN ZONE '' Zone 1 ''












Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -



Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -




People 2 207 542 0 0 0



Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0

>> Total Zone Loads - 935 542 - 303 0

TABLE 1.27.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Lencería '' IN ZONE '' Zone 1 ''



(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)

E EXPOSURE

WALL 10 0,620 - 33 - 154

WINDOW 1 2 3,492 0,887 20 298 149




Memoria. 102


CÁLCULO DE CARACTERÍSTICAS FAN-COILS




Memoria. 103





Memoria. 104


CÁLCULO DE TUBERÍAS

Impulsión:

*Las tablas de selección de tuberías por planos aparecen en éste documento en la

página 36, en el cálculo de vasos de expansión.

Para su selección se ha utilizado el siguiente diagrama, en el que aparecen

delimitados las pérdidas que se pueden admitir dependiendo del caudal del tramo:




Memoria. 105


CÁLCULO DE CONDUCTOS

Utilizamos la sigientetabla delimitada por 0,9 Pa/m de pérdida de presión unitaria y una

velocidad de 8 m/s.




Memoria. 106


Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de

Nº Accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) Dinámica (Pa) CoUnit.

(Pa/m)m

Presión

Total

Presión en tramo

[Pa]

33 25,00

1 CC-1 33 125 - - 0,0490875 0,67226891 0,271585532 45

2 Volustato 33 125 - - 0,0490875 0,67226891 0,271585532 30

1 Codo 90º 33 125 - - 0,0490875 0,67226891 0,271585532 0,16 0,04345369

2 Reducción 33 125 - - 0,0490875 0,67226891 0,271585532 0,456192 0,12389515

33 125 - - 0,0490875 0,67226891 0,271585532 0,6 3,2 1,92

102,09

1 Reducción 66 150 - - 0,070686 0,93370682 0,523891844 0,695308642 0,36426653

66 150 - - 0,070686 0,93370682 0,523891844 0,6 3,2 1,92

2,284266527

1 Reducción 99 200 - - 0,125664 0,78781513 0,372965971 0,22 0,08205251

99 200 - - 0,125664 0,78781513 0,372965971 0,4 3,2 1,28

1,362052514

1 Reducción 133 200 - - 0,125664 1,0583779 0,673134891 0,537109375 0,36154706

133 200 - - 0,125664 1,0583779 0,673134891 0,7 3,2 2,24

2,601547061

1 Reducción 166 250 - - 0,19635 0,84542908 0,429511646 0,038839065 0,01668183

2 Derivación 166 250 - - 0,19635 0,84542908 0,429511646 0,5 0,21475582

166 250 - - 0,19635 0,84542908 0,429511646 0,5 3 1,5

1,731437654

1 Reducción 333 315 300 275 0,0825 4,03636364 9,790416084 1,425454545 13,9557931

2 Codo 90º 333 315 300 275 0,0825 4,03636364 9,790416084 0,11 1,07694577

3 Codo 90º 333 315 300 275 0,0825 4,03636364 9,790416084 0,11 1,07694577

333 315 300 275 0,0825 4,03636364 9,790416084 0,35 5,3 1,855

4,008891538

1 Reducción 1133 500 600 350 0,21 5,3952381 17,49209429 0 0

1133 500 600 350 0,21 5,3952381 17,49209429 0,55 5,3 2,915

2,915

1 Reducción 1966 500 600 350 0,21 9,36190476 52,66826559 0 0

2 Codo 45º 1966 500 600 350 0,21 9,36190476 52,66826559 0,05 2,63341328

3 Codo 45º 1966 500 600 350 0,21 9,36190476 52,66826559 0,05 2,63341328

1966 500 600 350 0,21 9,36190476 52,66826559 0,8 5,8 4,64

9,906826559

1 Reducción 2233 500 600 350 0,21 10,6333333 67,94530243 0 0

1 Codo 90º 2233 500 600 350 0,21 10,6333333 67,94530243 0,11 7,47398327

2 Codo 90º 2233 500 600 350 0,21 10,6333333 67,94530243 0,11 7,47398327

3 Codo 45º 2233 500 600 350 0,21 10,6333333 67,94530243 0,05 3,39726512

2233 500 600 350 0,21 10,6333333 67,94530243 1 5 5

15,87124839

142,7686191

Perdidas Secundarias

C4

C6

P1A1

P1A2

P1A4

P1A3

P1A4

P1A5

P1A5

P1A3

Rejilla

C6

C7

C1

C6

C7

C7

C7

C1

C4

C6

C7

Dimensiones

Tramo

P1A1

P1A1

P1A2

P1A1

P1A1

C1

C1

P1A5




Memoria. 107


6.1 Catálogos fan-coils.




Memoria. 108


6.2 Catálogos bombas

BC-A

NB 40-160 A-F-A BAQE

Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según EN 1092-2. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba: - dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición, - eje de acero inoxidable, impulsor de Fundición y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según EN 12756. Líquido:

Líquido bombeado: Agua de calefacción

Rango de temperatura del líquido: 0 .. 120 °C

Técnico:

Velocidad para datos de bomba: 1400 rpm

Caudal real calculado: 13.6 m³/h




Memoria. 109


Altura resultante de la bomba: 2.4 m

Diámetro real del impulsor: 171 mm

Cierre: BAQE

Tolerencia de curva: ISO 9906 Annex A

Materiales:

Cuerpo hidráulico: Fundición

EN-GJL-250 DIN W.-Nr.

A48-40 B ASTM

Impulsor: Fundición


A48-30 B ASTM

Instalación:

Temperatura máxima ambiental: 40 °C

Presión del sistema: 16 bar

Presión de trabajo máxima: 16 bar

Presión mín. de entrada: -0.1 bar

Tipo de brida: EN 1092-2

Aspiración: DN 65

Descarga: DN 40

Presión: PN16

Datos eléctricos:

Tipo de motor: 80A

Número de polos: 4

Potencia nominal - P2: 0.55 kW

Frecuencia de alimentación: 50 Hz

Frecuencia máxima: 40.0 Hz

Tensión nominal: 3 x 220-240 D / 380-415 Y V

Corriente nominal: 2.6 / 1.5 A

Intensidad de arranque: 430-470 %

Cos phi - Factor de potencia: 0,79-0,70

Velocidad nominal: 1390-1410 rpm

Rendimiento del motor a carga total: 77 %

Rendimiento del motor a 3/4 de carga: 79-77 %

Rendimiento del motor a 1/2 carga: 78,1-73,2 %

Grado de protección (IEC 34-5): IP55

Clase de aislamiento (IEC 85): F

Otros:

Peso neto: 39.7 kg

Peso bruto: 41 kg




Memoria. 110


Volumen: 0.138 m³

BC-B

NBG 50-32-160.1/177 A-F-A BAQE

Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según EN 1092-2. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba: - dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición, - eje de acero inoxidable, impulsor de Fundición y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según EN 12756. Líquido:






Memoria. 111


Técnico:


Caudal real calculado: 4 m³/h



Cierre: BAQE


Materiales:



A48-40 B ASTM



A48-30 B ASTM

Instalación:






Aspiración: DN 50

Descarga: DN 32

Presión: PN16

Datos eléctricos:

Tipo de motor: 80A

Número de polos: 4

















Memoria. 112


Otros:

Peso neto: 36.7 kg

Peso bruto: 39 kg

Volumen: 0.138 m³

BC-C

NBG 50-32-160.1/177 A-F-A BAQE

Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según EN 1092-2. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba: - dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición, - eje de acero inoxidable, impulsor de Fundición y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según




Memoria. 113


EN 12756. Líquido:



Técnico:



Altura resultante de la bomba: 8 m


Cierre: BAQE


Materiales:



A48-40 B ASTM



A48-30 B ASTM

Instalación:




Presión mín. de entrada: -0 bar


Aspiración: DN 50

Descarga: DN 32

Presión: PN16

Datos eléctricos:

Tipo de motor: 80A

Número de polos: 4













Memoria. 114





Otros:

Peso neto: 36.7 kg

Peso bruto: 39 kg

Volumen: 0.138 m³

BF-A

NB 65-160 A-F-B BAQE

Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según DIN. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba: - dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición, - eje de acero inoxidable, impulsor de Bronce




Memoria. 115


y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según EN 12756. Líquido:

Líquido bombeado: Agua fría / agua refrigerente


Técnico:





Cierre: BAQE


Materiales:


EN-JL1040 DIN W.-Nr.

A48-40 B ASTM

Impulsor: Bronce

2.1096.01 DIN W.-Nr.

B584-C83600 ASTM

Instalación:





Tipo de brida: DIN

Aspiración: DN 80

Descarga: DN 65

Presión: PN16

Datos eléctricos:

Tipo de motor: 90SB

Grado de rendimiento: 1

Número de polos: 4










Memoria. 116



Rendimiento del motor a carga total: 83,8 %



Otros:

Peso neto: 55.9 kg

Peso bruto: 59 kg

Volumen: 0.138 m³

BF-B

NB 40-125/142 A-F-A BAQE

Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según EN 1092-2. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba: - dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición,




Memoria. 117


- eje de acero inoxidable, impulsor de Fundición y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según EN 12756. Líquido:



Técnico:





Cierre: BAQE


Materiales:



A48-40 B ASTM



A48-30 B ASTM

Instalación:






Aspiración: DN 65

Descarga: DN 40

Presión: PN16

Datos eléctricos:

Tipo de motor: 80A

Número de polos: 4










Memoria. 118








Otros:

Peso neto: 38.6 kg

Peso bruto: 40 kg

Volumen: 0.138 m³

BC-C

NB 50-200 A-F-A BAQE

Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según EN 1092-2. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba:




Memoria. 119


- dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición, - eje de acero inoxidable, impulsor de Fundición y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según EN 12756. Líquido:



Técnico:





Cierre: BAQE


Materiales:



A48-40 B ASTM



A48-30 B ASTM

Instalación:






Aspiración: DN 65

Descarga: DN 50

Presión: PN16

Datos eléctricos:

Tipo de motor: 100LB

Grado de rendimiento: 1

Número de polos: 4







Memoria. 120







Rendimiento del motor a carga total: 86,4 %

Rendimiento del motor a 3/4 de carga: 85,5-85 %

Rendimiento del motor a 1/2 carga: 84-82 %



Otros:

Peso neto: 62.7 kg

Peso bruto: 66 kg

Volumen: 0.184 m³

Sistema de control

Delta Control 2000 MF 1x3.0 DOL PFU Unidad de control compacta para bombas en un circuito hidráulico cerrado, con micro ordenador y convertidor de frecuencias para el control de la prestación mediante el control de la velocidad variable de una de las bomba y de los arranques/paradas de las bombas con velocidad constante. Durante Delta Control 2000 MF 1x3.0 DOL PFU el funcionamiento, la regulación y el control, el control del circuido cerrado y la supervisión están integrados a una unidad compacta. El control se suministra con un interruptor principal, terminales para todos los cables externos, todos los fusibles necesarios y aparamenta de protección de los circuitos eléctricos. Adaptación de la prestación a la demanda mediante el control del circuito cerrado de - presión o




Memoria. 121


- presión diferencial o - caudal o - temperatura o - diferencia de temperatura o - nivel o - control de circuito abierto Puede ajustarse el modo de control deseado. Mediante el ajuste de los parámetros de control. Control de circuito cerrado mediante controlador digital optimado para el trabajo de bombas centrífugas, puede invertirse la función de control, limitación automática de la cantidad de arranques de la bomba, cambio automático de la bomba - depende de la demanda - depende del tiempo (ajustable: apagado, una vez al día o una vez a la semana), - depende del los fallos - funcionamiento de prueba de las bombas (ajustable en combinación con el cambio de la bomba según el tiempo:apagado,una vez al día o una vez a la semana) - prioridad de bomba ajustable, - número de bombas auxiliares ajustable, - arranque suave electrónico de la(s) bomba(s) de con velocidad variable, - a bajo caudal y modo de control de presión, puede obtenerse automáticamente la conmutación en el funcionamiento de ahorro energético, - manualmente, ajustes infinitos del punto de ajuste, - ajuste de las diferentes influencias del punto de ajuste - dependiendo del caudal estimado, - dependiendo del caudal indirecto medido internamente, - dependiendo de la señal de medida, Datos técnicos:

Intensidad nominal de instalación: 6.4 A

Número de bombas principales: 1

Potencia nominal: 3 kW

Intensidad nominal: 6 A .. 6.4 A

Conexión: directo




Memoria. 122


6.3 Catálogo Caldera




Memoria. 123


6.4 Grupo Frigorífico




Memoria. 124


6.5 Climatizador




Memoria. 125





Memoria. 126


6.6 Vasos de expansión




Memoria. 127





Memoria. 128


6.7 Rejillas de impulsión, fan-coils




Memoria. 129





Memoria. 130


6.8 Difusores fan-coils zonas comunes




Memoria. 131





Memoria. 132


6.9 Rejillas de retorno




Memoria. 133





Memoria. 134


6.10 Compuertas cortafuegos




Memoria. 135


6.11 Reguladores de caudal de aire o volustatos

TROX:




Memoria. 136


MADEL:




Memoria. 137


Madrid Mayo 2012 Fdo. D. David Ramos Zapatero.: _________________

climatizaciÓn y ventilaciÓn de un hotel situado en … · de cuatro tubos, a los que llegarán...

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