certifico, que la present tesie s de por el sr,...
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CERTIFICO, que la presente tesis de
Grado, fue elaborada en su totalidad
por el Sr, JORGE ROBERTO TEJADA MAN-
RIQUE, bajo -mi dirección.
,* . . Ing, Eric Moore,
DIRECTOR DE TESIS.
D E D I C A T O R I A
A mis padres por su sacrificio y abnegación,
A mi esposa e hijo por su estímulo.
A G R A D E C I M I E N T O
A los Señores Ingenieros, Julio Jurado, Eric Moore y
Carlos Vega por sus ideas orientadoras,
A mi esposa Helena, quién gentilmente transcribió los'
manuscritos.
A todos los compañeros del Departamento de Operación
del Sistema Nacional Interconectado, y a cada una de
las personas que colaboraron para la realización de este
trabajo.
Í N D I C E
C A P I T U L O I
PAG
G E N E R A L I D A D E S .
1.1 Introducción. 1
1.2 Objetivos. 2
1.3 Alcance. 3
1.4 Diagramas del Sistema a estudiarse. 4
C A P Í . T U L O I I
CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL SISTEMA.
II.1 Características eléctricas del sis-tema Nayón, Cumbayá y HCJB. . 5
11.1.1 Generación. 9
11.1.2 Transmisión. 10
II.1.2 a) Cálculo de Impedancias de secuen-cia Positiva. 14
11.1.2 b) Cálculo de Impedancias de secuen-cia Cero. 15
11.1.3 Subestaciones. 19
11.1.4 Cálculo de los Parámetros del si£tema en PU. 21
- II -
C A P I T U L O I I I
PAG
CALCULO DIGITAL DE FLUJOS DE CARGA.
111.1 Objetivo. 24
111.2 Máxima Carga. . 25
III.2.2. Análisis de los resultados de flu-jos de Potencia para carga máxima. 29
111.3 Mínima carga. 44
III.3.2 Análisis de los resultados de flu-jos de Potencia para carga mínima. 46
111.4 Conclusiones y recomendaciones. 56
C A P I T U L O I V
ESTUDIO DE FALLAS.
IV.1 Objetivo. " 58
IV,2 ' Consideraciones Previas para elestudio. . 58
IV.3 Máxima Generación. 59
IV. 4 Cálculo de la impedancia equivalerite vista desde la barra de la S/ECumbayá. 59
IV.5 Mínima Generación. • ' 60
IV.6 Diagramas de secuencia. 65
IV.6.'.l Diagramas de secuencia positiva.. 65
- III -
PAG,
IV.6.2 Diagrama de secuencia cero. 65
IV.7 Resultados del estudio de cor-tocircuitos. 68
C A P I T U L O V
SELECCIÓN Y DISEÑO DEL SISTEMA DE PROTECCIÓN.
V.l Objetivo. 103
V.2 Criterios generales para la selec-ción del tipo de protección. ' 104
V.3 Selección de los transformadoresde corriente y potencial. 108
V.3.1 Transformadores de corriente,. 108
V.3.2 Transformadores de potencial. 112
V.4 Selección de las característicasdel Relé. 114
V.4.1 Criterios de funcionamiento de losrelés de distancia. 114
V.4.2 Selección de las característicasde los relés. ' 114
V.5 Coordinación del equipo de protec-ción y calibración de relés. . 121
V.5.1 Determinación de las zonas de pro-tección. 121
V.5.2 Zona de los relés de distancia. 123
V.5.3 Ajuste del relé de distancia. 124
- IV -
PAG,
V.5-6 Protecciones de los- elementosadyacentes a la línea en estudio. 124
V.5.5 Ajustes de los relés de fase. .126
V.5.6 • Ajustes de los relés de tierra. 130
V.5.7 • Protección de la línea Pifo-Hcda.La Viña. 134
V.5.8 Calibración de relés de sobreco-rriente. . 135
V.6 Selección de disyuntores y seccionadores. 137
V.6.1 Selección de disyuntores. 137
V.6.2 Selección de seccionadores. 141
V.7 Protección del generador. 143
V.7.1 ' Protección contra pérdidas de ex-citación. 143
V.7.2 Protección de fallas a tierra'delrotor. . 145
V.7.3 Protección contra fallas en el es_tator. ~ 145
V.7.4 Protección contra sobretensiones. 149
V,7•5 Protección contra cargas desbalanceadas. 151
V.7-6 . Protección de potencia inversa. 152
V.7.7 Protección de respaldo. 153
V.8 Protección de transformadores. 154
V.8.1 Consideraciones esenciales para laprotección diferencial de transfor-madores. 154
- V -
i.
P A G ,
V . 8 . 2 Cálculo de TAPS. 155
C A P I T U L O V I
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
VI. Conclusiones y recomendaciones. 158.
ÍNDICE DE FIGURAS
a •No. ' PAG,
I - 1 Sistema Nayón, Cumbayá y HCJB Di£grama Eléctrico Unifilar, forma ~actual. -6
1 - 2 • Sistema Nayón, Cumbayá y HCJB Dia_grama Eléctrico Unifilar. Alterne^tiva 1. 7
1 - 3 Sistema Nayón, Cumbayá y HCJB Díagrama Eléctrico Unifilar. Alternja
* • tiva 2. ~ . 8
II - 1 Disposición de los conductores enlas estructuras. 13
III - 1 Denominación de barras y elementospara carga máxima y mínima Alternativa 1. ~~ 27
III -' 2 Denominación de barras y elementospara carga máxima y mínima Alternativa_ 2. ~ 28
III - 1 Resultados del estudio de flujosCondición I, carga máxima. 34
•A ' "III - 2 Resultados de^L estudio de flujos
Condición II, carga máxima. 37
III - _ 3 Resultados del estudio de flujosCondición III, carga máxima. 40
III - 4 Resultados del estudio de flujosCondición IV, carga máxima. 43
~ III - 5 Resultados del estudio.de flujosCondición I, carga mínima. . 49
III - 6 Resultados del estudio de flujos«£ Condición II, carga mínima. • 52
- II -
No. . PAG
III - 7 Resultados del estudio de flujosCondición III, carga mínima 55
IV - 1 Diagrama de secuencia positiva delSistema Quito, para el cálculo dela impedancia equivalente. 62
IV - 2 Diagrama de secuencia cero del Sistema Quito, para el cálculo de la~~impedancia equivalente. 63
IV - 3 Diagrama de secuencia .positiva delSistema .Nayón, Cumbayá y PapallactaMáxima generación. 66
IV - 4 Diagrama de secuencia cero del sistema Nayón, Cumbayá y Papallacta.Máxima generación. • 67
V - 1 Diagrama del sistema a protegerse, 103
V - 3 Características en el diagrama R-Xde relés de distancia. 115
V - 4 ' Características de funcionamientode relés de distancia agrupados porfases. 117
V - 5 Zonas de protección primaria.y deno_minación de disyuntores. 122
ÍNDICE DE CUADROS
No. PAG,
II - 1 Características principales de losgeneradores del sistema Nayón, Cumbaya y HCJB. 11
II - 2 , Valores de impedancias de las líneasdel sistema» • 18
II - 3 Características de las subestacionesde elevación de las centrales delsistema. 19
II - 4 Características de las subestacionesde reducción de las centrales delsistema. 20
II - 5 Impedancias de secuencia positiva enpu. del sistema E.E.Q. y HCJB. 22
II - 6 Impedancias de secuencia cero en pu.del sistema E.E.Q. y HCJB. 23
III - !• Características de las barras, máx:Lma carga; Alternativas 1 y 2 26
III - 2 Características de las barras, mín_ima carga; Alternativas 1 y 2 45
IV - 1 . Resultados de cortocircuitos para•máxima generación. . 100
IV -'2 Resultados de cortocircuitos paramínima generación. 101
V - 4 Valores de carga normalizados paraprotección. 109
V - 5 ' Requerimientos mínimos de TT/CC. 111
V - 6 Requerimientos mínimos de TT/PP. 113
- II -
No. . PAG,
V - 7 Características de los relés dedistancia de fase. • 125
V - 8 Características de los relés dedistancia fase-tierra. 131
V - 9 Determinación de la capacidadde interrupción de los disyun-tores. 142
. C A P I T U L O I
- G E N E R A L I D A D E S . -
1.1 INTRODUCCIÓN.-.
Las redes eléctricas generalmente inician su opera -
ción como unidades aisladas y se van extendiendo gra
dualmente'para cubrir las necesidades de una área
cualquiera.
La demanda de grandes bloques de potencia, v de mayor
seguridad hace indispensable la interconexión de sis
temas cercanos, y así vemos que en la actualidad la
interconexión de sistemas se ha incrementado en un
grado tal, que se ha convertido en rutinario el in-
tercambio de energía entre las redes de diferentes
sistemas.
.A medida que los sistemas eléctricos 'de potencia van
creciendo en tamaño y complejidad, se hace necesario
que tengan características de conflabilidad acepta-
bles, además de poseer un cierto grado de flexibili-
dad para expansiones futuras y un margen adecuado de
reserva en cuanto a capacidad de generación, trans-
misión y distribución.
Uno de los elementos que más aporta al nivel de con
fiabilidad es el esquema de protección, junto con
el nivel de aislamiento, apantallamiento de las li-
neas, mallas de tierra y en general el dimensiona-
miento y calidad de equipos especificados.
La Central Papallacta (HCJB) se encuentra interco-
nectada con el sistema Quito a través de la línea
de transmisión Cumbayá-Pifo. La HCJB, en su afán -
de expansión ha decidido la ampliación de su Central
mediante una unidad de 5.1 MVA. Esta unidad estará
en funcionamiento para 1,982; con lo cual se espera
cubrir adecuadamente la demanda de potencia de la emi
sora, parte de la energía podrá ser suministrada a
la Empresa Eléctrica para que cubra, la demanda de po
tencia activa y reactiva de los pueblos ubicados en
la Región Ñor-Oriental de la Provincia de Pichincha.
1.2 OBJETIVOS. -
El presente trabajo de tesis, tiene como objetivo
principal, la coordinación de las protecciones y
los estudios preliminares que deben llevarse a ca-
bo antes de realizarse la coordinación misma.
Se escogió al sistema Empresa Eléctrica Quito y
HCJB; porque en la actualidad no se han efectuado
estudios tendientes a la correcta operación del sis
tema en mención ,
También será motivo de este estudio, el analizar la
influencia que presentará el Sistema Quito (tomando
en cuenta Pisayambo) sobre la Central Hidroeléctrica
de Papallacta.
1.3 ALCANCE.-
Al comenzar el presente estudio se disponía básica-
mente de dos alternativas o propuestas diferentes
en lo que se refiere a la configuración futura de la
red eléctrica del Sistema HCJB-E.E.Q; las mismas que
en base a estudios posteriores (flujos de carga,cor-
tocircuitos» etc.) se determinará la elección más
adecuada del Sistema Eléctrico a implantarse.
Para hacer un análisis lo más real de las alternati-
vas , se realizará un estudio de flujos de carga y
otro de cortocircuitos; en el primero determinaría
la tensión, potencia activa, potencia reactiva y
_ 4 -
pérdidas de potencia del.Sistema Eléctrico, cuando
este opere en condiciones normales de funcionamiento
y bajo requerimientos establecidos. El análisis se
hará tanto para máxima como para mínima carga (Año -
1.982) ; y en el segundo determinaría las corrientes
máximas y mínimas de falla, así como la distribución
de estas corrientes en las líneas que conforman el
sistema.
'En el estudio se determinará las características
eléctricas principales que deben tener los disyunto-
res , para la conexión y desconexión automática de
los diferentes tramos del sistema y se recomendará
las características mínimas que debe tener el equi-
po de protección a utilizarse.
Finalmente se efectuará un estudio para definir la
coordinación de la protección en el sistema.
1.4 DIAGRAMAS DEL SISTEMA A ESTUDIARSE.-«r
La HCJB, conjuntamente con la Empresa Eléctrica Quito
en su afán de desarrollo han emprendido la tarea de
electrificación,en el cual se plantean como objetivo
final disponer de un sistema que cubra la demanda cada
vez más exigente de la estación radiodifusora y los d_i_
ferentes pueblos mencionados anteriormente.
- 5 -
En vista de ello se hace necesario remodelar el es-
quema de transmisión del sistema a fin de que éste
presente mejores características tanto técnicas como
económicas .
En el gráfico No. 1-1 se presenta el esquema actual
del sistema y en los gráficos No. 1-2 y 1-3 se pre-
sentan las alternativas de ampliación y mejoramiento
del sistema eléctrico. Los nuevos esquemas nacen,
no con la idea de hacer cambios sustanciales en lo
ya existente ; sino más bien acondicionarle de mane-
ra que el acoplamiento de la nueva unidad en la Cen-
tral Papallacta sea lo más sencilla posible.
C A P I T U L O I I
CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL SISTEMA
II.l CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS DEL SISTEMA: NAYON,
CUMBAYA Y HCJB.
r. •I . El sistema a estudiarse cuenta con generación ne-
tamente hidráulica.. La cual está constituida por
las Centrales de Nayón, Cumbayá y Papallacta(HCJB)«
Las dos primeras Centrales constituyen la principal
fuente de generación del sistema de la Empresa Eléc
trica Quito, en igual forma Papallacta que con su
generación abastece importantes centros de consumo
ubicados en el área rural de. la Provincia de Pichin
cha.
El sistem.a a ser analizado presentará líneas de trans_
misión a 23 y/46~\V.
II.l.1 GENERACIÓN: - .
Los centros de generación con los que contará el sis-
tema para 1.982; se estima serán:
- Central Cumbayá 40 MW- Central Nayón . . 30 MW , '.-.Central Papallacta 6.4 MW ^T-
- 10 -
La potencia asignada a cada una de las centra-
les, se ha realizado tratando de aprovechar su
máxima capacidad hidráulica disponible.
Las características principales de las centra-
les pueden verse tabuladas -en el Cuadro NOvII-1
II.1.2 TRANSMISIÓN; *
El sistema de transmisión a estudiarse presenta
las siguientes características individuales:
LINEA NAYON- CUMBAYA
Nivel de voltaje 46 KVLongitud - 2.77 KMNúmero de circuitos 1
; 'Calibre 477 MCMConductor de fases Material ACSR
Hilos 26/7
Material Acero.tipo -H.SHilo de guarda Diámetro 3/8 pulgadas
Hilos 7
Capacidad de corriente(conductor de fase) 670 Amperios
Capacidad de conducción 53,38 MVA
LINEA S/CUMBAYA - S/HCDA LA VIÑA
Nivel de voltaje 46 KVLongitud 2.55 KMNúmero de circuitos 1 . ;
Calibre 266.8 MCMConductor de fase Material ACSR
Hilos "26/7
- 11 -
CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DE LOS GENERADORES
DEL SISTEMA NAION CÜMBAYA Y HCJB CUADRO No.II-1
NOMBRE DE LACENTRAL
Número de uni-dades .
Marca
Tipo de eje
Potencia nomi-nal (MVA)
Factor de Po-tencia . ( °/o )
Velocidad .. '( R . P , M . )
Tipo de gene-ración.
Frecuencia(C/seg. )
Voltaje Nomi-nal (KV) .
No . de fases .
Tipo de conexión
Beact. sincróni-ca Xd .(PU)
React. transito-ria X'd (PU)
React. subtransitorla X"d (PU) ~
CÜMBAYAI
2
Toshiba
Vertical
/" X\ 11, .111 )
90
514
Hidráulica .
60
4,16 '
3
y //////
I,ol2:f \5
l
0 ,X1 9-3
CÜMBAYAII
2
A.E.G.
Vertical
11,111
90
514
Hidráulica ,
60
4,16
3
y/y/v/y.
0,861
0,21.8
0,151
NAYON
2
Mitsubi-shi .
Vertical" \' /
V_ /
90
400
Hidráulica „ '
60
6,9
3
y/////
1,2
' 0,324
0,24 "
PAPALLACTAI
1
Westinghouse
Horizontal
2
90'
720
Hidráuli-ca .
60
2,9
3
A '0,80
\ , 20
)
0,143
PAPALLACTA11
1
• Parsons-Peebles
Horizontal
5,1 '
90
450
Hidráuli--ca „
60
4,16
3
;>c1,35
0,34
0,24
-' 12 -
Capacidad de corriente(conductor de fase)
Capacidad de conducción
LINEA S/HCDA LA VIÑA-PIFO
Nivel de voltajeLongitudNúmero de circuitos
Conductor .de fase
Hilo de Guarda.
Capacidad de corriente(Conductor de fase)
Capacidad de conducción
LINEA PIFO-PAPALLACTA:
Nivel de voltajeLongitudNúmero de circuitos
Conductor de Fase
Hilo de Guarda
Cacacidad de corriente(conductor de fase)
Caoacidad de conducción
460 Amperios.
36,61 MVA.
23 KV14.5 KM'1
'Calibre No. 2 AWGMaterial ACSRHilos 7
Material Acero GalvaniDiámetro 5/16 pulgadas
180 Amperios.
7,16 MVA-/
46 KV30,41 KM1 •
Calibre No. 2 AWGMaterial ACSRHilos 7
Material Acero Galvani.Diámetro 5/16 pulgadas
180 Amperios
14.32 MVA
13 -
3.80
2.00
0.70 j
DISPOSICIÓN DE LOS CONDUCTORES EN LAS
ESTRUCTURAS
DISPOSICIÓN LINEAS
HG.h-
NAYON - CUMBAYA
S/CUMBAYA-HCDA LA VIÑA
-&L
el.
- 4.0
bl.
HÍO.V
HG.
1.35
0.75
T
o!
0.45bi.
! 50
1.70
1.29
_H,G4
0.73 al.
bl.
2.58
Cl.
HCDA LA VIÑA - PIFO
PIFO - PAPALLACTA
NOTA: Las acotaciones de Las figuras están en metros,
FIGURA II - 1
- 14 -
II.1.2.a) CALCULO DE IMPEDANCIAS DE SECUENCIA POSITIVA:
En base a la disposicion.de los conductores en
las estructuras indicadas anteriormente en la
figura II - 1, se calculan las.impedancias uti-
lizando las fórmulas y tablas del libro "Trans-
mission and Distribution Reference Book" de la
Westinghouse. (Ref: 1)
La fórmula empleada es:
Z. = r * j (Xa + Xd) | . L_L i a
(Para líneas de un solo circuito)
DONDE:
r = Resistencia en _/T~ por unidad de Iongitud y por conductor para 25 C y60 ciclos/sg.
Xa = Reactancia en -O_ por unidad de lon-gitud y por conductor para un pie deespaciamiento y 60 ciclos/sg.-
Xd• = Factor de espaciamiento de la reactan-cia inductiva para 60 ciclos, en ~n~por unidad de longitud,
L = Longitud.
GMD = Distancia media geométrica de.acuerdoa la disposición de los conductores.
GMR = Radio medio geométrico de un conductoro conjunto de conductores.
Para el sistema actual y las probables alternati_
vas futuras del sistema, todas las líneas a
emplearse son de un solo circuito trifásico.
- 15 -
Los valores de cada uno de estos parámetros
están dados en:
r = —°-/ millaa
Xa = -t~i. / milla
Xd = ~n~ / milla
L = millas
GMD = pies y pulgadas
GMR = pies y pulgadas
Todas las impedancias calculadas con la fórmu-
la anterior se encuentran tabuladas en el Cua-
dro No. II - 2
II.1.2.b) CALCULO DE IMPEDANCIAS DE SECUENCIA CERO:
Para dicho cálculo se utilizan las fórmulas
que se indican en el libro "Manual Standard del
Ingeniero Electrista" de A. E. Knowlton,sección
13, párrafo 29, cuyas fórmulas son: (Ref: 2)
Z . = Zn n i Z n _ (Para un circuito tri-O 11 ~r ±¿ „ <• . . V. - n Jfásico sin hilo de guar_
da) . ~
Z = Z + 2 Z - 3 (Z) 2
Z77.
(Para un circuito trifásico con un hilo de guar-da).
- 16 ' -
El significado de los términos de estas fór-
mulas son:
Z., = Impedancia propia del conductor de fases.
ZI;L = Ra -1-0,000988 F+J 0 ,002893 F Iog10 De Jn/RMÍ
GMR
D o n d e :
Ra = Resistencia del conductor de fase en_fl/KM
F = Frecuencia en ciclos/sg.
GMR = Radio medio geométrico del conductoren cm.
De ' = Distancia entre los conductores y elconductor ficticio en el que se con-centra la corriente de retorno, portierra; en cm.
De = 65900 y f>f?
31
Siendo O - resistividad de la tierra U"2./mP ~
Impedancia mutua entre los conductoresde una terna.
Z, 0 - 0,000988 F-i-J 0,002893 F Log,nDej_ ¿ -LujQ/KM|
GMD
Siendo GMD = Distancia media geométrica entrelos conductores de una terna; encm»3
GMD
17
Z,? = Impedancia mutua entre un hilo de t.ier;ra y un conductor. ~
Z = 0,000988 F-t- J 0,002893 F Iog10 De Ul/KM
D. 'ig
Siendo D. = Distancia entre el conductor detierra y cada uno de los conduct£res. ~~ •
n = 3 ; para líneas de un so-lo circuito.
Z = Impedancia propia del conductor de tierra.
^r. = 0,000988 F+Rg-j-J 0,002893 F log, nDe -n./KMI i luGMR
Siendo R _= Resistencia del conductor de tierra,g
GMR = Radio medio geométrico de conductor^ de tierra 'en cm ,
Tomando en consideración que la frecuencia del
sistema es de 60 ciclos/sg, y debido.a que no/
existen mediciones de resistividad de la tie-
rra a lo largo de las líneas del sistema, se
tomará como valor promedio de t el de:
/° = 100 -^-/m3 ;
- 18 -
Con lo anterior podemos simplificar las fór-
mulas de la siguiente manera:
Z =. Ra-f 0,05928 -f J 0,17358 login 85050, 6810GMR
J12 = 0 , 0 5 9 2 8 4 - J 0,17358 1 og 85050,6810- GMD
J17
'7
0,05928- l - J 0,17358 log 85050,68D .ig
0 , 0 5 9 2 8 4 - R 4-J 0,17358 log 85050, 68S X GMR
Los valores de las irnpedancias calculadas con
las -fórmulas anteriores se encuentran tabula-
das en el Cuadro No. II - 2.
CUADRO No.II-2
L I N E A S
NAYON -CUMBAYA
S/CUMBAYA - HCDA.LA VIÑA.
HCDA. LA VIÑA -PIFO.
PIFO - PAPALLAC-TA.
IMPEDANCIAS DE SECUENCIAPOSITIVA. £o./fas¡)
0,337+ J 1, 260
0, 555+ J 1,216
12,707+ J 7,282
26,649+ J 16,146
IMPEDANCIA DE SECDENCÍA CERO. /fas¿]
1,078 f J 4,490
1,237 + J 4,190
17,241 + J 27, 463
35, 762 -f J 41,631
La impedancia de secuencia negativa Z? para el caso de líneasse la considera siempre igual a la impedancia de secuenciapositiva; por lo tanto, quedaría también determinada esta irn-pedancia para las líneas del sistema.
- 19 -
II.1.3 SUBESTACIONES,,
Los datos referentes a las subestaciones de elevación
de las Centrales del Sistema: Nayón, Cumbayá y HCJB;
se presentan tabulados con sus características prin-
cipales en el Cuadro No. II - 3.
CARACTERÍSTICAS DE LAS SUBESTACIONES DE ELEVACIÓN DE LAS CENTRALES
DEL SISTEMA NAYON, CUMBAYÁ Y HCJB. CUADRO No. II-3
NOMBRE DE LASUBESTACIÓN.
Número de transf ormadores .
Fases
Tipo
Potencia Nomi-nal . (MVA)
Relación deVoltajes (KV)
Tipo de cone-xión .
Reactancia (%)
Número de de-vanados .
Taps
CUMBAYÁI
2
3
OA / FA
10/12,5
4,16/46
/^ y~m
6,39
2
+2,5^5% .
CUMBAYÁII
2
3
OA /FA
10/12,5
4,16/46
^6,45
2
^2,5+5%
NAYON
2
3
OA / FA
12,5/16,5
6,9/46
s/ ' jíTrn
5,5
2
12,5+5%
PAPALLACTAI
3
1
OA / FA
0,833/0, 933
2,9/24,940
A/s JT7777
5,5
2
t2,5t6%
PAPALLACTAII
1
3
OA
5,1
4,16/46
A//s/ Y-TTTTT
7,5
2
+2,5J-5%
~ 20 -
Las características de los transformadores instalados o
por instalarse de las demás subestaciones, sean estas de
elevación o reducción se presentan tabuladas en el Cua-
dro No. TI ~ 4.
CUADRO No. II - 4
SUBESTACIÓN
Número de transf ormadores
Fases
Tipo
Potencia Nomi-nal (MVA)
Relación deVoltajes (KV)
Tipo de cone-xión.
Reactancia (%)
Taps
HCDA LA VIÑA
1
3
OA/FA
15/20
46/23
•-y A8
^2,5+5%
PIFO 1
3
1
OA
0,5
23/0,48
y/&2,25
j;2,5+5%
PIFO II
1(&) 1
3
OA
(&) §jl
46/4,16U)46/23
4/A //
&-W/V7,5
U) 3,85
+2,5J5%
PAPALLACTAU)
1
3
OA
^ -
46/23
V /-^ /1\/,s Trm "j
3,85
+2,5J5%
Autotransforrnadores .
- 21 -
II.1.4 CALCULO DE LOS PARÁMETROS DEL SISTEMA EN P.U.
Para realizar este cálculo se tomará como po-
tencia base 100 MVA y los voltaje base serán
los nominales que tienen cada elemento en el
sistema. En los Cuadros No. II - 5 y No. II - 6
se indican los valores de impedancia en por uni-
dad de las alternativas dadas, las cuales se han
determinado con los datos indicados en este capí-
tulo y con la siguiente relación:
Donde :
Z pu_ = Impedancia en pu referida a la nuevabase .
Z .pu-, = Impedancia en pu en su base propia.
MVA = Potencia base a la que se desea refe-rir Z pu
MVA, = Potencia base propia de los elementos,
Cabe indicar que con él objeto de considerar la
influencia del Sistema Quito , se determinará.' en
estudios posteriores (cortocircuitos) el equiva-
lente de dicha red en la barra de 46.KV de la
Subestación Cumbayá.
22 -
IMPEDANCIA DE SECUENCIA POSITIVA .EN P.U
SISTEMA E.E.Q, Y HCJB MVA base = 100
CUADRO No. II - 5
ELEMENTO ALTERNATIVA 1 ALTERNATIVA 2
Generador Nayón
Generador Cumbayá
Generador Papallacta I
Generador Papallacta II
Transformador Nayón
Transformador Cumbayá
Transformador La Viña
Transformador Pifo I
Transformador Pifo II .
Transformador Pifo III
Transí. Papallacta I
Transí. Papallacta II
Transí. Papallacta III
Línea Nayón-Cumbayá
Línea Cumbayá-H^La Viña
Línea Hcda. La Viña-Pifo
Línea Pifo-Papallacta <-
3 0,7273
3 0,3815
3 7,15 /
3 4,15 J
3 0,2
3 0,1607
3 0,6667
3 1,5.
3. 0,63
3 1,47
3 1,47 '
3.0,63
3 2,2 /
0,0159 3 0,0595
0,0262 j 0,0574
2,4 j 1,377
-0,3976 j 0,7444 Jc.
^&
3 0,7273
3 0,3815
3 7,15
3 4,15 ,
3 0,2 /
3 0,6667
3 1,5
3 0,77 >
3 1,47 '
3 1,47 -/
3 0,77
3 2,2
0,0159 3 0,0595
0,0262 j 0,0574
2,4 3 1,377 J
0,3976 j 0,7444,
Autotransfarmador.
- 23 -
IMPEDANCIA DE SECUENCIA CERO EN P.ü.
SISTEMA E.E.Q. Y HCJB MVA base = 100
DUADRO No. II - 6
ELEMENTO ALTERNATIVA I ALTERNATIVA 2
Generador Nayón
Generador Cumbayá
Generador Papallacta I
Generador Papallacta II
Transformador Nayón
Transformador Cumbayá
Transformador La Viña
Transformador Pifo I
Transformador Pifo II
Transformador Pifo III
Transf. Papallacta T
Transf. Papallacta II
Transf. Papallacta III
Línea Nayón-Cumbayá
Línea Cumbayá-H.La Viña
Línea Hcda> La Viña-Pifo
Línea Pifo-Papallacta
j 0,5455
j 0,230?oo
j 1,38
j 0,2
j 0,160?
3 0,6667
j 1,5
j 0,63
j 1,47
j 1,47
j 0,63
j 2,2
0,0509 j 0,2122
0,0585 j 0,1980
3,2592 j 5,15150,7908 j 2,5734.
j 0,5455
.j 0,2307co
j 1,38
j 0,2
j 0.1607
j 0,6667
j 1,5
& j O,77
j 1,47
j 1,47
& j 0,77
j 2,2
0,0509 j 0,2122
0,0585 j 0,1980
3,2592 j 5,1515
0,7908 j 2;. 5734
Autotransformador.
C A P I ' T U L O I I I
CALCULO DIGITAL DE FLUJOS DE CARGA
III.1 OBJETIVO.-
Al diseñarse un Sistema Eléctrico debe observarse
por una parte que el mismo resulte seguro y confia
ble en su operación y explotación y por la otra
que su implementación resulte económica dentro de
las limitaciones propias de cada sistema en parti-
cular.
A efectos de conferirle al Sistema Eléctrico a estu_
diarse, un alto grado .de seguridad y confiabilidad
en su operación futura, se han analizado diversos •
flujos de carga (para varias condiciones); a fin de
evaluar la importancia relativa de cada una de las
subestaciones y líneas de interconexión dentro de
los esquemas eléctricos propuestos,
El estudio de flujos de carga se realizó con la ay.u
da de un programa digital utilizado por el Institu-
to Ecuatoriano de Electrificación (INECEL); denomi-
nado "Programa para flujos de potencia) método Newton
Raphson"; con el cual se analizó al sistema bajo dos
condiciones:
1.- Máxima Carga.2.- Mínima Carga.
- 25 -
III.2 MÁXIMA CARGA.-
III. 2.1 CONSIDERACIONES BÁSICAS PARA EL ESTUDIO:
Para la condición de máxima carga, se es-
cogió a la barra de generación de la Cen-
tral Cumbayá como barra oscilante.
El rango de variación para los transforma
dores con cambiador de taps bajo carga es
de t 5%.
-. Para la operación del sistema, se ha toma
do como límite de voltaje en las barras
de carga los siguientes valores:
Máximo 1,05 puMínimo 0,95 pu
Las barras de generación de Nayón y Papa-
llacta funcionarán a 1,02 pu.
Con respecto a los valores de demanda de
potencia reactiva de los centros de con-
sumo , se tomará un factor de potencia de
carga igual a 0,9. Debido a que son ca£
gas fundamentalmente resistivas, es de-
cir no son áreas industriales,
-. Los Taps de los transformadores tienen
una posición fija, tanto para máxima como
para mínima carga.
En los planos No. .111-1 y III-2 se presentan dia-
gramas unifilares del sistema, en el que se encueii
tran especificados tanto las barras como los ele-
Hcd
o. L
A
©C
UM
BÁ
YA
'•u v_y
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D
E L
OS
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LE
ME
NT
OS
GE
NE
RA
CIÓ
N
CA
RG
A
- 26 -
mentes para su correcta identificación.
La clasificación de las barras, así como los datos de
demanda máxima se encuentran tabulados en el Cuadro
No. III-l. Con relación a este cuadro es preciso ha-
cer una aclaración, cuando no se encuentra especifica
do el voltaje o el tipo de barra se asumirá que es
una barra de paso o barra auxiliar. Entendiéndose por
barra de paso, aquella que sirve únicamente para dife-
renciar dos elementos del sistema, no teniendo una in-
fluencia directa en la operación del mismo,
CARACTERÍSTICAS DE LAS BARRAS
MÁXIMA CARGA . (Año 1.982)
ALTERNATIVA 1 y 2 CUADRO No. III-l
BARRANo
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
-1-2- ?
A3-/ O14
GENERACIÓNMW
0.0
0.0
0.0
15.5
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.8
4.59
MVAR
0.0
0.0
0,0
11.63
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.35
3.44
CARGAMW
0.0
36.1
0.0
0.0
0.0
5,5
0.0
1.5
. 2._2..
0.0
0.0
0.8
0.0
0.0
MVAR
0.0
17. 42
0.0
0.0
0.0
2.66
0.0
0.73-
.__JL.-07
0.0
0.0
0.39
0.0
0.0
ESPECIFICACIÓNDE VOLTAJES.
1.02
1.02
1.02
|l.02
| oa
TIPO DE BARRA
OSCILANTE
CARGA
PASO
B.VvC.
PASO
CARGA
PASO
CARGA
CARGA
PASO
PASO
CARGA
B. V.C,
B. V.C.
( B . v. c. Barra de voltaje controlado.
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O-H
E-2
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!*»>• *»*M
1
- 29 -
III.2.2 ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS DE FLUJOS DE PO-
TENCIA PARA CARGA MÁXIMA:
De un análisis previo se determinó la difi-
cultad de obtener un resultado adecuado de
voltaje para las dos alternativas, compro-
bándose que la línea Pifo-Papallacta (ele-
mento 10, gráficos III-l y III-2) presentía
ba una caída considerable de tensión; como
soluciones se opto por aumentar el calibre
del conductor (3/0, 4/0 ASCR). O el colo-
car un regulador de voltaje de capacidad
5 MVA y regulación del 10% en la mitad de
la línea antes mencionada.
Los resultados en detalle, pueden verse en
los diagramas Nos, III-l a III-4 y en
las hojas de respuesta dadas por el compu'
tador. En ellos hay tres aspectos básicos
de analizar: Voltajes, flujos de potencia
a través de los elementos y las pérdidas de
potencia.
Resultados de condición I
1) Rango máximo de variación de voltaje(%) 5,63%
- 30 -t f
,2) Defasaje máximo de los voltajes
respecto a la referencia (0°) '
3). Pérdidas de potencia activa(%) 0,72%
4) Pérdidas de potencia reactiva(%} 13,5%
Resultados de condición II
1 ) Rango máximo de variación de
voltajes {%) 5,69%2) Defasaje máximo de los voltajes 13,18°
3) Pérdidas de potencia activa(%) 1,2%
4) Pérdidas de potencia reactiva(%) 16,19%
-,' Resultados de condición III
1) Rango máximo de variación de
voltaje (%) 5,61%
2) Defasaje máximo de los voltajes 6,62°
3) Pérdidas de potencia activa(%) 0,64%
4) Pérdidas de potencia reactiva(%) 13,4%
Resultados de condición IV
1) Rango máximo de variación de
voltaje (%) 5,62%
2) Defasaje máximo de los voltajes 9>98
3) Pérdidas de potencia activa(%) 1,15%
4) Pérdidas de potencia reactiva(%) 15%
Resumiendo se puede decir lo siguiente:
En lo que a voltajes se refiere, podemos', ver
que su magnitud no varía más de un - 5,6% del
valor nominal encontrándose por lo tanto den-
tro de la tolerancia prevista para estos casos.
El defasaje de los voltajes respecto a la refe-
rencia no presenta una variación mayor a los 13
- 31 -
grados, por lo que la capacidad estática de trans
misión está oor debajo del límite crítico.
En cuanto a la capacidad de conducción, tanto las
líneas como los transformadores están operando en
condiciones normales y con la ventaja que los trans_ -
formadores tienen la posibilidad de que fluyan un
40% de carga adicional ; según se puede ver de las
características propias, lo que'le da al sistema un
cierto grado de libertad de operación.
Las pérdidas de potencia activa varían entre 0,64%
y 1,15% asegurando de esta manera la buena utiliza-
ción de la energía hidráulica. En lo que a poten-
cia reactiva se refiere las pérdidas varían del 13,4%
al 16,19%, esto obedece a que el flujo .-de .reactivos pro_
vienen en su totalidad de los centros de generación
los mismos que se encuentran eléctricamente alejados
de la carga; este problema se puede abreviar al colo-
.car condensadores en las subestaciones de distribui-
ción o en los centros de consumo, ya que se limita con
ello el flujo de reactivos y consecuentemente las pé_r
didas ; en nuestro caso para todos los flujos de car-
ga analizados, se considera que en la barra de carga
(6,HCDA. La Viña) esta acoplado un banco de capacitp_
res de 2 MVAR.-
PROGRAMA rutel TAI. DE FLUJO DE CARGA' PARA SISTIAS DE POTENCIA
Alternativa
2: Con
Caso ;HAYOI-i~CUrtBñYí,~?A!\U.L
"iCTf.
LT.F ür
;i'. a
¡Vi
.-
Conductor actual en línea S/E Hcda. La Viña- PIFO (No. 2 ACSR)
.- Cambio de conductor en línea PIFO - PAPALLACTA ((3/o
ACSI
•DATOS DEL SISTEMA
Numero de barras=
14
Numero de lineas"
13
Transformadores con tep no nominal=
Condéneselo res=
1Re3ctores=
O
Linea 1 2 3 A 5 6 7 8 910 11 12 13
Barr
e 4 3 1 i 5 6 7 10 10 11 12 13 14
Barr
e 3 2 o 5 6 7 3 9 710 11 12 11
Resi
sten
cia
0,00000
0,01590
0,00000
0,02620
0,00000
2,40000
0,00000
' 0,00000
0,00000
0,50020
0,00000
0,00000
0,00000
Reactancia
0,20000
0,05950
0,16070
0,05740
0,00670
1,37700
1,50000
1 . 47000
0,77000
0,77980
0,77000
2,20000
1,47000
Sueeptaneia
0,00000
0,00000
• 0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
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0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
NOTA
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de Is Suceptancia
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03000
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DIRECCIÓN
DE OPERACIÓN DEL
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SALIDA FrLUJO DE CARtíA MÉTODO NEWTON-RAPHSON
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* MW
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1*0200
ó*83
4» 590
0*94o
0*000
0*000
11
TOTALES
46,433
23*504
40,100
22*270
F L
1: J 0 MW
24,5430
-15,4511
-24T. 5430
3,8941
-15,5000
15,5000
15,5000
-3,8882
3,8882
-3,8882
-1*6118
1,7401
1.5000
-3,2401
-1*5000
-2,2000
2,2000
3*2401
-:.í,4401
5,5900
-1,0000
-4,5900
1,0000
-1 ,8000
1,8000
4*5900
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D E
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TAP
14,1882
1,03000
-7,0314
-12/8713
2,4827
' -7,2143
7*2143 .
7*8293
1*03000
-2,4090
2,4696
0,96500
-2,3283 .
1,6067
-1.5331
0*7724
0,7607
-0,7300
-1,0700
1,1614
-0*6759
-0*4355
0,7192
-0,0722
-0,6470
0,0795
-0,4695
0,5412
0*98000
0,9450
0,98000
1 OJ ÜJ-
f
CONDICIÓN I
PERDIDAS EN EL SISTEMAí
POTENCIA ACTIVA=
O,333MW
'POTENCIA REACTIVA-
3.172MVAR
PKO
BK
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l LU
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j.fi
Cas
o 5N
AY
CN
Alternativa 1:
Con
.- Conductor actual en línea S/E Hcda. La Viña - PIFO (No. 2 ACSR)
.- Conductor actual en línea Pifo Papallacta (No. 2 ACSR)
•- Reg.ulador— de— voltaje—en— 1-ínea-ant-e-E-iof -
: - —
DATOS DEL SISTEMA
Nu
mer
ó ef
e b
arr
as1
5
Nu
mer
o cí
e li
ne
es-
16
• •
15T r s n s f o r m 3 d o r e s c o n tsp no no.TI i nal
-Condenssdores=
1Reactores-
O
i 1 •
• •
'
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Lines 1 •?. 3 A cr( 6 7 R 9 10 11 12 13 14 15
Barra 4 3 1 2 ó 7 710 11 12
3314 15 le
Barre 3 2 2 5 7 S 9 7
• 10 11 13 14 14
Resistencia
0,00000
0,01590
0.00000
Q^ 02Í20
0,00000
2,40000
0,00000
0,00000
0 * 00000
0, 02*70
0 , 00-000
0 * 6297-0
0,00000
0,00000
0,00000
Recetarte i 3
0,20000
0 ,05950
0,16070
0,05740
0,&&&70
1,37700
1 , 50000
1.47000
0,63000
0,68830.
0 , 75000
0,68850-
0,03000
2,20000
1,47000
S'.iceF'tsncie
0,00000
0.00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
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- -
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_ -..
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iZSJ
tfoi
T-.^
v
NOTA, El valar de ls Supeptsncia corresponde 3
una d& IBS.ramas del circuito PI de las lineas
, -
- -
'• -
- -
Transformadores con tap no nomine!
Barra P
4 1 5 15 12
Barra a
3 2 ó 14"'
'•" '11 "
TSP en berra P
1.03000
1*03000
0,9óSOO
0,98500
0,93000
1
-
•--
- ••
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1 •
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Condensadores
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- 38 ' ±.
PROGRAMA DIGITAL DE FLUJO DE CARGA PARA SISTEMAS DE POTENCIA
Ceso }NAYOM-CUMBAYA-PAPALLACTA CARGA MÁXIMA
Alternativa 2: ConConductor actual en línea S/E Hcda. La Viña- PIFO (No. 2 ACSR)
.-..Cambio de conductor en línea PIFO- PAPALLACTA (4/o ACSR)
DATOS DEL SISTEMA
Numero de barras- 14 •Numero de lineas= 13Transformadores con tap no nominal--Condensadores55 1Reactores-- O
Linea
1p345ó78910111213
Barra
4- 3
125ó7101011Í21314
Barra
3225ó78•9710111211
Resistencia
0,000000,015900<OOOOQ0,026200,000002,400000,000000,000000,000000,397500-, 000000,000000,00000
Reactancia
0,200000 , OÍ5950-0,160700,057400,006701,377001,500001,470000,770000,744300,770002,200001,47000
Suceptancis
/] 0,00000'/ 0,00000/ 0,00000X 0,00000•y 0,00000
0,00000' 0,00000• 0,00000'/ 0,00000'i 0,00000yy 0,00000' 0,00000
0,00000
NOTA! El vslor de la Suceptancia corresponde auna de las ramas del circuito PI de las lineas
Transformadores con tap no
Barra P
.4151314
Barra «
32ó1211
Tap en
1,1,0,0,0,
nominal
barra p
0300003000905009SOOO9SOOO
Condensadores 1
Barra P
ó
Suceptancia Be
0,02000
CONDICIÓN III
ORIANO HE ELECTRIFICACIÓN
DIRECCIÓN DE OPERACIONES!, s.n.i.
.
Cf
4
*y•S
ALID
A FLUJO DE CARGA MÉTODO NEWTON-RAPHSQN
*
' '
R E. S U
L. T A D 0 S
D E
B A
BARRA
VOLTAJE
,
GENERACIÓN
*
MAG.
AN6,
,
MW
MVAR
,
1
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0,00
24,507
14,108
r '
5
• 0,9658
-2,45
0,000
0,000
6
0,9855
-3,94
0,000
0,000
S
..
0,9952
-1,84
0,000.
0,000
10
1.0018
0,87
0,000
0,000
11
1,0286
3,01
0,000
0,000
12
1,0294
3,42
0,000
0,000
13
1,0200
5,54
1,800
0.574
14
1,0200
6,62
4,590
1,011
TOTALES
46,397
23,474
F: R
A-
,
CAR6A
MW
MVAR
0,000
' 0.000
36,100
17,420
0,000
. 0,000
.. 0,000
. 0,000
0,000
0,000
5,500
'2,660
0,000
0,000
1,500
0,730
2,200
1.070
' 0,000
0,000
O.'OOO
0,000
O.SOO
0,390
, 0,000
0,000
0,000
0,000
46,100
2.2,270
*
.CAP/REAC, ' A
,
MVAR
.BARRA
2 3 1 5 4 3 j> ó•i
040
5 7 6 810 7 10
•í*
9 7 11 101214 11 •
13
12
11
F L U ,! 0 MW
*
24,5068
-15.4512
-24,5068
3,8580
-15,5000
15,5000
15. '5000
-3,8523
3,8523
-3 , 8523
-1,6477
1,7701
1.5000
-3,2701
-1,5000
-2,2000
2,2000
3,2701
• -5,4701
5,5900
-1 ,0000
-4.5900
1 ,0000
-1,8000
1,8000
4,5900
CONDICIÓN
III
PERDIDAS EN EL. SISTEMA í
POTENCIA ACTIVA*
0.297MW
POTENCIA REACTIVA*
3.146MVAR
D E
C A R G. ñ
*
MVAR
TAP
14,1078
1,03000
-6,9846
-12,7975
2,362.1
-7,1671
7,1671
7,7805
1,03000
-2,3495
2,3495
0,96500
-2,2140
1,4964
-1,4261
0,7721
0,6540
-0,7300
-1,0700
1,1606
-0,5694
-0,5912
0,8157
-0,1042
-0.7115
0,1116
-0.5016
- .
0,5740
0,98000
1,0113
0,98000
1 vo 1
PROGRAMA DIOIXAL DE FLUJO DE CARDA PARA SISTEMAS, DE POTENCIA
..
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C3SO ?NrVí'OH--C!JhBAYA-í''Af'AI.,L.AC¡Y:
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,- Conductor actual en línea S/E Hcda. La Viña - PIFO (No. 2 ACSR)
Alternativa 2¡ Con
,-
Conductor actual en línea Pifo Papallacta (No. 2 ACgR)
,- Regulador de voltaje en línea anterior
DATOS D:L SlSTKMf)
Numero de barr3s=
loNumero de lineas^
15
Transformadores con tep no nominal"
• Condensadores51'
1Resetores=
O
Linee 1 2 3 4 5 6 7
• 89 10 11 12 13 14 15
Barre 4 3 1 2 5 ó 7 3010 10 12 12 13 14 13
Barrs 3 2 2 5 é> 7 8 9 7 11 i: 13 14 15 10
Resistencia
0,00000
0,01590
0,00000.
0,02620
0,00000
2,40000
0,00000
0,00000
0,00000
0,62970
0,00000
' 0,02970
0,00000
0,00000
0,00000
Re setenéis
0,20000
0,05950
0,16070
0,05740
0,66670
1,37700
1 ,-50000
1,47000
0,77000
0 ,08850
0,75000
0 , 68850
0; 77000
2,20000
1,47000
Suceptsncis
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
/ 0,00000
NOTA! El valor de IB Buceptsncis corresponde 3
ui'is de las ramas del t.-ircuito PI de IBS lineas
CONDICIÓN
IV
Transformadores con tap no
Barrs
F>
4 1 5 15 :I2
Barra n
3 2 6 14 11
Tsf en 1 .1 0 0 0
nominal
bsrrs p
,03000
,03000
,96500
,98500
,93000
Condensadores
Ba;rs p
6 '
'Si.'ceF'tahcis Be
0,02000
¡.'A
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A
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5
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11
1,0
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MW
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13
15
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32
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0,0
13
2
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00
,20
00
, 2
00
0,0
13
2,2
13
2
,38
79
,38
79
,38
79
,38
79
,59
00
,00
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02
57
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20
08
78
96
36
38
36
38
21
52
49
70
43
71
77
27
66
44
73
00
07
00
1618
59
12
57
06
76
17
7617
96
99
96
99
1908
58
36
60
72
59
37
9S
37
07
38
9:1
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P
1.0
30
00
1.0
30
00
0,9
65
00
0,9
30
00
0.9
85
00
ÍY>
ITI.1 MÍNIMA CARGA.-
III.3.1 CONSIDERACIONES BÁSICAS PARA EL ESTUDIO:
-. Para la condición de mínima carga, se es-
cogió a la barra de generación de la Cen-
tral Cumbayá como barra oscilante.
El rango de .variación nara los transforma-
dores con cambiador de taos bajo carea es
t 5%.
Para la operación normal del sistema,se
ha tomado como límite de voltaje en las
barras de carga, los siguientes valores:
Máximo 1,05 puMínimo 0,95 pu
1El voltaje en las barras de generación de
las Centrales de Nayón y Papallacta es
de 1,O pu .
El factor de potencia de las cargas es 0,9
Los valores de demanda de potencia activa
de los centros de consumo, se toma el 42%
de la demanda máxima. (En base a datos pro_
porcionados por el despacho de carga de
INECEL).
-•r . La clasificación de las barras, así como
los datos de demanda mínima se encuentran
tabulados en el Cuadro No. III-2
- 45 -
CARACTERÍSTICAS DE LAS BARRAS
MÍNIMA CARGA (Año. 1982)
ALTERNATIVAS 1 y 2 • CUADRO No. III-2
BARRANo .
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
GENERACIÓNMW
0-0
0.0
0.0
15,
0.0
0,0
0.0
'0.0
0.0
0.0
.0.0
0.0
1.8
4. 59
MVAR
0.0
• 0.0
0.0
11.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
1.35
3.44
CARGAM¥
0.0
15.1
0.0
0.0
0.0
2.31
0.0
0,63
0.92
0.0
0.0
0.34
0.0
0.0
MVAR
0.0
7.29
0.0
0.0
0.0
1.12
0.0
0.31
0.45
0.0
0.0
0.16
0.0
0-0
KSPECIFICA-DE VOLTAJE
1.0 JO"
1.0
1.0
1-0
TIPO DEBARRA
OSCILANTE
CARGA
PASO
B.V.C.
PASO
CARGA
PASO
CARGA
CARGA
PASO
PASO
CARGA
B.V.C.
B.V.C,
( B.V.C. ) Barra de voltaje controlado.
III.3.2. ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS DE FLUJOS DE POTENCIA
PARA CARGA MÍNIMA:
Los resultados en detalle pueden verse en los
diagramas Nos. III-5 a III-7,. y en las hojas de
respuesta dadas por el computador. Se analizan
tres puntos básicos: voltajes, flujos de poten-
cia a través de los elementos y las pérdidas de
potencia.
Resultados de condición I.
1) Rango de variación máxima de voltaje(%) 6,17%
2) Defasaje máximo de los voltajes respecto a la
referencia ( 0°) 21,09°.
3) Pérdidas de potencia activa (%). 4,51 %
4) Pérdidas de potencia reactiva (%) 22,31%
Resultados de condición II.
1) Rango de variación máxima de voltaje (%) 6 %
2) Defasaje máximo de los voltajes respecto a la
referencia ( 0°) 18,65°
3) Pérdidas de potencia activa (%) 4,43%
4) Pérdidas de potencia reactiva (%) 20,22%
Resultados de condición III.
1) Rango de variación máxima de voltaje (%) 5)62%
2) Defasaje máximo de los voltajes respecto a la
referencia ( 0°) 13,34°
3) Pérdidas de potencia activa (%) 3,07%
4) Pérdidas de potencia reactiva (%) 15,75%
PROBRAMA DIGITAL HE FLUJO DE CARGA
PARA
SISTEMAS HE POTENCIA
._ _.„,„.„ „. _
_„,..
.„ .ji
í „
——--
™—
-- —
~~«. ~
-——™
—j.- -.
——
—-.
-.
Cas
o ÍN
AY
ON
-CU
i'iB
AY
A-P
AS
'/tLl
AC
TA
CAP
GA
Nlü
-'IrA
_—_
<_
.- Conductor actual en líne^ S/E Hacda. La Viña - PIFO (No. 2ACSR)
Alternativa 1:Con.- Conductor actual en línea PIFO Papallacta (No. 2 ACSR)
.- Regulador de-voltaje en línea anterior
DATOS DEI. SISTEMA
Numeró cié berras-
loNumero de Iine3s=
15
Transformadores con tsp no nominsl=
Condensadores»
1Resetores™
O
Lines 1 2 3 4 5 ó 7 8 9'10 11 12 13 14 15
Berra A 3 1 o 5 ó 7 7 10 11 12 13 14 15 16
Bsrrs 3 2 'p 5 ó 7 8 9 7
'10
11 12 13 14 14
Resistencia
0,00000
0,01590
0,00000
0,02620
0.00000
. 2,40000
0,00000
0,00000
0,00000
0,02970
0,00000
0,62970
0^00000
0,00000
0,00000
Reactancia
0,20000
0,05950
0,10070
0,05740
0,66670
1,37700
1,50000
1,47000
0,63000
0,68850
0,75000
0,68850
0,63000
2,20000
1 ,47000
SuceF'tsncia
0,00000
0,00000
0,00000
. 0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0*00000
0,00000
0,00000
0*00000
0,00000
. 0,00000
0,00000
0,00000
NOTA! El valor de ls Suceptancis corresponde e
un-s de las. ramas del circuito Pl de las lineas
Transformadores con tap no nominal
Barra p
4 1 5 15 12
Barra a
3 2 6 14 11
TSP en barra
f-
1,03000
1,03000
0,96500
0*93500
0,93000
CONDICIÓN
I
Condensadores
Barra p
ó
S u ce p tañe i a Be
0.02000
*R
E S U
BARRA
VOLTAJE
*
MAS,
1 .
1,0000
2
0,9611
. 3
. 0,9641 '
4
1,0000
5
. 0,9604
6
'
0,9839
. 7
1,0429
8
1,0384
9
1 , 0364
10
1,0347
11
1,0617
' 12
0,9813
13
1,0142
14
1,0115
15
1,0000
16
1,0092
CONDICIÓN I
AMR ,
0,00
-0,72
0.28
-0,65
6,00
5,50
5,28
7,89
10,32
12,5o
15,16
17,30
19,51
21,09
TOTALES
L T A D 0.S
D E
B
GENERACIÓN
,
MW
7,301-
0,000
0,000
.... 6,500
0,000
0,000
0,000
0,000
' 0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
1,800
4,590
20,191
MVAR
5,970
0,000
0,000
3,326
0,000
0,000
0*000
0,000 '
0,000
0,000
'.0,000
0,000
0,000
0,000
0,209
0,000
9,505
PERDIDAS EN
A R
R A
, ,
CARGA
MW
0,000
15,100
0,000
0,000
0,000
2,300
0,000
0,030
0,920
'0,000
0,000
0,000
0,000
0,330
0,000
0,000
19,280
EL SISTEKA!
,l
MVfíR
,
0,000
7,290
0.000
0,000
0,000
1,110
0,000
0,310
0,450
0,000
0,000
0,000
0 , 000
0, 160
0,000
0,000
9,320
*
; AP/FÍEAC ,
A
MVAR
, BARRA
2 3 1 5 I 4 2 3 2 6•i
o "r r.
,e- 7 6 S 910
7 7 711 10 12 11 13 12 14 13 15 16 14 14
FLUJO MW
7,3010
-6.4910
-7,3010
-1,3080
-6,5000
6,5000
6,5000
1,3093
-1,3093
1,3093
-3,6093
4,0872
0,6300
0,9200
-5,6372
-0,6300
•-0,9200
5,6372
-5,6372
5,3333
~*o
» 8 \3\3o
5,8333
—••vj * 833-wí
6,0600
-6,0600
6,0600
-1,8000
-4,5900
1,8000
4,5900
D E'
C A
R G
A #
MVAR
TAP
5,9704
1,03000
-3, 1790
-5,8188
1,7077
-3,2126
3,2126
3,3257
1,03000
-1 , 7048
1,7048
0,96500
-1,6737
2,4997
-2,2255
0,3169
0,4644
1,4443
-0,3100
-0,4500
-1,2481
1,2481
-1,0337
1 , 0337
-0,8002
0,93000
0,8002
-0,5524 .
0 , 5524
-0,3256
-0, 1385
0,3041
0,2086
0,98500
0,0000
1 OC 1POTENCIA ACTIV=
' 0,911MU
POTENCIA REACT1VA=
2.121MVAR
PROGRAMA
DIGITAL DE. FLUJO DE CARGA
PARA SISTEMAR DE POTENCIA
Alternativa 2; Con
Caso ¡N
AYCN
'-CU
i'.E
AYA-
PAPi
V-LA
C !Y.
CAí.'IV,
,-
Conductor
actual e
n línea
S/E
Hcda.
L$ Vifia-PIFO(No, 2
,-
Conductor
actu
al e
n lí
neg
Pifo-Papallacta
(No, 2
,- Regulador
de v
oltaje en l
ínea anterior
BATOS DEL SISTEMA
Numero o'e harrss=
loNumero de lineas--
15
Transformadores con tap no nominal=
Condensadores»
1Reactores"
O
Linea 1 2 3 A 5 ó 7 8 910 11 12 13 14 15
Barra 4 3 1 n 5 6 710 10 10 12 12 13 14 13
Barra 3 2 2 5 ó 7
. 8
: 9 7
11 11 •1314 15 16
Resistencia
0,00000
0,01590
0,00000
0, 02620
0,00000
2,40000
0.00000
0,00000
0,00000
0,62970
0,00000
0,62970
0,00000
0,00000
0,00000
Reactancia
0,20000
0,05950
0,10070
0,05740
0,60670
1,37700
1,50000
1,47000
0,77000
0,68850
0,75000
0.68850
0,77000
2,20000
1.47000
Sücept anca, a
0,00000
0,00000
. 0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
NOTA! El vslor de la Suceptancia corresponde s
una de las ramas del circuito
l-'l de las lineas
CONDICIÓN
II
Transformadores con 'lar no nominal
Barra p
4 1 5 15 12
Berra a
3 2 614 11
Tap en barra p
1,03000
1,03000
0,96500
0.98500
0,93000
Condsnsadores
Barra p
Suceptsncia Be
0,02000
INSTITUTO ECUATORIANO DE ELECTRIFICACIÓN
DIRECCIÓN DE OPERACIÓN DEL s,n,i,
' i 'SALIDA FLUJO DE CARGA MÉTODO NEWTON-RAPHSON
*
BARRA
+• 1 2 3 4 5 6 7
: 8
' 9
10 11 12 13 14 15 16
1
R E S U
VOLTAJE
MAB,
1,0100
0,9710
0,9740
1,0100
0,9704
OJ9949
1,0540
1,0496
1,0344
1,0409
1,0678
0,9871
1,01-99
1,0181
1,0021
1,0177
ANG,
0,00
-0,70
-0,50
0,28
-0,63
-0,13
5,84
5,35
7,02
7.74
10,34
12,35
14.92
15,55
17,74
18,65
TOTALES
L T A D 0 S
D E
BA
R R
A
GENERACIÓN
, ,
i MU
7,284
0,000
0,000
;
6,500
0,000
0.000
0.000
0,000
0,000
0.000
0,000
0,000
0,000
0.000
1,800
4,590
20.174
MVAR
5.912
0,000
0,000
3.289
0,000
0.000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
9,202
, MU
0,000
15.100
0.000
.
0.000
0,000
2,300
i 0,000
0,630
0,920
0,000
0,000
0,000
0,000
0,330
0,000
0.000
19,280
GARBA
MVAR
0,000
7,290
0,000
0,000
0,000
1,110
0.000
0,310
0,450
0,000
0,000
0,000
0,000
0,160
0,000
0,000
9,320
*
,CAP/R¿AC,
A
, MVAR
, BARRA
2 3 1 5 4 2 3 2 ó 5 7 6 810
7
10 . 9 7
31 10 12
3113 12 Í4 16 13 35
14 13
FLUJO MU
7,2835
-6,4912
-7.2&3S
-1,3253
-6,5000
6,5000
6,5000
3 ,3265
-3 ,3265
1.3265
-3,6265
4.0921
0.6300
-4,7221
-0,6300
-0,9200
0,9200
4,7221
-5,6421
5 , 8359
-5.8359
5.8359
-5,8359
6 , 0600
-1,4700
-4,5900
1 ,4700
-1,8000
1,8000
4,5900
DE
CARGA
*
MVAR
TAP
5,9323
1,03000
-3, 1461
-5.7652
1., 6213
-3,1790
3,1790
3.2894
1,03000
-1,6187
1,6187
.0.96500
-1,5898
2,4593
-2, 1922
0,3167
1.8755
-0.3100
-0.4500
0,4644
-1,6966
1,2322
""
~
-1,0202
1,0202
-0,7894
0.93000
0,7894
-0,5443
0,2453
0,2990
-0.2239
0,0689
0.0000
. 0,98500
0,0000
CONDICIÓN
•PERBItrfiS EN EL SISTEMA!
POTENCIA ACTIVA=
0.891HU
POTENCIA REACTIVA-
1.861MVAR
- 53 -
.PROGRAMA DIGITAL DE FLUJO DE CARGA PARA SISTEMAS DE POTENCIA
Alternativa 2: Con
Caso ÍNAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA CARGA MÍNIMA
Conductor actual en línsa S/E Hacda. La Viña-PIFO (No. 2 ACSR)
.- Cambio de conductor en línea PIFO-PAPALLACTA (4/o ACSR)
DATOS DEL SISTEMA
Numero de bsrras= 14Numero de liness= 13Transformadores con tsp no nominsl=Condensadores= 1Reactores= O
Linea
123A5678910111213
Barrs
4312567101011121314
Barra
32256789710111211
Resistencia
0.000000*015900,000000.026200.000002.400000.000000,000000.000000,397500.000000.000000.00000
Reactancia
0.200000.059500.160700,057400, 666701.377001,500001+470000,770000,744300,770002,200001,47000
Suceptsncia
0.000000.000000+000000+000000,000000.000000,000000,000000,000000,000000,000000,000000.00000
NOTA* El valor de ls Suceptancia corresponde auna de las ramas del circuito PI de las lineas
Transformadores con tsp no
Barra p
4151314
Bsrrs a
3261211
Tap en
1.1,0,0.0.
nominal
barra p
0300003000965009800098000
. CONDICIÓN IIICondensadores
Barra p
ó
Suceptancia Be
0.02000
INSTITUTO ECUATORIANO DE ELECTRIFICACIÓN
DIRECCIÓN DE OPERACIÓN DEL s,n,Í4
SALIDA FLUJO DE CARDA MÉTODO NEWTON-RAF'HSüN
* R
E
S
U
BA
RR
A V
OL
TA
JE
* M
AG
, A
NO
.
1
1,0
00
0
0,0
0
2 0
,96
16
-0,6
9
3
0.9
64
5
-0,4
8
4 1
.00
00
0,3
1
' 5
0
,96
14
-0,6
1
.6
0,9
88
5
0,0
1
7
"1.0
60
7
5.5
7
8 •
1,0
56
2
5,0
8
9
1,0
44
7
6,8
4
10
l
1,0
51
1
7,5
5
11
1
,06
92
9,9
5
12
1,0
67
5
10
,52
13
1
,04
56
12
,51
14
1,0
46
0
13
,34
' T
OT
AL
ES
CO
ND
ICIÓ
N
III
L
T
A
fl
0S
VE
B
GE
NE
RA
CIÓ
N
, M
U
7.0
01
0.0
00
0,0
00
6,5
00
0,0
00
0,0
00
0,0
00
0.0
00
0,0
00
0,0
00
0,0
00
0,0
00
1,8
00
4,5
90
19
,89
1
MV
AR
5,6
27
0,0
00
0,0
00
3.1
16
0.0
00
0,0
00
0,0
00
0,0
00
0,0
00
0,0
00
0,0
00
0.0
00
• o.
ooo
0.0
00
8.7
43
A R
R A
"« ,
CA
RG
A
MW 0,0
00
15
.10
0
0.0
00
0,0
00
0.0
00
2.3
00
0,0
00
0,6
30
0,9
20
0,0
00
0,0
00
0,3
30
0,0
00
0,0
00
19
,28
0
PE
RD
IDA
S E
N
EL
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0
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20
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0
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00
0 0
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1 -C- 1
56
111 ' CONCLUSIONES_Y_ RECOHENDA.CIO NEJS^-
En forma general, de los estudios de flujos reali-
zados anteriormente tanto para máxima como para mí-
nima carga (para, diversas condiciones); se conclu-
ye que para todas las condiciones estudiadas el sis_
tema en condiciones normales de operación tiene un
funcionamiento acorde con las necesidades de la car_
ga, esto, es voltaje constante, teniendo además ener_
gíá suficiente como para satisfacer cualquier fluc-
tuación de carga.
De las condiciones analizadas, la solución técnica
más adecuada para el funcionamiento del sistema es
la condición III (máxima y mínima carga). Encon-
trando que para dicha condición el nivel de volta-
je en las barras de carga en ningún caso es menor
de 0,968 pu, además las pérdidas de potencia activa
y reactiva son las de menor valor; respecto a las
otras condiciones analizadas.
Pero considerando el factor económico, la solución
anterior es la más desfavorable, ya que la condi-
ción establece el cambio de conductor en la líneai -
de transmisión Pifo-Papallacta (46 KV); lo cual eco
57
nómicamente no- se justifica, frente a otras posibi-
lidades de mejoramiento del sistema, como por ejem-
plo la. condición \IV que soluciona el problema de
caída de tensión en la línea anterior, con un regu-
lador de voltaje en dicha línea, siendo su capaci-
dad 5 MVA y su rango de regulación +10 %.
Con el criterio anterior, la -condición III queda des
cartada .por su elevado costo; en igual forma las con
diciones I .y II. En conclusión, la condición más fa_
vorable económicamente es la IV; y con esta continua
remos en el estudio.
Se recomienda realizar el equipamiento tanto, de ca-
pacitores y reguladores de voltaje para conseguir la
condición obtenida en los flujos.
C A P I T U L . O I V
- ESTUDIO DE FALLAS -
IV.1 OBJETIVO.-
Para el estudio de la protección de sistemas de po-
tencia, por medio•de relés es práctica generalizada,
determinar las corrientes para fallas trifásicas y
monofásicas fase a tierra para condiciones de máxima
y mínima generación.
Estas fallas deben ser aplicadas en cada una de las
barras a estudiarse y se determinará la repartición de
corrientes en la malla, así como los voltajes en las
barras adyacentes a la barra que está en cortocircuito.
El cálculo de corrientes de cortocircuito se lo hizo,
por medio de un programa digital que pertenece al Ins-
tituto Ecuatoriano de Electrificación (INECEL); el cora
putador utilizado fue un TEKTRONIX 4051 de 24 K.
1 v• 2 CONSIDERACIONES j'REVIAS PARA EL ESTUDIO.-
Se desprecia el efecto de todas las conexiones en para-
lelo, es decir las cargas, capacitores, etc. •
Todos los transformadores se suponen en TAP NOMINAL.
Todos los generadores se representan por un voltaje con_s_
tante atrás de la reactancia, subtransitoria.
59
El flujo de corriente previa a la falla se lo supes
ríe igual a cero, o sea todos los voltajes son igua
les en magnitud y ángulo.
Las líneas de transmisión se suponen balanceadas ra
zón por la cual no se consideran acoplamientos entre
secuencias.
Para el análisis se consideran dos casos de importari
cia :
Máxima GeneraciónMínima Generación
IV.3 MÁXIMA GENERACIÓN.-
Se considera que todos los elementos del sistema es-
tán funcionando normalmente -y de acuerdo a como se lo
ha previsto en el estudio anterior (FLUJO DE CARGA);
es decir que operan todas las unidades de generación.
Cabe indicar que con el objeto de considerar la influen
cia del sistema Quito (excepto Cumbayá y Nayón); se ha
determinado un equivalente de esta red en la barra de
46 KV de la Subestación Cumbayá.
IV. 4 CALCULO DE LA IMPEDANCIA EQUIVALENTE VISTA DESDE LA BAr
RRA DE LA S/E CUMBAYÁ.
La "impedancia equivalente" vista desde la subestación
Cumbayá, representa al resto del Sistema Quito inclu-
- 60 -
yendo el Sistema de IMECEL (térmica Guangopolo, Pi
sayarnbo) ; esto tanto para secuencia positiva (o ne
gativa) y cero.
La impedancia fue calculada en base a los diagramas
IV-1 y IV-2, los parámetros del sistema analizado y
los resultados del estudio de cortocircuitos se pre-
sentan en páginas posteriores. La impedancia equi-
valente del sistema para máxima generación es de
0,0848 j O,3922 pu.
IV.5 MÍNIMA GENERACIÓN.-
Para la condición de mínima generación se considera
que las centrales operan de la siguiente manera:
Central Nayón . 1 unidadCentral Cumbayá . 2 unidadesCentral Papallacta 2 unidades
La impedancia equivalente del sistema se la conside
ra igual a la de máxima generación, por no contar
con la información suficiente a este respecto. Ade-
más no se comete mayor error en dicha apreciación
ya que el mayor aporte de corriente de falla a dicha
barra la aportan las centrales de Cumbayá y Nayón.
CALCULO DE LA IMPEDANCIA DE C,C,
VISTA DESDE LA BARRA
DE CUMBAYA
*
LINEA
*
* 1 2 3 .6 7 5 821 25
.12 20A 9 14 18 19 10 22 23 24 11 13 16 17 15
BARRA
BARRAS
LINEAS
.
BARRAS
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13 7 7 0 1 4 9 11 11 5 9 0 147
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DE REFERENCIA DEL
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S E C U
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0.0230
0.0000
0.0691
0.0340
0,0477
0.0230
0.0559
0,0334
0,0089
0,0337
0,0312
0,0306
0,0000
0,0086
0,0390
SISTEMA,
(12 >
DATOS DE LAS LINEAS DEL SISTEMA
ENCÍA
XI
5,2037
0,2903
-0,0103
0.2355
0,1580
0.1400
0.0830
-0,0071
0.2489
0.1148
0,1750
0,0830
0,2011
0,1201
0,0295
0,1213
0,1119
0,1099
2,6016
0.0290
0,1461
... 0
... 25
P 0 S I T
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0.1918
3,3189
97,0874
0,0000
4.0963
6.3291
7.1321
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0,0000
11,6107
140,8451
3,8713
8,3522
5.5132
0,0000
11,0107
4,7910
8,0220
32,4535
7,9432
8.6082
8,7657
0,3844
33,0597
6.6131
MÁXIMO DE
MÁXIMO
DE
I V
AANB
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-74 900
-74
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-86 0 0
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-74
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-73
-74
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-90
-73
-75
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,00
,51
,00
,48
.50
,75
.00
,51
,47
,46
,21
,47
.42
,44
,00
,48
,05
BARRAS
PERMITIDO
ii
LINEAS PERMITIDO. <
S E C U E N C
RO
0,5975
0,2489
0,0000
0.0000
0.2122
0.0000
0,0358
0,0000
0,0000
0.0711
0.0000
0.2072
0.1079
0,1726
0.0000
0.0711
0.1725
0,1029
0,0546
0,1040
0,0960
0,0943
0,0000
0,0480
0,1246
XO
2,8874
1,0900
0,0103
0/0693
0,8351
0,1580
0.2453
0,0549
0,2375
0,3114
0,0071
0.9620
0.4719
0,7201
0,2000
0,3114
0,7552
0,4508
0,2198
0.4553
0.4204
0,4126
0.5200
0,1866
0,5235
25/AGOS/78
DOSNI-INECEL
I A
CE
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0,3391
0.8944
97,0874
14,4300
1.1606
6,3291
4.0339
18,2149
4,2105
3.1307
140,8451
1,0162
2.0658
1.3504
5.0000
3,1307
1.2909
2.1627
4,4154
2.1412
2,3190
2,3027
1,9231
5,1901
1.8583
R 0
*ANG
*
-78.31
-77.14
-90.00
-90.00
-75.74
7-90,00
-81.70
-90.00
-90,00
-77.14
-90.00
-77.85
-77,12
-76.52
-90,00
-77,14
-77.13
-77.14
-76.05
-77.13
-77,14
-77,13
-90,00
-75,57
-76.61
CALCULO DE
VISTA DESDELA IMPEDANCIA DE C.C«
LA
BARRA
DE .CU
MBAY
A <12
)
FALLA
CORRIENTE TOTAL DE
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< real-imssf) , , ,
IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ
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TENSIÓN DE BARRA
EN LA FALLA (reel-i
IMPEDANCIA DE
FA
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DOSNI-INECEL
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12
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0,5269
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. <mod-3ri»!)
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0.4013
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0,2562
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0,1981
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119
117 9 4 5
12 11 109105 10
2,4920
1,5286
0,9634
0,5106
0,6073
0,3562
0,3562
4
-4,46
-3,59
-3 , 77
-3.01
-3.38
-4.58
0,00
-3.70
B
,
0,2562 -124,46
0,3113 -123,59
0.2673 -123,77
0,3137 -123,01
0,2394 -123,38
0,0768 -124,58
0,0000 -120,00
0,1981 -123,70
0 0 0 0 0 0 0 0
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C
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3113
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COMPONENTES DE FASE <MOD/ANS)
A .
B
,
-77.79
-77,90
102,38
-77,01
-78,41
-76,27
-76,27
2.4920 -197.79
1.5286 -197,90
0,9634 -17,62
0,5106 -197.01
0,6073 -198,41
0,3562 -196,27
0,3562 -196.27
2 i 0 0 0 0 0
.4920
,5286
,9634
,5106
,6073
,3562
,3562
115,
116,
116,
116,
116,
115,
120,
116,
C
42 42
222 42 41 43 43
54 41 23 99 6242 00 30
*
.21
,10
.38
,99
',59
,73
.73
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAB)
CERO
,
POSI
,
NEBA
0,2554 -0.0199
0,3107 -0,0195
0,2668 -0,0176
0,3133 -0,0165
0,2390 -0,0141
. .
0,0765 -0.0061
0.0000
0.0000
0.1976 -0,0123
COMPONENTES DE SECUENCIA CREAL/IMAG)
CERO
.
POSI
,
NEGA
0,5269
-2,4356
0.3203 -1,4947
!-0.2066
0.9409
0,1148 -0,4975-
0.1220
-0.5949
0,0846 -0,3460
0,0846 -0,3460
S/E
S
, A
LEB
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-S/E
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OR
TE
-S/E
C
UM
BA
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-S/E
M
ICE
NT
INA
- 65 •-
IV.6 DIAGRAMAS DE SECUENCIA.-
IV,6.1 Diagramas de secuencia positiva ó negativa;'
El diagrama unifilar de secuencia positiva pa
ra máxima generación se encuentra en el gráfi
co No, IV-3 .
Los valores de las impedancias de las líneas
y las reactancias de los transformadores son
tomados del Cuadro II-5 del segundo capítulo.
IV.6.2 Diagrama de secuencia cero:
El diagrama unifilar de secuencia cero para
máxima generación se encuentra en el gráfico
No. IV-4.
Los valores de las impedancias de las líneas
y reactancias de los transformadores y genera_
dores son tomados del Cuadro II-6 del segundo
capítulo.
La reactancia considerada para los generadores, es la
subtransitoriaj ya que los disyuntores despejan la fa-
lla en 5 ciclos y el -período subtransitorio de las má_
quinas puede durar de 1 a 10 ciclos.
- 68 -
IV,7 RESULTADOS DEL ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS.
Los resultados del estudio de cortocircuitos se resu_
men en los cuadros IV-1 y IV - 2 y en las hojas de
respuesta dadas por el computador. Para los cuadros
se 'han tabulado únicamente las fallas en las barras
consideradas de major. importancia dentro del sistema.
Para determinar los valores de corriente de falla en.
amperios, nos ayudaremos de las siguientes relaciones
I (A) = I pu . I,B B
KVB
Donde:
I (A) = corriente real ÍAJI pu = corriente en pu.!_. = corriente base.
JaMVA~ = Potencia base trifásica.KVn = voltaje base línea - línea.
JD
A continuación se detallan los valores de las corrien-
tes base, para los diferentes niveles de tensión:
Nivel Voltaje Corriente b'ase
( KV ) (A)
2,9 19.932,234,16 13.895,0623 • • 2.513,1946 1.256,60
ÍST
UD
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DATOS DE LAS LINEAS DEL SISTEMA
LINEA ,
BARRAS
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14 15 16 17 18 203 4
21 22 >*-3
" "9 10 24 13 11 12 25 26 278 2 í19 6 5 7
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\DDAq
ENEAS
EN EL
EN EL
SISTEMA, , ,
.S E C U
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0,0000
0,0000
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0,0000
0,0584
0,0000
0,0262
0,0000
0,1988
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
0,1988
0,0000
0,0159
0,0000
2,4000
0,0000
0,0000
SISTEMA,
ENCÍA
XI
7,1500-
4,1500
0,3815
0,7273
0,3923
0,1607
0,0574
0,7700
0,3722
1,4700
0,77-00
2,2000
0,7500
0,3722
1,4700
0,0595
0,2000
1,3770
0,6667
1,5000
, , , 0
, 16
, , ,
27
•P. 0
S I T
¡Yl !
0,1399
0,2410
2,6212
1,3749
2,5213
0,0000
6,2228
15,8487
0,0000
0,0000
0,0000
1,2987
2,3699
0,0000
0,6803
1,2987
0,4545
0,0000
1 , 3333
2,3699
0,6803
16,2370
5,0000
0,0000
0,3614
1,4999
0,6667
MÁXIMO
DE
MÁXIMO
DE
i y
AANO
-90,00
-90,00
-90,00
-90,00
-81.53
0,00
,-90,00
-65,47
0,00
0,00
0,00
-90,00
-61,89
0,00
-90,00 .
-90,00
-90,00
0,00
-90,00
-61,89
-90,00
-75,04
-90,00
0,00
-29+85
-90,00
-90,00
BARRAS PERMITIDO
LINEAS PERMITIDO,,
SRO
0,0000
0,0000
0,0000
0,1209
0,0000
0,0585
0,0000
0+0000
0,0000
0,0000
0,3954
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
0,3954
0,0509
0,0000
3,2592
E C
1 0 0 0 0 0 0 1 1 0 1 1 0 2 0 1 0 0 5 •
30 70
U ENCÍA
CE
XO
,3800
,2307
,5455
,5494
,1607
,1980
,6667
,5000
,4700
,7700
,2867
,4700
,7700
,2000
,7500
, 2867
,2122
,2000
,1515
¡YO!
0,0000
0,7246
4.3346
1,8332
1 , 7776
6,2228
0,0000
4,8435
1,4999
0,6667
0,6803
1,2987
0,7429
0,6803
0,0000
1,2987
0,0000
0,4545
1,3333
0,7429
0,0000
4,5825
0,0000
5,0000
0.1640
0,0000
0,0000
_,
R 0 .
#ANG
*
0,00
-90.00
-90,00
-90,00
-77,59
-90,00
0,00
-73,54
-90,00
-90,00
-90,00
-90,00
-72,92
-90,00
0,00
-90,00
0,00
.
-90,00
-90,00
-72 , 92
0,00
-76,51
0,00
-90.00
-57,68
0,00
0,00
'ALT
ERNA
TIVA
2
,-•.
••••
••
CON
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LADO
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EN
LINE
A PI
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PA
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ACTA
(E
LEME
NTO
26)
Y U
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMA. NAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÁXIMA GENERACIÓN)
4/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( resl-imsS) , ... 0,1704'IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (real-irosa) 0,0070TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (real-imsa) 0,0000Turir-nAiir*YA nr* T A I I A / «ni í«»e<\t nOftflIMrtDANlíIA U li rrlL.Uñ ^rsai — lillas^*, ....... vtww
TENSIONES DE BARRAS* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MQB/ANB)
* A B C
13 0,8197' -3,90 0,8197 -123.90 0,8197 116..1014 0,8116 -4,12 0,8116 -124,12 0.8116 115,881 0,0000 0,00 0.0000 -120.00 0.0000 120,004 0.5348 1.36 0,5348 -118.64 0.5348 121.36o 0.3699 4.25 0.3699 -115.75 0.3699 124.255 0.3745 4.10 0.3745 -115,90 0.3745 124.107 0.5805 -9,91 0.5805 -129,91 0,5805 110,0910 0.632 -7,55 0,6322 -127,55 0.6322 112,4515 0.6637 -7,72 0,6637 -127,72 0,6637 112.2811 0.7463 -6,07 0.7463 -126.07 0.7463 113.931-3 0.765 -5.46 0,7652 -125,46 0,7652 114.54Jó 0,7149 -5.85 0,7149 -125.85 0,7149 114Í153 0.4070 2.28 0.4070 -117,72 0,4070 122,236 0,4231 5,60 0,4231 -114.40 0,4231 125.60
FLUJOS DE CORRIENTES* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)* DE , A A . B . C
1¿ 0 1 2.6212 -90.00 2.6212 -210,00 2,6212 30.003 1 2 2.3017 94.25 2,3017 -25,75 2,3017 214.256 7 6 0,0746 -72.99 0,0746-192.99 0,0746 47,01
i
FALLA TRIFÁSICA EN
CORRIENTE TOTAL BE FALLA (resl-imaá) . . , 0,4270IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (real-imsá) 0.0142
1 ' TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (resl-imaá) 0.0000
TENSIONES DE BARRAS* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)
* A , B . C
13 0,7227 -8.00 0,7227 -128.00 0.7227 112.0014 0,7106 -8,51 0,7106-128,51 0,7106 111.491 0.2964 0.00 0.2964 -120,00 0,2964 120,004 0,2634 -2,58 0,2634 -122,58 0, 2634 ' -117,422 0,0000 0.00 0,0000 -120.00 0.0000 120,005 0,0075 -5,04 0.0075-125,04 0,0075 114,967 0,3792 -29,62 0,3792 -149,62 0,3792 90,3810 0,4441 -20,71 0,4441 -140,71 0,4441 99,2915 0,4930 -19,50 0,493.0 -139,50 0,4930 100,5011 0,6143 -13,41 0,6143 -133,41 0,6143 106.5912 ' 0.6418 -11.83 0,6418 -131.83 0.6418 108.1716 0,5646 -13,83 0,5646 -133.83 0,5646 106.173 O.O624 -14,04 0,0624 -134,04 0,0624 105.966 0.0836 17,42 0,0856 -102,58 0,0856 137.42
FLUJOS DE CORRIENTES - - - -* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOB/ANG)* DE . A ' A . B , C
18 0 2 2,5213 -81,53 2.5213 -201.53 2,5213 38.473 1 2 1.8443 -90.00 1,8443 -210.00 1,8443 30,004 2 5 0,1182 109,49 0,1182 -10,51 0,1182 229,492 2 3 1.0132 90,92 1,0132 -29,08 .1,0132 210,92¿ 7 6 0,1182 -70,51 0,1182 -190.51 0.1182 49.49
-4.9166 (mod-snd) 4.9195 -88.010.2031 (mod-ansO 0,2033 88,010.0000 (mod-anS) 0.0000 0.000.0000 (iriod-aná) 0,0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO . POSI . NEGA
0.8178 -0,05570,8096 -0,05820.0000 0,00000,5346 0.01270,3689 0,02740,3735 0,02680,5718 -0,09990,6268 -0,08310,6577 -0.08920.7421 -0,07890.7617 -0.07290,7112 -0,07280,4067 0,01620,4211 .0,0413
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO . POSI , NEGA
0.0000 -2.6212-0,1704 2.2953 •0.0218 -0.0714
LA BARRA * 2
-5.4626 (niod-aná) 5.4793 -85,530,1820 (modraná) 0,1825 85,530,0000 (mod-aná) 0.0000 0.000*0000 (morí-3n£í) 0,0000 0*00
* COMPONENTES BE SECUENCIA CREAL/IMAO)CERO , POSI , NEGA
0,7157 -0.10060,7028 -0,10520,2964 0,00000,2632 -0,01190,0000 0,00000,0074 -0,0007
" ' 0,3297 -0.18740,4154 -0,15710,4647 -0,16450,5975 -0.14240,6282 -0,13160,5483 -0.13500,0605 -0,0151
| 0,0817 0,0256i
1
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO , POSI , NEGA
! 0.3712 -2.49300,0000 -1.8443-0.0394 0,1114-0,0163 1,01310.0394 -0,1114
71 -
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMAMAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÁXIMA GENERACIÓN)
4/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA *
CORRIENTE TOTAL DE FALLA i resl-imasi) , , , 0,4499IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ < resl-iiriasi) 0,0214TENSIÓN PE BARRA EN LA FALLA ( roal-imsa > 0.0000IMPEDANCIA DE FALLA < real-imas) ..,.«..,. 0,0000
TENSIONES DE BARRAS ~* BARRA * COMPONENTES DE FASE (i-ÍOD/ANG)
* A B , C
13 0,7844 -6,38 0,7844 -126.38 0,7844 113.6214 0,7749 -6i75 0.7749 -126,75 0.7749 113,251 0,4477 -2.58 0,4477 -122-58 0,4477 117,424 0,2157 0,00 0,2137 -120,00 0.2157 120.00i 0,2163 -7,60 0,2163 -127,60 0,2163 112,405 0,2222 -7,48 0,2222 -127,48 0,2222 112,527 0.5069 -19,17 0,5009-137,17 0.5069 100,8310 0,5630 -14,41 0,5630 -134.41 0.5630 105.5915 0,6018 -13,90 0,6018-133.90 0,6018 106.1011 0.6989 -10,17 0,6989 -130,17 0,¿989 109.83lo 0,7207 -9,10 0,7207 -129.10 0,7207 110,9016 0,6598 -10,39 0,6598 -130.39 0,6598 109,613 0.0000 0,00 0,0000 -120,00 0,0000 120,00¿ 0,2779 -1,27 0,2779-121.27 . 0,2779 118,73
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)* DE , A A « B - c
• 2 2 3 3,5126 -82,64 3,5126 -202,64 3.5126 37,36í 4 3 1..0784 -90.00 1,0784 -210,00 . 1,0784 30,004 7 6 0,0929 -68.42 0,0929 -188,42 0,0929 51,58
i ' - FALLA TRIFÁSICA EN
: CORRIENTE TOTAL DE- FALLA Creal-imasf) , , » 0.1559IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ ( real-imesí) 0.0132
1 TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (real-iirrssf) 0.0000
TENSIONES DE BARRAS- - — — •- • -* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)
: * A , B . C
13 0,8688 -2,93 0.8688 -122,93 0,8688 117.0714 0.8630 -3,08 0,8630 -123,08 0,8630 116,92
; 1 0,6745 0,46 0,6745 -119,54 0,6745 120,464 0,0000 0,00 0.0000 -120,00 0,0000 ' 120,002 0.5375 0,32 0,5375 -119,18 0,5375 120,825 0,5409 0,77 0,5409 -119.23 0.5409 120.777 0,6933 -6.76 0.6933 -126, 76 0.6933 113.2410 0,7316 -5,35 0,7316 -125,35 0,7316 114,6515 0,7546 -5,48 0,7546 -125,48 0,754¿ 114,5211 0,8152 -4,42 0.8152 -124.42 0,8152 .115,5812 0,8290 -4,01 0,8290 -124,01 0,8290 115,99
: 16 0,7922 -4,27 0,7922 -124,27 0,7922 115,73Z 0,4135 4.32 0.4135 -115,68 0,4135 124,326 0,5757 1,88 0,5757 -118,12 0,5757 121,88
FLUJOS DE CORRIENTES- - - -* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)
* DE , A • A , El , C
17 0 4 1.3749 -90,00 1,3749 -210,00 1,3749 30,001 4 3 2.0673 94,32 2.0673 -25,68 2,0673 214,326 7 6 0.0547 -71,46 0,0547 -191.46 0,0547 48,5-1
-4.5621 (mod-and) 4,5842 -84.370,2171 (mod-snd) 0,2181 84,370,0000 (mod-onsl) 0.0000 0.000,0000 (mod-ans!) 0,0000 0,00
X. COMPONENTES CE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI . NEGA
0.7795 -0.08720,7695 -0,09110,4473 -0-02010,2157 0,00000,2144 -0,02860,2203 -0,02890,4788 -0,16640,5453 -0,14010,5842 -0,14460,6879 -0,12340,7117 -0,11400,6490 -0.11890,0000 0,00000,2779 -0,0062
* COMPONENTES DE SECUENCIA (RFAL/IMAB) 4CERO , POSI , NEGA
0,4499 -3,48370,0000 -1,07840,0342 -0,0864
LA BARRA * 4
-3,4364 (mod-3ri£¡) 3,4399 -87,400,2904 (mod-ans) 0.2907 87,400,0000 (mod-aná) 0,0000 0.00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,8677 -0.04440,8617 -0,04640,6745 0,00540,0000 0,00000,5374 0,00770,5408 0,00730,6885 -0,08160,7284 -0,06820,7511 -0.07200,8127 -0,06280,8270 -0,05800,7900 -0,0590O, 4123 0,0312
j 0,5754 0,0189
[
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO , POSI , HEGA
! 0.0000 -1,3749-O.IS59 2,06140.0174 -0.0518
72 -
ESTUDIO DE-CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYON-CUNBAYA-PAPALLACTA (MÁXIMA Gl-.NtNACION)
4/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA * 5
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( roal-imaS) . , , 0,692'!IMPEÜANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (rool-imsa) 0,0397TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (real-imaa) 0,0000
* BARRA * COMPONENTES" HE FASE (MOD/ANG)+ A B C
13 0.7206 -8.07 0.7206 -128.07 0,7206 111,93M 0,7085 -8,59 0.7085 -128.59 0.7085 111.41'l '. 0,4725 -5.7a 0.4725 -125.76 0,4725 114,24
' 4 0.4497 -7,49 0,4497 -127,49 0,4497 112.51•5 0,2560 -15,27 0.2560 -135,27 0,2560 104,735 0,0000 0.00 0,0000 -120.00 0,0000 120.007 0.3752 -30.13 0,3752 -150,13 0,3752 89,8710 0.4402 -21,01 0.4402-141,01 0,4402 98,9915 0,4894 -19,75 0,4894 -139,75 0,4894 100.2511 0.6115 -13.55 0.6115 -133,55 0,6115 106,45
• 10 0,6391 -11,95 0,6391 -131.95 0,6391 108,0516 0,5614 -13.98 0.5614 -133,98 0,5614 106,023 0.3029 -14.29 0,3029 -134,29 0,3029 105.716 0.0794 19,45 0,0794 -100.55 0,0794 139,45
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG); * DE , A A . B . C
;. 4 2 5 4.0567 -80.74 4.0567 -200,74 4.0567 39,26• 5 5 ó 0,1190 109,45 0.1190 -10,55 0,1190 229,4512 13 12 0,0425 -70,55 0,0425 -190,55 0,0425 49,45
j 13 14 11 0,0765 -70,55 0,0765 -190,55 0,0765 49,45
í
> • FALLA TRIFÁSICA EN
j CORRIENTE TOTAL DE FALLA Creal-imaS) , , , 0,0941i IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (real-irrcBá) 0,0632
TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA ( real-in.aá) 0,0000
TENSIONES DE BARRAS — -'* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOB/ANG)
* A B , C .
13 0,7036 -9.66 0,7026 -U'9,66 0,7036 110,3414 0,6909 -10.29 0.6909 -1Ü0.29 0.6909 109,711 . 0.8S61 0,28 0,85él -119,72 0,8561 120,284 0,8492 0.13 0.8492 -119.87 0.8492 120,132 0.7955 0,42 0,7955 -119,58 0,7955 120.425 0,7319 2.50 0,7319 -117.50 0,7319 122,507 0,3559 -39.07 0.3559 -159.07 0,3559 80.9310 0.4141 -27,10' 0,4141 -147,10 0,4141 92,9015 0,4655 -24. SO 0,4655 -144.80 0,4655 95,2011 0,5906 -16,45 0,5906 -136,45 0,5906 103.5512 0,6190 -14,'4S 0,6190 -134,45 0,6190 105,5516 0,5371 -17,39 0,5371 -137.39 0,5371 102,613 0,3078 0,17 0,8078 -119,83 0,8078 120,176 0,0000 O.OO 0,0000 -120,00 0,0000- 120.00
FLUJOS DE CORRIENTES •- —* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (HQD/ANG)* DE . A ñ , B , C
6 7 ¿ 0,1236 -68.91 '0,1286 -188.91 0.1286 51,095 5 6 1.0979 -87,50 1,0979 -207,50 1,0979 32.3012 13 12 0,0459 -68,91 0.0459 -186,91 0,0459 51,0913 14 11 0,0827 -68.91 0,0827 -1EÍ0.91 0.0827 51,09
-4.1160 (iriod-sriEí) 4,1739 -80,450,2363 (mod-ana) 0,2396 ,80,450,0000 (mod-ana) 0,0000 0.000,0000 Cmod-ana) 0,0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO . POSI . NEGA
0,7135 -0.10120,7005 -0,10580,4701 -0,04740.4459 -0,03860,2469 -0.06740,0000 0,00000.3245 -0,18840,4109 -0,15780,4606 -0,16540,5944 -0,14320,6253 -0,13230,5448 -0,13570,2935 -0.07480.0748 0,0264
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) :CERO , POSI , MESA
0,6527 -4,0038-0,0396 0.11220,0142 -0,04010,0255 -0,0722
LA BARRA * 6
-1.2168 (íiiod-ans) 1,2204 -85.580.8169 (mod-aná) 0.8194 85.580,0000 Cntod-ansO 0,0.000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0.6937 -0,11810,6798 -0.12350,8561 0,00410,8492 0,00190,7955 0,00590,7313 0,03190,2763 -0,22430,3687 -0,18860,4226 -0,19530,5664 -0,16720,5994 -0,15450,5125 -0,16060,8078 0,00240,0000 0,0000
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO . POSI , NEGA
0,0463 -0,12000,0478 -1,09680.0165 -0,04280,0298 -0,0772
73
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÁXIMA GENERACIÓN)
4/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA t
CORRIENTE TOTAL DE FALLA < real-imas) , . . 0,2296IHPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ <re3l-ima£f> 1,1923TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (real-imag) 0,0000
* BARRA * COMPONENTES. HE FASE CMOD/ANG)* A , B . C
• 13 0,5684 -2,95 0,5684 -122,95 0,5684 117,0514 0,5-490 -3, IV 0,5490 -123,19 0,5490 116,811 0.9715 -1,57 0,9715 -121,57 0,9715 118,434 0.9707 -1,67 0,9707 -121,67 0,9707 118,33•> 0.9598 -2.26 0.9598 -122.26 0,9598 117,74 .5 0,9427 -2,73 0,9427 -122,73 0,9427 117,277 O.oOOO 0,00 0,0000 -120,00 0,0000 120.0010 0,1307 3,87 0,1307 -116,13 0,1307 123,8715 0,1968 -6.00 0,1968 -126,00 0,1968 114,0011 0.3903 -0,09 0.3903 -126,09 0.3903 113.9112 0.4363 -5,03 0,4363 -125.03 0,4363 114,9716 0,3230 -2,13 0,3230 -122.13 0.3230 117,87
' 3 0,9628 -2.15 0.9628 -122.15 0,7628 117,85'• 6 0,8274 -13.30 0,8274 -133,30 0.8274 106.70
!* LINEAS * COMPONENTES DE FASE <MOD/ANG>' * DE , A A . B . C
i 9 7 10 0.1697 93.87 0,1697 -26,13 0,1697 213.87i ó 7 6 0,2990 136,85 0.2990 16,85 0,2990 256,85: 12 13 12 0,0606 -86,13 0,0606 -200,13 0,0606 33,8713 14 11 0,1091 -84*13 0,1091 -206,13 0,1091 33,87
i '1 FALLA TRIFÁSICA EN
¡ - CORRIENTE TOTAL DE FALLA (real-ilusa) , , , 0,1746j IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ C regl-imsá) 0,9385! TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA ( j-eal-imsá) 0.0000
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)* A B , C
13 0,5047 -4,39 0,5047 -124,39 0,5047 115.6114 0,4825 -4.81 0,4825-124,81 0,4825 115,191 0,9725 -1,12 0,9725 -121,12 0,9725 118.884 0.9716 -1.20 0,9716 -121,20 0,9716 118.802 0.9611 -1,61 0.9611 -121,61 0,9611 118,395 0,9456 -1,87 0,9456 -121,87 0,9456 118,137 0.1969 38,59 0,1969 -81,41 0,1969 158,5910 0,0000 0,00 0.0000 -120,00 0,0000 120,00
! 15 0,0824 -23,66 0,0824 -143,66 0,0824 96,341.1 0,3018 -10.45 0,3018 -130,45 0,3018 109,5512 0,3540 -8,21 0,3540 -128,21 0,3540 111,7916 0,2225 -5,59 0,2225 -125,59 0,2225 114.413' 0,9638 -1,54 0,9638-121,54 0.9638 118.46é 0,8233 -9.59 0,8233 -129,59 0,8233 110.41
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)* DE , A A , B . C
9 7 10 0,2557 -51.41 0,2557 -171,41 0,2557 68,5910 10 15 0,1952 94,45 0,1952 -25.55 0.1952 214.4512 13 12 0.0697 -85,55 0,0697 -205.55 0,0697 34,4513 14 .11 0,1255 -85,55 0.1255 -205,55 0,1255 34,456 7 6 0,2557 128,59 0.2357 8.59 0,2557 243,59
-0.3739 (mod-snsf) 0.4338 -58,441,9421 (mod-ansf) 2,2791 58.440,0000 (mod-aná) 0.0000 0,000.0000 (mod-ona) 0.0000 0.00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAQ)CERO , POSI , NEGA
0,5676 -0,0292'0,5431 -0,03060,9712 -0,02660,9703 -0.02S30,9590 -0,03780,9416 -0,04500,0000 0,00000.1304 0,00880,1957 -0.02060,3880 -0.04140,4346 -0.03820.3227 -0,01200,9621 -0,03610.8052 -0.1904
* COMPONENTES DE SECUENCIA <REAL/IMAG>CERO , POSI
-0,0115 0,1694-0,2182 0,20450,0041 -0,06050,007.4 -0,1089
LA BARRA * 10
-0,3944 (mod-sná) 0,4314 -60,122,1197 (mod-3ná> 2,3182 66.120,0000 (mod-aná) 0.0000 0,OO0,0000 (mod-sná) 0,0000 0,00
NEGA
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,5032 -0.03870,4808 -0,04040,9724 -0,01900,9714 -0,02030,9607 -0,02700,9451 -0,03090,1539 0.12280.0000 0.00000.0754 -0,03300.2968 -0,05470,3503 -0,05000,2214 -0,02170,9635 -0,02590.8118 -0,1372
* COMPONENTES DE SECUENCIA CREAL/IMAG)CERO , POSI ,
0,1595 -0., 1998-0,0151 0,19460,0054 -0,0695
• 0,0097 -0,1251-0,1595 0,1998
NEGA
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL 'SISTEMANAYON-CUNBAYA-PAPALLACTA (MÁXIMA GENERACIÓN)
4/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA * 11
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( real-imas) , , . 0,0986IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ ( roal-imaS) 0.4958TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (resl-imsa) 0.0000IMPEDANCIA DE FALLA (real- i ni as)... ...... 0.0000
TENSIONES DE BARRAS* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)
* A B . C
13 0.2935 0.00 0.2935 -120.00 0.2935' .120.0014 0.2616 0,00 0,2616 -320.00 0,2616 120,001 0.9784 -0,07 0.978-1 -120.67 0.9784 119.334 0.9776 -0.72 0,9776 -120,72 0,9776 119,28•3 0,9694 -0,96 0.9694 -120.96 0,9694 119,045 0.9578 '-1,06 0,9578 -121,06 0,9578 118,947 0,4287 21.98 0,4287 -98,02 0,4287 141,9810 0.2S83 17,04 0.2883 -102,96 0,2883 137.0415 0.2125 21.89 0.2125 -98.11 0.2125 141.8911 . 0.0000 0.00 0.0000 -120,00 0.0000 120,001? 0,0761 0,00 0,0761 -120.00 0,0761 120,0016 0,0787 3,83 0,0787 -116,17 0,0787 123,833 0,9715 -0.93 0.9715 -120,93 0,9715 119,076 0,8562 -5,60 0.8562 -125.60 0,8562 114,40
FLUJOS IiE CORRÍ EHTES • '* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)* DE , A A , B , C
13 14 11 0.1779 -90,00 0,1779 -210,00 0,1779 30,0011 11 12 0,0983 90.00 0,0988 -30,00 0,0988 210.0027 11 16 0.1865 121,94 0,1805 1.94 0,1865 241.9412 13 12 " 0,0988 -90,00 0,0988 -210,00 0,0988 30,00ó 7 6 0,1865 121,94 0,1865 1,94 0,1865 241.943 1 2 0,0641 -62,20 0.0641 -182,20 0,0641 57.801 4. 3 0,0352 -61.28 0.0352 -181.28 0.0352 58,72
FALLA TRIFÁSICA EN
CORRIENTE TOTAL DE FALLA (real-imaá) , , , 0.0620IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (real-irosa) 0,4232TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA ( real -i mas) 0,0000
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (HOD/ANG)* A , B , C
13 0,2353 0,00 0,2353 -120.00 0,2353 120,0014 0,4170 4,85 0,4170 -115.15 0,4170 124.851 0,9824 -0,47 0,9824 -120,47 0.9824 .119,534 0,9817 -0,51 0.9817 -120,51 0.9817 119.492 0.9750 -0.67 0,9750 -120,67 0,9750 119.335 0.9657 -0,71 0,9657 -120,71 0.9657 119.297 0,5532 16,35 0,5532 -103,65 0,5532 136,3510 ' 0,4425 13,25 0,4425 -106,75 0.4425 133,2515 0,3820 15.34 0,3820 -104,66 0,3820 135,3411 0,2139 12,90 0,2139 -107,10 0,2139 132.9012 0.0000 0,00 0.0000 -120,00 0.0000 120.0016 0.2751 10,08 0.2751 -109,92 0.2751 130,083 0.9766 -0,65 0,9766 -120.65 0,9766 119.356 0.8809 -3,84 0,8809 -123,84 0,8809 116.16
* LINEAS * COMPONENTES. DE FASE (MOD/ANG)* DE , A A , B , C
11 11 12 0.2778 -77.10 0,2778 -197.10 0.2778 42,9012 13 12 0.1070 -90.00 0,1070 -210,00 0,1070 30,006 7 6 . 0.1478 118,49 0.1478 -1,51 0.1478 238.491 1 3 0,0279 -64,73 0,0279 -184.73 0.0279 55.273 1 2 O.OS08 -65.66 0,0503 -185,66 0.0508 54,34
-0.4350 (mod-anst) 0.4460 -77.222,1865 (mod-ans) 2,2421 77,220,0000 (rtiod-aná) 0,0000 0.000.0000 C ffiod-an£í ) 0,0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAS)CERO , POSI , NEBA
0,2935 0,00000,2616 0,00000.9784 -0,01140,9775 -0,01230.9693 -0.01620,9576 -0,01770.3975 0.16040,2737 0*08450,1972 0,07920.0000 0.00000,0761 0,00000,0785 0,00530,9714 -0,01570,852.1 -0,0835
* COMPONENTES DE SELUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI
0,0000 -0.17790,0000 0,0988-0,0986 0,15820,0000 -0,0988 .-0,0986 0.15820,0299 -0.05670.0169 -0,0309
LA BARRA * 12
-0,3777 Cmod-aná) 0.3828 -80.682,5779 (mod-aná) 2.6124 80, 6S0,0000 (mod-anS) 0,0000 OíOO0 * 0000 ( r/ioci~3ri£í 5 0*0000 0*00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)
NEGA
CERO , POSI . NEGA
0,2353 0,00000,4135 0,03530.9823 -0,00800,9816 -0,00870,9749 -0,01140,9656 -0,01200,5308 0,15580,4307 0,10150,3683 0,10110,2085 0,0478
i 0,0000 0,00001 0.2709 0,0482' 0,9766 -0,0111( 0,8790 -0,0590
. 1
* .COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO . . POSI
0.0620 -0,27080,0000 -0,1070-0,0705 0,12990,0119 -0,02520.0209 -0.0463
NEGA
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÁXIMA GENERACIÓN)
4/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA PARRA í 13
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( i-esl-imss) . , . 0.02-12IMPEPANCIA DEL PUNTO MOTRIZ Creal-irttBá) 0,2-175TENSIÓN DE CARRA EN LA FALLA ( real-imsd) 0,0000
* JBARRA * COMPONENTES HE FASE (MOÜ/ANG)t A . . ' . B . C
13 0,0000 0,00 0,0000 -120.00 0,0000 120,001-4 0.6405 4.75 0.6405 -115,25 0,6405 .124.751 0,9886 -0.23 0,9886 -120,23 0,9880 119,774 0,9881 -0,26 0.9881 -120, 26 0,9881 119,742 0,9838 -0,33 0.9838 -120,33 0,9838 119,675 0,9780 -0,33 0,9780 -120,33 0,9780 119.677 '0.7267 9.65 0.7267 -110.35 0,7267 129.65
10 0.6579 8,16 0.6579 -111,84 0.6579 128.1615 0.6200 ' S,95 0.6200 -111,05 0,6200 128,9511 0,5152 8,01 0,5152 -111.99 0.5152 128.0112 0,3816 8,01 0.3816 -111.99 0,3816 128,0110 0,5532 7,14 0.5532 -112,86 0,5532 127,143 0,9849 -0,33 0.9849 -120.33 0,9849 119,676 0,9221 -1,88 0,9221 -121,88 0,9221 118,12
FLUJOS HE CORRIENTES : — —* LINEAS * COMPONENTES IiE FASE (HOD/ANG)
* BE , A A . B . C
14 0 13 0,1399 -90.00 0,1399 -210.00 0,1399 30.0012 13 12 0,1735 98,01 0,1735 -21.99 0.1735 218,016 7 6 0.0923 113.60 0.0923 -6,40 0.0923 233.601 4 3 0,0174 -69,62 0.0174 -189,62 0,0174 50,383 1 2 0,0317 -70.54 0,0317 -190,54 0.0317 49.46
FALLA TRIFÁSICA EN
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( real-imaS) , . , 0,0514IMPEDAHCIA DEL PUNTO MOTRI7 (real-imaá) 0,2704TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA C real-imaS) 0,0000
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)* A , . B , C
13 0,4957 6.18 0.4957 -113.82 0,4957 126.1814 0,0000 0,00 0,0000 -120,00 0.0000 120,001 0,9836 -0,38 0.9836 -120,38 0,9836 119,624 0,9830 -0,42 0,9830 -120,42 0,9830 119.582 0,9768 -0.55 0.9768 -120,55 0,9768 119.455 0,9683 -0,56 0.9683 -120.56 0.9683 119.447 0.6015 15,49 0.6015-104.51 0,6015 135,49
10 0.4999 13,34 .. 0,4999 -106,66 0,4999 133,3415 0.4455 15,30 0.4455 -104,70 0,4455 135,30
- 11 0,2921 14.99. 0.2921-105,01 0.2921 134,9912 0,3440 11,71 0,3440 -108.29 0.3440 131,7116 0,3468 12.22 0.3468 -107.78 0.346S 132,223 0,9783 -0.53 0 .9783-320,53 0,9783 119,476 0,8889 -3.14 0.8889 -123,14 0,8889 116,86
* LINEAS * . COMPONENTES DE FASE CMOD/ANG)* DE , A A 4 ~ • B . , ; C
15 0 14 0,2410 -90,00 0,2410 -210,00 0,2410 30, OO13 14 11 0,1987 104,99 0.1987 -15.01 0,1987 224,996 7 6 0,1346 115,93 0.1346 -4,07 0,1346 230,931 4 3 0.0254 -67.29 0,0254 -187,29 0,0254 52,713 1 2 0,0463 -68,21 0,0463 -188,21 0.0463 51,79
-0.3116 (mod-onsl) 0,3126 -83,363.1S98 (mod-sna) 3.1994 85,560,0000 Cmod-anS) 0,0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IHAO)CERO , POSI , NKGA
0.0000 0,00000.6383 0,03300,9886 -0,00400,9881 -0.00440,9838 -0.00570,9780 -0,00560,7164 0.12190,6512 0.09340,6124 0,09650,5101 0,07180,3779 0,05320,5490 0,06870,9848 -0,00560.9216 -0,0303
* COMPONENTES DE SECUENCIA CREAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,0000 -0,1399-0,0242 0,1718-0,0370 0,0846
0,0061 -0,01630,0106 -0,0299
LA BARRA * 14
-0.4329 (mod-ansf) 0.4360 -83,232,2778 <mod-3nd) 2.2938 33.230,0000 (mod-31-ií!) 0,0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI » NEGA
0,4928 0.05340,0000 0,00000,9836 -0,00660,9829 -0,00710,9767 -0.00930,9682 -0,00950,"5796 0.16070,4864 0,11540,4297 0,11750,2822 0.07550.3368 0.0698
. 0,3309 0,07340.9783 -0,00910,8875 -0,0488
* COMPONENTES DE SECUENCIA .(REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,0000 -0,2410-0,0514 0,1920-0.0588 0,1210
0,0098 -0,0234. 0,0172 -0.0430
76
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÁXIMA GENERACIÓN)
4/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA * 15
CORRIENTE TOTAL HE FALLA ( real-imssl) ,,, 0,1-478 -0.39-40IHPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (rosl-imaa) 0,8432 2,2177TENSIÓN UE BARRA EN LA FALLA ( rosl-iiusá) 0,0000 0 1 0000
1(mod-3na> 0,4215 -69,18(mod-ansf) 2,3726 69,18(rood-ertS) 0,0000 0,00(mod-sns) 0,0000 0.00
TENSIONES DE BARRAS ~ — ~ - —* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MQD/ANG) * COMPONENTES DE SECUENCIA (REftL/IMAG)
* A B . C CERO . POSI , MEGA
13 0.4624 -2.80 0.4624 -122.80 0.4624 117.20 0,4619 -0.022614 0,4332 -3.09 0,4382 -123.09 0.4382 116.91 0.437S -0,0236i 0,9748 -0,93 0,9748 -120.98 0,9748 119,02 0,9747 -0,01074 0,9740 -1,OS 0,9740 -121.03 0,9740 118,75 0,9738 -0,01792 0.9643 -1,41 0,9643 -121.41 0,9643 118,59 0.9641 -0.02375 • 0,9502 -1,63 0.9S02 -121,63 0,9502 118.37 0.9478 -0.02707 0.2680 27,70 0,2680 -72.30 0,2680 147.70 0,2372 0,124610 0.0775 7,47 0,0775 -110,53 0,0975 129,47 . 0,0962 0,016015 0,0000 0,00 0,0000 -120,00 0.0000 120,00 0.0000 0,000011 0,2405 -7.64 0,2405 -127,64 0.2405 112.36 "0.2383 -0.032012 0.2777 -5.69 0,2977 -125,69 0,2977 114,31 0,2963 -0,029516 0.1582 2.40 0.1582 -117.60 0,1582 122,40 0,1581 0,00663 0,7667 -1,35 0,9669 -121,35 0,9667 118.65 0,9666 -0,02286 0,8365 -8.32 0,8365 -128,32 0,8365 111.68 ' 0.8277 -0,1210
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) *- * DE , A A , B . C
10 10 15 0.2311 -52,42 0,2311 -172.42 0.2311 67, 58'26 15 16 0,2110 72.40 0,2110 -27,60 0.2110 212,4012 13 12 0,0753 -87,60 0,0753 -207.60 0,0753 32,4013 14 11 0,1357 -87,60 0,1357 -207.60 0.1357 32,40
, 6 7 6 0,2311 127.58 0,2311 7.58 0,2311 247,58
í
; FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA
! CORRIENTE TOTAL DE FALLA (real-ilusa) , , , 0,1205 -0,4214IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ ( real-imaá) 0,6274 2,1938TENSIÓN DE BARRA EN LA FfiLLA (real-imaíO 0,0000 0,0000
j IMPEDANCIA DE FALLA < real-iriisá) ,,,.,,.,, 0,0000 0,0000
i * BARRA * COMPONENTES HE FASE (MOD/ANG) ** A , B , C
;. 13 0,3625 -5.04 0.3625 -125,04 0,3625 114,7614 0*3339 -5,73 0,3339 -125,73 0,3337 114.271 0,9767 -0,73 0,7767 -120,73 0,9767 119,274 0.9758 -0,7? 0,9758 -120,79 0,7758 119.21
• 2 0,9669 -1,05 0,7669 -121,05 0,9669 118.955 0.7543 -1.17 0,9543 -121,17 0,9543 118.83
^ 7 0,3850 26,27 .0,3850 -93,73 0,3850 146.2710 0.2306 22.22 'o,2306 -97,78 0,2306 142,221.5 0,1517 32.27 0,1517 -87,73 0,1517 152.2711 0,1057 -25,25 0.1057 -145.25 0.1057 94.7512 0.1696 -14,22 0,1696-134,22 0,1696 105,7816 0.0000 O. 00 0,0000 -120,00 O.OOOO 120,003 0,7692 -1,02 0,9692 -121,02 0,9692 118,986 0.8450 -6,22 0,8450 -126.22 0,8450 113,78
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) #+ DE . A A » B , C
26 15 16 0,2023 -57,73 0,2023 -177.73 0.2023 62.2727 11 16 0,2506 -87,14 0,2506 -207.14 0,2506 32.8612 13 12 0,0895 -87.14 0,0893 -207,14 0.0895 32.8613 14 11 0,1611 -87,14 0,1611 -207,14 0.1611 32,866 7 6 0,2023 122,27 0,2023 2,27 0,2023 242,273 1 2 0.0696 -61.88 ••0,0696 -181,88 0.0696 5U.12
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) JCERO . POSI . NEGA
0,1407 -0,1832-0,0088 0.21080,0032 -0,07530,0057 -0.1355-0,1407 0«1832
*' 16
(mod-ana) 0,4383 -74.04(mod-aná) 2,2817 74.04(mod-ans) 0,0000 0,00(mod-ans) 0,0000 0,00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG5CERO , POSI , NEGA
0,3610 -0,03170,3322 -0,03330,7766 -0.01250,7757 -0.01350,7667 -0,01780,7541 -0,01750,3452 0,17040,2135 0.08720,1283 0,08100,0756 -0,04510,1644 -0,0417 •0,0000 O.OOOO0,7670 -0,01720.8400 -0,0715
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI . NEGA
0,1080 -0,17110.0125 -0,25030,0045 -0,0874O.OOOO -0,1609-0,1080 0.17110,0328 -0,0613
- "77
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMA 4/SEPT/78NAYON-CUMKAYA-PAPALLACTA (MÁXIMA GENERACIÓN)
FALLA MONOFÁSICA EN LA BARRA *
CORRIENTE TOTAL DE FALLA (real-imafi) ,,,,., ,,,,,, 0,1041IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, POS, ( rcal-imas) 0.0070IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC. CERO ( real-imas) 0,0000TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA ( i-eal-imsa ).,,,.,,. 0,0000IMPEDANCIA DE FALLA ( rfal-imas) ,,,,,.......,.,., 0,0000
TENSIONES DE BARRAS* BARRA * COMPONENTES PE FASE (MOD/ANG) *
* A B , C
13 0,8840 -2,21 0,9570 -117,48 0,9873 116,5714 0,8787 -2,32 0,9551 -117,37 0,9868 116,411 0.0000 5,36 1,0323 -121,73 1,0120 122,454 0.7033 0,96 0.9401 -111.96 0,9292 112,232 0,5980 2,16 0,9267 -108,81 0,9055 109,275 0.6009 2,11 0,9270 -108,90 0,9061 109,357 0,7285 -4.75 0,9113 -113,48 0,9669 112,0510 0.7628 -3,76 0,9231 -114,35 0,9689 113.1315 0,7827 -3,97 0,9253 -114,96 0,9747 113,6111 0,8362 -3,31 0,9397 -116,37 0,9831 115,1212 0,8486 -3.01 0,9441 -116,67 0,9842 115,5016 0,8163 -3,10 0,9372 -115,78 0,9771 114,653 0,6218 1.39 0.9272 -109,58 0,9130 109,906 0,6318 2,81 0.9363 -109,69 0.9071 110,35
FLUJOS DE CORRIENTES- — -* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) *
* DE , A A , B , C
la 0 1 3,2415 90,24 0,7343 93,53 0,7343 93,533 1 2 1.-4686 -86,47 0,7343 93.53 0,7343 93,53¿ 7 6 0,0476 106,29 0,0238 -73,71 0,0238 -73.71
FALLA MONOFÁSICA EN U
IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, POS. ( real-im3S) 0.0142IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC. CERO (real-imasí) 0,0057TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (resl-imas) ,,,,,,,. 0,0000
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) #* A , B C
13 0,7743 -5,99 0,9110 -115,00 0,9848 113,0214 0,7644 -6,34 0,9072 -114,75 0,9844 112,701 0,4315 0,18 0,8931 -103,98 0. 8918 ' .104 ,004 0,4047 -1,16 0,8853 -103,21 0,8933 103,092 0,0000 3,58 0,9154 -108,34 0.9099 108,465 0,0517 -11,22 0,9120 -105,67 0,8887 106,097 ' 0,4820 -18.15 0,3234 -106,15 0,9685 103,6810 0,5422 -13,41 0,8453-108,18 0,9656 105,8515 0,5823 -13,09 0,8488 -109,52 0.9741 106,93 -11 0,6842 -9,62 0,8764 -112,64 0,9828 110,0712 0,7073 -8.59 0,8852 -113,27 0,9831 110.8416 0,6439 -9,67 0.8717 -111,35 0,9733 109.033 0,1510 -8,64 0,8985 -103,66 0,8848 103,876 0,2591 4,98 0,8867 -98.37 0,8644 98,59
FLUJOS DE CORRIENTES - - -* LINEAS * ' COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) ** DE . A A , B . C
18 0 2 2,3775 99,00 0,6788 -84,01 0,6788 -84,0120 0 2 1,1952 90,58 1.1952 90,58 1,1952 90,583 1 2 1,4901 89,86 0,7451 -90,14 0,7451 -90,144 2 5 0,3148 -81,00 0,1759 -89,56 0,1759 -89,562 2 3 1,2790 -86,75 0,0742 -41,40 0.0742 -41.406 7 6 0.0955 109.35 0,0477 -70,65 0,0477 -70, 63
-4.7073 (niod-ana) 4,7084 -88,730.2031 (mod-aná) 0.2033 88.010.2307 (niod-ansl) 0,2307 90,000,0000 (rood-ariíí) 0,0000 5,360.0000 (mod-ans!) 0,0000 0.00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IHAG)CERO , POSI , NEGA
0.0000 0.0000 0,9416 -0.0170 -0,0584 -0.01700,0000 0.0000 0,9390 -0,0178 -0,0610 -0,0178-0.3620 -0,0080 0,6810 0,0040 -0.3190 0,00400,0000 0,0000 0,8516 0,0059 -0,1484 0,00590,0000 0,0000 0,7908 0,0113 -0,2012 0.01130.0000 0.0000 0,8003 0,0110 -0,1997 0,01100.0000 0.0000 0.8630 -0,0302 -0,1370 -0,03020..0000 0,0000 0,8806 -0,0250 -0,1194 -0,02500,0000 0,0000 0,0904 -0,0271 -0,1096 -0.02710,0000 0,0000 0,9174 -0,0241 -0,0826 -0,02410,0000 0,0000 0,9237 -0,0223 -0.0763 -0,02230.0000 0,0000 0,9076 -0,0221 -0.0924 -0,02210,0000 0,0000 0,8108 0,0075 -0,1892 0,00750,0000 0,0000 0.5155 0.0155 -0,1845 0,0155
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) JCERO , POSI , NEGA
-0,0347 1,5691 0,0105 0,8362 0.0105 0,83620,0452 -0,7329 Ov0452 -0.7327
0,0000 0,0000 -0,0067 0,0229 -O',0067 0,0229
h BARRA * 2
0,1820 (mod-aná) 0,1825 85,530.0866 • (mod-aná) 0,0868 86.240,0000 (mod-and) 0,0000 3,58
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,0000 0,0000 0,8850 -0,0404 -0,1150 -0,04040,0000 0,0000 0,8798 -0,0422 -0,1202 -0.04220,0000 0.0000 0.7158 0,0007 -0,2842 0.00070,0000 0,0000 0,7023 -0,0041 -0,2977 -0,0041-0,1921 -0,0019 0,5960 0,0010 -0,4040 0,0010-0,1473 -0,0115 0,5990 0,0007 -0,4010 0,00070,0000 0,0000 0,7290 -0,0751 -0.2710 -0,07510,0000 0,0000 0,7637 -0,0629 -0,2363 -0,06290,0000 0,0000 0,7836 -0,0659 -0.2164 -0,06590,0000 0,0000 0,8373 -0,0571 -0,1627 -0,05710,0000 0,0000 0.8497 -0,0528 -0,1503-0,05280,0000 0,0000 0,8174 -0.0541 -O. 1826 -0.0541-0,0917 -0¡0123 0,6205 -0,0052 -0.3795 -0,00520.0000 0,0000 0.6291 0,0112 -0.3709 O. 0112
t
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO, , POSI , NEGA
-0,0767 0.3327 -0.1476 1,0078 -0,1476 1,0078-0,0120 1,1951
0,0018 0,7-151 0,0018 0,74510,0172 -0,2209 0,0158 -0,0450 0.0158 -0,04500,0613 -0,4584 0.0056 -0,4093 0,0056 -0,40930,0000 0,0000 -0,0158 0,0450 -0.0158 0,0450
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMAHftYON-CUMi.iAYn-PAPALl.nCTA (MÁXIMA GENERACIÓN)
4/SGPT/78
FALLA MONOFÁSICA EN LA BARRA * 3
IMPt-'DANCIA flEL PUNTO MOTRIZ CEC." POS, < re3l-i«ia<¡) 0,0214IHPEDANCIA BEL PUNTO MOTRIZ SEC, CERO ( real-imaa) 0,0082TENSIÓN PE t'ARRA EN LA FALLA < real-imad) ,,.,.,,, '0,0000
* BARRA * COMPONENTES HE FASE (MGU/ANG) . *t A B C
13 0,8306 -4,00 0,9299 -116,43 0,9900 114,7214 0.8231 -4.8S 0.9269 -116.26 0,9898-114.481 0,5700 -1,26 .0,9057 -108.34 0,9176 108,094 0,3898 0,65 0,8898 -102.65 0.8855 102,712 0.3162 -5,24 0.903S -107,16 Oí 9045. 107,2-15 0,3385 -5,16 0,9032 -106,20 0,8990 106,327 0.6069 -12.04 0,8558 -110,29 0,9755 107,7110 0,6541 -9,37 0,8745 -111,66 0,9742 109,3415 0,6846 -9,26 0,8785 -112.62 0,9811 -110il411 0,7623 -7,10 0.9020 -114,79 0.98S4 112.5012 0,7799 -6.41 0,9092 -115,23 0,9887 113.08-
"' - 16 0,7318 -7,11 0,8974 -113.87 0,9810 111,733 0,0000 5.36 0,9356 -110.84 0,9200 111,226 0,4381 -0,10 0,8929 -104,20 O.S93Ó 104,19 -
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG). ** DE '. A A B . . C .
2 2 3 3,4112 97,83 0,6909 -87,43 0*6909 -87,43" J 4 3 0,3391 89,59 0,4195 -90,41 0,4195 -90.4119 0 3 1,1100 91.44 1.1100 91,44 1.1100 91,44ó 7 6 0,0723 111,16 0,0361 -6S . 34 0,0361 -68.84
FALLA MONOFÁSICA EN LA
CORRIENTE TOTAL DE FALLA (resl-imaá) .,,,,,, 4 ,,,, 0,0623IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, POS, (resl-iinsá) 0,0132IMPEDANCIA ti£L PUNTO MOTRIZ SEC. CERO ( resl-imaS) 0,0000TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (resl-imas) ,,.,,,., 0,0000
Tfr>jcT n?JPS riP RARRA'í •• — *~ — —
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) ** A , B C
13 0,9315 -1,32 0,9738 -118,56 0,9927 . 117,9714 0,9284 -1,38 0,9727 -118,50 '0,9924 '117,831 0,8322 0,45 0.9637 -115.58 0,9578 115,754 0,0000- 90,00 1,1432 -129,43 1,1172 130,542 0,7615 0,69 0,9502 -113,62 0.9418 113,845 0,7632 0.67 0,9505 -113,67 0,9422 113,897 0,8392 -2,63 0,9448 -U6.34 0,9795 115.3410 0.8597 -2.14 0,9523 -116,81 0,9811. 115.9715 0,8715 -2,26 0,9540 -117,15 0.9847 116,2411 0,9032 -1,92 0.9632 -117.94 0.9900 117.1212 0,9105 -1,76 0,9659 -118,11 . 0.9907 117,3416 O.B914 -1,BO 0.9614 -117,60 0,9864 116.853 0,6975 1,87 0,9441 -111,67 0,9230 112,19ó 0,7813. 1,07 0,9566 -114,10 0,9434 114,46
* LINCAS * COMPONENTES DE FACE (MOU/ANG) ** DE , A A , 1-- , • C
17 0 A 1,5968 90.19 0.5334 93,07 0,5334 93.071 4 3 1,0669 -86,93 0,5334 93,07 O.E>334 93,076 7 6 0,0232 107.28 0,0141 -72,72 0,0141 -72.72
-5.3281 (mod-and) 5.3503 -84.780.2171 (mod-snd) 0,2181 84.370.1242 . (mod-srií!) 0,1245 86.220,0000 (mod-aná) 0,0000 5,36
. COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NESA
0,0000 0,0000 0,9140 -0,0333 -0.0860 -0,03330.0000 0.0000 - 0.9101 -0.0348 -0.0899 -0,03430,0000 0.0000 0.7849 -0.0063 -0,2151 -0,00630,0000 0,0000 0,6949 0,0022 -0,3051 0,0022-0,0737 -0,0110 0.6943 -O.OOS9 -0,3057 -0.0089-0,0560 .-0,0123 0.6966 -0,0091 -0,3034 -0,00910,0000 0,0000 0,7968 -0,0633 -0,2032 -0,06330,0000 0,0000 0.8227 -0,0532 -0,1773 -0,0.5320,0000 0,0000 0,8378 -0,0551 -0,1622 -0,05510,0000 0,0000 0.8782 -0.0471 -0.1218 -0,04710.0000 0,0000 0,8875 -0,0435 -0,1125 -0,04350.0000 0,0000 0,8631 -0,0453 -O, 1369 -0,0453-0.2219 -0,0056 0.6110 '0,0028 -0.3890 0,00280,0000 0.0000 0,7190 -0,0004 -0,2810 -0,0004
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) - *CERO , POSI , NEGA
-0,1343 0,6664 -0,1653 1,3565 -0,1653 1,35650,0030 0,4195 0,0030 0,4195
-0,0280 1.10970.0000 0,0000 -0.0130 0,0337 -0,0130 0,0337
BARRA * 4.
-'Nóá0! (mod-3rr£í) 2,06 8 88,660,2904 (mod-3nsí) 0.2907 87,400,5455 (mod-sns) 0,5455 90.000,0000 <mod-3na) 0,0000 90,000*0000 (niOd-3rt£f) 0,0000 0,00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,0000 0,0000 0,9656 -0,0107 -0,0344 -0,01070,0000 0,0000 0,9641 -0,0112 -0,0359 -0,01120,0000 0,0000 0,9161 0,0032 -0,0839 0,0032-0,4841 -0,0113 0.7420 0,0057 -0,2580 0,0057O.OOOO 0.0000 0,8807 0.0046 -0,1193 0,00460,0000 0.0000 0.8816 0,0045 -0,1184 0,00450,0000 0,0000 0.9192 -0,0193 -0,0308 -0,01930.0000 0,0000 0,9295 -0,0160 -0,0705 -0,01600.0000 0.0000 0,9354 -0,0172 -0,0646 -0,01720.0000 0.0000 0.9513 -0.0151 -0.0487 -0,01510.0000 '0,0000 O.955O -0.0140 -0,0450 -0.01400,0000 CJ.OOOO 0,9455 -0,0140 -0,0545 -0,01400,0000 Q.OOOO 0,8406 0.0114 -0,1514 0.01140.0000 Q.OOOO 0.8906 0.0073 -0,1094 0,0073
I
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO. . PÜSI , NEGA
-0,0208 0,8874 0.0078 0,354? 0,0078 0,3547.0,0285 -0,5327 0.02BS -0.5327
0,0000 0,0000 -0,0042 0,0135 -0,0042 0,013:A
79
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYÜN-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÁXIMA GENERACIÓN)
4/SEPT/78
FALLA MONOFÁSICA EN LA BARRA t
IMPEÜANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC. POS, (real-irnaá) 0,0397IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC. CERO ( resl-imasí) 0,0311
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/AN6) ** A B , C
13 0,8030 -4,96 0,9225 -115,70 0,9856 113,9414 0,7943 -5.24 0.9191 -115,48 0,9852 113.671 0,6314 -2,83 0,9070 -110.34 0,9363 109,684 0,6149 -3,62 0,9005 -109,92 0,9371 109.112 ' 0.3840 -9,00 0,9220 -111.19 0,9338 110.915 0,0000 14,04 0,9830 -117,56 0,9734 117,067 0,5441 -13,69 0,8441 -108,25 0,9672 105,8610 0,5988 -10,38 0,8638 -109,93 0,9659 107.7515 0,6338 -10,30 0,8673 -111.07 0,9739- 108,6711 0,7236 -7.81 0.8920 -113.69 0,9829 111,3912 Oi7440 -7,01 0,8998 -114,23 0,9834. 112,0516 0,6886 -7.75 0,8877 -112,60 0,9741 110,503 0,4669 -7.72 0,9051 -109.26 0,9270 108.796 0,3561 3,51 0,8947 -101.46 0.8734 101,74
# LINEAS * COMPONENTES HE FASE (MOD/ANS) • ** DE , A A , B , . C .
4 2 5 3,8312 100,05 0,4157 -91,12 0,4157 -91,12•51 0 5 0.4549 90,69 0.4549 90,69 0,4549 90.695 3 6 0,0829 -70,85 0,0415 109,15 0,0415 109,151 4 3 0,5338 95,74 0.2669 -84,26 0,2669 -84,263 1 2 0,9716 94,82 0,4858 -85,18 0,4858 -85,18
FALLA MONOFÁSICA EN L£
IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, POS. . < resl-imsS) 0,0632IMPEÜANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, CERO (real-imaS) 3,2691TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (real-irosa) » , , , » , , , 0,0000
TENSIONES DE BARRAS —# BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) *
' * A . B C
13 0,9480 -2,70 0,9739-119,51 1,006! 118,4714 0,9499 -2,65 0,9682 -119,34 1,0068 118,121 0,9731 -0,51 0,9895 -119,45 0.9971 119,214 0,9720 -0,57 0,9839 -119,44 0,9972 119,172 0,9618 -0.74 0,9851 -119,22 0,9960 118,875 0,9482 -0,71 0,9821 -118.86 0,9925 118,537 0,7996 -9,27 1,0121 -121,72 1,0207 121,4210 0,8469 -6,70 0.9Ü73 -120,58 1,0149 119.6615 0,8738 -6,02 0,9780 -120.07 1.0122 118,9611 0,9221 -4.15 0,9687 -119,47 1,0083 118,2012 0,9298 -3,72 0,9689 -119,44 1,0078 118,2016 0,8949 -4,73 0,9780 -119,98 1,0109 118,913 0,9643 -0,73 0,9858 -119.28 0,9965 118.946 0.0000 0,00 1.4431 -147,89 1,5573 141,71
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANB) ** DE , A A , B , C
6 7 6 0,1443 116,90 0.1078 112,10 0,1078 112,105 5 6 0.2157 112,10 0,1079 -67,90 0,1079 -67,9012 13 12 0,0090 130,69 0.0045 -49.31 0.0045 -49.3113 14 11 0,0162 130.69 0.0081 -49.31 O.OOÜl -49,31
-4,3056 (mod-aná) 4,3623 -80,750.2363 (madrona) 0.2396 80,450.2062 (ifiod-anEl) 0.2086 81,440,0000 (mod-sna) 0,0000 14,040,0000 (mod-anS) 0,0000 0,00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO , POSI , NEGA
0,0000 0,0000 0,9000 -0,0347 -0,1000 -0,03470,0000 0,0000 0,8955 -0.0363 -0,1045 -0,03630,0000 0,0000 0,8153 -0,0156 -0,1847 -0.01560.0000 0.0000 0.8069 -0.0194 -0,1931 -0,0194-0.0958 -0,0158 0,7375 -0,0221 -0.2625 -0,0221-0,3032 -0,0036 0,6516 0,0018 -0,3484 0,00180,0000 0.0000 0,7643 -0,0644 -0.2357 -0,06440,0000 0,0000 0,7945 --0,05'39 -0,2055 -0,05390,0000 0,0000 0,8118 -0.0566 -0,1832 -0,05660,0000 0,0000 0.8584 -0,0492 -0,1416 -0,04920.0000 0,0000 0,8692 -0,0-154 -0.1308 -0,04540,0000 0,0000 0.8412 -0,0464 -0,1588 -0,0-464-0.0448 -0.0132 0.7537 -0,0248 -0,2463 -0,02480,0000 0,0000 0.6777 0,0109 -0,3223 0.0109
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO , POSI , NEGA
-0,2283 0.9804 -0.2201 ' 1,3960 -0,2201 1,3960-0,0055 0,4548
0,0136 -0.0392 0,0136 -0,0392-0.0267 0.2656 -0,0267 0,2656-0,0408 0,4841 -0,0408 0,4841
BARRA * 6
-0.3285 (mod-antí) 0+3597 65,980,8169 (mod-ariá) 0.8194 85.585,9845 (mod-ariá) 6.8192 61.35
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
-0,0041 -0,0026 0,9755 -0,0210 -0,0245 -0,02100.0000 0,0000 0,9744 -0,0220 -0.0256 -0.02200.0000 0,0000 0,9865 -0,0044 -0,0135 -0.00440.0000 0.0000 0,9860 -0,0048 -0,0140 -0,00480,0000 0.0000 0,9809 -0.0062 -0,0191 -0,00620.0000 0,0000 0,9741 -0,0059 -0,0259 -0,0059-0,0917 -0.0396 0,9404 -0,0446 -0,0596 -0,0446-0,0545 -0,0223 0,9478 -0,0383 -0.0522 -0,0383-0,0370 -0.0174 0,9530 -0,0371 -0,0470 -0,0371-0,0111 -0,0071 0,9654 -0,0298 -0,0346 -0,0298-0,0082 -0,0053 0,9680 -0,0275 -0.0320 -0,0275-0,0286 -0,0120 0,9602 -0,0309 -0,0398 -0,03090.0000 0,0000 0,9831 -0.0061 -0,0179 -0,0061-0,8149 0,0659 0,9075 -0.0330 -0,0925 -0.0330
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO. . POSI , NEGA
-0,0488 0,1095 -0,0082 0.0096 -0,0082 0,0096-0,0406 0.0999 -0.0406 0.0999-0.0029 0,0034 -0,0029 O.OO3'--0,0053 0,0062 -0,0053 0,0062
80 -
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PftRA EL SISTEMANAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÁXIMA GENERACIÓN)
4/SEPT/78
FALLA MONOFÁSICA EN LA BARRA *
CORRIENTE TOTAL BE FALLA í rtísl-insá) , ,IMPEUANCIA DEL PUNTO MOTRIZ £>EC, POS, < rt?3l-im33>IMPEU1ANCIA DLL PUNTO MOTRIZ SEC, CERO (resl-imas)TENSIÓN HE BARRA EN LA FALLA ( roel-imsa) . , « , , , , .
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)t
13141425710151112163ó
A
0,62040.60980,97360.97280,96270,94730,00000,17230,25110,45470,49930,37390,96540.7129
FLUJOS L'ti our\f\. drt i c.o
* LINEAS *í= DE . A
22 i9 7ó 712 1313 14
7 0,105010 0,22376 0.257612 0,052211 0.0940
<
0.050.49-1.23-1.31-1.76-2.09-14.049,381.80-0,64-0,282,40-1,69-17.94
B
0.9297 -110,110,9206 -109.340.9843 -119.630,9835 -119,630,9777 -119,490.9718 -119.150.9933 -102,320,9629 -102,650.9395 -102,970,9172 -106,000,9184 -107,000,9402 -105,600.9790 -119,531,0219 -122,63
C
0,91660,91571,00251.00291,00361,00210,79050,82010,84320,88710,89500.86421.00381,0310
COMPONENTES DE FASE C MOD/ANG)A , B
116,24-80,42-47,7889,2389,23
0,1050 116.240,0402 -1.780.1288 132.220,0261 -90,770,0470 -90,77
0.10500.04020.12880,02610.0470
0 , 25671,19380.00990,00000, 0000
*
: / _r .—— 0 , «jOtj6 v muu~~ cfi isf u » i3O / u
1,9421 (mod-sna) 2,27910,8330 (mod-ans) 0,83310,0000 (mod-sna) 0,00000,0000 ( [tiod— snsí) 0,0000
COMPONENTES
-63 , 08' 58.4489.32-14,04
DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO
110,41109,45119,04119,00118,64118.19105,55104,90104,48106,55107,46107,01118.73122,31
*C
116,24-1,78132,22-90,77-90,77
FALLA MONOFÁSICA EN LA
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( real-imsá) < ,'IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, POS, (resl-imsá)IMPEDANCIATENSIÓN DETMPPTIAWrTó
DEL PUNTOBARRA ENflF Ful 1 &
MOTRIZ SEC, "CEROLA FALLA (resl-ims
(real-iinaá)
0-, 20050,93850,02280 , 00000 , 0000
-0,00630,00000.00000.00000,0000o.oooo-0,1412-0,0840-0,0569-0,0169-0,0126-0,04400,0000-0,1412
-0,00450,00000,00000,00000,00000.0000-0,0696-0,0395-0.0304-0,0121-0,0090-0,02120,0000-0,0696
COMPONENTESCERO ,
-0,04640,03920.0000
BARRA *
-0,52572.11970,74260 , 00000+ 0000
X; BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) **.
131414257101511121636
A
0,55700.54740.97520,97430,96490.95120,21690.00000,10830.36100,41420.25400.96730,7565
FLUJOS uc. uur\rcJ.e.ít i no'* LINEAS ** DE , A
23 19 710 106 71 43 í
10 0,094810 0,281715 0,19846 0.22233 0,04202 0,0764
'
-1.71-1.19-0.89-0.96-1.28-1.4632,04-35,71-12,22-4,90-3.56-1,79-1.23-10,72
B
0,9146 -108,720.9028 -107,640,9872 -119,600,9865 -119,59
- 0.9818 -119.420,9773 -119,110,9940 -102.930,9551 -101.930,9283 -101.660,9011 -104,180,9020 -105,230,9281 -104,380,9828 -119,470,9794 -120,85
C
0,91410,91361.00051,00071.00070,99860,79500,82160,84400,88620,89370,86431,00101,0229
COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)A B ,
109,12122,04-84,23-54.42122,36121,44
0,0948 109,120,0551 -36,010,0507 76.670.1112 125,580,0210 -57,640.0382 -58,56
0,09480,05510,05870,11120,02100,0302
0.0942-0,07440,0000
10
(mor
0,0,0,0,0,0,0,0.0,'0,0,0,0,0,
DE
-0000
POSI ,
8133 0,00258049 0,00269867 -0,01049862 -0.01119811 -0,01489734 -0,01735706 0,03486269 0,03416539 0,01927358 0,00357559 0,00337088 0,01849825 -0,01429097 -0,0750
NEGA
-0,1867-0.1951-0,0133-0,0138-0,0189-0,0266-0,4294-0,3731-0,3461-0.2642-0,2441-0,2912-0,0175-0.0903
0,00250,0026-0.0104-0.0111-0,0148-0,01730,03480,03410,01920,00350,00330.0184-0.0142-0.0750
SECUENCIA (REAL/IMAG) *POSI . NEGA
,0010 -0.0731,0866 -0,0954,0003 0,0261.0006 0,0470
nef 1 n . FIA9Á
(iriod-sna) 2,3182(mod-sna) 0,7429( ITI O C. —í-5>
(mod-=»
COMPONENTES DECERO
108,73107,43119.17119.13118.81118.43106.25103,91102,85104,42105,37105,47118,89119.40
*C
109.12-36,0176 , 67125,58-57.64-58, 56
-0,01010,00000,00000.0000o.oooo0.0000-0.0870-0,1316-0,0898-0.0272-0.0202-0,06910,0000-0,0870
-0,00570,00000,00000,00000.00000,0000-0,0302-0,0456-0.0364-0.0154-0,0114-0,02460,0000-0,0302
COMPONENTESCERO ,
-0.-0310-0.02010,01570,0000
0,08960.0580-0.02770.0000
0,0,0,0.0,0,0,0,0.0.0,0,0,0,
DE
-000-0-0
n£í ) 0*0000ns ) 0 , 0000
-0.00100,08660,00030,0006
-69 , 1366.1288,24—35.710, 00
-0,0731-0,09540,02610.0470
SECUENCIA (REAL/IMAG)POSI
7834 -0,00557736 -0,00579876 -0,00769871 -0.00829823 -0.01089754 -0,01226354 0,07265658 0,02285978 0,00676935 -0,00777168 -0,00716615 0,00839836 -0,01049152 -0,0553
NEGA
-0.2166-0,2264-0,0124-0,0129-0,0177-0.0246-0,3646-0,4342-0.4022-0.3065-0.2832-0,3385-0.0164-0,0848
-0.0055-0,0057-0,0076-0.0082-0.0108-0,01220.07260,02280.0067-0,0077-O. 00710.0083
-0.010-4-0,0553
SECUENCIA (REAL/IMAG) *POSI ' . NEGA
.0647 0.0904,0021 -0,0848,0647 -0.0904,0112 0,0177.0199 0,0326
-0,06470.00210.0647-0.0112-0,0199
0.0904-0,0848-0,09040,01770,0326
- 81
ESTUDIO PE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA <Mi1XIHA GENERACIÓN)
4/SEPT/78
FALLA MONOFÁSICA EN LA BARRÍ) t 11
CORRIENTE TOTAL DE FALLA (real-imsa) ,. ,,...,,,., 0.1099IMPEUANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC. POS, ( real-inaa) 0.49SSIMPEDANCIA IiEL PUNTO MOTRIZ SEC, CERO ( i-ool-imas) 0,037a.TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA ( real-irnaa) ,,,,,.,. 0.0000IMPEHANCIA DE FALLA ( real-iiiiaa) ,,,....,,.,.,.,,, 0.0000
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MQIi/ANG) ** A B C
13 0,3440 1.36 0,9197 -100,12 0,8861 106.7314 0,3729 2,75 0.8945 -102.01 0,8771 102,261 ' 0,9814 -0,54 0,9914 -119.07 0,9993 119,41A 0,9807 -0,58 0,9909 -119,06 0,9995 Í1.9.3S2 0,973¿ -0,77 0,9877 -119,52 0,9991 119,165 0,9636 -0,83 0.984V -119,29 0.9971 118.897 ' 0,4936 16,95 0,9850 -105.64 0,8272 108,7310 0,3653 12.43 0,9480 -103,61 0,8407 105,3815 0,2532 16,95 0,9524 -104,42 0,8437 10á,3311 0,0000 2,39 0,9300 -104,01 0.8597 105,1912 0,1037 2,45 0,9214 -103,72 0,8649 104,6416 0.1146 2,41 0,9257 -103,17 0,8570 104,253 0,9754 -0,74 0,9884 -119,56 0,9994 119,216 0,8559 -4,99 0,9552 -118,50 1,0023 117,05
* LINEAS * COMPONENTES HE FASE (HOD/ANG) #* HE - . A A . B , C
24 0 11 0,1034 99,17 0,1034 99,17 0,1034 99,17 '13 14 11 0,1513 88,37 0,0756 -91.63 0,0756 -91.6311 11 12 0.1347 -87,55 0,0127 -42,45 0,0127 -42,4527 11 16 0,1935 -61.61 0,0449 128,59 0,0449 128,596 7 6 0,1585 -59.69 0.0793 120,31 0,0793 120,3118 0 2 0,0745 124,63 0,0372 -55,37 0,0372 -55.371 4 3 0.0299 117,09 0,0150 -62.91 0.0150 -62,913 1 2 0.0545 116.16 0,0272 -63.84 0,0272 -63,84
FALLA MONOFÁSICA EN Lf
IMPEÜANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, POS, (real-imaS) 0,4232IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, CERO ( real-irosa) 0,0152
* BARRA * COMPONENTES DE FASE < MOD/ANG) ** ' A , B , C
13 0,2780 1,09 0,9211 -106,38 0,8872 107,0214 0.5120 4.63 .0,9226 -106,06 0,8830 106,801 0.9850 -0,37 0.9935 -119.72 0,9990 119,544 0,9844 -0,40 0,9931 -119,71 0,9991 119,512 0,9788 -0,53 0,9908 -119,60 0,9986 119.345 0,9709 -0,55 0,9887 -119,41 0,9969 119,147 0,6123 12,87 0.9919 -108.66 0.8534 111,8310 0,5135 10,19 0.9620 -107,00 0.8594 109.1015 0,4330 12.27 0,9633 -107,21 0.8604 109,3411 0,2463 10.76 0,9415 -106.24 0,8690 107,6412 0,0000 0.00 0,9280 -105.09 0.8701 106,1216 0.3274 7,87 0,9402 -106,03 0.8680 107,403 0,9802 -0.51 0.9912 -119.63 0,9989 119,33ó 0,8862 -3,29 0,9637 -118,59 0,9987 117,50
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE <MOD/ftHQ) ** DE , A h . B , C
11 11 12 0,3199 100,76 0.0301 -70.23 0,0301 -70,2312 13 12 0.0898 88,63 0,0449 -91.37 0.0449 -91.3725 0 12 0,0738 97.09 0,0738 97.09 0.0733 97.096 7 6 0.1241 -62.88 0,0620 117. 12 0.06ÍO 117,1218 0 2 O.OS83 121,44 0.0292 -50.06 . 0.0292 -Ü8.S6
-0.5S81 (mod-and) 0,5688 -78,862,1865 (mod-ans) 2.2421 .77,220,8015 (mod-ons) 0,8020 88,020,0000 (mod-ana) OiOOOO 2,390,0000 (mod-ana) 0.0000 0,00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) 3CERO . POS! , NEGA
-0.0556 -0.0090 0,6998 0,0086 -0,3002 0,008a0,0000 0,0000 0,6862 0,0089 -0,3138 0,00890,0000 0,0000 0,9907 -0,0046 -0,0093 -0,00460,0000 0.0000 0,9903 -0.0050 . -0.0097 -0.00500.0000 0.0000 0,9867 -0,0065 -0.0133 -O.OOAS0,0000 0,0000 0,9818 -0,0070 -0.-0182 -0,0070-0,0197 -0,0071 0,7459 0 , 07S5. -0,2541 0,0755-0,0298 -0,0107 0,6932 0.0447 -0,3068 0,0447-0,0774 -0.0130 0,6598 0.0434 -0,3402 0,0434-0,1501 -0,0242 0.5751 0,0121 -0,4249 0,0121-0,1112 -0,"0179 0,6074 0,0112 -0,3926 0,0112-0,1025 -0,0220 0,6085 0,0134 -0,3915 0,01340,0000 0,0000 0,9876 -0,0063 -0.0124 -0,0063-0,0197 -0,0071 0,9361 -0.0337 -0,0639 -0,0337
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO t POSI . NEGA
-0,0165 0,10210,0022 0,0756 0,0022 0,0736
0,0082 -0,0505 -0,0012 -0,0420 -0,0012 -0,04200,0120 -0,0334 0.0400 -0.0684 0,0400 -0.06340,0000 0.0000 0,0400 -0.0684 0.0400 -0,06840,0000 0.0000 -0,0212 0,0306 -0,0212 0,0306
-0,0068 0,0133 -0.0068 0,0133-0,0120 0,0245 -0.0120 0,0245
^ BARRA * 12
-0,4772 (mod-ana) 0,4819 -82,042,5779 Cmod-ana) 2*6124 80,681,0102 (mod-ana) 1,0103 89,140,0000 (mod-ana) 0,0000 0,000,0000 (mod-ana) 0,0000 0.00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) ¡iCERO . POSI , NEGA
-0,0805 -0.0100 0.6792 0,0077 -0,3208 0,00770.0000 0,0000 0,7552 0,0206 -0.2448 0.02060,0000 0,0000 0,9925 -0,0032 -0,0075 -0,00320.0000 0.0000 0.9922 -0,0035 -0,0078 -0,00330,0000 0,0000 0,9894 -0.0045 -0.0106 -0.00430,0000 0.0000 0,9854 -0,0047 -0,0146 -0..0047-0,0126 -0,0037 0,8047 0,0700 -0,1953 0.0700-0.0190 -0,0057 0.7622 0,0483 -0.2378 0,0483-0,0490 -0,0054 0.7360 0,0487 -0,2640 0.0487-0,0949 -0.0099 0,6685 0,0280 -0.3315 0.0280-0,1610 -0.0200 0.5805 0,0100 -0,4195 0.01OO-0,0650 -0,0102 0,6946 0,0275 -0.3054 0.027Í,0,0000 0,0000 0,9901 -0.0044 -0.0099 -0.0044-0,0126 -0,0037 0,9406 -0,0235 -O.OS14 -0,0235
COMPONENTES ti E SECUENCIA (REAL/IMAG) tCERO , POSI , NEGA
-0,0131 0.0859 -0.0233 0,1142 -0,0233 0.11420,0011 0,0449 0,0011 "0.0449
-0.0091 0.07320,0000 0.0000 - 0.0203 -0.0552 0,0283 -0,055?0.0000 0,0000 -0.0152 0.0249 -0,0152 0.0249
o. o
- o
**
i-*-
O Z
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0,0238 -167,67
0,0789 120,71
0,0149 -62,51
0,0271 -63,43
0,0371
-54.96
C
0.0238
12,33
0.0238 -167,67
0,0789 120,71
0,0149 -62,51
OÍ 0271 -63,43
0*0371 -54.96
*
\i Q Q
"~" 3
ri sí
J(mod-snsi)
(mod-ans!)
(mod-ans) .
( ni o
r —
¡a r*i
\S
CERO
-0,0337
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
-0,0430
-0,0651
-0,1656
-0,0911
-0,0675
-0,2203
0,0000
-0,0430
*
-0,0093
0,0000
0,0000
0.0000
0,0000
0,0000
-0,0101
-0,0152
-0,0084
-0,0250
-0,0185
-0,0212
0,0000
-0.0101
COMPONENTES
CERO
-0,0171
-0,0255
0,0000
0,0000
0,0729
0.0926
0,0000
0,0000
0, 5"! 27
2,2817
1,2950
0,0000
0 .0000
-75, 60
74,04
81,08
4,29
0 , 00
DE SECUENCIA (REAL/IMAG)
. POSI
0,7506
0,7393
0,9907
0,9904
0,9868
0,9819
0,7465
0,6943
0,6610
0,6470
0,6738 .
0,6102
0.9877
0,9367
-0,0057
-0,0059
-0,0046
-0,0050
-0,0066
-0,0071
0,0733
0,0423
0,0408
-0,0080
-0,0074
0,0106
-0,0064
-0,0340
XNEGA
-0,2494
-0,2607
-0,0093
-0,0096
-0.0132
-0,0181
-0,2535
-0,3057
-0,3390
-0,3530
-0,3262
-0,3898
-0.0123
-0,0633
DE SECUENCIA (REAL/IMAG)
POSI
-0,0403
-0,0022
0,0403
-0,0069
-0,0121
-0,0213
0,0678
0,0977
-0,0678
0.0132
0.0243
0,0304
-0,0057
-0,0059
-0,0046
-0,0050
-0,0066
-0,0071
0,0733
0,0423
• 0,0408
-0,0080
-0,0074
0,0106
-0,0064
-0.0340
*,
NEGA
-0,0403
-0.0022
0,0403
-0,0069
-0,0121
-0,0213
0,0678
0.0977
-0,0678
0,0132
0,0243
,0,0304
<
JCIRCUITOS PARA
EL SISTEMA
,-PAPALLACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
5/SEPT/78
DATOS DE LAS LINEAS DEL SISTEMA
i ,
BARRAS
,
18 20 16 3 172191 A
21 22 23910 25 2A 11 12 14 15 13. ó 5
26 277 8
BARRA
' BARRAS
LINEAS
, DE 0 0 0 2 0 2 0 4 2 0 0 0 7 100 012 12 0 0 11 7 5 15 11 7 10
A *? 2 1•
1 4 3 3 3 5 5 7 10 10 15 12 11 11 13 13 14 14ó
, 6
16 168 -9
DE REFERENCIA DEL
EN EL
EN EL
SISTEMA, ,« ,
SISTEMA. ,
,-4S E C U
Rl
0.0854
0,0000
0,0000
0,0000
0,0159
0,0000
0,0262
0,0000
0.19S8
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
2,4000
0,0000
0,0000
0,1988
0.0000
0,0000
SISTEMA,
t » « t * * 1 *
4 4. 4 * * + í »
ENCÍA
XI
0.3923
0,8773
0,3200
1,4545
0,0595
0,3530
0.0574
0,7700
0.3722
0,7700
2.2000
7,1500
4,1500
1,4700
1,3770
0,6607
0,7500
. 0,3722
1,5000
1,4700
,,, 0
,,,16
. ., 27
P 0 S I T
!Y1!
2.4907
0,0000
1,1399
3,1250
0,6875
16,2370
0,0000
2,8329 '
15,8487
0,0000
0,0000
0,0000
1,2987
'2,3699
0,0000
0,0000
1,2987
0.4545
0,1399
0,2410
0,6803
0,3614
1,4999
1,3333
2,3699
0.6ÓÓ7
0,6803
MÁXIMO DE
MÁXIMO DE
1 Y A
ANG
-77,72
. 0,00
-90,00
-90,00
-90,00
-75,04
0,00
-90,00
-65,47
0,00
0,00
0,00
-90,00
-61,89
0,00
0,00
-90,00
-90,00
-90,00
-90,00
-90,00
-29,85
-90,00
-90,00
-61,89
-90,00
-90,00
BARRAS
LINEAS
* *
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 0
PERMITIDO, , , ,
PERMITIDO, ,, ,
SRO
,1209
,0000
,0000
,0000
,0509
,0000
,0585
,0000
,0000
,0000
,0000
,3954
.0000
,0000
,0000
,0000
,2592
,0000
,3954
, » + , 4
ECUENCIA
CE
XO
0.5494
0,3200
0,4614
1,0909
0,2122
0,3530
0,1980
0,6667
1,5000
1,4700
0,7700
1,2867
2,2000
1.4700
0,7700
1 , 3800
5,1515
0,7500
1 4 2867
30 70
¡YO!
1,7776
3,1250
2,1673
0,0000
0,9167
4,5825
2*8329
0,0000
4,8435
1,4999
0,6667
0,6803
1,2987
0,7429
0,4545
0,6803
1.2987
0,0000
0,0000
0,7246
0,0000
0,1640
0.0000
1 ,3333
0,7429
0,0000
0,0000
R 0
*ANG
*
-77,59
-90,00
-90,00
0.00
-90.00
-76.51
-90,00
0,00
-73,54
-90,00
-90,00
-90,00 .
-90.00
-72,92
-90.00
-90.00
-90,00
0,00
0,00
-90,00
0,00
-57,68
0,00
-90,00
-72.92
0,00
0.00
ALTERNATIVA
2
CON REGULADOR DE VOLTAJE EN LINEA PIFO-PAPALLACTA (ELEMENTO 26)
85 -
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYON-CUMHAYA-PAPALLACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
3/SEPT/7S
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA
TENSIONES* BARRA *
*
214357101512111314616
CORRIENTE TOTAL E'E FALLA ( resl-imas) . , , 0.1443 -2,7045IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (resl-iitias) 0,0197 0,3687TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (roal-imaa) 0,0000 0,0000
COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) *
(mod-arisí) 2.7084 -86.95(mod-and) 0.3692 86.95(mod-ana) 0,0000 0.00(iiiotí— a n *í ) 0.0000 0*00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)A B , C CERO , POSI , NEGA
0,5028 5,27 0.5028 -114,73 0.5028 "l25,270,0000 0,00 0,0000 -120.00 0.0000 .120,000,6116 3,06 0,6116 -116,94 0.6116 123.060,5179 4.49 0,5179 -115,51 0.5179 124,490,5064 ' 5,15 0,5064 -114,85 0,5064 125,150,6596- -5,45 0,6596 -125.45 0.6596 114.550,7028 -4.20 0,7028 -124.20 0,7028. 115,800.7274 -4,53 0,7274 -124.53 0,7274 115,470,8097 -3,44 0,8097 -123,44 0,8097 116.560,7942 -3.79 0.7942 -123.79 0,7942 116.210.8542 -2.49 0,8542 -122,49 0,8542 117,510,8476 -2,62 0,8476 -122,62 0,8476 117,380,5455 5,81 0,5455 -114.19 0.5455 125,810,7696 -3,47 0,7696 -123,47 0.7696 116.53
9 0.7028 -4.20 0.7028 -124,20 0,7028 115,80
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) ** DE . A A . B . C
16 0 13 2 16 7 6
* BARRA **
214357101512111314616
1,1399 -90,00 1,1399 -210.00 1.1399 30.00" 1.5713 -84,73 1,5713 -204.73 1,5713 35,270.0592 -75,79 0,0592 -195,79 0,0592 44.21
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA 4
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( resl-imsS) . , , 0,5738 -3.9159IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (real-imaa) 0,0366 0,2500TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (real-imaS) 0.0000 0,0000.1MPEDANCIA DE FALLA (real im3«f) ......... 0,0000 0,0000
COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) *
0.5007 0.04620.0000 0,00000,6107 0,03270,5163 0,04060.5044 0,04550,6566 -0.06260,7009 -0,05140,725j. -0.05740,8083 -0,04850.7925 -0*05250,8534 -0,03710,8468 -0,03880,5427 0.05520.7682 -0.04650,7009 -0,0514
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI
0,0000 -1.13990,1443 -1,5647 .0.0145 -0.0574
2
(niod-sná) 3.9577 -81.66(mod-sná) 0.2527 81,66(mod-aná) 0.0000 0*00(mod— 3ná) 0*0000 0.00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)
NEGA
A . B * C CERO , POSI , NEGA
0.0000 0.00 0,0000 -120.00 0,0000 120,000,2673 0,00 0,2673 -120,00 0,2673 120.000,2211 -1,72 0,2211 -121,72 0,2211 118,280,0330 -14,47 0,0330 -134,47 0.03.30 105,530,0075 -5,04 0,0075 -125,04 0,0075 114.960,3792 -29,62 0.3792 -149,62 0,3792 90,380,4441 -20,71 0,4441 -140,71 0.4441 99,290,4930 -19.50 0.4930 -139,50 0,4930 100.500,6418 -11.83 0,6418 -131,83 0,6418 108.170,6143 -13,41 0,6143 -133,41 0,6143 106,590,7227 -8,00 0,7227 -128,00 0,7227 112,000,7106 ' -8,51 0,7106 -128,51 0,7106 111.490,0856 17.42 0,0856 -102,58 0.0856 137,420,5646 -13,83 0,5646 -133,83 0,5646 106.17
0.0000 O.OOOO0.2673 0,00000.2210 -0,00660,0319 -0,00820,0074 -0.00070,3297 -0.18740,4154 -0,15710,4647 -0.16450,6282 -0.1316
• 0,5975 -0,14240.7157 -0.10060.7028 -0.10520.0817 0,02060.5483 -0,1350
9 0,4441 -20,71 0,4441 -140,71 0.4441 99,29 0,4154 -0.1571
FLUJOS DE CORRIENTES • • i •* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) * . COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)
t DE , A A , B , C CERO . , POSI
18 0 23 2 12 2 34 2 56 7 6
2.4907 -77,72 2,4907 -197,72 2.4907 42,280.8352 90.00 0,8352 -30,00 0,8352 210,000,5356 90.49 0,5356 -29, 51 Or03ü6 210,490,1182 109,49 0,1182 -10,51 0,1182 229,49 -0,1182 -70.51 0,1182-190.51 0.1182 49.49
0*5298 -2.43370,0000 0,8352-0,0046 0.5356-0.0394 0.11140.0394 -0,1114
NEGA
- 86 -
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS P.Mift EL SISTEMANAYDN-CUMBAYA-PAPALLACTA ittUaMA GENERACIÓN)
5/SEPT/78
FALÚA TRIFÁSICA EN LA BARRA *
TIDJC T I~IK1 C.NCJÍ Uí*
* BARRA*
21435
' 710151211-1314616
CORRIENTE TOTAL DE FALLA < real-imasi) . . , 0.5161IHPEDANCIA DEL KUNTO MOTRIZ (reól-imad) 0.04S2TENSIÓN PE BARRA .EN LA FALLA -( real-iinsa) 0.0000IMPEDANCIA DE FALLA ( resl-imaa) , , , 0,0000
* COMPONENTES DE FASE (MOH/ANG)A B C
0,1744 -4.46 0.1744 -124.46 0,1744 115,540,3948 -1.44 0,3948-121,44 0,3948 118,560.19S3 0.00 0.1953-120,00 0.1953 120.000,0000 0.00 0.0000-120,00 0,0000- 120,000.1806 -4,45 . 0,1806 -124.45 0,1806 115.550.4778 -20,06 0,4778 -140,06 0,4778 99.940,5372 -14.85 0,5372-134.85 0.5372 105.150,5780 -14,34 0,5780-134,34 0.5780 105,660.7039 -9.30 0,7039 -129.30 0.7039 110,700,6307 -10.42 0,6807 -130,42 0,6807 109,58 '0,7714 -6.48 0,7714 -126,48 . 0,7714 113,520,7614 -6,86 0.7614 -126,86 0,7614 113,140,2412 2,07 0,2412-117,93 0,24i2 122,070,6396 -10.60 0,6396 -130,60 0,6396 109,40
9 0.5372 -14,85 0,5372 -134,85 0,5372 105,15
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE CMOD/ANG)* DE , A A ^ B . - C •
2 2 3 2,8322 -79,50 2,8322 -199,50 2,8322 40,501 46 7
3 0,5533 -90,00 0,5533 -210-00 0,5533 30,006 0.0976 -69,57 0,0976 -189.57 0,0976 50,43
FALLA TRIFÁSICA EN
CORRIENTE TOTAL DE FALLA < resl-imas!) , , , 0.1301IMPEDAHCIA DEL PUNTO MOTRIZ C real-imss) 0,02*3TENSIÓN DE BARRA EN LA EALLA (real-ima^) 0.0000
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)*
214357
- 1015121113146169
c\ ] inQ TtPr UU JUo Uc.* LINEAS-* DE .
17 01 46 7
A B , C
0,5871 3.04 0.587Í -116.96 0,5871 123,040,6972 1,88 0,6972-118,12 0,6972 121,880,0000 0,00 0.0000 -120,00 0,0000 120.000,5020 5.25 0,5020-114.75 0,5020 125,250.5901 2,90 0,5901 -117,02 . 0,5901 122,980,7191 -4,52 0,7191 -124,52 0,7191 "115.480,7547 -3,SS 0,7547 -123,55 . 0,7547 116,450,7751 -3,80 0,7751 -123.80 0.7751 116.200,8432 -2,91 0.8432 -122,91 0,8432 117,090,8304 -3,20 0,8304 -123.20 0,3304 116,800,8798 -2,13 0,8798-122.13 0,8798 117,870,8744 -2,24 O.S744 -122,24 0,8744 117,760,6221 3,61 0.6221 -116.39 0,6221 123,610,8100 -2,96 0,8100 -122.96 0.8100 117.040,7547 . -3,55 0,7547 -123,55 0,7547 116,45
* COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)A. A B , C
4 0.6875 -90,00 0.6875 -210.00 0,6875 30,003 1,4222 93,25 1,4222 -24,75 1,4222 215.256 0.0490 -74.02 0,0490 -194.02 0,0490 45.113
-3,3380 (mod-aná) 3,3777 -81,210,2926 (mod-anrt) 0,2961 81,210,0000 (inod-aná) 0,0000 0,000,0000 (n,od-3l-isf) ' 0,0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,1739 -0,01360.3947 -0,00990,1953 0,00000,0000 0,00000,1000 -0,01400,4488 -0,16390.5192 -0.13770.5600 -0,14320.6946 -0.11390,6695 -0,12310,7665 -0,08700,7559 -0,09090,2410 0,00870.6286 -0,11760,5192 -0,1377
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,5161 -2,78480,0000 -0,55330,0341 -0,0915
LA BARRA * 4
-2,1038 (mod-snü) 2,1078 -86.460.4735 (mod-sná) 0,4744 86,460,0000 (mod-sns) 0.0000 0,000,0000 (jiiod— sná) 0,0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI . NEGA
0.5863 0,03120.6969 0.02280.0000 0,00000,4999 0,04590.5893 0,03070,7168 -0,05660,7533 -0.04680,7734 -0,05140,8421 -0.04290,8291 -0,04640,8792 -0.0328.0,8738 -0,03430,6209 0,0392 '0,6089 -0.04180,7533 -0,0468
* COMPONENTES DE SECUENCIA (RKAL/IMAG)CERO . , POSI . , NEGA
0,0000 -0,6875-0.13O1 1,41630.0128 -0.0473
- 87
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYON-CUMPAYA-PAPALLACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
5/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA í 5
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( real-imaa) . , . 0.644;:IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (real-misa) 0,0617TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA ( real-ilusa ) 0 i 0000
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)t A . . B C
• 2 0,1964 -13.33 0,1964 -133.33 0,1964 106,671 0,4086 -4,66 0,4086 -124,66 0,4086 115,344 0,3724 -6,27 0.3724 -126,27 0,3724 113,733 0,2231 -13,09 0,2231 -133.09 0,2231 106.915 0.0000 0,00 0,0000 -120.00 0,0000 120.007 0.3752 -30.13- 0,3752 -150.13 0,3752 89,37
10 0,4402 -21,01 0,4402 -141.01 0,4402 93.9915 0,4894 -19.75 0.4894 -139,75 0,4894 100,2512 0.6391. -11,95 0.6391 -131.95 0,6391 108,0511 0,0115 -13,55 O..S115 -133,55 0,0115 106,4513 0,7206 -8,07 0,7206 -128.07 C.7206 111.9314 0,7085 -8,59 0,7085 -128,59 0.7085 111,41ó 0.0794 19.45 0.0794 -100.55 0,0794 139,45
16 0,5614 -13,98 0,5614 -133.98 0.5614 106.029 0,4402 -21,01 0,4402 -141,01 0,4402 98,99
X LINEAS * COMPONENTES DE FASE <MOD/ANG>*• DE , A A , B , C
4 2 5 3,1126 -7S.80 3.1126 -198.80 3,1126 41,205 5 6 0,1190 109.45 0,1190 -10.55 0,1190 229,451 4 3 0,4339 -86,31 0,4339 -206,31 0,4339 33,693 2 1 0.6767 93,20 0,6707 -26,80 0,6767 213.20
FALLA TRIFÁSICA EN
CORRIENTE TOTAL DE FALLA < i-eal-ímas) , < . 0,1107IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (resl-im3á) 0,0852TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA ( resl-irosg) 0,0000
TENSIONES DE BARRAS —* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOIi/ANS)
* A , B , C
2 0,7365 1.56 0,7365 -118.44 0.7365 121,56" 1 0,8068 1,05 0,8068 -118.95 0,8068 121,05
4 0,7945 1.00 0,7945-119.00 0,7945 121,003 0,7447 1,33 0.7447 -118.67 0.7447 121,335 0,6777 3.64 0,6777 -116,36 0,6777 123,647 0,3559 -39,07 0,3559 -159,07 0,3559 80,93
10 0,4141 -27.10 0.4141 -147.10 0,4141 92,9015 0,4655 -24,80 0.4655 -144,80 0,4655 95.2012 0.6190 -14,45 0,6190 -134,45 0,6190 105.5511 0.5906 -16,45 0.5906 -136,45 0.5906 103,5513 0,7036 -9.66 0,7036-129,66 0,7036 110.3414 0,6909 -10,29 0,6909 -130,29 0.6909 109,716 0,0000 0,00 0,0000 -120,00 . 0,0000 120,00
16 0,5371 -17,39 0,5371 -137,39 ' 0,5371 102,619 0,4141 -27.10 0.4141 -147.10 0.4141 92,90
FLUJOS DE CORRIENTES* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOO/ANG)
* DE . A A , B . C
6 7 6 0.1286 -68,91 0,1286 -188.91 0,1286 51,095 5 6 1.0164 -86,36 1,0164 -206,36 1,0164 33,641 4 3 0,1417 -93,87 0,1417 -213,87 0,1417 26.133 2 1 0,2210 85,64 0,2210 -34.36 0,2210 205,64
-3.1655 (mod-snd) 3,2304 -78,500.3033 (mod-an3) 0,3096 78.500.0000 (mod-and) 0.0000 0.000,0000 (rtiod-ana) 0.0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/TMAG)CERO , POSI , NEGA
0,1911 -0,04530,4073 -0.03320,3702 -0,04070,2173 -0,05050,0000 0,00000,3245 -0,18840,4109 -0,15780,4606 -0,16540,6253 -0,13230,5944 -0,14320,7135 -0,10120,7005 -0,10580,0748 0,02640,5448 -0,13570,4109 -0,1578
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0.6046 -3,0533-0,0396 0,1122
0,0279 -0,4330-0,0378 0,6756
LA BARRA * 6
-1,1344 (mod-ana) 1.1398 -84.420,8732 (mod-3ns!> 0,8774 84,420.0000 (mod-sna) 0,0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAB)CERO , POSI , NEGA
0,7362 0,02010.8067 0,01470,7944 0,01390,7445 0,01730,6763 0,04300,2763 -0,22430,3687 -0.18860,4226 -0.19530,5994 -0.15450,5664 -0.16720,6937 -0.11810,6798 -0,1235O.OOOO 0,00000.5125 -0.16060,3687 -0.1886
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , • NEGA
0,0463 -0,12000.0645 -1.0144
-0,0096 -0,14140,0168 0,2203
- 88
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANftYON-CUMBAYA-PAPAl.LACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
5/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA i
TENSIONES DE BARRAS* BARRA *
* A
143571015121113146
la9
CORRIENTE TOTAL DE FALLA •< resl-imas!) .,.IHPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (real-ilusa)TENSIÓN DE BARRA EN. LA FALLA (rosl-inisa)
0,22321,1 8üO0,00000, 0000
-0,37221,97590,00000 , 0000
(mod-snst)(mod-snd)(mod-3ri£í )
0.43402.30400,00000 , 0000
-59,0559.050.000 , 00
COMPONENTES DE FASE (M00/ANG)B
0,94120.95670,95430,94350,92440,00000.13070,19680,43630,39030,50840.54900.81140,32300,1307
-2,88-2.07-2.23-2.81
. -3,350.003.87
-á.OO-5,03-ó. 09-2.95-3,19-13,92-2.133.87
0,94120.95670,95430,94350.92440.00000,13070,19680.43630,39030,56840,54900.81140.32300,1307
-122.83-122.07-122,23-122,81-123.35-120,00-116,13-Í26.00-125,03-126,09-122,95-123.19-133.92-122.13-116.13
0.94120,95670,95430,94350,92440,00000.13070,19680.43630,39030,56840.54900,81140,32300,1307
• 117,12117.93117.77117.19116.65320,00123,87114.00114,97113.91117.05116,81106.08117,87123,87
COMPONENTES HE SECUENCIA ÍREAL/IMAG)CERO . POSI , - NEOA
0,94000,95010,95360,9423O.92280,00000,1304O,19570.43460,38800,56760,54810,78760,32270,1304
-0,0472-0.0346-0.0372-0,0462-0,05410.00000,0088-0.02O6-0.0382-0.0414-0,0292-0,030a-0,1953-0,01200,0088
FLUJOS DE CORRIENTES* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (HOD/ANG)* DE . A A , B
1063ió
0,16970,29330,04090,06380,2933
93.87136,23-51,28128.24-43,77
0,1697 -26,130.2933 16,230,0409 -171,280.0638 8,240,2933 -163,77
0,1697 213.870,2933 256,230,0409 68,720.0638 248,240.2933 76,23
COMPONENTES DE SECUENCIA ÍREAL/IMftG)CERO , POSI . NEGA
-0,0115 0.1694-0*2118 0.20290.0256 -0,0319 '-0.0395 0.05010,2118 -0.2029
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA *
TENSIONES 0E BARRAS* BARRA *
* A
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( resl-imaá) , , , .IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (resl-imas)TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (resl-imaa)
0,06690,93310,00000-, 0000
-0,25933,61540.00000. 0000
Cmod-3n3)(mod-sns)(mod-aná)
0.26783,73390.00000 , 0000
-75 ,5375.530,000 + 00
COMPONENTES DE FASE <MOD/ANG) COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IHA6)CERO , POSI . NEGA
2143571015121113146169
0,96190,97210,97040,96330,95200.51180,39370,43040.59390.56060.68926752
0,86290,51990,0000
O
FLUJOS DE CORRIENTES# LINEAS *
* DE , A
-0,88-0,64-0,70-0,87-0.9417,9214.479,433.153,612,072,21-4,446,980,00
000000000000000
.9619,9721,9704.9633.9520,5118,3937,4304,5939.5606.6892.6752,8629,5199,0000
-120-120-120-120-120-102-105-110-116-116-117--117-124-113-120
,88.64,70.87,74.08,53.57.85.39.93,79,44,02.00
000000000000000
,9619,9.721,9704,9633,9520,5118,3937,4304,5939.5606,6892,6752,8629,5199,0000
1191191191191191371341291231¿3122122115126120
,12.36.30. 13,06,92.47,43.15,61,07 .,21 I,56 - ',98,00 1
\
0,0»0,0.0,0.0»0.0,0,0,0.0,0,
961897209703963195194870381242465930559568886747860351610000
-0.0148-0.0108-0,0118-0,0146-0,01560, 15740,09840.07050.03260,0333O, 02490.0261-0,06670,06320,0000
COMPONENTES DE FASE CMOD/ANG)B ,
8 10 9 0,2678 -75.531 4 3 0,0219 -68,343 2 1 0,0342 111,176 7 6 0,1574 119,17
0,2678 -195.530,0219 -188,340,0342 -8.830,1574 -0,83
0,2678 44.470,0219 51,660,0342 231.170,1574 239,17
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)-CERO , POSI . NKGA
0,0669 -0,25930,0081 -0,0204
• -0.0124 0,0319-0,0767 0,1374
89 -
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
S/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA t 10
CORRIENTE TOTAL HE FALLA (real-inasl) . . . 0,1703IMPEDANCIA DEL PUNTO HOTRIZ ( roal-imas) 0,9331TENSIÓN DE PARRA EN LA FALLA <real-im3£í> 0.0000IMPEDANCIA DE FALLA (real-imaS) ......... 0,0000
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/AND)* A . - B C
2 0,9441 -2,00 0,9-141 -122,00 0.9441 118,001 0.9589 -1,44 0,9589 -121.44 0.9589 118. 5á4 0,9566 -1.5á 0,9566 -121,56 0,9566 118,443 0,9461 -1.96 0,9401 -121. 96 0.94a! 118,045 0.9288 -2,26 0,9288 -122,26 0,9288 117,747 0,1934 38,20 0,1934 -81,80 0.1934 158,2010 0,0000 0,00 0,0000 -120,00 0,0000 120,0015 0,0824 -23.66 0,0824 -143.66 0,0324 96.3412 0,3540 • -8.21 0,3540 -128,21 0,3540 111,7911 0,3018 -10.45 0.3018 -130.45 0,3018 109,5513 0.5047 -4,39 0,5047 -124,39 0.5047 115.6114 0,4825 -4,81 0.4825 -124.81 0,4825 115,196 0.8088 -9.98 0,8088 -129,98 0,8088 110,0216 0,2225 -5,59 0,2225 -125,59 0,2225 114.419 0.0000 0.00 0,0000 -120,00 0.0000 120,00
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE CMOB/ANG)* HE . A A . B , C
9 7 10 '0,2512 -51,80 0.2512 -171,80 0,2512 68,2010 10 15 0,1952 94,45 0,1952 -25,55 0,1952 214,458 10 9 0.0000 0,00 0,0000 -120.00 0.0000 120,006 7 6 0,2512 128.20 0,2512 8.20 0.2512 248.20
. FALLA TRIFÁSICA EN
CORRIENTE TOTAL DE FALLA íreal-inssí) , . . 0,0968IHPEDANCIA DEL PUNTO HOTRIZ (real-insá) 0,4912TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (real-irosa) 0,0000IMPEDANCIA DE FALLA Cresl-iirisá) *,*,,,,*, 0.0000
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANS)* A B . C
2 0,9564 -1,16 0,9564 -121,16 0,9564 118,841 0,9680 -0,84 0,9680 -120,84 0.9680 119,164 0,9661 -0.91 0.9661 -120,91 0,9661 119.093 0.9579 -1.14 0.9579 -121,14 0,9579 118.865 0.9449 -1,26 0,9449 -121,26 0,9449 118,747 0,4229 21,78 0,4229 -98,22 0,4229 141.7810 0,2845 16,84 0,2845 -103,16 0.2845 136,8415 0.2096 21,70 0,2096 -93,30 0.2096 141,7012 0,0761 OjOO 0.0761 -120,00 0,0761 120,0011 0.0000 0,00 0,0000 -120,00 0,0000 120,0013 0,2935 0,00 0.2935 -120.00 0.2935 120,0014 0,2616 0,00 0.2616 -120.00 0.2616 120.006 0.8447 -5.79 0,8447 -125,79 .0,8447 114,2116 0.0776 3.63 0.0776 -116.37 0,0776 123.639 0,2845 16,84 0,2845 -103.16 0,2345 136,84
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/AHG)* DE , A A B . C
11 12 11 0.0938 -90.00 0. 0988- -210 , 00 0,0988 30.0013 11 14 0,1779 90.00 0,1779 -30,00 0.1779 210,0027 11 16 0.1G39 121,74 0,1839 1.74 0,1839 241.741 4 3 0,0256 -65,77 0,0256 -185,77 0,0256 04,233 2 1 0,0400 113,75 '0,0400 -6,25 0,0400 233,75
-0.3920 (mod-ana) 0,4274 -66,492,1454 (íiiod-sna) 2.3395 66,490.0000 ( mod-sna ) 0,0000 0,000,0000 (mod-sri3) 0.0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,9435 -0,03290,9586 -0,02410,9562 -0,02600,9456 -0.03230.9281 -0,03660,1520 0,11960,0000 0,00000.0754 -0,03300,3503 -0,05060,2968 -0,05470,5032 -0.03870,4808 -0,04040,7965 -0,14020,2214 -0,02170,0000 0,0000
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,1553 -0.1974-0.0151 0.19460.0000 0,0000
-0,1553 0.1974
LA BARRA * 11
-0,4332 (mod-srrsO 0.4439 -77,41 '2,1987 Cmod-anS) 2.2529 77,41 i0.0000 (mod-ariá) 0,0000 0,000,0000 (rriod-sná) 0,0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA CREAL./IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,9562 -0,01930,9679 -0,01410,9660 -0,01530,9577 -0.01900.9447 -0.02070,3927 0,15690,2723 0,08240,1948 0,07750,0761 0,00000,0000 0,00000.2935 0.00000.2616 0,00000.8404 -0,08530,0775 0.00490,2723 0,0824
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI . NEGA
0,0000 -0,09880,0000 0.1779-0,0968 0.15640,0105 -0,0234-0,0161 0,0366
90 -
ESTUDIO PE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
5/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA BARRA t 12
TP*KJCI T nWFQi drxD i. ur<t.&# BARRA *
*
2i4357101S12111314616
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( rt'el-iitiss) , , , 0.0610IHPEDANCIA DCL PUNTO hOTRI2 ( rool-iroiisO 0,4193TENSIÓN DE BAKRA EN LA FALLA < real-inad) 0.0000
T|(T OAC'C'AC— —
COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)A B C
0.9645 -0.79 0.9645 -120,79 0,9645 119,210,9739 -0,57 0.9739 -120,57 0.9739 119,430,9724 -0,62 0.9724 -120.02 0,9724 119.380.9657 --0.78 0.9657-120.78 0.9657 119,220.9553 -0,83 0.9553 -120.83 0,9553 119,170.5479 16,20 0,5479 -103.80 0.5479 136.200.4386 13,11 0.4386 -106.89 0,4386 133,110,3788 15.19 0,3788 -104.81 0,3788 135,190.0000 0.00 0,0000 -120.00 0,0000 120.000,2128 12,75 0,2128 -107.25 0,2128 132.750.2353 0,00 0.2353 -120,00 0,2353 120,000,4163 4,78 0,4163 -115.22 0.4103 124.780.8716 -3,95 0,8716 -123,95 0.8716 116.050.2733 9,95 0.2733 -110.05 0.2733 129,95
9 0.4386 13.11 0.4386 -106,89 0.4384 133.11
FLUJOS CÍE CORRIENTES "* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)* DE . A A . B . C
11 12 1112 12 131 4 33 2 1
TENSIONES* BARRA *
*
21435'7101512111314&
í&
• 0.2763 102,75 0,2763 -17.25 0,2763 222,750,1070 90.00 0.1070 -30.00 0.1070 210,000,0204 -69,16 0.0204 -1S9.1Ó 0.0204 50.840.0317 110.35 0,0317 -9,65 0.0317 230,35
FALLA TRIFÁSICA EN
CORRIENTE TOTAL DE FALLA (real-ilusa) ... 0,0239IMPEDAHCIA HEL PUNTO MOTRIZ < real-iir.sa) 0,2452TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA ( resl-imss) 0,0000IMPEDANCIA DE FALLA (Tesl-imas) ......... 0.0000
COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)A . B . C
0,9771 -0,37 0.9771 -120.37 0,9771 119,630,9832 -0.27 0.9832 -120.27 0,9832 119,730,9822 -0.30 0.9822 -120,30 0.9822 119.700.9779 -0,37 0,9779 -120,37 0,9779 119.630.9713 -0,37 0,9713 -120.37 0,9713 119,630,7227 9.57 0.7227 -110,43 0,7227 129.570,6547 8.09 0,6547 -111.91 0,6547 128,090,6171 8,87 0,6171 -111.13 0,6171 128,870,3803 7.94 0,3803 -112.06 0.3803 127,940,5134 7.94 0,5134 -112,06 0.5134 127.940.0000 0.00 0.0000 -120,00 0,0000 120,000,6392 4.70 0,6392 -115.30 0,6392 124.700.9160 -1.91 0.9160 -121.91 0,9160 118.090.5511 7,07 0,5511 -112.93 0,5511 127,07
9 0,6547 8.09 0,6547 -111.91 0,6547 128.09
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/MIQ)* DE , A A , B . C
12 12 13 0,1729 -02.06 0.1729 -202.06 0.1729 37,9414 0 130 7 6
0.1399 -90,00 0.1399 -210,00 0,1399 30,000,0913 113,54 0,0913 -6,46 0,0913 233.54
-0.3765 (mod-andl 0,3814 -80.802,5883 (mod-aná) 2.6220 80.800.0000 (mod-sriíf) 0,0000 0,000,0000 (mod— sriií) 0,0000 0.00
* COMPONENTES DE SECUENCIA CRF.AL/IMAG)CERO . POSI . NEBA
0,9644 -0.01320.9739 -0.00970,9723 -0.01050,9656 -0,01310,9552 -0.01380.5201 0.15290.4272 0,09950,3655 0.09920.0000 0.00000.2075 0.04700,2353 0.00000,4148 0.03470,8695 -O.OóOl0,2692 0,04720,4272 0,0995
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAS)CERO . POSI
-0,0610 0,26950,0000 0,1070 '0,0072 -0,0190-0.0110 0.0298
LA BARRA * 13
-0,3111 (mod-sris!) 0,3120 -85,613,1959 (niod-aná) 3,2053 85,610.0000 Ciriod-aná) 0,0000 0,000+0000 (mod-aná) 0.0000 0.00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)
NEGA
CERO , POSI , NEGA
0,9771 -0,00640,9832 -0,00470,9822 -0,00510,9779 -0,00040.9713 -0.00630.7126 0.12020,6481 0.0921 .0,6097 0,0952
• 0,3767 0.05250,5085 0,07090,0000 0.0000
1 0,6370 0,0523, 0,9155 -0.030a
0,5469 0,0678I 0,6481 0,09211
* 'COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI .
0.0239 -0.17120,0000 -0,1399-0,0365 0.0037
NEGA
- 91 -
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYON-CUMI'AYtV-PAPALLACTA (MÍNIMA GENERACIÓN')
5/SEPT/78
FALLA TRIFÁSICA EN LA PARRA t IA
TC°ÍJC; Y nuP"Q1 t. H c> l U IX t. o
* BARRA **
21A3
• 5710151211131-46
le
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( rool-j msg) , , , 0,0500IMPEDANCIA DEL FUNTO MOTRIZ ( real-imas) 0,2*78TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA i roal-imsa) 0,0000IMPEDANCIA DE FALLA ( real-imea >.,..,.,,, 0.0000
COMPONENTES DE FASE (MOIVANG)A B C
0,9671 -0.63 0.9671 -120.63 0.9671 119,370.9759 -0.46 0,9759 -120,46 0,9759 119,540,9744 -0,50 0,97-14 -120. SO 0,9744 119,500,9682 -0,62 0,9682 -120,62 0.9682 119.380",9587 -0,65 0,9587 -120.65 0.95G7 119,350,5961 15,38 0.5961 -104.62 0.5961 135.300.4957 13,23 0.4957 -106,77 0,4?EiX 133.230.4419 15.18 0,4419 -104.82 0.4419 135.180,3423 11,59 0,3423 -108.41 0.3423 131,590.2902 14,86 0,2902 -105.14 0,2902 134,860,4945 6,10 0,4945 -113.90 0,4945 126,100,0000 0,00 0,0000 -120,00 0.0000 120,000,8802 --3,22 0.8302 -123,22 0.8S02 116,780,3443 12,10 0,3443 -107,90 0,3443 132,10
9 0.4957 13.23 0,4957 -106.77 0.4957 133.23
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)* DE , A A , B , C
15 0 14 0,2410 -90.00 0,2410 -210.00 0,2410 30.0013 11 14á 7 6
TtT>JCTnfJP*C1 trio.i.Uíxc.tJ* BARRA *
*
214357101512 .111314i
16
0.1974 -75,14 0,1974 -195,14 0,1974 44.860,1330 115,84 0,1330 -4,1¿ 0,1330 235,84
FALLA TRIFÁSICA EN
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( real-in,3S> , . , 0,1465IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (resl-iroaa) 0.8370TENSIÓN DE BARRA EN LA F'ALLA (real-iltisá) 0.0000
COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)A . B , C
0,9488 -1.75 0,9488 -121.75 0,9488 118,25Q.,9624 -1,26 0,9024 -121,26 0,9624 118,740,9602 -1.36 0,9602 -121.36 0,9602 118,640.9507 -1,71 0,9507 -121.71 0,9507 118,290,9349 -1,97 0,9349 -121,97 0,9349 118,030,2636 27,37' 0,2636 -92.63 0,2636 147,370.0960 9,13 0,0960 -110.87 0,0960 129,130,0000 0,00 0,0000 -120.00 0,0000 120,000,2977 -5,69 0,2977 -125.69 0,2977 114,310.2405 -7,64 0,2405 -127.64 0,2405 112,360,4624 -2,80 0,4624 -122.80 0.4624 117,200,4382 -3,09 0,4382 -123,09 0,4382 116,910,8230 -8,65 0,8230 -128.65 0,8230 111. 3S0,1582 2,40 0,1582 -117.60 0.1582 122.40
9 0,0960 9,13 0.0960 -110.37 0.0960 129.13
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)* DE , ñ A , B , C
10 10 15 0,2274 -52,76 0.2274 -172,76 0,2274 67,2426 15 16ó 7.6
0,2110 92.40 0,2110 -27.60 0.2110 212,400,2274 127.24 0,2274 7,24 0,2274 247,24
-0,4318 (moci-ana) 0,4348 -83,312.2B44 (mod-ona) 2,3001 83,310,0000 (mod-aníl) 0,0000 0,000,0000 (mod-ana) 0.0000 0.00
* COMPONENTES DE SECUENCIA <REAL/IMAO>CERO , POSI , NEGA
0,9670 -0,01060.9758 -0,00780,9744 -0,00350,9682 -0,01050,9586 -0,01080.5748 0.15810,4825 0,11350,42í>5 0.11570,335'i 0,06880.2805 0,07440.4917 0,05260,0000 0,00000,8788 -0,04950,3366 0,07220,4825 0,1135
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,0000 -0,24100,0506 -0,1908-0,0580 0,1197
LA BARRA * 15
-0,3918 <mod-ana> 0.4183 -69,512,2393 (mod-and) 2,3906 69,510,0000 (mod-ana) 0,0000 0,000,0000 (mod— 3na) 0,0000 0,00
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
0,9484 -0.02890,9622 -0.02120,9600 -0,02290,9502 -0,02840,9344 -0,03210,2341 0,12120,0947 0,01520,0000 0,00000,2963 -0,02950,2383 -0.03200.4619 -0.02260,4375 -0.02360.8137 '-0.12380,1581 0,00660,0947 0,0152
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI . NEGA
0,1376 -0,1810-0,0088 0,2108-0,1376 0,1810
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA
EL SISTEMA
NAYQN-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
5/S
EP
T/7
8
FA
LLA
T
RIF
ÁS
ICA
E
N L
A B
AR
RA
* le
TE
NS
ION
ES
D
E
BA
RR
AS
BA
RR
A *
*
A
í 4 3 5 710 15 12 11 13 146169
CORRIENTE TOTAL DE FALLA (resl-imssí) , , ,
IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ (real-imsá)
TENSIÓN DE BARRA
EN LA FALLA ( resl-iinsá)
r* A
r* r* A
r*
0,1183
0,6232
0.0000
0 »0000
-0,4193
2,2092
0,0000
0, 0000
(mod-aná)
Kmod-sná)
(mod-sná) •
0,4357
2,2954
0,0000
0, 0000
-74,25
74,25
0,00
0, 00
COMPONENTES DE FASE (MGD/ANG)
0.9528
0,9654
0,9634
0,9545
0,9404
0,3794
0,2272
0,1495
0,1696
0,1057
0,3625
0 , 3339
0,8327
0,0000
0,2272
-1,27
-0,92
-1,00
-1,25
-1,39
26,05
22-, 00
32,05
-14,22
-25 , 25
-5,04
-5,73
-6,44
0,00
22.00
0,9528
0,9654
0,9634
0,9545
0,9404
0,3794
0,2272
O,1495
0,1696
0,1057
0,3625
0,3339
O'. 8327
0,0000
0,2272
-121,27
-120,92
-121.00
-121,25
-121,39
-93,95
-98,00
-87,95
-134,22
-145,25
-125,04
-125,73
-126,44
-120,00
-98,00
0,9528
0,9654
0,9034
0,9545
0,9404
0,3794
0 , 2272
0,1495
0,1696
0,1057
0,3625
0,3339
0,8327
0,0000
0 , 2272
118,73
119.08
119,00
118,75
118,61
146*05
142,00
152,05
105,78
94,75
114,96
114,27
113,56
120,00
142,00
COMPONENTES DE SECUENCIA <REAL/IHA6)
CERO
. ,
POSI'
, NEGA
0,9526
0,9653
0,9032
0,9543
0,9401
0,3408
0,2107
0.1268
0,1644
0,0956
0,3610
0,3322
0,8275
0,0000
0,2107
-0,0212
-0,0155
-0,0168
-0,0209
-0.0228
0,1666
0,0851
0.0793
-0,0417
-0,0451
-0,0319
-0,0333
-0,0933
0,0000
0.0851
FLUJOS DE CORRIENTES
-—
*
LINEAS *
COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)
* DE . A
A
,
B
,
26
15
16
0
,19
94
-57
,95
27
11
16
0
,25
06
-87
,14
67
6
0,1
99
4
12
2,0
5
0,1994 -177,95
0,2506 -207,14
0,1994
2,05
0,1994
62,05
0,2506
32,86
0,1994 242,05
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)
CERO
,
POSI
. ,
NEGA
0,1058 -0,1690
0,0125 -0,2503
-0,1058
0,1690
vo ro
93 -
ESTUUIO DE CORTOCIRCUITOS PARA !TL SNAYQN-CUMPAYfi-PAPALLACTrt (MÍNIMA GENERACIÓN)
S/SEPT/78
FALLA MONÜFAÜIL'A EN LA t'Af-Rft *
IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ PEC. P05. -< real- in.sa!IMPEDANCIA DEL PUNTO MOT.RIi: StC, CERO .< resl-imsa)TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA < rosl-imasl) •
TENSIONES* BARRA *
*214357
101512111314
616
'<•
COMPONENTES DE FASE (HQD/ANG)A
0,69410,00000.76120,70340,69630.78860.81570.83070,88180,87210,90950,90550.72030,8571
9 0,8157
FLUJOS DE CORRIENTES# LINEAS *
*• HE , A
16 0 1 1.5349: 3 2
ó 7i
16
0,96740.0365
«
2,87-177,32
1,88
2,53- 2,82
-2.49-1..96-2,20-1 .78-1.95-1,32-1,39
3,16-1,72-1,96
B.
0,9409 -111,421.0503 -123,090.9573 -113.410,9490 -111,730.9491 rlll,490,9358-114,890,9445 -115,570,9460 -116,020.9595 -117,340,9562 -117,110,9688 -117,990,967,4 -117,890,9561 -112.090.9546 -116.660,9445 -115,57
C
0,91671,02480,9344 ^0.92020.9Í73:0.96700.90980,97470,90390,98280.98740.98690,91940,97770,9698
COMPONENTES DE FASE CMOO/ANG)A , B . ,
90,48 0.4837 94,09 0,483794 , 09
103,030,4837 -85,910,0182 -76.97
0,48370.0182
0 . 08200,01970,00000,00000.0000
*
112, 22124.25114,02112,45112,28114,04114.85115.20116,61116,32117,42117,30113,03115,99114,85
C
94,09-85,91-76,97
i . - ' FALLA MONOFÁSICA .EN
CORRIENTE TOTAL DE FALLA Cre3l iiíissí)' IHPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, POS.
IMPEDANCIATF>JQmW TlF
TCÍJCTnWP'tíi c. río J. uf'ít.o* BARRA *
*2í43
; 57
101512111314
6la'9
p-i 1 1 inc TICr UUJUo ifC.
* LINEAS, * DE .'
18 020 0
3 22 24 26 7
DEL PUNTOBARRA ENTlF Fñl 1 &
MOTRIZ SEC. CEROLA FALLA <real-iui3
(real-imsg)Cresl-imss)
COMPONENTES "DE FASE (MOD/AWG)A
0,00000,41560,37850.. 10390,05420.48470.54520.58490,70920,68620.77600,76610,26950,64640,5452
prtf-ir. T ÍT JJTP"C¡L>Uf\l\ tLlt 1 t,O
*A
2 2,346421356
0,63310,66630,78220.32660,0943
-
-26,57 '1,080.40
-7,82-9,16
-17,08-12,61-12,39-8,19-9,17-5.71-6,05
6,44-9.15
-12,61
B
0.9328 -108,990.8944 -103.430.8879 -102,310.9174 -105.08"0.9266 -106.22
• 0,8279 -106.250.8492 -108.25.0.8325 -109,~580,8878 -113,290.8792 -112,660,9130 -115.010,9093 -114,770,8912 -98,640,8749 -111.390.8492 -108,25
C
0.90250,38680,88500,87920.88110..96540.96300,9717
^0,9814: 0.9810
0.98360.9032O.S6130.9713-0,9630
- COMPONENTES DE FASE <MOD/ANG)A : . , . - B • - , ' • ' •
102.12 0,6347 -80,71" 0.6347.93,02
-90,77-86,44-79,72108.72
0,6331 93,020,3231 89,230,1490 -67,630,1879 -Ge, 060.0471 -71,28
0,63310.3^310,14900.18790.0471
0 . 62380,0366
. - 0,0102o , oooo0.0000
*
109,65103,55102,35105,75107,08103.83106.04107,09110,96 ;110,20113,11112.8098,94
109,18106,04
-80,71 :93,0289,23
-¿9.63.-36,06-71,28
-2,4998 (roo<-0 » 36ÍJ7 ( tt,otí-£jri£¡ )0,464.4 Cmoci-ansl)0.0000 (n,od-¿)nS>0,0000 ( ni orí -21 "-'**)
COMPONENTESCERO ,
0,0000 0,0000-0,3845 -0,01260.0000 0,00000 , 0000 0T, 00000,0000 0,00000.0000 0.00000.0000 0,00000.0000 0,00000,0000 0,00000,0000 0,00000.0000 0,00000,0000 0,00000,0000 0,00000,0000 0,00000,0000 0,0000
* . COMPONENTESCERO ,
-0,0273 0,8333
0,0000 0,0000
LA BARRA * 2
2 , 50120.36920,46140,0000 -0,0000
-68 ,1286.9590,00
•177.320 . 00
PE SECUENCIA CREAL/IMAG)POS I ,
0,84660 , 69220,88040,85140.84780.89390 , 90760.91500,94070,93580,95460,95260,85960,92840,9076
0,01740 , 00630.01250,01550.0171
-0,0171-0,0139-0.0159-0,0137-0,0149-0,0105-0,0110
0.0199-0,0129-0,0139
NEGA
-0, 1534-0,30/8-0.1196-0, 1436-0.1522-0,1061-0,0924-0,0850-0,0593-0,0642-0,0454-0,0474-0,1404-0.0716-0,0924
O.Ol'M0.00c3.•0.0i:5O.Olí",o.oi-i
-O.01~~l-o.oi;?-o,oir9-0,0137-o.oi-y-0.01C5-0.01:00.01=9
-0.011V
-0,013?
DE SECUENCIA (REAL/IMAGJPOSI , NEGA
0,0072 0,3508 0,0072. 0,3558-0,0345-0,0041
-4.6947 (iiiod-sriá)0,2500 (mod-srisO
"0,1279 Cmod-srií!)O.OOOÓ C moc «,._.í- = r.cí }
0,0000 í [TlOd-»r,eí )
COMPONENTESCERO
-0.2023 .-0,01070.0000 0,00000.0000 0,0000
-0,1247 -0,0179-0.1547. -0,01870,0000 0,00000.0000 0,00000.0000 0.00000.0000 0,00000.0000 0,00000.0000 0.0000
- o.oooo 0,00000.0000 0,0000o.oooo o.oooo0,0000 0,0000
* COMPONENTESCt£RO
. -0.0958 0,3472. - ' -0,0334 0,6322
0.0507 -0,35340,0230 -0,?3210,0000 0.0000
0,48250,0178
4 , 73590,25270. 1233
0 . 00000.0000
'-O, 0345-O.O041
—82 , 4381.6685,45
-26, 570,00
- 0,462;:o.oi^e
DE SECUENCIA (REAL/IMAG)POSI «
0.60120,70780,68930.61390.60410.73160.76600.78560.85100.83870,88610,88090,63390,81910,7660
0.00530.00390", 00150.00190,0050
-0,0712-0,0595-0.0628-0.0505-0,0547-0,0336-0,04040,0151
-0,0514-0,0595
NESA
-0.3938-0.2922-0,3107-0,3861-0,3959-0,2684-0,2340-0,2144-0,1490-0,1613-0,1139-0.1191-0,3661-0, 1809
-0,2340
O.OOE30.003?0.00150.001?
"O.OOSO-0,0712-0.05ÍT-0.062Í-0,050:.-0. 0547- 0 . 036-,-0.0-104o.ois:
-0.0514-0,0595
DE SECUENCIA <REAL/IMAC- )POSI , NEGA
-0,1983 0,9733 -0.1983 0.973E
-0,0045-0.0010
Ó. 0151
-0,0151
-0,3331-0,2136-0,04460,0446
-0,0045-0,0010
.O.OÜ51"--0.0151
-0,3321-0.21ÍÍ- 0 . 0 4 A •0 , 04ác
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA E.L SISTEMANAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
5/SEPT/79
FALLA MONOFÁSICA EN LA BARRA *
CORRIENTE TOTAL DE FALLA < roal-imaá) ,,,,,,.IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC. POS, (resl-ims-i)IHPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, CERO (rcsl-imsa)
TMprriAwrTú nr trAi i A
# BARRA * COMPONENTES DE FASE <HOIVANG)*
214357101512111314616
A
0,26320,53810 , 3P630,00000,29740,58920 , ¿3900,67050,77000,75160,82310,81530,42140,7201
-3,070,051,59
-7,13-3,20-11.53-8,88-8,87-6,17-6,84-4,41-4.652.28
-6.769 0,6390 -8,88
B
0,9267 -108,010,9070 -107,250,8925 -102,490,9547 -111.870.9217 -106,680.8572 -109,680,8756 -111.130,8791 -112,13'0,9091. -114,900,9020 -114,430,9298 -116.190,9268 -116,0.00,8994 -103.540,8979 -113,470.8756 -111,13
C
0,89770,90660,88200,91780,88930,96890,96820.97560,98480,98420.98700.98660.88310,97620 . 9682
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE <MOD/ANG)* DE , A A , B
2 2 3 2,7805 100,23 0,4625 -84,87 . 0,462519 01 4
i 6 7
3 0,67283 0,42216 0,0745
93,21-89,00109,43
0,6728 93.210,2111 -91,000.0372 -70... 57
0,67280,21110,0372
0.52400,04520,01470,00000 , 0000
*
108.62107,26102.64112.80107.30107,33109,03109.85112,87112.28114.57114,32103,79111,49109,03
*C
-84.8793,21-91.00-70.57
i FALLA MONOFÁSICA EN LA
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( resl-inisa) , ,IMPEDANCIAIMPEDANCIATENSIÓN DETMPFTlAMnTá
DEL PUNTODEL PUNTOBARRA ENrif F6I i A
MOTRIZ SEC, POS,MOTRIZ SEC, CERO
LA FALLA (resl-ims
+,**,,,,,,(resl-imsá)(resl-imsa)
* BARRA * COMPONENTES DE FASE <MOD/ANG)
*2143571015121113146169
Pl I I 1F1CÍ T*(Pr UUtJUO 1J c,
* LINEAS* DE ,
17 0¡ 1 4• ó 7
A
0,80830,85950,00000.76870.80970.86770,88470.89400,92600,92000,94340,94090.82460,91060,3847
PH R; f? T P UT P Q -U UKKJ. c.n 1 tío
*A
4 0,81013 0,66196 0,0228
.
1,481.02
177,612,171,46
-1.45-1,16--1,31-1,08-1, 18-0.81-0,831,67
-1,04-1,16
B
0.9651 -114.730.9736 -116,191.1975 -132,060,9606 -113,56
• 0,9652 -114,790,9587 -116,900,9644 -117.300,9655 -117,570.9743 -118,370.9722 -118.230,9802 -118.760.9794 -118,700.9699 -115,140.9711 -117.960,9644 -117,30
C
0,94620,95991,16370,93410,94660,97840,98040,98360,93970,93890,99200,99170,94820.93570.9304
COMPONENTES DE FASE (MOD/ANO)A B ,
90,25 0,3310 93.36 0.3310-86.64103,29
0,3310 93.360,0114 -76,71
0,33-100.0114
0.04230.02930,00000. 00000.0000
*
115,28116,59133,58114,28115,31116,31116,81117,02117.39117,71118,39118,32115.76117,51116,81
*C
93.3693,36-76,71
-3.8301 ( mod-ana )0.2V26 (mod-arifl)0.1 S37 (mod-sna)OtOOOO (niod~3rict)0 4 0000 ( Üicjcí'-Br'ist )
COMPONENTESCERO
-0,1018 -0.01500.0000 0,00000,0000 0,0000-0,2371 -0,0133-0,0773 -0,01630,0000 0.00000,0000 0,00000,0000 0,00000,0000 0,00000,0000 0,00000,0000 0,00000.0000 0.00000.0000 0,00000,0000 0,00000,0000 0,0000
COMPONENTESCERO
-0,1370 0,6050-0,0377' 0,6717
0,0000 0,0000
BARRA t 4
3,86570,29610.18430 , 00000, 0000
-82,2181 ,2185.42—7 , 13•• 0,00
tE SECUENCIA (REAL/IHAG)POSI
0,68480.76900,69310,61860,68710.78870.81570,83120,88280.87310,91030,90630.71060.85760,8157
0,00030,00020.60530,00660.0001-0.05S9-0,0493-0,0517-0,0414-0,0448-0,0316-0,03310.0084'-0,0424-0,0493
, . NEGA
-0,3152-0.2310••0,3069-0,3814-0.3129-0,2113-0,1843-0, 1688-0,1172-0,1269-0,0897-0,0937-0,2894-0,1424-0,1843
O.OOC30,0,0,0.-0,-0.-0.-0,-0,-0,-0.0,-0,-0,
DE SECUENCIA (REAL/IMAG)POSI , NEGA
-0,1784 1,0657 -0,1784 1
0.0037-0,0124
-1,4709 Ciriod-sriá)0,4735 (mod-srisí)1.0909 (mod-snS)0,0000 (niof0,0000 (moc
COMPONENTESCERO
0,0000 0.00000,0000 0.0000-0,5349 -0.01540,0000- 0,00000,0000 0,00000,0000 0,00000,0000 0,00000,0000 0,00000,0000 0.00000,0000 0,00000,0000 o.oooo0.0000 0,00000,0000 0,00000.0000 0,00000.0000 0,0000
COHPONENTESCERO .
-0,0141 • 0,4903
0,0000 0,0000
j— 3nsí )í-sn*S)
0,21100,0351
1,47150,47441,09090 , 00000 , 0000
0,0037-0.0124
-88,3586,4690,00177 , 610 , 00
00
00(2OOÍ300600001OSE?0493051?041-!04^3031=.03310084042-»0493
.0657
.21:0,0351
DE SECUENCIA (REAL/IMAG)POSI
0,90400.92970.76740,88410.90470.93370.94230,94690.96290.93990.97170.97040.91210.95520.9423
0,01040.00760,00770,01450,0103-0,0110-0,0090-0,0102-0,0088-0,0095-0,0067-0,00700,0120-0.0082-0,0090
NEGA
-0,0960-0.0703-0,2326-0,1159-0,0953-0,0663-0,0577-0,0531-0,0371-0.0401-0,0283-0,0296-0,0879-0.0448-0,0577
0,0,0.0.0,-0,-0,-0,-0,-0.-0,-0.0.-0,-0.
DE SECUENCIA ÍREAL/IMAG)POSI , NEGA
O.OOG3 0,1599 0,OOS3 00,0194-0,0026
-0,33040,0111
0,0194-0,0026
-00
0104007é007701450103011C009COÍOS0088009E0067007C0120 '0082009C
, 1 5S 7, 3304,0111
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYON-CUMBAYA-PAPñl.LACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
5/SEPT/78
FALLA MONOFÁSICA EN LA BARRA t
TENSI01# BARRA
*
143571015121113146169
FLUJOS DE* LINEAS* DE ,
4 2 '2 i 05 5
I
CORRIENTE TOTAL DE FALLA ( real-imag) ,.,,,..,,,,, 0,6366IMPEDANOIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC. POS. (resl-imas) 0.0617IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, CERO • < real-i«33> 0,0304TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (real-imsa)....,,*,. 0,0000
kjrc T*it~ RAPRA'í — — ————— — —
* COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) *A B C
0,2999 -7,91 0,9314 -110,09 0,9150 110,470,5689 -1,60 0,9039 -108,33 0,9190 108,020,5420 -2,20 0,8974 -107,56 0.9173 107,170,3634 -7.01 0.9170 -108,10 0,9063. 108,320,0000 2,05 0,9768 -114,79 0,9392 115,860,3222 -14.14 0,8412 -107.52 0.9636 105.230,5795 -10,60 0,8612 -109,31 0,9624 107,210,6160 -10.55 0,8644 -110.51 0,9703 108.170,7315 -7,15 0,8972 -113,86 0,9811 111,710,7101 -7.97 0.8892 -113.29 0,9805 111,010,7934 -5,03 0,9204 -115,43 0,9337 113,690,7842 -5,32 0.9169 -115,20 0,9832 113,400,3294 5,58 0.8971 -100.53 0.8656 100,920,6736 -7.88 0.8851 -112.14 - 0.9712 110,090,5795 -10,60 0,8612 -109,31 0,9624 107,21
* COMPONENTES DE FASE CMDD/ANG) *A A , B . C
5 3.9311 101,20 0,3686 -88,88 0,3686 -88,885 0,4101 92,91 0,4101 92,91 0.4101 92.916 0,0865 -71.64 0.0433 108,36 0,0433 108,36
-3.46EU (mod-sn.l) 3.5231 -79,590,3033 (ir,od--£ina> 0,3096 78.500,2308 (mod-sna) 0.2328 82.500,0000 (mod-3i-i£j) 0.0000 2,050.0000 (mod-ana) 0.0000 0,00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO , POSI , NEGA
-0,1143 -0,0196 0,7057 -0.0108 -0.2943 -0,01080.0000 0,0000 0.7B43 -0,0080 -0,2157 -0,00800.0000 0.0000 0.7708 -0,0104 -0,2292 -0,0104-0.0697 -0,0185 0.7152 -0,0129 -0,2840 -0.0129-0,2731 -0,0139 0,6365 0,0069 -0,3633 0,00690,0000 0.0000 0.7332 -0.0638 -0.2468 -0.06380.0000 0.0000- 0,7848 -0.0533 -0.2152 -0,05330,0000 0,0000 0,8028 -0,0564 -0.1972 -0.05640,0000 0.0000 0,8629 -0,0455 -0,1371 -0,04550,0000 0,0000 0,8516 -0.0492 -0,1484 -0.04920.0000 0,0000 0,8952 -0,0348 -0,1048 -0.034Q0,0000 0,0000 0,8904 -0,0364 -0.1096 -0,03640.0000 0,0000 0,6639 '0,0160 -0,3361 0.01600.0000 0.0000 0.8336 -0.0462 -0,1664 -0,04620,0000 0,0000 0.7848 -0,0533 -0,2152 -0.0533
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO . POSI . NEGA
-0,1914 0,7455 -0,1986 1.1140 -0(1986 1,1140-0,0208 0.4096
0,0136 -0,0411 0,0136 -0,0411
' FALLA MONOFÁSICA EN LA BARRA t ó
- TENSI01-* BARRA
*
2143571013121113146169
: * LINEAS* DE ,
6 7S 3
IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, POS, ( resl-imsa) 0,0852IMPEDANCIA BEL PUNTO MOTRIZ SEC, CERO (resl-imae) 3,2671TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA ( resl-imaá) ,,»,,,., 0.0000
* COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG) *A . B C
0,9469 -0,81 0.9811 -118,83 0.9928 118,480,9611 -0,58 0.9861 -119,16 0,9946 .118.890.9587 -0.64 0,9831-119,11 0,9945 118,810,9487 -0.81 0,9815 -118.90 0,9932 118.520,9336 -0,78 0,9782 -118,50 0.9894 118,150,7927 -9.47 ' 1.0077 -121.50 1,0194 121.100,8405 -6,86 0,9839 -120,39 1.0139 119,400,8677 -6,18 0,9749 -119,91 1,0114 118,730,9252 -3.83 0.9669 -119.34 1.0075 118,050,9172 -4,27 0,9663 -119,36 1.0079 118.040,9443 -2,79 0.9724 -119.43 1.0058 118,360,9462 -2.74 0,9667 -119,26 - 1,0065 118.000,0000 -3,18 1,4287 -147,49 1,3432 141.330.8890 -4,86 0,9734 -119.85 1,0102 118,720.8405 -6,86 0.9839 -120,39 1,0139 119,40
* COMPONENTES DE FASE (MOB/ANG) *A A , B . C
6 0.1441 116.82 0.1054 112.05 0,1034 112,056 0,2108 112,05 0.1054 -67,95 0,1054 -67,95
-0,3239 (mod-3na) 0.3545 -66.010,8732 (mod-sr,£() 0.8774 84,425,9845 <mad-3nS) 6,8192 61,350.0000 (mod-sná) 0.0000 "-3. 18.0,0000 (mod-ana) 0,0000 0.00
COMPONENTES DE SECUENCIA <REAL/IMAG)CERO , POSI . NEGA
0,0000 0,0000 0,9734 -0,0067 -0,0266 -0,00670,0000 0.0000 0,9805 -0,0049 -0,0195 -0,00490.0000 O.OOOO 0,9793 -0,0054 -0.0207 -0,00540,0000 0,0000 0.9743 -0,0067 -0,0257 -0,00670.0000 0,0000 0.9667 -0,0064 -0.0333 -0.0064-0.0904 -0,0389 0,9361 -0,0458 -0; 0639 -0,0458-0,0537 -0,0219 0,9441 -0,0392 -0,0559 -0,0392-0.0365 -0.0172 0.9496 -0.0381 -0.0304 -0,0381-0,0081 -0.0032 0.9656 -0,0283 -0,0344 -0.0283-0.0110 -0,0070 0,9628 -0,0306 -0,0372 -0,0306-0,0041 -0,0026 0,9737 -0,0217 -0.0263 -0,02170,0000 Q.,0000 0,9725 -0,0226 -O.O275 -0,0226-0,8032 OL0655 0,9016 -0,0327 -0,0984 -0.0327-0,0282 -O'.OllS. 0,9373 -0,0318 -0.0427 -0.0318-0.0537 -Of0219 0,9441 -0,0392 -0,0559 -0.0392
1
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO , PÜSI , NEGA
-0,0480 0,1000 -0.0085 0,0103 -0,0085 0.0103-0.0396 0,0977 -0,0396 0,0977
- 96 -
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMANAYQN-CUHBAYA-PAPALLACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
S/SEPT/78
FALLA MONOFÁSICA EN LA BARRA *
IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SCC. POS. Cresl-imaS)IMPEBANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SfcC. CERO 'Xroal-imasí)
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (M01VANG)* A B C
2 0,9460 -2.21 0.9706 -119,14 1.00271 - 0,9003 -1.60 0.9784 -119,38 1,00184 0.95SO -1.72 0,9770 -119.35 1,00223 0,9480 -2.17 0,9714 -119,18 1,00285 0,9309 -2.54 0.9648 -118,81 1.00127 ' 0,0000 0,00 0,9903 -102,28 0,792810 0,1719 9,42 0,9609 -102,62 0,8217
' 15 0,2507 1.64 0,937? -102.95 0.844512 0,4989 -0.38 0,9176 -107.00 0,895611 0,4543 -0,75 0,9163 -105,99 0,887313 0,6201 -0,02 . 0,9291 -110,11 0,917014 0.6095 0,41 0.9201 -109.34 0,91606 0,6997 -18,43 1,0143 -122,33 1,029516 0,3736 2,30 0.9389 -105.58 0,86529 0,1719 9,42 0,9609 -102,62 0,8217
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)# DE . A A , B
22 1 7 0,1039 115,76 0,1039 115,76 0,10399 7 10 0,2233 -80,58 0.0390 -1,13 0,03906 7 6 0,2529 -48.28 0,1264 131,72 0,1264
0.25001.13500,00990.00000.0000
*
118,12HS.s2113.54118,19117, ¿8105,40104,81104,41107.43106,52110,39109.43121,80106,95104,31
*C
115.76-1.13131.72
-0,5026 (mod-snd) 0,5614 '-63.561,9759 (mod-ana) 2,3040 59.050,8330 (mod-sna) 0.8331 89,320,0000 (mod-sn£O 0.0000 0.000.0000 (mod-and) 0.0000 0.00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO . POSI , NEGA
0.0000 0.0000 0,9726 -0.0183 -0/0274 -0,01830.0000 0.0000 0.9799 -0.0134 -0.0201 -0.01340.0000 0.0000 0.9783 -0.0144 -0.0212 -0.01440,0000 0,0000 0.9737 -0.0179 -0.02Í3 -0.01770.0000 0,0000 0,9650 -0,0206 -0,0350 -0.0206-0,1404 -0,0678 0,5702 0,0339 -0.42=8 0,0339-0,0835 -0,0384 0,6265 0,0333 -0.3735 0,0333-0.0566 -0,0296 0.6536 0,0184 -0.3464 0.0184-0.0125 -C. 0088 '0,7557 0.0027 -0.2443 0,0027-0.0169 -0.0119 0,7356 0,0029 -0,2644 0,0029-0,0063 -0.0044 0,8132 0.0021 -0.1868 0.00210.0000 0.0000 0,8047 0,0022 -0.1953 0.0022-0,1404 -0,0678 0,9021 -0.0767 -0,0979 -0.0767-0.0437 -0,0206 0,7085 0,0178 -0.2915 0,0178-0.0835 -0.0384 0,6265 0.0333 -0,3735 0,0333
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) *CERO , POSI , NEGA
-0,0452 0,09360.0332 -0.0739 -0.0008 -0.0732 -0,0008 -0,07320.0000 0.0000 0,0841 -0.0944 0,0841 -0.0944
FALLA MONOFÁSICA EN LA BARRA * 10
IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SECi POS, ( real-imsS)IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC. CERO ( real-irosa)TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA ( resl-imaa) ...,.,,",
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)* A . B , . C
2 0,9498 -1,57 0,9762 -119,10 0,99901 0,9631 -1.14 0,9825 -119,34 0,99924 0.9610 -1.23 0,9813 -119,31 0,99943 0.9516 -1.54 0,9768 -119,14 0,99935 0,9363 -1,75 0,9718 -118,79 0,99707 0,2137 31,71 ' 0.9912 -102,86 0,796810 0,0000 3,07 0.9533 -101,88 0,822915 0.1081 -12,36 0,9269 -101,62 0,845012 0,4138 -3,63 0,9013 -105,22 0.8941
. 11 0,3607 -4,99 0.9004 -104, 16 0.886813 0.5567 -1.76 0,9142 -108,71 0,914414 0,5470 -1,26 0,9024 -107.64 0,9139¿ 0,7442 -11,02 0,9741 -120,53 1,020916 0,2538 -l,8ó 0,9269 -104,35 0,86519 0,0000 2,15 0,7533 -101,88 0,8229
* LINEAS * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)* DE , A A . - B .
23 1 10 0,0940 100.81 0.0940 108,61 0,09409 7 10 0.2775 121.71 0,0538 -36,02 0,053810 10 15 0,1984 -84.24 0,0589 77,08 0,05898 10 9 0.0000 -90.00 0.0000 90.00 0,0000
0,19610.93310.02280.00000.0000
*
118.37118.81118,73113,42117,59106,07103.79102,77105,34104.33103.71107, ¿1119,00103,40103.79
*C
108 ..31-1Í.0277. 0890.00
-0,5224 (mod-3ns) 0.5580 -69,432,1454 <mod-3n<S> 2,3393 66.490.7426 (mod-sná) 0,7429 88,240,0000 (mod-ans) 0.0000 '3,070.0000 (mod-3r.£S) 0.0000 0,00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IHAG)CERO , POSI . NEGA
0,0000 0,0000 0,9747 -0,0130 -0,0253 -0,01300.0000 0,0000 0.9815 -0,0096 -0.01S5 -0,00960.0000 O.OOCO 0,9804 -0,0103 -0,0196 -0.01030,0000 0.0000 0,9756 -0,0128 -0,0244 -0,01280,0000 0,0000 0.9679 -0,0143 -0,0321 -0,0143-0.0864 -0.0294 0.6341 0.0709 -0,3659 0,0709-0.1308 -0.0446 0,5654 0.0223 -0.4346 0,0223-0,0893 -0.0356 0.5975 0,0062 -0,4025 0,0062-0,0201 -0.0112 0,7165 -0.0075 -0,2835 -0,0075-0,0271 -0,0151 0,6932 -0,0081 -0.3068 -0,0001-0,0100 -0.0056 0.7332 -0.0057 -0,2168 -0.00570,0000 0,0000 0,7734 -0,0060 -0.2266 -O.OOÓO-0,0864 -0,0294 0,9084 -0,0564 -0,0916 -0,0564-0,0686 -0,0241 0,6611 0.0079 -0,3309 0,0079-0,1308 -0.0446 . 0.5654 0.0223 -0,4346 0,0223
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) tCERO , POSI . NEGA
-0,"0303 0,0890-0,0196 0,0576 -0.0631 0,0892 -0,0631 0,0892
- 0.0154 -0,027.5 0,0022 -0.0349 0.0022 -0,034°0,0000 0,0000 0,0000 0,0000
97 -
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA KL SISTC.MANAYÜN-CUMBAYA-PAPAl.LACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
5/SEPT/78
FALLA MONOFÁSICA EN LA PARRA * 11
IMPEÜANCIA DEL PUNTO MOTRT2 SiTC, POS, < resl-imaa >IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC. CKRO ( realrinisft.)TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA ( rt'al-imaa) ', , , < , , , .
TENSIONES DE BARRAS .* BARRA * COMPONENTES JE FASE ÜIOD/ANG)
t - A , ' . - - . B , - C
2 0.9624 -0.91 0,9840 -119.27 0.99741. 0.9724 -0,66 0.9882 -119.47 0,9980A 0,9708 -0,72 0,9874 -119, -34 0,99813 0,9637 -0,90 0,9844 -119,30 0,99765 0.9526 -0,98 0,9812 -119,04 0.99557 0,4384 16,70 0,9828 -105,54 0,828010 0,3ól6 12.26 0.9465 -103,51 0,8413 ;15 0,2506 16-.77 0.9509-104.35 0.84-1312 ' 0.1036 2,41 0.9207 :-103. 69 0,865311 0,0000 -20,56 0,9291 -103,97 0,860213 0,3438 1.33 0.9192 -106,10- 0,886314 0,3724 2,70 0,8943 -102,00 0.87726 0,3460 -5,13 0,9521 -118.26 1.000616 0.1136 2,26 0,9248 -103,12 0.85749 0.3616 12,26 0.9465 -103,51 0.8413
FLUJOS Í'E CORRIENTES •-. : " — ~~ —* LINEAS * COMPONENTES PE FASE (MOD/AN6) '.
* D E » A A , - - - . - - B "
24 0 11 0,1030 99,02 0,1030 99.02 0..103011 12 11 0.1345 92,41 0.0124 137,70 0.012413 11 14 0,1514 -91,00 0.0757 88,40 0.075727 11 16 0.1913 -61.78 0,0440 "128 55 .0,04406 7 6 0.1565 -59,86 0,0782 120 14 0,0782
0. 10SO0,49120,02?60.00000 ,0000
*
118,84119,15119.10118.33 '118,58108,54105.24-106,21104,59105,12106,72102,24116,77104.17105.24 ;
C
99.02-. 137,70-
88,40128.55120,14
' . - - - : ' . FALLA MONOFÁSICA E N
IMPEDANCIA' DEL PUNTO MOTRIZ SEC, POS, (real-imes)IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC. CERO (resl-ircsa)TENSIÓN DE BARRA EN LA FALLA (real-irosa) ,,,,.*,,
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (HOÜ/ANG)* A ". B . . " ' • . " C
2 0,9699 -0.61 0.9880 -119.39 0,99711. 0,9779 -0,45 0,9912 -119,56- -0,99784 0,9766 -0,49 0.9906 -119.53 0.99783 0.9709 -0,61 0.9883-119,42 0,9973.5- 0,9622 -0,64 0,9860-119,20 0,99537 0,6076 12,74' -0.9900-108,56 0 ,«537 -10 - 0,5100 10,07 0,9606 -106.92 0,859715 0,4302 12,14 " 0,9619 -107.14 0.860812 . O.OOOO 1.79 0.9274 -105,05 0,870411 0,2453 10,64 0.9406-106,20 0,869313 . 0,2778 1,08 0.9207 -106,36 O.E87414 ' 0,5111 4.56 0.9222 -ÍOÓ..03 0.88326 0,8782 -3,37 0.9614 -118.39 0.9972.16 - 0.3256 7,76 0.9393 -105.97 , 0.86839 ' 0,5100 10,07 0.9606 -106".92 0.8597-:
FLUJOS DE CORRIENTES • ^ - •#- LINEAS *: COMPONENTES CE FASE (MOD/ANG) .
* BE , A . f< , ' B
25 0 12 0,0735 97,00 0,0735 .97,00 . 0,073511 12 11 "0,3186 -79,36 . 0.0298 109,61 0,029812 12 13 0,0898 -91.34 0.0449 88,66 0.0449& 7 & 0.1226 -42,99 0,0613 117.01 - 0,0613
0,06570,41930,01520 < 00000,0000
*
119,10119,34119,30 •119.13 '118,90111,66108 . 97109.23106,06107.57"106,99106,76117,29107,32 .108,97
C
97,00109,61• f<8,6¿117,01
-O'i'SSáO. (itiod-ansl) 0.5664 -79,012,19f¡7 (itiod-ana) 2.2S29 77.410.8Ü15 (mod-acií!) 0,8020 88,02.0,0000 (mod-and) 0,0000- -20,560,0000 <!tiod-3ri=i) 0,0000 0,00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAB)CERO , POSI , NEOA
0,0000 0.0000 0,9811 -0.0077 0.0189 -0,00770,0000 0,0000 0.9862 -0.0056 -0,0138 -0,00560,0000 0.0000 0.9854 -0,0061 ' -0,0146 -0,00610.0000 0,0000 0.9818 -0.0076 -0,0182 --0.00760.0000 0.0000 0,9762 -0,0082 -0.023S -O.O082-0,0196 -0.0070 0,7436 0,0739 -0,2564 0,0739-0,0297 -0,0106 0.6915 0.0437 -0.30S5 0,0437-0,0771 -0.0127 0.6585 .0.0425 -0.3415 D.0425-0,1108 -0,0176 0,6071 0.0110 -0,3929 O.O110-0.1496 --0.0237 0.5748 0,0119 -0,4252 O.O119-0,0554 -0,0088 0,6996 O.OOSÍ -0.300-4 0,00340.0000 0,0000 0.6860 O.OOCiS -0.3140 O.O08S-0,0196 -0,0070 0,9311 -0,0344 -0.0689 -0,0344-0.1021 r-0,0216 0,6078 0,0130 -0.3922 0,0130-0.0297 -0.0106 0.6915 0.0437 -0.3085 0,0437
* COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG) X- CERO . POSI , NEGA
-0,0161 0,1017: -0.0080 ' 0,0504 0,0012 0.0420 0,0012 0.0420
-0,0021. -0,0757 -0,0031 -0,0-7570-0119 -0,0333 0,0393 -0.0677 0,039"3 -0.06770.0000 0,0000 0,0393 -0,0677 0,0393 -0,0677
LA BARRA t 12
-0.4758 (mod-an£!> Oi4804 -82.14-2,5883 (mod-snd) 2,6220 80,80'1.01O2 (mod-3riS> 1.0103 89,140.0000 Cmod-srfd) 0,0000- -1*790.0000 (mod-sng) 0.0000 0,00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAB)CERO . _ , POSI . NEGA
0.0000 0,0000 . 0.9849 -0,0052 -0,0151 -0,00520,0000 0.0000 0,9889 -0,0038 -0.0111 -0.003S0,0000- 0.0000 0.9883 -0.0041 -0,0117 -0,00410.0000 0,0000 0,9854 -0,0052 -0,014o -O.OO520,0000 0,0000 0.9810 -0,0054 .-0,0190 --O.OOS4-0.0125 -0.0037 0,8026 0,0688 -0,1974 0,0683-0,0190 -0,0056 0,7605 0,0474 -0,2395 0,0474-0,0483 -0,0053 0.7347 0*0479 -O, 2653 0,0479-0.1606 -0,0197 0,5803 0,0099 -0.4197 0,0099-0.0946 -0,0097 0.6678 0,0275 -0,3322 0.027S
. -O. 0003 -0.0099 0.6790 0,0075 -0.3210 0.00750.0000 0,0000 0.'7547 0.0203 -0,2453 0.0203-0.012S -0.0037 0.9446 -0,0239 -0,0534 -O.O239-0,0648 -0,0100 0.6937 0.0270 -0,3063 0,0270-0,*0190 -0,0056 ; 0,7605 0,0474 -0.2395 . 0,0474
* " ' " COMPONCN1ES DE SECUENCIA (REAL/IMACi).CERO . POSI . NEGA
-0,0090 0,0730 -0,0129 -0,0056 0,022? -0,1137 . 0,0229 -0,1137
-0,0011 -0,0449 -O.OO11 -0.04490,0000 O.OCOO Oi0278 -0,0546 :0,0?78 -0.0546
- 98
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EX SISTE.MA• NAYON-CUMBAYl-i-PAPALLACTA (MÍNIMA GENERACIÓN)
S/SEPT/78
FALLA MONOFÁSICA FN LA BARRA + 14
IMPE13ANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, PUS» (realIMPEDANCIATENSIÓN DETMPFriAwrTÉi
DEL PUNTO MOTRIZ SEC, CERO (realZíARRA EN LA FALLA ( real-iitias)
-imsS)-imsíi)
* BARRA * COMPONENTES DE FASE (MOD/ANO)í
214357101512111314616
A
0,97440.9813O.V8010.97530.96800.68840,61190,56980,49420,45340,61190,00000,90640.4957
9 0,6119
CM i i inc; nn pnC'DTcrjJTCTc;r LUJUo Lie UUKKa cN 1 c.o* LINEAS *
t DE , A
15 0 14 0,352415 116 7
14 0.15216 0,1025
, B ,
-0,44 0,9904 -119,47 0-0,32 0,9929 -119,61 0-0,35 0,9924 -119,59 0-0.-44 0,9906 -119,49 0-0,44 0,9888 -119,30 010.93 0.9907 -109,95 09.22 0,9636 -108,26 010,20 0,9584 -107,01 07,76 0,9321 -105,23 09,16 0,9295 -103,93 04.78 0,9422 -108,88 0-7,13 0,9612 -111,04 0-2,25 0,9615 -118,10 08,04 0,9335 -105.24 09,22 0.9636 -108,26 0
COMPONENTES DE' FASE (MOB/ANG)A B
91,63 0,0760 103,32103,32 0,0760 -76,68-65,71 0,0512 114,29
C
,9969,9977,9977,9971,9953,8691,8710,8624.8679,8595,8941,9035,9930,8668,8710
0,07600,07600,0512
0.04'JO0.20780.00000 < OOOO0» OOOO
*
119,26119,46119,42119,28119.09112.88110,29108.98106,39105,09109,94112.46117,13106,45110,29
*C
103.32-76,68114.29
021Qo
.5002,2H-14,3300, OOOO, oooo
(müd-ancí ) 0,5023Utod-ená) 2,3001(mod-anil) 1 ,3000(tiiod— snsl) 0,0000(mod— snsí) 0,0000
—84 « 8583,3190,00— V 1 "íf * J. o
0 * 00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)
00000000000-0000
t
,,,,,,,,,,,,,
'
-0
0
CERO
OOOO 0,OOOO 0,OOOO 0.OOOO 0.oooo o.OOOO 0 ,OOOO 0,OOOO 0.OOOO 0,OOOO 0.oooo o,2301 -0,OOOO 0,OOOO 0,OOOO 0.
POSI ,
OOOO 0,9872 -0,0037OOOO 0,9906 -0,0027OOOO 0,9901 -0.0030OOOO 0,9876 -0,0037OOOO 0,9840 -0,0037OOOO 0.8379 0,0653OOOO 0,8020 f,0490OOOO 0,7804 0,0505OOOO 0,7448 0,0334OOOO 0,7238 0,0361OOOO 0,8049 0.02550207 0,6151 0,0104OOOO 0.9528 -0,0178OOOO 0,7454 0.0347OOOO 0.8020 0.0490
NEGA
-0,0128-0,0094-0,0099-0,0124-0,0160-0,1621-0,1980-0,2196-0,2552-0,2762-0,1951-0,3849-0,0472-0,2546-0,1980
-0,-0,-0,-0,-0,0.0,0.0.0,0,0,-0,0.0,
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CERO . POSI , NEGA
,0150 0,1667 0,0025 0,0928 0.0023 0
.0000 0-0,0175 ' 0,0740
.0000 0,0211 -0,0467-O', 01750,0211
0-0
003700270030003700370653049005050334036102550104017803470490
,0928,0740,0467
FALLA MONOFÁSICA EN LA BARRA * 15
IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC. POS. (realIMPEDANCIATENSIÓN DETMpPTiófjrTA
DEL PUNTO MOTRIZ SEC, CERO (realBARRA EN LA FALLA ( real — iinasí) , , ,
-irnaá)-i mas)
TENSIONES DE BARRAS •í: BARRA * COMPONENTES DE F.ASE (MOD/ANG)
*
214357101512111314616
A
0.95850.96950,96770,96000,94730,36030,20480,00000,39440,33180,54960,55470.80290,1759
9 0,2048
FLUJOS DE CORRIENTES* LINEAS *
* DE , A
10 1026 156 7
15 0,273416 0,23466 0,1799
, B ,
-1,26 0.9805 -119,25 0-0,92 0.9857 -119.46 0-0,99 0,9847 -119,43 0-1.24 0,9810 -119,29 0-1,40 . 0.9769 -119,00 016.54 0,9784 -104,97 03,88 0,9421 -103,71 0
-14.04 0.9682 -108.95 0-2.09 0.9209 -107.05 0-3.35 0,9240 -106.61 0-0,75 0.9270 -109,62 00.00 0,9093 -107,76 0
-7,90 0.9653 -119,66 14,83 0.9584 -109.94 03,88 0,9421 -103.71 0
COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)A B ,
119.44 0,0258 40,12-05,17 0,02'J8 40,12-55,16 0,0899 124,84
C
,9990.9992-,9993,9992,9972.8263.8467.8747,8934,8369,9135,9093.0129.8930,8467
0,02580.02500,0899
0, 15410.83700.20280 . OOOO0,0000
*
118.66119,02118,96118.70118,35107.81105.29111,07107.60107.33109,92107,76118.14111.47105,29
*C
40,1240,12124,64
-0.4718
2.2393100
,2665, OOOO,0000
(mod-aná) 0*496-4(mod-aná) 2.3906(itiod-ana) 1.2826( mod— ansí) 0*0000( niod— ana ) 0,0000
-71 ,9169,5180,90
-14 , 040,00
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)
00000-0-0-0-0-0-00-0-0-0
,,,,,,t
,,,,,t
,
'
CERO
OOOO 0»OOOO 0.OOOO 0.OOOO 0,OOOO 0.0533 -0.0807 -0.2096 -0,0487 -0,0657 -0.0243 -0.OOOO p.0533 -0.1595 -0,0807 -f> ,
1
, POSI ,
OOOO 0,9791 -0,0106OOOO 0,9847 -0,0077OOOO 0.9838 -0.0084OOOO 0,9799 -0,0104OOOO 0,9735 -0,01160187 0,6993 0,06060282 0.6425 0,02100332 0.6048 0.01660144 0,7214 0,00000194 0,6985 0.00000072 0,7070 0,0000OOOO 0,7773 0,00000187 0.9243 -0,04580184 0.6674 0.016602£!2 0,6425 0,0210
NEGA
-0,0209-0,0153-0,0162-0,0201-0,0265-0,3007-0,3575-0,3952-0,2786-0,3015-0,2130-0,2227-0.0757-0,3326-0 . 3575
-0.-0.-0,-0.-0,0,0.0,0,0.o.0.-0.0,0.
01060077008401040116060602100166OOOOOOOOOOOOoooo045801660210
COMPONENTES DE SECUENCIA (REAL/IMAG)CEPO , POSI , NEGA
-000
.0316 0,0197 -0,0000 0
,0905 -0,0514 0.0733,0668 0,0000 -0.0835,0000 0,0514 -0,0738
-0,05140,00000,0514
0 . 073£l-0.083Í-0.073Ü
4
ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PARA EL SISTEMA
NAYON-CUMBAYA-PAPALLACTA (MÍNIMA
GENERACIÓN)
5/S
EP
T/7
8
FA
LL
A
MO
NO
FÁ
SIC
A
EN
LA
B
AR
RA
*
16
CORRIENTE TOTAL DE
FA
I LA
< resl-i mas) ,,,,,»,,,,.<
IMPEDANCIA
DEL PUNTO MOTRIZ SEC, POS. (
reBl-imaá)
IMPEDANCIA DEL PUNTO MOTRIZ SEC, CERO (resl-imsá)
TENSIÓN DE BARRA
EN LA P^
1 ' A
í no»! -im»«n ,..,,...
IftpPTlAMnTA T¡F FAI
1 A
í v
* B
ARRA #
* 2 1 4 3 5 710 15 12 11 •
13 14 ó 169
' c"i
1 1 ino
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i L.U^JUO
L'C. L-U
*
LINEAS *
*
DE , A
26
15 16
27
11
166
76
T'iP PAPK'AC
JL,1 C. £" H
r\ v
A
0,9627
0,9726
0,9710
0,9640
0,9529
0,4656
0,3278
0,1709
0.2817
0.2.065
0,4674
0,4781
0,8244
0,0000 -
0,3278
0, 1256
0,6232
0.2008
0*0000
-0.4946
2.2092
1,2793
0,0000
COMPONENTES DE FASE (MOD/ANG)
*•
-0.93
-0,67
-0,73
-0,91
-1,00
16,68
11,91
24 , 89
-6,87
-11.55
-2 , 57
-1,48
-5,52
-5 , 95
11.91
B
0,9840 -119.28
.0,9882 -119,48
0,9874 -119,45
0,9844 -119,31
0,9311 -1.19,05
0,9902 -106,86
0,9576 -105,60
0,9698 -109,57
0.9090 -105,35
0,9137 -105,05
0,9144 -108,09
0.8924 -105,53
0,9658 -119,43
0,9552 -110,15
0,9576 -105,60
C
0,9976
0,9982
0,9982 .
0,9978
0 , 9957
0,8353
0,8497
0,8803
0,8886
0,8822
0,9083
0,9043
1,0093
0,8978
0,8497
<mod
-ari
£S)
(mod-sná)
( ITlCíd — 3Pt£í )
( rri o d — *l
r< cí
**
COMPONENTES
CERO
118,85
119,16
119,10
118,88
118,59
110,11
107,65
111,65
105,71
105,60
108,21
105,32
118,04
111,50
107,65
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
-0,0428
-0,0648
-0,1649
-0,0672
-0.0907
-0 . 0336'
0,0000
-0,0428
-0,2193
-0,0648
COMPONENTES DE FASE
< MOD/ANG)
#
0,2279
0,2894
0,1557
A .
.
114,89
95,89
-59.46
B
0,0234
13,74
0,0234 -166,26
0,0779 120,54
0,0234
0,0234
0,0779
C
13,74
-166,26
120,54
0,0000
. 0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
-0,0099
-0,0150
-0,0079
-0,0183
-0., 0247
-0,0091
0,0000
-0,0099
-0,0205
-0,0150
COMPONENTES
CERO
-0,0168
-0,0251
0,0000
0,0726
0,0923
. 0,000.0
0,5103
2,2954
1,2950
0-0000
0,0000
-75,75
74,25
81,08
-5.95
0.00
DE SECUENCIA (REAL/IMAG)
POS I
0,9813
0.9863
0,9855
0,9819
0,9764
0,7444
0,6928.
0,6600
0,6734
0,6465
0,7503
0,7390
0,9317
0.6097
0,6928
-0,0078
-0,0057
-0,0062
-0,0077
-0.0083
0,0718
0,0413
0,0399
-0,0077
-0,0084
-0,0059
-0,0062
-0,0347
0.0102
0,0413
NEGA
-0,0187
-0,0137
-0,0145
-0,0181
-0,0236
-0;2556
-0.3072
-0.3400
-0,3266
-0.3535
-0.2497
-0,2610
-0,0683
-0.303
-0,3072
DE SECUENCIA (REAL/IMAG)
POSI
-0,0396
-0,0023
0,0396
0,0671
0,0978
-0,0671
-0,0078
-0,0057
-0,0062
-0,0077
-0,0083
0.0718
0,0413
0,0399
-0,0077
-0,0084
-0,0059
-0.0062
-0,0347
0,0102
0,0413
*NEGA
-0,0396
-0,0023
0.0396
0,0671
0,0978
-0,0671
- 100 -
RESULTADOS DE CORTOCIRCUITOS PARA
MÁXIMA GENERACIÓN
CUADRO No. IV - 1
BARRA CON
FALLA
• 2
3
5
5
7
9
10
11
12
13
14
15
16
NOMBRE
CUMBAYA
AUXILIAR
AUXILIAR
HCDA. VIÑA
PIFO I
PIFO II
PIFO III
PAPALL. I
PAPALL.II.
PAPALL. III
PAPALLACTA
AUXILIAR
AUXILIAR
VOLTAJE
(KV)
46
46
46
23
23
4,16
46 '
46
23
2,9
4,16
46
46
CORRIENTE DE FALLA
(A)
3 0
6885,29
5760, 51
5244, 92
3067,10
1102, 79
3741,10
542,10
560, 4.4
962,05
6230, 82
6058, 25
529, 66
550,77 .
1 0
8344,31
6723,17
5481, 65
903,99
1424,98
706,96
714,75
1211,11
6993,38
627, 54
644,26
POTENCIA DE FALLA
TRIFÁSICA.
(MVA)
549,45
460,62
423,19
122, Al
51,49
26,92
47,18
45,74
38,79
31,35
43,90
45,09
45, 58
-. 101 -.
RESULTADOS DE CORTOCIRCUITOS PARA
MÍNIMA GENERACIÓN.
CUADRO No. IV - 2
BARRA CON
FALLA
2
3
5
6
7
9
10
11
12
13
14
15
16
NOMBRE
CUMBAYA
AUXILIAR
AUXILIAR
HCDA. VIÑA
PIFO I
PIFO II
PIFO III
PAPALL. I
PAPALL.II
' PAPALL. III
PAPALLACTA
AUXILIAR
AUXILIAR
VOLTAJE
(KVJ
46
46
46
23
23
4,16
46
46
23
2,9
4,16
46
46
CORRIENTE DE FALLA
(A)
3 0
4973, 25
4244, 42
4059, 32
2864,53
1090, 72
3721,10
537,07
557,80
958,53
6218,86
6041, 57
525,64
547, 50
1 0
5951,13
4857, 64
4087, 85
890, 93
1410, 90
701,18
711,74
120?, 34
6979, 49
623, 78
641,24
POTENCIA DE FALLA
TRIFÁSICA.
(MVA)
400
341,76
329, 71
114,52
50,61
27,66
46,61
45, 48
38, 64
31,29
43,78
44, 66
45,27
C A P I T U L O V
SELECCIÓN Y DISEÑO DEL SISTEMA DE PROTECCIÓN.-
V.l OBJETIVO:
Debido a la gran importancia que tiene la continui-
dad de servicio y las grandes pérdidas económicas .
que significa la suspensión de la energía eléctrica,
se hace necesario limitar el número de fallas y redu-
cir su efecto a fin de que la menor cantidad..de equi-
po se vea afectada por el disturbio. Es aqui donde
nace el principio de la protección por relés como uno
de los medios para alcanzar estos propósitos.
La protección de los elementos de un sistema de poten
cía tienen variados y complejos aspectos relacionados
principalmente con el tipo de elementos a protegerse
y la importancia del mismo. (Ref: 6)
•Nuestro estudio lo limitaremos a la selección y coor-
dinación de la protección primaria contra fallas de
fase y contra fallas de fase a tierra en las líneas
de 23 y 46 KV; y proteger los elementos a implantarse
en el Sistema HCJB y E.E.Q. (Fig: V-l). No se consi-
dera en el estudio la parte correspondiente a la Em-
presa Eléctrica Quito, por considerar que ha sido lo
suficientemente estudiada. •'••',*.•
\\IT
3
W W
•23K
V.
wr/
'2.9
KV
.
•46K
V.
4 .
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4.16 K
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•0.4
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IAG
RA
MA
D
EL
S/S
TE
MA
A P
RO
TE
JER
SE
.
PL
AN
O-V
-i
V.2 CRITERIOS GENERALES PARA LA SELECCIÓN DEL TIPO DE
PROTECCIÓN.-
'V.2.I.. Selección del tipo de protección de la línea:
De una manera general, se puede clasificar a
la forma de proteger las líneas de transmi-
sión en tres grandes grupos:
a) Protección de sobrecorriente
b) Protección de distancia
c) Protección por piloto(Ref:6,8,H)
Cada una de estas clases de protección tiene
subdivisiones dependiendo de las característi
cas de los relés usados. A continuación se-
enumeran estos tipos de protección en orden as
cendente de costo y complejidad.
a) Protección de sobrecorriente:
a.l Protección con relés de sobrecorriente iñs
tántaneos.
a.2 Protección con relés de características
tiempo corriente definidos.
a.3 Protección con relés de sobrecorriente di-
reccionales,
a. 4 Protección con relés dif erenciale.s de co-
rriente.
- 105 '-
b) Protección de distancia:
b.l Protección con relés de reactancia.
'. b . 2 Protección con relés mho .
b«3 Protección con relés de impedancia.
c) Protección Piloto (Hilo Piloto, Sistema Ca-
rrier o Micro-ondas ) .
Cada uno de estos tipos de protección tie-
nen sus ventajas, desventajas y limitaciones
como se indican a continuación:
LA PROTECCIÓN DE SOBRECORRIENTE,- Es el tipo
más elemental, pero el más dificil de aplicar
exitosamente en sistemas, en anillos o mallas
por. lo dificil de coordinar con la protección
de líneas adyacentes.
En la actualidad estos relés, se usan solamen-
te para protección de fallas en líneas de sub-
transmisión cortas o en distribución primaria
y donde la magnitud de la corriente bajo condi
ciones de cortocircuito es siempre mayor que la
máxima corriente de carga. (Ref: 4,6,8)
No es conveniente utilizarla cuando se proyec-
- 106' -
tan cambios en la capacidad de generación o
en la configuración del sistema ya que se
requeriría continuos ajustes de la calibra-
ción de los relés y posiblemente cambios de
relés mismo.
Por otra parte este sistema de protección es
el más económico comparado con los otros es-
quemas .
LA PROTECCIÓN DE DISTANCIA.- Es más compleja
que la anterior pero más fácil de aplicar en
muchos casos. Tienen la ventaja de que pueden
usarse.aún si la corriente de cortocircuito es
menor que la corriente de carga y su velocidad
de operación es 'relativamente independiente de
la magnitud de la corriente;, por lo tanto los
cambios en la configuración no afectan a la
protección. En ciertos casos servirá también
para .detectar falta de excitación de generado-
res sincrónicos.
Además, tiene la ventaja de que se disponen
relés separados para fallas de fase y para fa-
- 107 ' -
lias de fase-tierra, por lo que es posible
y en muchos casos conveniente, usar relés de
fase de un tipo y relés de tierra de otro.
PROTECCIÓN PILOTO,- Este sistema de protección
es más sofisticado que los anteriores y conse-
cuentemente más costoso; pero es el más simple
de aplicar porque es un tipo de protección por
zonas y la coordinación con relés de líneas ad-
yacentes en ciertos casos no es necesaria.
El esquema de protección piloto emplea un ca-
nal de comunicación en unión con los relés y
hace una discriminación exacta de la existen-
cia o no de una Talla dentro de la línea, antes
de permitir el disparo simultáneo de los inte-
rruptores.
De lo expuesto anteriormente, se deduce que para
la protección de la línea Pifo-Papallacta (46KV)
el sistema más conveniente es el de protección
de distancia, que se justifica debido a la enor-
me importancia que tiene la línea para la HCJB;
en cambio para la línea Pifo-Hcda. "La Viña"
(23 KV); el Cisterna de protección de sobrecorrien_
te es el más adecuado.
108 -
V.3 SELECCIÓN DE LOS TRANSFORMADORES DE CORRIENTE Y POTEN
CIAL:
Los transformadores de corriente y potencial, se usan
tanto para proteger al personal como a los aparatos
de las altas tensiones del sistema,, permitiendo razo-
nables niveles de aislamiento y capacidades de corrien
te adecuadas, en los relés, medidores y demás instru-
mentos que se encuentran conectados a ellos.
V,3.1 TRANSFORMADORES DE CORRIENTE (TT/CC).-'
Los siguientes requerimientos son muy útiles y
pueden servirnos como base para una adecuada
selección.
1.- El secundario de las TT/CC así como los re-
lés standard tienen en la mayoría de los ca-
cos los siguientes valores nominales:
5 Amperios, 120 voltios, y 60 c/seg.
2.- Para determinar la relación de transforma-
ción, generalmente se toma la máxima co-
rriente de carga, de tal modo que la co-
rriente secundaria del transformador, a car-
ga máxima no exceda la capacidad continua de
corriente del relé o aparatos de. media conec_
tados. - .i
3.- Es permitido que los TT/CC utilizados para
protección tengqn un error más alto 'que los
requeridos para medición.
- 109 -
4.- En cuanto al número necesario de transfor
madores se puede indicar que para la pro-
tección de cortocircuitos entre "fases se
requiere en ciertos casos IT/CC solamente
sobre dos fases; en cambio para protección
contra defectos a tierra se requiere siempre
TT/CC sobre las tres fases.
5.- En cuanto a la conexión, si el tipo previsto
de TT/CC es de varios núcleos, es preferible
usar un núcleo para los instrumentos de medi
da y otro núcleo para la protección.
&.- La carga de un TT/CC es el vector suma de
• las resistencias y reactancias de todos los
instrumentos conectados en serie en circuito
secundario (referidos a 5 amperios) más la
resistencia de los cables de unión de los ins
trunientos.
En el cuadro No. V-4 presentamos las cargas
normalizadas por la ANSÍ para los transforma
dores de corriente.
VALORES DE CARGA NORMALIZADOS PARA PROTECCIÓN
CUADRO No. V-4
CARGA
B-l
B-2
B-4
B-8
CARACTERÍSTICAS
Resisten-cia .(- )
0.5
:i,o2". 0
4.0
Inductan-cia .(- ).
2.3
4.6
9.2
18.4
CARACTERÍSTICAS PARA 60 Hz y 5 AMPSECUNDARIOS
Impedancia
( )
1.0
2.0
4.0
8.0
Volt. Amperio
( YK )
25
50
100
200
F.P.
0.5
0.5
0.5
0.5.
- 110
7.- Para TT/CC; usados para protecciones, la de-
signación según las normas ANSÍ toma como ba-
se el valor de la tensión secundaria más alta
que puede inducirse sin exceder el error de re_
lación especificado. Se tienen los porcenta-
jes de precisión; 2,5% y 10% para dos clases
de transformadores:
- Transformadores con alta impedancia interna(clase H ) ; con enrollamientos secundarios^
' -
Transformadores de baja impedancia interna(clase L); con enrollamientos secundarios distribuidos.
Los TT/CC, clase L son los más usados para .protección en sist.emas de potencia y general-
^ ^K" -S - VoSi , - , -, , . 1mente en los bushings de los disyuntores o enlos transformadores de potencia.
.-. La corriente térmica (Ith) que debe soportar el
TT/CC, resulta del valor máximo de corriente que
puede fluir en el punto donde se encuentra ubica
do el TT/CC y del tiempo de duración de dicha
corriente.
Debe cumplirse la siguiente condición;
(Ref :6)
Ith ^ Ice \ T + 0.05 .-.'50 KA _ durante 1 segJ\¡ —o— <. er j
Donde :
Ith = Corriente térmica del TT/CC.Ice -. Corriente de ce en el punto de ublca_
.clon del TT/CC fKA ef J' f ~T = Duración del cortocircuito (segundos
F = - Frecuencia nominal del sistema
9.- La corriente dinámica (Idin) es el valor de cresta
o máximo que puede soportar el TT/CC, su valor ñor
malmente es 2, 5. Ith. Sin embargo ésta relación no .
- 111 -
rige para valores mayores a 120 KA, ya que éste es un
límite más alia del cual no es posible medir la co-
rriente dinámica. Con duración de cortocircuitos me-
nores de un segundo, el valor de Idin es el decisivo
desde el punto de fabricación- y no el de Ith.
En base a los requerimientos establecidos anteriormen-
te , se determinan las características mínimas que de-
ben cumplir los TT/CC a instalarse en las diversas su-
bestaciones del sistema; se resumen en el Cuadro No»V-5
• CUADRO No. V-5
Relación de trans-formación .
Conexión .
Corriente primarianominal (Amperios)
Corriente secunda-ria Nominal (Amo.)
Designación de lacarga ,
Designación de laprecisión .
Corriente térmica(KAmperios )
Corriente dinámi-ca ÍKAmperios)
Frecuencia nominal( ciclos/see , )
Nivel básico de aislamiente (KV) (A -2500 m. s,n.m. )
Tipo de montaje
S'E PAPA-LLACTA I
800/5*y800
--5
B-2
2, 5L200
& 14,06
35,15
60
75
i nterinr
S/E PAPA-LLACTA II
100/5
t/100
s
5
B-l
10L200
& 1,14
2,84
60
250
exterior
S/EPIFO I
100/5
*y100
5
B-l
10L200
& 1,09
2, 72
60
250
exi" eri or
S/EPIFO II
'80/5\*y50
5
B~l
10L200
ft 2,22 '~
S 54
60
150
pxterinr
S/E HCDA.^LA VIÑA
80/5\•*y50
5
B-l
10L200
& ft,17
15-41
60
150
"xt^rinr•
= calculado oara T 4 s e a-.
- 112 -
V.3.2 TRANSFORMADORES DE POTENCIAL (TT/PP).
Los siguientes criterios deben ser considerados
para la selección de los TT/PP.
1.- El voltaje nominal secundario que generalmente
se usa en protección es 120 voltios entre fa-
ses y 69.36 voltios entre fase v neutro.
2.- Los rangos de carga (burden) son: 25, 50, 100,
200 VA oara TT/PP manofásicos y trifásicos has-
ta de 33 KV. Sobre este nivel de volta.le, la
carga más baja difícilmente es menor que 200 VA.
3.- Las unidades trifásicas son comunes hasta 33 KV,
sobre este voltaie se usan unidades monofásicas
por razones de., economía.
4.- La relación de transformación queda fijada por
los valores de voltaje primario v secundario.
5.;- Seeún las normas .VDE; la potencia límite térmi
ca para TT/PP es de 500 VA.
6.- Según las normas ANSÍ; para la precisión para
cada devanado se debe mantener a frecuencia no-
minal una tensión primaria de 4- 10% para varia-
ción de la carga entre O y el valor de carga no
rainal. Por consiguiente, la clase recomendada
será 1.2
Las características mínimas que deben cumplir los• • • '
TT/PP a instalarse en las diversas subestaciones del
sistema: se resumen en el Cuadro No. V-6.
113 -
. C U A D R O N o , V - 6
Voltaje primarionominal (voltios)
Voltaje secunda-rio nominal (vol)
Relación de transformación.
Rango de carga(VA) .
Precisión
Potencia límitetérmica (VA)
Frecuencia nominal (ciclo/see)
Nivel básico deaislamiento. (KV)(A 2500 m.s.n.m)
Tipo de montá-is.
S/E PAPA-LLACTA I
4160A/T
120
40/1
50
1.2
500
60
75
interior
S/E PAPA-• LLACTA II
46000/ \f3
• 120
400/1
200
1.2
500
60
250
exterior
S/EPIFO I
. 46000/ \/^3
120
400/1
200
1.2
500
60
250
exterior
S/EPIFO II
23000/ /3
120
200/1
100
1-2.
500
60
150
exterior
S/E HCDA.LA VIÑA.
23000/ v/Ü
120
200/1
100
1.2
500
60
150
exterior
-t-
114
V.4 SELECCIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS DEL RELÉ:
V.4.1- Criterios de funcionamiento de los relés de
distancia.-
Todos los relés de distancia miden el vector
impedancia entre el luear de la falla y el si-
tio en el que están ubicados, y si esta impe-
dancia e§"ta dentro del alcance calibrado, los
relés accionarán.
En la figura V-3 se indican las características
de los relés de distancia en el diagrama R - X.
Estas unidades operarán cuando el vector impe-
dancia (voltaje dividido para la corriente) vis-
to ñor el relé cae dentro del área limitada por
su característica (circular o recta).
(Ref:4,6,8,12)
V.4.2 Selección de las características de lo« reí es.-
La mayoría de los fabricantes, suministran dos
clases de relés:"
-. Relés de distancia "Agrupados por fases"
"> ' (Cada relé individual tiene las tres zonas de
protección oara un par de fases).
-. Relés de distancia "Agrupados por zonas"
(Cada relé tiene una zona de protección para
todas las tres fases).
- 115 -
i. X
n X
( a) CARACTERÍSTICA DEL RELÉ MHO ( c ) CARACTERÍSTICA DEL RELÉ DE REACTANCIA
( b) CARACTERÍSTICA DEL RELÉ MHO DESPLAZADO ( d ) CARACTERÍSTICA DEL RELÉ DE IMPEDANCIA
GRAF. N9 53
CARACTERÍSTICAS EN EL DIAGRAMA R-X DE
RELÉS DE DISTANCIA
- 116 -
'iLas características de funcionamiento de los.re
> '
les -"Agrupados por fases", que más se usan en
la práctica se indican en el gráfico No. V-4.
Donde se puede ver que el relé indicado en (a)
tiene características de reactancia para la pri-
mera y segunda zona y características.mho parat.
la tercera zona, el relé indicado en (b) tiene~í
características de reactancia para la primera
zona, la segunda y tercera zona tiene caracte-
rísticas mho. El relé indicado .en (c) tiene las
tres características mho.
Para la selección de uno de los relés indicados
se puede hacer el siguiente análisis (figura V-4),
en dicha figura los tres relés han sido ajustados
"* para dar la misma distancia de protección y sus
características de funcionamiento en el diagrama
R - X están en función de ese valor. Se puede no-
tar que la unidad de primera zona del relé (a) op_e
rara solamente para fallas cuya impedancia vista
este dentro de la característica mho y bajo la ca-
racterística de primera zona. La segunda zona opej-
rara para fallas dentro de la característica mho
y bajo el ajuste de segunda zona y la tercera zona
operará para fallas dentro de la característica irihn.
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(a)
(b)
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DO
S
PO
R
FA
SE
Si H
- 118 -
En consecuencia este relé no operará, por ejem-
plo, para una falla que ocurra en el punto P
del diagrama R - X, a pesar de estar bajo las ca
racterfsticas de primera y segunda zona. Lo mis
mo. se puede decir del relé (b) en el que, para
obtener su funcionamiento de primera zona, es ne_
cesarlo que la impedancia de falla este bajo la
unidad de reactancia de primera zona y dentro de
la unidad mho de segunda zona. Para que funcio-
ne en segunda y tercera zona, la impedancia nece-
sariamente deberá caer dentro de las característi-
cas de dichas zonas.
Estas características de funcionamiento pueden
servir para ilustrar la razón por la que los relés
de reactancia son usados en líneas cortas y los re_
les tipo mho son usados en líneas largas.
Es importante considerar en la selección de los re_
les de distancia la influencia de la resistencia
del arco de falla (RA). Esto se indica en el grá-
fico anterior, en el cual si la resistencia es pe-
queña, terminará dentro de las características del
relé,, y entonces el relé operará. Pero si RA es
suficientemente grande, terminará fuera del' alcan-
ce de primera zona (y posiblemente del de segunda
- 119 - .
s:
r zona) del relé (c). Sin embargo la primera zona
de los relés (a) y (b) podrán aún detectar la fa
lia.
Se ha determinado que la magnitud de la resisten-
cia del arco es directamente proporcional a la
e longitud del' arco e inversamente oroDorcional a la-=« •
corriente que fluye en el mismo. En consecuencia,
la magnitud de RA-no esta relacionada con la longi
tud (impedancia) de la línea .protegida, y una fa-
lla en una línea corta ouede involucrar una RA que
es más grande que la impedancia de la línea misma.
Es esta la razón por lo que los relés de reactan-
cia (a) y (b); son empleados en líneas cortas y en
algunos casos en líneas de longitud media donde la
resistencia del arco puede introducir problemas.(•
En el gráfico V-4 se puede apreciar que el área de
funcionamiento de la primera zona del relé Xa) se
extiende mucho más hacia la impedancia de carga que
; ' la nrimera zona del relé (b) y del relé (c) consid_e_
rando que los tres están ajustados para el mismo
'•» - alcance de la línea protegida.
De lo expuesto anteriormente se concluye que para
- 120 • -
nuestro estudio será lo más aconsejable el uso
de relés con características de reactancia en
la primera y segunda zona y característica mho
en la tercera zona.
Los relés de distancia para fallas entre fases
trifásicas y fase-tierra aplicable a la pro-
tección de la línea Pifo-Papallacta tendrán
las siguientes características:
Voltaje nominal 120 voltiosFrecuencia nominal 60 c/seg.Corriente nominal 5 Amoerios
Características funcionales.
Primera Zona 'ReactanciaSegunda Zona ReactanciaTercera.Zona mho.
- 121 -
V.5 COORDINACIÓN DEL EQUIPO DE PROTECCIÓN Y CALIBRACIÓN
DE RELÉS.
V.5.1 Determinación de las zonas de protección.-
Para la explicación de las protecciones en un
sistema de potencia, el primer paso es dividir
el sistema en zonas de protección (proteccion-
nes primarias) distinguiéndose de las denomin_a
das "Protecciones de Respaldo", que son aque-
llas que solamente operan cuando 'falla la pro-
tección primaria.
Esto supone que al ocurrir una falla ambas pro_
tecciones inician su operación; pero la prima-
ria por tener un tiempo menor de operación, cum_
pie primero su función.
• Para la determinación de las zonas de protec-
ción es necesario que los componentes del sist_e_
ma puedan aislarse adecuadamente con el mínimo
de desconecciones de interruptores, sin compro-
meter a otros circuitos que puedan continuar
dando servicio.
En la figura V-5 se indica la zonificación del
sistema en estudio.
4*'
r1
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NO -
V
-5
- 123 -
V.5.2 Zona de los relés dé distancia.-
Se .puede realizar la protección mediante
dos o más zonas. El criterio generaliza-
do, es ajustar la primera zona o de alta
velocidad para alcanzar de 80% a 90% de
la longitud de la línea.
La segunda zona dará protección para el res
to de la línea y deberá ajustarse de tal ma
ñera que sea capaz de funcionar aún en las
fallas de arco en el extremo de la línea.
Sino se ha considerado las fallas de arco,
tendría que tomarse en cuenta una tendencia
a "subalcance" (tendencia del relé para ope-
rar a un alcance menor al ajustado) debido
al efecto de corrientes intermedias y a to-
da clase de error que se podría cometer. Se
acostumbra conservar el alcance de la unidad
de segunda zona a un mínimo de 20% de la sec-
ción del elemento adyacente con un máximo ge-
neralmente del 80%.
La unidad de tercera zona proporciona, protejcí
ción de respaldo en las fallas en las secci_o_
nes de lo-s elementos adyacentes.
- 124 -
V.5.3 .Ajuste del relé de distancia.-
Las ecuaciones que se utilizan en el ajus-
te de los relés de fase y de los relés de
tierra se enuncian a continuación:(Eef:13,14)
a) TQ{%) = X mínimo . 100%
XL
Donde:
T_(%) = valor del Tap en porcentaje.
X.mínimo = alcance mínimo básico de la unjldad ohm.
XL = alcance deseado (valor de la reactancia en. _Q- secundarios)
b) T (%) = Z m_íni_ma . coseno (t>~ S ) . 100%. ZL
Donde:
TM(%) = valor de Tap de restricción devoltaje en porcentaje.
Z mínima = alcance mínimo básico de la uni-dad mho .
~~ > - ángulo de torque máximo.O = ángulo de la impedancia ZL.
ZL = alcance deseado (valor de la im-pedancia en _í"L. secundarios).
V. 5 . 4 Protecciones de^ lo s^_ejLementos adyacentes a la
línea en estudio.-
De la figura V-5 se puede apreciar que los el_e
mentos adyacentes a la línea en estudio son
transformadores, cuya.protección esencialmente
^ {(•
'•
CARACTERÍSTICA DE LOS RELÉS DE DISTANCIA DE FASE
(TIPO - GCX51A11A ALCANCE C
ORTO)
CUADRO No. V-7
RELÉ
DISTANCIA
FASE
•
DISTANCIA
FASE
DISTANCIA
ZONA
PRIMERA
SEGUNDA
TERCERA
CARACTERÍSTICA
OHM
OHM
MHO
ALCANCE
MÍNIMO
BÁSICO ( )
0.1
0.2 .
0.4
0,1
0.2
0.4 1 2 3
ALCANCE
MÁXIMO
1 2 4 1 2 4 10
• 2.0
30
•
ÁNGULO. DE TORQUE
MÁXIMO.
'
-- 75°
i K u- 1
- 126 -
es de. alta velocidad (relés diferenciales),
razón esta para no considerar limitaciones
en cuanto al -tiempo de operación de las un_i
dades de respaldo.
Así tendremos que:
a) La primera zona.tendrá un tiempo de fun-
cionamiento instantáneo (5 ciclos).
b) Para la operación de la segunda zona se,
considerará un retardo de 0.4 segundos.
c) Para la tercera zona se considerará un
tiempo de retardo mínimo de 0.8 segundos.
V. 5•5 Ajuste de los relés de fase.-
a) Relés ubicados en Papallacta.
Criterios para el ajuste.
En primera zona se efectuará el ajuste con
un valor igual al 85% de la reactancia de
la línea, (incluida la reactancia del re-
gulador ) .
Para segunda zona el ajuste se fijará con
un valor de reactancia igual al 100% de la
. línea, más el 50% del transformador de ma-
yor reactancia de la subestación Pifo (T4).
-. 127 -
Para tercera zona el ajuste se fijará
con un valor de reactancia igual al 100%
de la línea, más el 100% del transforma-
dor de mayor reactancia de la subestación
Pifo (T4); y más un porcentaje por'compen
sación debido a fuentes de corriente in-
termedias .
Cálculo del porcentaje de compenjsación por
efecto de fuentes de corriente intermedia:
De los estudios de cortocircuitos (fallas tri_
fásicas) se tiene que:
El flujo de corriente de barra
7 a 10 = 0,2557
El f lu jo de corriente de 'ba r ra
15 a- 10 = 0,19521 - 85,55°
Compensación (%) - jl 2J . 100%
= 0-2557. 100% - 130,9%
0,1952
AJUSTES:
Primera Zona.
ZL = 26,649-[-j 16,146
XR = 15,87 j
ZT = 26, 649-í- J 32,02
- 128
Z.secundario = Z primario . R.T.C.R.T.V.
Z secundario = 0,85 (26,649+ j 32,02). 20383,33
Z secundario = 1,1818'H-j 1,420
Tn(°/o) = °'4 - 100% = 28,17%1,42
TQ(%) escogido = 30%
Punto de calibración X = 0 , 4 - 1,33 (-H- seo.)0,3
Segunda Zona.
XL = 32,02 j
XTr = 31,11 j
ZT = 32,02 j + 0,5 . 31,11 j = 47,58 j
T n ( ° / o ) ~ 0; 4 ' 100°/° - 15'110/°2,4825"
T (%) escogido X = 18%
Punto de cálibracíón/X -0,4 = 2,22 ( -O- Sec.
' 0,18
Tercera Zona.
ZL . = 26,649 j 32,02
XTr = 31,11 3i^ 1,3909 . 31,11 j
oZ secundario = 5,594 75,61
T (%) = 2,0 . coseno (75°- 75,61°) . 100%= 35,75%M 5T5"94T (%) encogido = 36%
Punto de calibración Z = _2_L0 = 5,56 (-O- sec.).
0,36
- 129 ' -
b) Relés ubicados en Pifo.
Criterios para el ajuste.
Primera zona ajuste con 85% de la reactan-
cia de la línea .
Segunda zona ajuste con 100% de la reac-
tancia de la línea más el 50% del trans-
formador de mayor reactancia de la sube£
tación Papallacta ( T3 ) .
Tercera zona el ajuste se fijará con un va
lor de reactancia de la línea igual al 100%
más el 100% de la reactancia del transfor-
mador (T3) y más un porcentaje por compensa^
ción debido a fuentes de corriente interme-
dias.
Cálculo del porcentaje de compensación po_r efec-
to de fuentes de _ corriente intermedia:
El flujo de corriente de barra
12 a 11 = 0,0988 J - 90° = I¿
Flujo de corriente de barra
10 a 11 = 0,1865 } - 58, 06° = I
Compensación ( % ) = |l2 • 100%
M= °.°988 . 100% = 52,98%
. 0,1805
AJUSTES:
La primera v secunda zona son iguales al relé
ubicado en Papallacta-
- 130 -
Tercera Zona.
ZL • = 26,649+j 32,02"
XTr = 31,11 j-t-0,52 . 31,11 i
ZT = 26.649 +J 79,49°
Z secundario = 4,380 71,49-°
T (!) = 2,0 . coseno (75°- 71,49°).100% = 45,58%fu "
4,38
TM(%) escoeido •= 46%
Punto de calibración Z = 2,0 = 4,3Q(-O. sec.)
'0,46
V.5.6 A.íuste de los relés de tierra. -
Para el ajuste de estos relés son aolicables los mis_
• mos criterios enunciados en el punto anterior, razón
por la cual nos limitaremos al cálculo de los taps.
a) Relés ubicados en Papallacta.
AJUSTES:
Primera Zona.
XL = 0,85 . 32,02 j . 20 = 1 , 4 2 j
383,33
TQ(%) = 0,4 . 100% = 28',1.7.0/«"
1-42
TQ(%) escoeido = 29%
CARACTERÍSTICAS DE LOS RELÉS DE DISTANCIA FASE - TIERRA
(TIPO GCXG 51A11A - ALCANCE CORTO)
• .
CUADRO No
. V-
8
RELÉ
DISTANCIA
FASE. - TIERRA
DISTANCIA
FASE - TIERRA
DISTANCIA
FASE - TIERRA
ZONA
PRIMERA
SEGUNDA
TERCERA
CARACTERÍSTICA
OHM
OHM
^MHO
ALCANCE
MÍNIMO
BÁSICO ( )
0,1
0.2
0.4
0.1
0.2
0.4 1 2 3
ALCANCE
MÁXIMO
(
)
1 2 4 1 2 4 10 20 30
ÁNGULO DE
TORQUE
MÁXIMO
.
__
\°
H U)
- 132
•e
*.
Punto de calibración X = O , 4 = 1,38 (~n. sec.
0,29
Segunda Zona.
XL. = 32,02 j
XTr = 31,11 j
XT = 32,02 j-j-0,5 . 31,11 j = 47,58 j
Z. secundario = 2,4825 j
TO(%) =0, 4 . 100% = 16,11%2,4825¡cogido
Punto de calibración
tQ(%) escogido = 17%
X = 0,4 =2,35 (
0,17
sec. )
Tercera Zona.
Ca 1 culo del_ porcentaje de compensaci_óji
de fuentes de corriente intermedia:
De los estudios de cortocircuitos (falla fase-tierra)
se tiene que:
El flujo de corriente de barra
l = 0,2817 í04
El flujo de corriente de barra
o15 a 10 - 0,1984 95, 77
Compensación (%) = . 100% = 141,9 %
ZL =
XTr =
Z secundario
2 6 , 6 4 9 -t-j 32 ,02
31,11+3 1,419 . 31,11 = 7 5 , 2 6 j
o5,767 76,05
- 133. -
T ( % ) = 2,0 .coseno (60°-76,05°) .1050% = 33., 33%
5 , 7 6 7
T M ( % ) escogido = 3 4 ' %
Punto de Calibración Z = 2,0 = 5,88 (-n-sec.;
0,34
b ) Relés ubicados, en Pifo.
AJUSTES:
La primera y segunda zona son iguales al relé
ubicado en Papallacta.
Tercera Zona.
Calculo, del porcentaje de compensación por
efecto de fuentes de corriente intermedia:
De los estudios de cortocircuitos (falla fase-
tierra),se tiene que:
El flujo de corriente de barra
12 a 11 = 0,1347 92,45° = I£
El flujo de corriente de barra
16 a 11 = 0,1935 118,39°= I-L
Compensación = 0,1347 .100% = 69,61%
0,1935
Zl = 26,649+ j 32, 02
XTr =31,11j+0,6961.31,llj= 52,77 3
ZT= 26,649 + j.84,79
B secundario = 4,637 I 72,56°
r 2,0
4,637
- 134
oseno (60°-72,56° ) .100 = 42,10%
T (%) escogido =.43%
Punto de calibración Z 2,0 4,65 sec. )
0,43
V.5.7 Protección de la línea Pifo-Hcda. La Viña (23KV)f
Como se explico' anteriormente la protección a emplea£
se en esta línea será de sobrecorriente. El tipo de
relé a instalarse en Pifo será direccional de sobre-
• corriente (General Electric, tipo JBC) y el relé a
emplearse en S/E Hcda. La Viña tendrá características
de tiempo inverso (Westinghouse, tipo CO-7).
Línea
Pifo-Papa.
llacta .
AV
q
S/E Pifo
r\
~]
A
/V
**
\
a
£
O J- C2 U C
.0
A T?
S7í . . .
5
IJCt
Oí
^
r:
S/E La Viña
Datos necesarios para el ajuste:
De los estudios de flujos de carga (condición ;I, mínima
carga) y de cortocircuitos (fallas trifásicasrmáxima
generación) se tiene que:
- 135
1. Flujo máximo de potencia de barra 6-7 3,6 MW
. 2, Flujo máximo de potencia de barra 7-6 A, 08 MW
3. Flujo de corriente de barra 6-7 323,2 Amp .
4. Flujo de corriente de barra 7-6 751,45 Amp.
5. Corriente de carga de barra 6-7 90,47 Amp.
6. Corriente de carga de barra 7-6 102,54 Amp.
V.5.8 Calibración y coordinación de los relés:
I. Relés ubicados en S/E Hcda. La Viña (relé B, barra 6)
a) Para fallas en Pifo (barra 7) -Corriente de c,c..que fluye hacia barra 6 751,45 ACorriente de Pick-up = 1,5.90,47 = 135,71 A.Múltiplos de corriente . _ _ _.de Pick-up _ ¿ 4 5 = 5,54
135,71Tiempo de coordinación del relé B con respecto aprotección primaria de barra 7 (relé diferencial)0,4 segundos distribuidos de la siguiente manera:
0,1 seg. para operación del diferencial..0,3 seg. tiempo de paso del relé.
. -. Con 0,4 seg. de operación y tap 5,5; la posicióndel dial setting (curva típica del CO-7) es de 1,3
b) Para fallas en la Viña (barra 6)Tt -r . Corriente de c.c..que circula por el relé 323,2 A.
Corriente de Pick-up = 135,71 A.Múltiplos de corriente _ 0 „ Q
de Pick-up. r 323'2.-- - ¿>-^ - . . -135,71
Con tap 2,4 y dial 1,3. el tiempo de operación delrelé B para fallas en barra 6 es de 0,65 seg.
(Ref: 18)r
II. Relés ubicados en S/E Pifo (relé A, barra 7)
*• • a) Para fallas en Pifo. La falla se supone que ocurre
<* ' a la salida del. disyuntor A, que eléctricamente es
igual a que la Talla fuese en la barra 7-
- 136 -
Por lo tanto:
Corriente total de falla en barra 7. 1052 Amp.
-. Flujo de corriente de barra 6-7 323,2 Amp.
-. Corriente que ve el relé A, 728,8 Amp.
Corriente de Pick-up = 1,5.102,54 = 153,81 Amp.
Múltiplos de Pick-up = 728_, 8__ = 4,74
153,81
El tiempo de operación del relé A. será, de 0,4 seg.
a fin de que al ocurrir fallas en dicha línea, opere
primero el direccional de sobrecorriente y no la ter
cera zona_.del relé de distancia ubicado en la línea
Papallacta-Pifo (0,8 seg.)
Con 0,4 segundos de operación y Tap 4,7? la posición
del dial setting (curva típica del JBC51), es de 1.
b) 'Para fallas en Subestación Hacienda La Viña.
-. Flujo de corriente de barra 6-7 323,2 Amp.
Corriente de Pick-up = 1,5 . 102,54 = 153,81 Amp.
Múltiplos de corriente= •JC-->i..<- . - 2 1
de Pick-up '
Con Tap 2,1 y dial .1, el tiempo de operación del re
le A. para fallas en barra 6 es de 0,7 segundos.
- 137 • -
V.6 SELECCIÓN DE DISYUNTORES I SECCIONADORES.
V.6.1 Selección de los disyuntores.-
Las caracterfsitcas que son necesarias para es-
pecificar un disyuntor son las siguientes:
Tipo de interruptores,- Los tipos más co
munmente usados en subestaciones de estos
niveles de voltaje son:
a) Interruptor en gran volumen de aceite.b) Interruptor en pequeño volumen de aceite.c) Interruptor neumático.
La selección del tipo depende de la importan-
cia del sistemaj del voltaje de operación y
de un análisis económico. Por regla general
se puede decir que, en instalaciones que tra-
bajan con medianas tensiones, no ,-es apropiado
el empleo de interruptores neumáticos por el
aumento de costo de las instalaciones de aire
comprimido. En estos casos y hasta tensiones
.de 30 KV suele instalarse interruptores de
gran volumen de aceite. Sobre los 30 KV resul_
ta económico, en los momentos actuales los de' '
reducido volumen de aceite.
En consecuencia a lo anterior, para nuestro
caso será recomendable el uso de interrupto-
• .138 . - . '
Sres de pequeño volumen de aceite para 46KV*
y de gran volumen de aceite para 4,16 KV y
23 KV.
-. Tensión nominal.- El voltaje nominal y el
voltaje máximo de los interruptores estánr
<? expresados por los valores r.m.s. de los
voltajes línes - línea. El voltaje máximo
nominal se considera un 5% más alto que el
voltaje nominal.
Los valores de voltaje nominal standard es-
tán basados para operaciones de altitudes de
hasta 1000 metros. El equipo standard puede
operar a altitudes mayores si el máximo vol-
taje de operación es menor que el máximo volT» ~
5. taje de diseño multiplicado por los siguien-
tes factores de corrección:
Altitud Factor(mts )1000 1.02000 0.953000 0.8
£. -. Capacidad de ruptura»- Se define como la
& mayor intensidad de corriente que es capaz
de interrumpir en ciertas condiciones dadas
de funcionamiento. Se expresa en K Amperios
o en MVA.
- 139 -
La capacidad calculada se debe multiplicar por
un factor que toma en cuenta la componente de
corriente continua y los decrementos de las com
ponentes de corriente alterna y continua. Di-
chos decrementos dependen del tiempo de interrup
.clon, por tanto de la velocidad de operación del'.'
disyuntor.
Los factores de multiplicación recomendados para
casos ordinarios son los siguientes:
Disyuntor de 8 ciclos 1.0Disyuntor de 5 ciclos 1.1Disyuntor de 3 ciclos 1.2Disyuntor de 2 ciclos 1.4
Para nuestro estudio, se ha determinado en:. 5-ci-
clos para los disyuntores de 23, 4,16 y 46KV.
Corriente Nominal.- La corriente nominal, en ser_/
vicio continuo, de un interruptor es el valor efi_
caz de la corriente 'que debe ser capaz de soportar
en forma permanente a la frecuencia nominal sin
que el calentamiento de sus diferentes partes exc_e
dan los valores establecidos. -
. ' •Corriente Momentánea.- Será la corriente más al-
ta que pueda soportar el disyuntor por un período
- 140 . -
máximo de un segundo. Se determina multiplicando la
máxima corriente que va a soportar por el factor 1,6,
Capacidad de conexión.- Las normas indican que el po-
der de cierre nominal se tomará igual a 2,5 el correjs
pendiente a ruptura simétrica nominal.
De lo expuesto anteriormente se concluye que los inte-
rruptores automáticos deberán tener las siguientes ca-
racterísticas básicas:
PARA 46 KV
Tensión Nominal 48,3 KVClase de funcionamiento Pequeño volumen de aceiteCorriente nominal. " 1.200 Amperios,Capacidad de ruptura 1,500 MVA.Frecuencia nominal 60 ciclos/seg.Tiempo de interrupción 5 ciclos.Corriente de conexión Ij4 KA.Corriente de desconexión 0,56 KA.Corriente momentánea nominal 0,9 KA.Nivel de aislamiento 250 KV a 2.500 m.s.n.m,
PARA 23 KV
'Tensión nominal . . 24,15 KV .Clase de funcionamiento Gran volumen de aceite.Corriente nominal. . 600 Amperios.Capacidad de ruptura 250 MVA.Frecuencia Nominal 60 ciclos/seg.Tiempo de interrupción 5 ciclos.Corriente de conexión 2,75 KA.Corriente de desconexión . Ijl KA.Corriente momentánea nominal 1576 KA.Nivel de aislamiento 150 KV a 2.500 m.s.n.m,
- 141 -
PARA 4,16' KV.
Tensión Nominal ' 4,37 KVClase de funcionamiento Gran volumen de aceite.Corriente nominal 600 Amperios.Capacidad de ruptura 50 MVA.Frecuencia nominal 60 ciclos/seg.Corriente de conexión 15,15 KA.Corriente de desconexión 6,06 KA.Corriente .momentánea nominal 9,7 KA.Nivel de aislamiento 75 KV a 2.500 m.s.n.rp.
En el Cuadro No. V-9, se indica la determinación de la .
- capacidad de interrupción de los disyuntores a implan-
tarse en el sistema.
V.6.2 Selección de los seccionadores.-
Los seccionadores utilizados en las instalaciones eléc
tricas de alta tensión tienen varias formas construc-
tivas que dependen especialmente de la tensión de ope-
ración, de las corrientes que han de atravesar el sec-
cionador, del espacio disponible y de consideraciones
económicas.
Para los voltajes en estudio, se recomienda el seccio-
nador de cuchillas giratorias; ya que estos tienen la
ventaja de que pueden funcionar tanto en posición ver-
tical como horizontal, además a estos seccionadores
pueden acoplarse cuchillas de puesta a tierra para uti_
lizarlo como seccionadores dellínea, en este caso se
impide cualquier maniobra falsa por medio de un encla-
vamiento apropiado con interruptores y otros secciona-
dores. Los criterios para especificar un secciona-
dor, son los mismos que empleamos para los disyun-
"f* o y* f-1
CUADRO No. V-9
4
•f
DISYUNTOR
52GP1
52GP2
52LP1
52LP2
52LP3
52LP4
52LP5
Determinación
DISYUNTOR
52GP1
52GP2
52LP1
52LP2
52LP3
52LP4
52LP5
CAPACIDAD CAL_ FACTOR
CULADA (MVA)
31,35 1.1
• 43,9 1.1
45,74 .1.1
47,18 1.1
51,49 1.1
122,41 1.1
122,41 1.1
de las características
Í.máx (Simétrica)
Calculada ; ; '•
(' KA )
.- : - 6,23 . •6,06
0,56
0,54
1*10
3,07
3,07
CAPACIDAD CORRE-
GIDA (MVA)
34,49
.. • 48,29
' 50,31
51,9
56,64
134,65
134, 65
de los disyuntores:
I.. . -Momentánea I.
(1 seg) =Imá-x.l , 6 =
( KA )
9,97
9,7 .
0,90
0,86
1,76
4,91
4,91
CAPACIDAD ÑOR'
MALIZADA(MVA)
50
- 50
100
100
100
150
150
de conexión
Imáx. 2 , 5
( KA )
15,58
15,15
1,4
1,35 '
2,75
7,68
7,68
- 143 -
V.7 PROTECCIÓN DEL GENERADOR. (5.1 MVA)3-
* La protección más apropiada para el generador, se
la ha desarrollado en base a los tipos de falla que
se puede presentar y los posibles daños que éstas
pueden causar. (Ref: 4 y 10)
V.7•1 Protección contra pérdidas de excitación.-tr'
t
* Cuando un alternador pierde su excitación, su
be ligeramente su velocidad y actúa como gen_e
ra'dor de inducción. . Los rotores que no dispo
nen de enrollados amortiguadores, sufren grara
des calentamientos por las corrientes induci-
das .
La pérdida de excitación, ademas de producir»
daños en la máquina, afecta al sistema ya que
*- . al tomar potencia reactiva de él, disminuye su
estabilidad y perturba el servicio eléctrico
al ocurrir una apreciable disminución de volta_
je.
La forma más confiable de protección contra e_s_
£ te tipo de anormalidad es mediante, un relé de*%. . ' -
admitancia (mho) con área en la zona negativa
de la reactancia en un diagrama R-X.
144
Datos necesarios para la calibración del relémho :
X'd = O, 34 puXd = 1,35 puZ.base = 3,39 ohmsR.T.C. = 800/5 _R.T.V. = 4160/ 3 7120 •
Cálculo del Tap del relé mho:
Resistencia en el secundario (Zb).
Zb 3,39 . 160 = 27,07
' 20>04- Reactancia transitoria y sincrónica en el se
cundario -del transformador.
•X'd . = 0,34 . 27,07 = 9,2
Xd = 1,35 . 27,07 = 36,54
•- Cálculo del offset del relé (Xfd/2):
Offset = 9,2/2 = 4,6
Offset escogido = 5
- Cálculo de, la primera zona de protección cuyodiámetro es 1 pu:
Tap = _io_^27,07
Tap escogido = 37%
- Cálculo de la segunda zona de protección cuyodiámetro .es el valor de. la reactancia sincró-nica del generador ( Xd ) :
Tap = 10 . 100 = 27,37%
' ' 36,54 •Tap escogido = 28%
- Tiempo de operación de primera zona 0,5 seg.
- Tiempo.de operación de segunda zona 2 seg.
Al operar el ' relé dará la orden de apertura del
interruptor principal y el de campo.
(Ref: 16)
- ,145 ' -
V. 7 • 2 Protección de fallas a tierra del rotor.- .
El circuito del campo trabaja siempre aislado de
tierra, luego una falla a tierra no puede causar
daño o afectar la operación del generador. Sin
embargo la existencia de una sencilla falla a tie_
rra del campo, aumenta en parte de su circuito y
en el sistema de exitación el potencial respecto
a tierra, y una apertura del interruptor de campo
puede inducir voltajes altos como para producir
una segunda falla a tierra. Dos fallas a tierra en
parte del enrollado, produciendo desequilibrio en
éste, y a la vez, por el desbalanceo de fuerzas; vi_
braciones y distorsión del eje.
La protección a emplearse será por el método de re-
sistencias no lineales. El relé deberá operar en
forma instantánea y hará sonar una alarma.
V. 7 • 3 Protección contra fallas en el estator.-
Cualquier falla en el estator, provoca la circula-
ción de fuertes corrientes .de cortocircuito, las mi_s_
mas que son de elevada magnitud y su efecto es muy
peligroso para la buena conservación de la máquina.
En general estas fallas pueden dividirse en:
1. Falla fase-tierra del arrollamiento.2. Cortocircuitos entre fases.3. Cortocircuitos entre espiras de una misma fase.
-146
1. Falla fase-tierra del arrollamiento:
La intensidad de corriente que circula para un
cortocircuito a tierra en el estator, depende
•del tipo de conexión que tiene el neutro del ge_
nerador. Por ser lo más recomendable para nues_
tro estudio el sistema de conexión a tierra
del generador será a través de un transformador
de distribución. Obteniéndose una protección
más selectiva y sensible para los bobinados del
estator . -
En el secundario del transformador de distribu-
ción se conecta en paralelo una resistencia y un
relé de sobretensión.
1.1 Cálculo de la capacidad .del transformador:
- Cálculo de la resistencia de puesta a tierra:
- R = 103 . Vg donde :"-1-ri— "- •- ~ T r~~ "'" " f~\ . 15- N Vg = tensión fase-fase
del generador (KV)
N = relación de trans-
formación .
15 = valor máximo de co_rriente de falla.
R = 10 • 4'16 ' 0,4 ohms.
• 15. (20, 04)2
Capacidad de la disipación: de la resistencia
KW = Is2 . R
- -147 ¡ ' -
Is = N . If = 20,04 . 15 = 300;6A
KW = (300j6)2 . 0,4 = 36,14 KW
Un transformador, de distribución puede estar su-
jeto a sobrecargas., momentáneas sin que afecten
su vida promedio, por tanto se puede aprovechar
la capacidad de los transformadores, que para el
tiempo, de un minuto, la capacidad del transforma^
dor es el 21% de la capacidad calculada.
En consecuencia, se selecciona un transformador
de distribución cuya capacidad sea 8 KVA conti-
nuos, y que puede sobrecargarse hasta 47,62 KVA
por el tiempo de un minuto, sin que se afecten
sus características nominales ni su vida promedio
La tensión nominal primaria será 1,5 veces la ten
sión fase-neutro; que para nuestro caso será
igual a 3,6 KV para evitar daños en el transfor-
mador debido a los arcos a tierra.
(Ref: 4)
Para la calibración del relé de sobretensión (64G
.se analiza la falla fase-tierra con lo cual se o_b_
tiene la máxima sobretensión que hará operar al
relé :
- La corriente de falla fase-tierra es:
If = 14,89 Amperios.
_ 1.48 _
- La tensión.que aparece en la resistencia el
momento de falla es:
V. máxima = 14,89 . 20,04 . 0,4
V. máxima = 119,36 voltios.
Dadas las características del relé de sobreten-
sión, la tensión máxima continua es de 69 vol-r.
tios y de 140 voltios para dos minutos. La má-
xima tensión que aparece en el secundario del
transformador de distribución es de 119,36 vol-
tios -en presencia del cortocircuito fase-tierra,
que representa el 171% en condiciones normales.
El relé sera calibrado para que opere a un vol-
taje de 8 voltios; y un tiempo de 0,5 segundos.
Es norma generalizada el que dichos relés estén
calibrados unos voltios más arriba, que el valor
de voltaje inducido por la tercera armónica cuyo
valor es aproximadamente 6 voltios.
(Ref: 7)
2. Cortocircuitos entre fases:
Dicho fenómeno puede producir la circulación de
elevadas corrientes, las mismas que pueden pro-
vocar daños importantes en el lugar del cor'bocir
cuito. Para detectar él mismo se emplea el prin
cipio de comparar en las tres fases, la co-
rriente que circula por el extremo del neutro
con la que circula por el extremo de los bor-
nes; por tanto la protección a emplearse será
la diferencial. Para el generador de la Cen-
tral Papallacta, se a escogido para la protec-
ción relés diferenciales de porcentaje constan'
. te (87G). Su .calibración será dada por un des_
balance de corriente del 25%, porcentaje con
el cual el relé dará la orden de apertura del
interruptor principal, el de campo, detener la
turbina e inyectar C0_.
3. Cortocircuitos entre espiras de una misma fase:
Deben ser detectados lo más rápidamente posible;
ya que puede convertirse en un cortocircuito fa-
lla a tierra con sus consiguientes problemas. La
Protección contra este tipo de falla, es opcional
y no será considerada en nuestro estudio.
V.7.4 Protección contra sobretensiones.-
Para el caso de sobretensiones producidas por sa_
lidas bruscas de carga, esta protección, por lo -
- 150,
general lo da el equipo regulador de voltaje.
Para generadores hidráulicos se debe usar adi-
cionalmente un relé de sobretensión ya que se
puede dar el caso de que al quitar bruscamente
la carga, la velocidad llegue hasta 140% de la
nominal y la tensión se eleve a un 200% o más.
Esto se debe a que en unidades hidráulicas no 'se
puede suspender inmediatamente el flujo de agua
y mientras esto se hace, la máquina puede alcan-
zar altas velocidades y consecuentemente sobre-
tensiones .
Por lo. anterior, se usarán relés de sobretensión
en .la unidad en estudio, para'proteger este ti-
po de falla. El relé de sobretensión (59V), que
con respecto al regulador de voltaje será una,. . . .
protección de respaldo para el generado)? y cons-
tará de dos unidades.
1. Una unidad instantánea calibrada para el
140% de la tensión nominal, debido a que pa-
ra esta tensión no opera el regulador de ten_
sión.
2. La unidad de tiempo para el generador de la
Central Bapallacta será calibrado para el
110% de tensión nominal y hará sonar una
alarma. ••
- 151- -
V.7-5 Protección contra cargas desbalanceadaa.-
La alimentación a cargas desbalanceadas, produce
corrientes desequilibradas en el estator, lo que ori-
gina la cicculación de corriente de secuencia negati
va; y ello hará que en el rotor circulen corrientes
de doble frecuencia que de acuerdo a su magnitud pue
den producir calentamientos excesivos del rotor.
La magnitud que un generador puede permitir operar
con corrientes desbalanceadas en el rotor sin peli-
gro de daño permanente, se obtiene de la expresión:
I02 . T = K donde:2 - -
K = Constante que de-
pende del tipo de
máquina y de su eri
friamiento,
I = Valor promedio de
la corriente de s_e
cuencia negativa.
T = Tiempo.
Por lo anterior el generador será protegido con un
relé de secuencia negativa.
Calibración del relé:
- Valor de corriente de secuencia negativa es de 2,08 pu
Valor típico de
El tiempo será:
T =
2,.08'
Valor típico de'K igual a 40 (tomado de curvas típicas)
T = 40 = 9,25 segundos.,2
En consecuencia la calibración del relé de*» secuencia negativa será tal que el tiempo de
operación para una falla fase en los bornes
del generador...sea menor de 9,25 segundos.
V. 7 '• 6 Protección de potencia inveraa
Por lo general en grupos hidráulicos normal-jp
3, * • mente no se requiere protección eléctrica
para este tipo de falla, ya que precauciones
de tipo mecánico son usua'lmente tomadas para
desconectar el generador desde el sistema si
es que el flujo de agua bajaría a un nivel
ficiente para mantener la salida eléctrica .
Se dispondrá de indicadores de nivel con un
relé de tiempo,que primero dará alarma al lle-
-a; gar al nivel mínimo establecido, para luego dar
*" señal- de disparo de los cierres de la turbina
de la unidad y los interruptores principal y
de campo del generador.
El. relé será calibrado para valores menores
al 2% de la potencia nominal, potencia para<'(*• - '
la cual se evitan vibraciones peligrosas de*• ' . •
las hojas de la turbina jsiendo este un valor
típico para' centrales hidráulicas.
- 153; _ -
El tiempo de operación será de 9 segundos, tiempo
suficiente para que haya operado el regulador der
velocidad, .Al operar el relé dará la orden de a-
pertura del interruptor principal y el de campo.
V.7-7 Protección de respaldo.-
Además de las protecciones específicas para cada
tipo de falla, se debe instalar una protección de
• 'respaldo, la misma que evite que el generador con-
tinúe entregando corriente de cortocircuito para fa
lias en el sistema eléctrico externo, cuando even-
tualmente no operen las protecciones principales res
pectivas.
Al producirse una falla en el sistema eléctrico ex-
terno a la unidad, se .produce un decremento de la
tensión en las barras del generador, siendo este de_
cremento mayor que el producido por una sobrecarga
normal. En consecuencia es necesario dotar de un
elemento de protección, de manera que opere con una
corriente menor a la de plena carga, c-uando la ten-
sión baje de un valor previamente determinado.
,Por lo tanto, se usara un relé de sobrecorriente con
voltaje controlado. (51V). El mínimo tiempo de opera_
ción del relé será de 0,3 segundos, al cual será aña_
dido lo que se demora en. disparar el interruptor (5
ciclos).
- 154 . _
V.8 PROTECCIÓN DE TRANSFORMADORES.. ' (Ref: 4,6,7)
En contraste con los generadores, en los que pueden
surgir muchas circunstancias anormales; los transfor_
madores solo pueden sufrir cortocircuitos, circuitos
abiertos,y sobrecalentamiento en los bobinados. En
la práctica no esta prevista la protección contra ci£
scuitos abiertos y sobrecalentamiento, debido a que es
tas fallas en si no son perjudiciales.
•Por consiguiente, la protección a considerarse en los
transformadores será contra cortocircuitos y la pro-
tección de respaldo contra fallas externas.
Es práctica aconsejable la protección diferencial cori
tra cortocircuitos para bancos de transformadores de
potencia, cuya capacidad trifásica es'mayor de 1 MVA.
V. 8.1.' Consideraciones esenciales para la proteccióndiferencial de transformadores:
(Ref: 6)
1. Con el objeto de dar solución a las diferentes
magnitudes de corrientes secundarias por comp¡a
rar y a las variaciones de la razón de trans-
. formación; se diseñan relés diferenciales con
porcentaje de sensibilidad (15,25,40,50,%.).
2. Los relés deben ser insensibles o temporizados
_ 15.5 _
para que' no opere en el momento de excita-
ción; es norma generalizada el contrarrestar
este fenómeno,' empleando'relés diferenciales
con retención de armónicas.
En consecuencia a lo anterior; todos los trans_
formadores de potencia del sistema tendrán pro
tección primaria mediante relés diferenciales
con retención de armónicas y un porcentaje de
sensibilidad igual al 15%.
V.8.2 CALCULO DE TAPS;
a) Relés ubicados en Papallacta (T2 y T3),
a.l Transformador (T2).
Tipo de conexión' delta/estrellaNivel de voltaje 4,16 KV/46KVPotencia 5,1 MVA.
- Cálculo de la corriente . nominal de cadalado del transformador :
In(ET)= 5,I./ 103 = 708,65 A
3 . 4,16
In(aT)= 5,1-103 = 64,09 A.
Relación del TT/CC determinado para BT 800/5
Relación del TT/CC determinado para AT 100/5
Elegir un Tap del relé, de acuerdo ;con la si_
guiente expresión:
TAP A = Ina ' KA
R.T.CA
_ .1-56- • _
Donde:
= Corriente en el lado del cálculo del Tapna K
K = j 1 Para TT/CC conectados en estrella.n. . •t
/3~ Para TT/CC conectados en delta.
R.T.C = Relación de transformación del TT/CC en ellado del cálculo del Tap.
TAP A = 708,65 = 4,43
160
TAP A escogido = 5
I ,. K,, . R.T.C. . TAP ATAP B = - ___ ___ £
I . K. . R.T.C.,na A B
TAP B = 64, 09 . y/3. . 160 . 5_ = 6,26
• 708,65 . 1 . 20
.TAP B escogido = 7
Cálculo del error de Tap.
Razón de corrientes que llegan al relé 6,26/4,43 - 1,41Razón de taps elegidos 7/5 =1,4Error de tap (%) = 1,41 - 1,4 = 0,71 %
1,4
a.2 Transformador (T3)
Tipo de' conexión estrella/estrella.Nivel de voltaje 23KV/46KVPotencia 5 MVA
In(BT) = 125,66 A
In(AT) = 62,83 A
R.T.C(AT) = 120/5
R.T.C(BT) = 250/5
. - 157: • " •
Empleando las relaciones (I)y.(II) el relé quedará '
calibrado en los Taps 5-5; con un error de Tap(%)
igual a 4,38%. .
b) Relés ubicados en Pifo (T4,T5,T6)
b.lTransformador (T40
La calibración de este relé es similar 'a (T2).' • •
b.2Transformador (T5).-
La calibración de este relé es similar a (T3)
b.STransformador (T6)
Tipo de conexión delta/estrella.Nivel de voltaje O,48KV/23KVPotencia 1,5 MVA
In,™, = 1806,36 A(-t> J. ;
In(AT) = 37,7 A
R.T.C(AT) = 200/5 .
•R.T.C(BT) = '50/5
Empleando las relaciones (I) y (II) el relé quedará
calibrado en los Taps 5-7; con un error de Tap (%)
. igual a 4,48%.
El tiempo de operación máximo, de estos relés dife-
renciales será de 0,1 segundo; siendo la protección
de respaldo a estos transformadores la tercera zona
del relé de distancia ubicado en S/E Papallacta,
cuyo tiempo de operación es de 0,8 segundos.
C A P I T U L O V I
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
A continuación se enumeran las conclusiones y recomendacio-
nes obtenidas del presente trabajo, tratando en lo posible
de no repetir aquellas que han sido ya indicadas en el desa
rrolo del mismo.
1.- En la selección de las características de funcionamien.
to de los relés de'distancia, el criterio determinante
es la magnitud de la resistencia de arco de las fallas.
Es por ello que en .las fallas más frecuentes como son
las de fase-tierra se ha escogido características ohm
para la primera y segunda zona y mho con ángulo de tor_
que máximo de 60 para la tercera zona; con la finali-r
dad de que se pueda incluir magnitudes más altas de rj3
sistencia de arco,
2.- En la selección del número de zonas para la protección
de líneas con relés de distancia, no se puede dar un
criterio general. La condición que más pesa general-
mente' es la configuración y las características del sis_
tema de potencia particular en estudio, en nuestro estu_
dio por ejemplo, el motivo principal para utilizar tres
zonas, fue con el objeto de que la influencia de la
protección llegase más alia de lo rBquerido, con lo que
se alcanzaría en un extremo hasta la línea de transmi-
sión Pifo-Hcda. La Viña (23KV); y por el otro hasta los
- 159 -.
generadores de ia Central Papallacta, la cual es re_
comendable por las siguientes razones.
a) Al ocurrir una falla en cualquiera de los trams
formadores de la S/E Pifo, o en el tramo incial
de la línea.de transmisión Pifo-Hcda. La Viña;
y en el caso de no actuar sus protecciones pri-
marias locales, la tercera zona de los relés de
la línea Papallacta-Pifo, operaría y despejaría
la falla, actuando de esa manera como una pro-
tección de respaldo para dichos elementos.
b) En caso de ocurrir fallas en cualquier generador
de la Central Papallacta,. puede pensarse en una
, posible operación de la tercera zona del relé
de la línea Pifo-Papallacta ; desconectando la lí_
nea y dejando sin servicio a barras de carga de
importancia, lo anterior sólo podría ocurrir si
fallase la protección primaria y de respaldo
propias del generador, cuyos tiempos de operación
son: Instantáneo (diferencial), 0,3 segundos
(sobrecorriente). Siendo el tiempo de operación
de la tercera zona del relé 0,8 segundos, mal po-
dría operar en primera instancia para fallas en el
generador, sino más bien que serviría como respal-v"
do del relé de sobrecorriente.
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3.- Por lo que se ha podido apreciar a lo. largo de este
•trabajo, la influencia de las fuentes de corriente
intermedia juega un papel importante al tratar la
protección de respaldo, en la mayoría de los casos
ha limitado considerablemente el alcance de los relés
de distancia. Es por ello que el -efecto de dichas
fuentes si fueron consideradas en nuestro estudio, a
' f 'fin de que la protección de r-espaldo a elementos ad-
. . .yacentes no pierdan su significado,
4.- Es recomendable; que los transformadores T2 y T3, de
la subestación Papallacta tengan disyuntores en el la_
do d=e alta tensión, a fin de que cuando ocurra fallas
en cualquiera de' los transformadores; solamente se pler
da la generación de la unidad, a la cual está acoplada
el transformador y no tenga que salir necesariamente
todas las unidades de la Central, como ocurre actualmen. ' ~
te en que para fallas en cualquiera de los transforma-
dores antes mencionados, deben abrir los disyuntores
52GP1, 52GP2 y 52LP1 ; con..lo cual se perdería integra-
mente la generación de dicha Central.
• R E F E R E N C I A S
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