calculo de transportador por tornillo
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7/23/2019 Calculo de transportador por tornillo
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MEC - 3263
PROYECTO FINAL REDUCTOR DE VELOCIDADES CON TORNILLO SIN FIN
Datos
Ns 8kW Ns 10.87 CV Potencia de salida
n3 8rpm Velocidad de salida
Solución
1. Determinación de parámetros generales
1.1. Cálculo del rendimiento 55064
f s 1.4
ηP1
f s
ηP 71.43 % Este es el rendimiento asumido de las perdidas
ηtor 95%
ηtot ηP ηtor ηtot 67.86 %
1.2. Cálculo de la potencia de entrada
N3 Ns N3 10.87 CV
N1
N3
ηtot
N1 11.79 kW N1 16.02 CV
la elección de el motor se elige de un catalogo en función de la potencia requerida
Para :
N1 15kW Potencia del motor
n1 300rpm velocidad del motor
1.3. Cálculo de la relación de transmisión total
it
n1
n3
it 37.5
1.4. Determinación de las relaciones de transmisión en las poleas y el tornillo sin fin
itot i1 i2=
Para :
i1 2.5 en las Poleas
i2 15 en el Tornillo
1 Alfredo Hidalgo Peñafiel
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2. Cálculo de el Tornillo sin fin
2.1 Potencia en el eje medio (N2)
N2
N3
ηtor N2 8.42 kW N2 11.44 CV
2.2. Determinación del número de filetes del tornillo y dientes la rueda (plato)
z1 3 filetes Asumiendo este número de filetes
z2 i2 z1z2 45 dientes
2.3. Cálculo del momento torsor de la rueda
Mt4 97400 N3.
n3
Mt4 97400 kp cm
2.4. Cálculo de la velocidad de rotación del eje medio (II)
n2
n1
i1
n2 120 rpm
2.5. Determinación de Relación b/t
b
t2.5= A= A 2.5 Para dientes mecanizados
2.6. Cálculo del módulo
C 100kp
cm2
Si el material del tornillo es bronce
z2 45 dientes
m 4.3
3Mt4.
z2 C m 11.98 mm
normalizando el módulo a m 12 mm
2.7. Cálculo de los radios de el tornillo y la rueda
r o1 m 1.4 2 z1 r o1 58.37 mm
r o2
m z2
2 r o2 270 mm
2.8. Cálculo del ángulo m
tanγm
z1 m
2 r o1= γm atan
1
2z1
m
r o1
γm 17.14 º
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2.9 Cálculo de velocidades
v1
2 r o1 π n2
60 v1 583.8
m
s
vgv1
cos γm vg 610.93 m
s
2.10. Cálculo de los l imites de Carga
2.10.1. Cálculo de el límite de Compresión del lubricante
Para el aceite se considera ºE 50
Con :
γ 0.9 104
kp s
cm2
Smin
1
5000cm
ε 7.42 ºE 6.44ºE
γ 108
ε 3.34 106
kp s
cm2
Potencia útil en el arbol III (N3)
De la figura - 370n3 8 rpm
k n 1.02
N´3
ε k n r o12
r o22
n2 n3
6.85 105
Smin
=
N´3
ε k n r o12
r o22
n2 n3
6.85 1015
Smin
N´3 0.72 CV
De la figura - 371
k v 8
Nv N´3
k v
tan γm
Smin
r o2
Nv 0.05 CV
Cálculo de la potencia perdida
Nv N´3
k v
tan γ( )
Smin
r o2
=
Sea :
pk v
tan γm
Smin
r o2
p 0.07
Mas la perdida en los rodamientos para cojinetes de bolas f r 1.2%
p´ p f r p´ 0.08 Nv N´3 p´ Nv 0.06 CV
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Rendimiento del reductor
η N´3
N´3 Nv η 92.37 %
Siendo la potencia motriz necesaria es: Para :
N2
N3
η N2 11.77 CV N2 8.66 kW
2.10.2. Cálculo del límite de calentamiento
Potencia sin ventilador
Para un factor ki de Fratshner pag - 311 con : i2 15 k i 0.65
N´2
r o1 r o2 2
n10.7
25 k i
2940
N´2 18.88 CV
Potencia con ventilador
N2
r o1 r o2 2
n1 100 k i
11450
N2 24.48 CV
Con la relación Reductor "no requiere ventilador" N´2 N2if
"requiere ventilador" N2 N´2if
Reductor "requiere ventilador"
2.11. Cálculo de las dimensiones de el tornillo
Cálculo del paso t
t m π t 37.7 mm
Cálculo del módulo normal mn
mn
m cos γm
mn
11.47 mm
Cálculo de H (altura de el dinte)
H z1 t H 113.1 mm
Cálculo del paso normal tn
tn mn π tn 36.03 mm
Cálculo de los diámetros primitívos
d o1 2 r o1 d o1 116.74mm d o2 2 r o2 d o2 540 mm
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Cálculo de las dimensiones de los dientes
Considerando γm 15º
k mn k 11.47 mm
f 1.5 mn f 17.2 mmh 2.2 mn h 25.23 mm
Cálculo de la distancia entre ejes
ao
d o1 d o2
2 ao 328.37mm
Ancho de b y bo
b 2.5 t b 94.25 mm bo b m bo 106.25mm
Longitud del tornillo m 12 mmL 2.5 m z2 L 201.25 mm
z2 45n1 300 rpm
Diámetro del nucleo del tornillo
d k 120
3 N2.
n2
d k 70.65 mm
Normalizando : d k 75 mm
Angulo
Con : z2 45 a 2.3
tan ϕ( )a
r o1
t0.6
= ϕ atan 5. at
5. r o1 3. t
ϕ 46.96 º
2.12. Cálculo de el peso de la Rueda y el tornillo
Material de la RUEDA GG40 γGG40 7.35 106
kp
mm3
d o2 2 r o2 d o2 540 mm
GR π
4d o2.
2 b. γGG40. GR 158.65 kp
Material del TORNILLO Bronce γ br 8 106
kp
mm3
Gk π4
d o1. 2 L γ br. Gk 17.23 kp
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2.13. Cálculo de las Fuerzas actuantes α 20º
Rueda
U2
2 Mt4
d o2
U2 3607.41 kp Fza. tangencial de la rueda
R 2
U2 tan α( )
cos γm R 2 1373.72 kp Fza. radial de la rueda
A2 U2 tan α( ) A2 1312.72 kp Fza. axial de la rueda
Tornillo
A1 U2 A1 3607.41 kp Fuerza axial del tronillo
U1 A2 U1 1312.72 kp Fuerza tangencial
R 1 R 2 R 1 1373.72 kp Fuerza radial
3. Cálculo de las poleas
Se usa el Catálogo de correas Gates - Hi-Power
3.1. Factor de servicio
motor de corriente alterna - chancadorasf s 1.4 Tabla 2
3.2. Potencia proyectada
NP f s N1 NP 28.16 hp
3.3. Elección de la correa
Con : NP 28.16 hp n1 300 rpm Tabla 3 Cuadro para la sección de lacorrea
Se elige una correa de sección t ipo "D"
3.4. Elección de el diámetro de la polea chica
d p 355 mm Sección "D" Tabla 4
3.5. Velocidad de la correa
vc
π d
p
n
1.
60 vc 5.58 m
s vc 25 m
s Aceptable
3.6. Diámetro de la polea grande
D p i1 d p D p 887.5 mm
3.7. Distancia entre centros tentativa
co1
2D p 3 d p co 976.25mm
3.8. Longitud de la correa tentativa
Lo 1.57 D p d p 2 co Lo 3903.22 mm
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3.9. Longitud real de la correa
L 4095 mm D 158 Tabla 7
3.10. Distancia entre centros real
Siendo :cr
A h D p d p
2
=
A L 1.57 D p d p A 2144.27 mm
D p d p
A0.25 h 0.13 Tabla 8
cr
A h D p d p
2 cr 1037.52 mm
3.11. Angulos de abrazamiento
Radios de las poleas
r p
d p
2 r p 177.5 mm R p
D p
2 R p 443.75mm
sin β( )R p r p
cr
= β asinR p r p
cr
β 14.87 º
α1 180º 2 β α1 150.26 º
α2 180º 2 β α2 209.74 º
3.12. Factores de corrección
D p d p
cr
0.51
G 0.928 Tabla 10
F 0.92 Tabla 11
3.13. Diámetro equivalente
con : i1 2.5
f i 1.13 Tabla 15-A
d equiv f i d p d equiv 401.15mm
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3.14. Potencia en cada correa
con : vc 5.58m
s d equiv 401.15mm
N´cc 11.4 hp Tabla 15
f N G F f N 0.85
Ncc f N N´cc Ncc 9.73 hp
3.15. Número de correas
nc
NP
Ncc
nc 2.89 correas
Considerando a: nc 3 correas
3.16. Vida Util probable
Potencia real en cada correa
Ncc
NP
nc
Ncc 9.39 hp Ncc 9.51 CV
Cálculo de Tensiones
1ra relación
(1) T1 T2
75 Ncc
vc= u
75 Ncc.
vc u 127.92 kp
2da relacón
Siendo : μ 0.5 α´1
2 π α1
180º α´1 5.24
(2 )T1
T2
eμ α´1
= p eμ α´1
p 13.77
De la ecuación (2) se tiene que: T1 p T2= (3)
reemplazando (3) en (1) T2 p 1( ) u=
Teniendo entonces que: T2u
p 1( ) T1 p T2
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Siendo el valor de las tensiones
T1 137.94kgf T2 10.02 kgf
α1 150.26 º α2 209.74 º
β1
180º α1
2 β2
α2 180º
2
β1 14.87 º β2 14.87 º
k b 6544 kp cm Constante de correastrapezoidales
Primera página del catálogo
T b1
k b
d p
T b1 184.34kp
T b2
k b
D p
T b2
73.74 kp
Valor de la fuerza centrífuga
k c 6.156kp s
2
m2
función del tipo de sección de la correa "D"
Tc k c
vc2
100 Tc 1.91 kp
Valor de las fuerzas máximas
F1 T1 T b1 Tc F1 324.19kp
F2 T2 T b2 Tc F2 85.67 kp
Cantidad de veces que se generan las fuerzas máximas
Q 1909 kp x 11.105
NFm1Q
F1
x
NFm1 3.556 108
Fmaximas
NFm2Q
F2
x
NFm2 9.32 1014
Fmaximas
De la relación :
1
NFm
1
NFm1
1
NFm2
=
NFm NFm1
NFm2
NFm2 NFm1
NFm 3.56 108
Fmaximas
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Número de pasadas de la correa
N pas
vc. 60
L N pas 81.7
Pasadas
min
Entonces la vida útil será:
VUtil
NFm
N pas VUtil 72535.06 hr
3.17. Cálculo de los pesos de las poleas
Material de las poleas GG40 γGG40 7.35 106
kp
m3
GPd π
4d p
2 L γGG40 GPd 1.72 kp
GPDπ
4
D p2
L γGG40 GPD 10.78 kp
4. Cálculo de las reacciones en los Ejes del Reductor de velocidades
4.1.Cálculo de la longitud efectiva del eje del tornillo
JB
1
L
2
B J 60
3 00
Cálculo de la distancia efectiva
B 25..60= mm Ancho de los rodamientos
B 30 mm b 94.25 mm
ao 328.37mm Distancia entre centros del tornillo y rueda
j 0.05 ao 10 mm j 26.42 mm
L 170 mm Longitud del tornillo
LtotalT 2 B 2 j L LtotalT 282.84mm
Lo LtotalT B Lo 252.84mm Distancia efectiva de apoyo de los ejes
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4.2. Calculo de la logitud efectiva de la rueda
b 94.25 mm bo 106.25 mm
j 0.05 ao 10 mm j 26.42 mm
a
o
328.37 mm
LtotalR 2 B 2 j b LtotalR 207.08mm
LoR LtotalR B LoR 177.08mm
5. Calulo de reacciones
5.1 Cálculo de las reacciones en el eje del tornillo
Distribución de fuerzas en el eje I
Lo
U1
G
A
1R1
Lo/2Lo/2
k
AyI ByI
Lo
Lo/2
G
R1
1
A
Plano XY
k
Plano XY
ΣMB 0=
Ay1 Lo R 1 Gk Lo
2 A1
d o1
2 0=
Ay11
2
Lo R 1 Lo Gk A1 d o1 Lo
Ay1 137.32 kp
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ΣMA 0=
By1 Lo R 1 Gk Lo
2 A1
d o1
2 0=
By11
2
Lo R 1 Lo Gk A1 d o1 Lo
By1 1528.27 kp
R 1 Gk Ay1 By1 0 kp
Lo
1U
Az
Lo/2
Bz
Plano XZ
Plano XZ
Az Bz=
U1
2=
Az
U1
2 Az 656.36kp
Bz
U1
2 Bz 656.36kp
5.2 Cálculo de las reacciones en el eje de la rueda
Distribución de fuerzas en el eje II
Plano XY
Ay2I By2
LoR
LoR/2
A2
G R
R2
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Plano XY
Ay2I By2
LoR
LoR/2
A2
GR
R2
Plano XY
ΣMB 0=
Ay2 LoR GR R 2 L
oR 2 A2
d
o22 0=
Ay2
GR R 2 LoR
2 A2
d o2
2
LoR
Ay2 1393.96 kp
ΣMA 0=
By2 LoR GR R 2 LoR
2 A2
d o2
2 0=
By21
2
LoR GR LoR R 2 A2 d o2 LoR
By2 2609.03 kp
R 2 GR Ay2 By2 0 kp
Plano XY
LoR
LoR/2
Az2 Bz2
U2
Plano XZ
Az2 Bz2=
U2
2=
Az2
U2
2 Az2 1803.7kp
Bz2
U2
2 Bz2 1803.7kp
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6. Calculo de momentos flectores
6.1. Momentos flectores para el eje de Tornillo
tornillo
JB
1
L
2
B J 60
3 00
Plano XY
M bzto Ay1B
2 M bzto 205.98 kp cm
M bzt1
Ay1
jB
2
M
bzt1568.75 kp cm
M bzt2 By1
Lo
2 M bzt2 19320.19kp cm
M bzt3 By1 jB
2
M bzt3 6329.87 kp cm
M bzt4 By1B
2 M bzt4 2292.41 kp cm
Plano XZ
M byto AzB
2 M byto 984.54kp cm
M byt1 Az jB
2
M byt1 2718.54 kp cm
M byt2 Bz
Lo
2
M byt2 8297.6kp cm
M byt3 Bz jB
2
M byt3 2718.54 kp cm
M byt4 BzB
2 M byt4 984.54kp cm
6.1.1Momentos felectores totales en cada punto del eje
M bto M bzto2
M byto2
M bto 1005.86 kp cm
M bt1 M bzt1
2
M byt1
2
M bt1 2777.4kp cm
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M bt2 M bzt22
M byt22
M bt2 21026.65 kp cm
M bt3 M bzt32
M byt32
M bt3 6888.96 kp cm
M bt4 M bzt42
M byt42
M bt4 2494.89 kp cm
6.1. Momentos flectores para el eje de la rueda.
Plano XY
M bzro Ay2B
2 M bzro 2090.94 kp cm
M bzr1 Ay2 jB
2
M bzr1 5773.57 kp cm
M bzr2 By2
Lo
2 M bzr2 32982.99 kp cm
M bzr3 By2 jB
2
M bzr3 10806.21 kp cm
M bzr4 By2B
2 M bzr4 3913.55 kp cm
Plano XZ
M byro Az2B
2 M byro 2705.56 kp cm
M byr1 Az2 jB
2
M byr1 7470.66 kp cm
M byr2 Bz2
Lo
2 M byr2 22802.14 kp cm
M byr3 Bz2 jB
2
M byr3 7470.66 kp cm
M byr4 Bz2B
2 M byr4 2705.56 kp cm
6.1.1Momentos felectores totales en cada punto del eje
M bro M bzro2
M byro2
M bro 3419.37 kp cm
M br1 M bzr12
M byr12
M br1 9441.66 kp cm
M br2 M bzr22
M byr22
M br2 40097.58 kp cm
M br3 M bzr32
M byr32
M br3 13137.16 kp cm
M br4 M bzr42
M byr42
M br4 4757.72 kp cm
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7. Dimencionado de los ejes
7.1. Dimencionamiento del eje del tornillo.
Considerando que el eje es de St-50 σ badm 800kp
cm2
τadm 650kp
cm2
Realizando en cada punto
d to
3M bto
0.1σ badm
d to 23.25 mm Normalizando d to 25 mm
d t1
3M bt1
0.1σ badm
d t1 32.62 mm Normalizando d t1 35 mm
d t2
3M bt2
0.1σ badm
d t2 64.06 mm Normalizando d t2 70 mm
d t3
3M bt3
0.1σ badm
d t3 44.16 mm Normalizando d t3 45 mm
d t4
3M bt4
0.1σ badm
d t4 31.48 mm Normalizando d t4 40 mm
7.2. Dimencionamiento del eje de la rueda
Considerando que el eje es de St-50 σ badm 800kp
cm2
τadm 650kp
cm2
Realizando en cada punto
d ro
3M bro
0.1σ badm
d ro 34.96 mm Normalizando d ro 35 mm
d r1
3M br1
0.1σ badm
d r1 49.05 mm Normalizando d r1 50 mm
d r2
3M br2
0.1σ badm
d r2 79.43 mm Normalizando d r2 85 mm
d r3
3M br3
0.1σ badm
d r3 54.76 mm Normalizando d r3 55 mm
d r4
3M br4
0.1σ badm
d r4 39.03 mm Normalizando d r4 40 mm
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8. Resistencia a la fatiga de los ejes
8.1. Resistencia a la fatiga del eje del tornillo
αo 0.7 Para flexión alternativa y torsión pulsatoria
Material de los ejes St-50
σ badm 800kp
cm2
τadm 650kp
cm2
σw 210 N
mm2
σw 2141.4kp
cm2
Tensión de flexión en cada punto del eje
σ bo
M bto
0.1 d to3
σ bo 643.75kp
cm2
σ b1
M bt1
0.1 d t13
σ b1 647.79kp
cm2
σ b2
M bt2
0.1 d t23
σ b2 613.02kp
cm2
σ b3
M bt3
0.1 d t33
σ b3 755.99kp
cm2
σ b4
M bt4
0.1 d t4
3
σ b4 389.83kp
cm
2
Momento torsor MtI U1
d o1
2 MtI 76622.44 kp mm
Tensión de torsión para cada punto del eje
τo
MtI
0.2 d to3
τo 2451.92kp
cm2
τ
1
MtI
0.2 d t13
τ
1
893.56kp
cm2
τ2
MtI
0.2 d t23
τ2 111.69kp
cm2
τ3
MtI
0.2 d t33
τ3 420.42kp
cm2
τ4
MtI
0.2 d t43
τ4 598.61kp
cm2
Tensión de traccióno compresión
σA
1π
4d to
2
σ 734.9 kp
cm2
17 Alfredo Hidalgo Peñafiel
7/23/2019 Calculo de transportador por tornillo
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MEC - 3263
Tensión superior en cada punto del eje
σoo σ bo σ σoo 1378.64kp
cm2
σo1 σ b1 σ σo1 1382.69 kp
cm2
σo2 σ b2 σ σo2 1347.92kp
cm2
σo3 σ b3 σ σo3 1490.88kp
cm2
σo4 σ b4 σ σo4 1124.72kp
cm2
Tensión comparativa en cada punto
συo σoo2
3 αo 2
τo2
συo 3276.91kp
cm2
συ1 σo12
3 αo 2
τ12
συ1 1756.57kp
cm2
συ2 σo22
3 αo 2
τ22
συ2 1354.7kp
cm2
συ3 σo32
3 αo 2
τ32
συ3 1575.62kp
cm2
συ4 σo42
3 αo 2
τ42
συ4 1338.56kp
cm2
De tabla 73 de Decker σw 210 N
mm2
ρº 0.09 mm σB 450 N
mm2
Resistencia a la fatiga σG
σw bo
βkb 1 R ( )=
Grado de entalladura βkbαkb
1 ρº χ =
donde la caida de flexión para cada punto será: donde : ρ 5 mm
χ 2
d t1
2
ρ χ 0.46
1
mm
con la relación de diámetros y /t en cada punto
td t2 d t1
2 t 17.5 mmd t1
d t2
0.5 ρ
t0.29
De la figura 190 Decker se tiene αkb 1.8
18 Alfredo Hidalgo Peñafiel
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MEC - 3263
Grado de entalladura βkb
αkb
1 ρº χ βkb 1.5
Grado de reposo R 0.5 Para torsión pulsatoria
K 2.1
Para un acabado fino bo 0.95
σG
σw bo
βkb 1 R ( ) σG 2718.86
kp
cm2
<K*w
Comprobación K σw 4496.95kp
cm2
cumple
Seguridad contra la rotura a la fatiga
SDoσG
συo
SDo 0.83
SD1
σG
συ1
SD1 1.55
SD2
σG
συ2
SD2 2.01
SD3
σG
συ3
SD3 1.73
SD4
σG
συ4 SD4 2.03
8.2. Resistencia a la fatiga del eje de la rueda
αo 0.7 Para flexión alternativa y torsión pulsatoria
Material de los ejes St-50
σ badm 800kp
cm2
τadm 650kp
cm2
σw 210 N
mm2
σw 2141.4kp
cm2
Tensión de flexión en cada punto del eje
σ bo
M bro
0.1 d ro3
σ bo 797.52kp
cm2
σ b1
M br1
0.1 d r13
σ b1 755.33kp
cm2
σ b2
M br2
0.1 d r23
σ b2 652.92kp
cm2
19 Alfredo Hidalgo Peñafiel
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MEC - 3263
σ b3
M br3
0.1 d r33
σ b3 789.61kp
cm2
σ b4
M br4
0.1 d r43
σ b4 743.39
kp
cm2
Momento torsor MtII U2
d o2
2 MtII 974000kp mm
Tensión de torsión para cada punto del eje
τo
MtI
0.2 d ro3
τo 893.56kp
cm2
τ1
MtI
0.2 d r13
τ1 306.49 kp
cm2
τ2
MtI
0.2 d r23
τ2 62.38kp
cm2
τ3
MtI
0.2 d r33
τ3 230.27kp
cm2
τ4
MtI
0.2 d r43
τ4 598.61kp
cm2
σ bITensión de traccióno compresión
σA1
π
4d ro
2
σ 374.95kp
cm2
Tensión superior en cada punto del eje
σoo σ bo σ σoo 1172.47kp
cm2
σo1 σ b1 σ σo1 1130.28kp
cm2
σo2 σ b2 σ σo2 1027.87kp
cm2
σo3 σ b3 σ σo3 1164.56kp
cm2
σo4 σ b4 σ σo4 1118.34kp
cm2
Tensión comparativa en cada punto
20 Alfredo Hidalgo Peñafiel
7/23/2019 Calculo de transportador por tornillo
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MEC - 3263
συo σoo2
3 αo 2
τo2
συo 1596.37kp
cm2
συ1 σo12
3 αo 2
τ12
συ1 1189.8kp
cm2
συ2 σo22
3 αo 2
τ22
συ2 1030.65kp
cm2
συ3 σo32
3 αo 2
τ32
συ3 1197.56kp
cm2
συ4 σo42
3 αo 2
τ42
συ4 1333.21kp
cm2
De tabla 73 de Decker σw 210 N
mm2
ρº 0.09 mm σB 450 N
mm2
Resistencia a la fatiga σGσw bo
βkb 1 R ( )=
Grado de entalladura βkb
αkb
1 ρº χ =
donde la caida de flexión para cada punto será: donde : ρ 5 mm
χ 2
d r1
2
ρ χ 0.44
1
mm
con la relación de diámetros y /t en cada punto
td r2 d r1
2 t 17.5 mmd r1
d r2
0.59 ρ
t0.29
De la figura 190 Decker se tiene αkb 1.8
Grado de entalladura βkb
αkb
1 ρº χ βkb 1.5
Grado de reposo R 0.5 Para torsión pulsatoria
K 2.1
Para un acabado fino bo 0.95
σG
σw bo
βkb 1 R ( ) σG 2710.18
kp
cm2
<K*w
Comprobación K σw 4496.95kp
cm2
cumple
Seguridad contra la rotura a la fatiga
21 Alfredo Hidalgo Peñafiel
7/23/2019 Calculo de transportador por tornillo
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MEC - 3263
SDo
σG
συo
SDo 1.7
SD1
σG
συ1
SD1 2.28
SD2
σG
συ2 SD2 2.63
SD3
σG
συ3
SD3 2.26
SD4
σG
συ4
SD4 2.03
10 Calculo de Rodamientos
10.1. Rodamientos para el eje del piñon
Rodamiento Izquierdo-I
Fuerza radial Fr1I Ay12
Az2
Fr1I 670.57 kp
Fuerza axial Fa1I A1 Fa1I 3607.41 kp
velocidad de giro n2 120 rpm
Rodamientos radiales de bolas a rótula de doble hilera Según DIN 628
x 1.4 y 1.3
P x Fr1I y Fa1I
P 5628.43 kp P 55196.03 N
Tiempo de vida útil del rodamiento de acuerdo al servicio
Lh 80000 hr
Según norma brasilera
f h 3.8 kN coeficiente de temperatura
f n 0.9 kN coeficiente de rotación
Según
f h f nC
P= C
f h
f n
P
C 23764.48 kp C 233049.89 N
Catálogo SKF Según DIN 628
Designación 3306 0.7x
Dimensiones principales
22 Alfredo Hidalgo Peñafiel
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MEC - 3263
base br1izq 30.2 mm 27
Diam. ext. Dr1izq 72 mmDext 70 mm 72
diam. int. d r1izq 35 mm 35
Rodamiento Derecho-I
Fuerza radial Fr1D By1
2
Bz
2
Fr1D 1663.26 kp
Fuerza axial Fa1D A1 Fa1D 3607.41 kp
velocidad de giro n2 120 rpm
Rodamientos radiales de bolas a rótula de doble hilera Según DIN 628
x 1.4 y 1.3
P x Fr1D y Fa1D
P 7018.19 kp P 68824.94 N
Tiempo de vida útil del rodamiento de acuerdo al servicio
Lh 80000 hr
Según norma brasilera
f h 3.8 kN coeficiente de temperatura
f n 0.9 kN coeficiente de rotación
Según
f h f nC
P
= Cf h
f n
P
C 29632.36 kp C 290594.18 N
Catálogo SKF Según DIN 628
Designación 3308 11x
Dimensiones principales
base br1der 30 mm
Diam. ext. Dr1der 90 mm
diam. int. d r1der 40 mm
10.2. Rodamientos para el eje de la rueda
Rodamiento Izquierdo-II
Fuerza radial Fr2I Ay12
Az2
Fr2I 670.57 kp
23 Alfredo Hidalgo Peñafiel
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MEC - 3263
Fuerza axial Fa2I A2 Fa2I 1312.72 kp
velocidad de giro n3 8 rpm
Rodamientos radiales de bolas a rótula de doble hilera Según DIN 628
x 1.4 y 1.3
P x Fr2I y Fa2I
P 2645.33 kp P 25941.87 N
Tiempo de vida útil del rodamiento de acuerdo al servicio
Lh 80000 hr
Según norma brasilera
f h 3.8 kN coeficiente de temperatura
f n 0.9 kN coeficiente de rotación
f h f nC
P= C
f h
f n
P
C 11169.19 kp C 109532.35 N
Catálogo SKF Según DIN 628
Designación 3306 0.7x
Dimensiones principales
base br2izq 30.2 mm 27
Diam. ext. Dext 70 mm 72
diam. int. d r2izq 35 mm 35
Rodamiento Derecho-II
Fuerza radial Fr2D By22
Bz22
Fr2D 3171.81 kp
Fa2D A1 Fa2D 3607.41 kp
velocidad de giro n3 8 rpm
Rodamientos radiales de bolas a rótula de doble hilera Según DIN 628
x 1.4 y 1.3
P x Fr2D y Fa2D
P 9130.17 kp P 89536.37 N
Tiempo de vida útil del rodamiento de acuerdo al servicio
24 Alfredo Hidalgo Peñafiel
7/23/2019 Calculo de transportador por tornillo
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MEC - 3263
Lh 80000 hr
Según norma brasilera
f h 3.8 kN coeficiente de temperatura
f n 0.9 kN coeficiente de rotación
f h f nC
P= C
f h
f n
P
C 38549.6 kp C 378042.43 N
Catálogo SKF Según DIN 628
3308 11x
Dimensiones principales
base br2der 30 mm
Diam. ext. Dr2der 90 mm
diam. int. d r2der 40 mm
10.3. Calculos de los pesos de los ejes γ 7.85 106
kp
mm3
Ge1π
4d t2
2 LtotalT γ Ge1 8.54 kp
Ge2π
4d r2
2 LtotalR γ Ge2 9.22 kp
25 Alfredo Hidalgo Peñafiel
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MEC - 3263
Ay1 Ay1
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MEC - 3263
By2 1 By2
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MEC - 3263
M bz4 kp cmM bz4
29 Alfredo Hidalgo Peñafiel
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MEC - 3263
M bz4
kp cmM bz4
30 Alfredo Hidalgo Peñafiel
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MEC - 3263
1kp
cm2