cadenas de ingenieria - atlantic-bearing.com
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CADENAS DE INGENIERIApara la Industria Azucarera
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Figura 2-1: M. Roeder/Creative Commons.
Algunas partes de la Tabla 2-2 [relaciones (5) a (11) y comentarios a las relaciones (9) a (11)],Tabla 2-4, Tabla 2-5 y Figura 2-6: contenido utilizado bajo licencia de la American Chain Association.
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Las cadenas de ingenierΓa AEC-USA emergen como una nueva opciΓ³n de alta calidad en el
mercado. DiseΓ±adas y fabricadas con esmero, sus cadenas aseguran altas prestaciones en
las aplicaciones prΓ‘cticas mΓ‘s exigentes. La gama de productos AEC-USA incluye todos los
tipos importantes de cadenas para transportadores, entre ellas: Forjadas Desarmables, de
Rodillos o Casquillos, de CombinaciΓ³n Fundidas, Soldadas en Acero, entre otras.
La acertada selecciΓ³n de la composiciΓ³n y los tratamientos tΓ©rmicos y mecΓ‘nicos de los
materiales utilizados, permite lograr un balance entre la resistencia a la fatiga y una larga
vida al desgaste abrasivo. El objetivo central de AEC-USA es brindarle a cada cliente una
soluciΓ³n personalizada de sus problemas de cadenas, con alta fiabilidad y durabilidad, y
mΓnimos costos totales.
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ALMACENES DE BAGAZOCALDERASTRANSPORTADORESDE BAGAZO
COLADOR DEBAGACILLO
CONDUCTORESINTERMEDIOS
TRANSPORTADORDE CAΓA
CARRO DE CAΓACUCHILLAS PICADORAS TRANSPORTADOR
DE CAΓA PICADACONDUCTORESDE LAS TOLVAS
DONNELLYMOLINOS
UNA CADENA PARA CADA ETAPA DEL PROCESO
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ALMACENES DE BAGAZOCALDERASTRANSPORTADORESDE BAGAZO
COLADOR DEBAGACILLO
CONDUCTORESINTERMEDIOS
TRANSPORTADORDE CAΓA
CARRO DE CAΓACUCHILLAS PICADORAS TRANSPORTADOR
DE CAΓA PICADACONDUCTORESDE LAS TOLVAS
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SECCIΓN TΓCNICA
Cadenas para transportadores
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1. SecciΓ³n TΓ©cnica: Cadenas para Transportadores
La firma Atlantic Engineering Chain (AEC) produce y suministra una variedad de cadenas para transportadores,conocidas tambiΓ©n como cadenas de ingenierΓa. Estas cadenas se aplican como elementos de tracciΓ³n en lostransportadores de los centrales azucareros, plantas de aceite de palma, minas, y otras industrias. El ambiente y lafunciΓ³n de estas cadenas difieren mucho de aquΓ©llas de las cadenas de transmisiΓ³n de potencia, que se tratan en laSegunda SecciΓ³n TΓ©cnica de este catΓ‘logo. Las cadenas para transportadores frecuentemente trabajan baΓ±adas no enaceite lubricante, sino en polvo, lodo, fibras o lΓquidos que son componentes normales de los productos transportados.Por naturaleza, los transportadores suelen ser largos, y el peso de sus cadenas constituye una parte significativa de lamasa total en movimiento. Por tanto, las cadenas de ingenierΓa deben ser fuertes, ligeras, y no costosas
1.1 Cadenas con Rodillos o Casquillos
En transportadores muy pequeΓ±os que trabajan en ambientes limpios, se aplican cadenas de rodillos para transmisiΓ³nde potencia modificadas, con paso sencillo. Pero la mayorΓa de los transportadores industriales utilizan cadenas de doblepaso. El doble paso reduce la masa y el costo de las cadenas para transportadores, al reducir el nΓΊmero de articulacionespor unidad de longitud. AdemΓ‘s, el doble paso brinda mΓ‘s espacio para fijar aditamentos. A tales aditamentos seatornillan los rastrillos, aletas, bandejas, raspadores, tablillas, o cangilones que portan o empujan el productotransportado a lo largo de la traza del transportador.Pero el doble paso hace mayores las ruedas dentadas de cadena o catalinas. Esto puede compensarse parcialmentebajando el nΓΊmero de dientes de la catalina, en algunos casos hasta seis. En cambio, las catalinas con muy pocos dientesprovocan un fuerte efecto poligonal. Tal efecto excita vibraciones que incrementan las tensiones en la cadena y elaccionamiento de los transportadores. Procurando atenuar este fenΓ³meno, las velocidades de las cadenas se tomanbien bajas: raramente sobre 1.0 m/s, frecuentemente por debajo de 0.50 m/s, y hasta por debajo de 0.050 m/s. Noobstante, las velocidades de deslizamiento muy bajasβpor debajo de 0.035 m/sβpueden tambiΓ©n inducir vibracionesdebido al deslizamiento intermitente, conocido en inglΓ©s como stick-slip. Este fenΓ³meno se caracteriza por la transiciΓ³nalternante entre fricciΓ³n estΓ‘tica y cinΓ©tica, cuando la elongaciΓ³n elΓ‘stica de la cadena puede llevar algunos puntos de lamisma a una condiciΓ³n momentΓ‘nea de reposo. El deslizamiento intermitente puede ocurrir tempranamente en lospares casquillo/rodillo de las cadenas con rodillos grandes, puesto que en ellos el deslizamiento se realiza a unavelocidad inferior a la de traslaciΓ³n de la cadena.
Muchos transportadores usan cadenas de placas rectas, segΓΊn la norma ANSI/ASME B29.4, ver Figura 1-1. Tales cadenasusan los mismos casquillos y pasadores que las cadenas de transmisiΓ³n ANSI/ASME B29.1. Hay una opciΓ³n de cadena conrodillos pequeΓ±os, Figura 1-1, cuyas placas deslizan sobre los rieles de soporte. Otra opciΓ³n posee rodillos grandes,Figura 1-2, gracias a los cuales la cadena puede rodar sobre los rieles de soporte. Esto reduce la fuerza y potencianecesaria para tirar de la cadena, aunque la misma resulta mΓ‘s pesada. Los rodillos grandes pueden ser planos (como lospequeΓ±os) o tener una pestaΓ±a semejante a la de las ruedas de los vagones ferroviarios.
Figura 1-1. Cadena de placas rectas con rodillos pequeΓ±os Figura 1-2. Cadena de placas rectas con rodillos grandes
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Los polvos finos y abrasivos, tales como el cemento o el carbΓ³n molido, pueden introducirse en la holgura del parrodillo/casquillo. Ello puede atascar el rodillo, y anular su funciΓ³n. En esos casos, las cadenas de casquillos (sin rodillos),son una soluciΓ³n racional, Figura 1-3, debido a su menor costo. Dichos casquillos tienen el mismo diΓ‘metro exterior quelos rodillos de las cadenas de transmisiΓ³n segΓΊn ANSI/ASME B29.1, de manera que sus catalinas son semejantes.
Una alternativa son las cadenas con rodillos grandes montados en bujes o rodamientos sellados. Tales rodillos, si sesitΓΊan dentro de la cadena, requieren catalinas especiales. En cambio, los rodillos fuera de borda, Figura 1-5, permitenusar catalinas estΓ‘ndar de doble paso. La Figura 1-4 muestra una cadena de casquillos diseΓ±ada para portar rodillosfuera de borda. Estas cadenas se aplican en los transportadores de entrada de los centrales azucareros, donde la caΓ±areciΓ©n llegada del campo viene acompaΓ±ada por partΓculas de tierra. Esta cadena tiene placas acodadas, menosresistentes que las rectas, pero que definen un eslabΓ³n ΓΊnico, para ensamblar cualquier nΓΊmero de ellos, par o impar.
Un nuevo tipo de cadena para transportadores es la cadena de pasadores huecos, Figura 1-6, segΓΊn ANSI/ASME B29.27.Esta cadena es ligera y fuerte, porque las placas no tienen aditamentos o agujeros aparte de los de articulaciΓ³n. Losaccesorios se sujetan a la cadena por pernos pasantes insertados en los pasadores huecos. Los pasadores se fijan a lasplacas exteriores con remaches, aros elΓ‘sticos o pasapuntas. Los pasadores huecos tienen el mismo diΓ‘metro exteriorque los casquillos en las cadenas segΓΊn ANSI/ASME B29.1. Por tanto, las variantes de estas cadenas con βrodillospequeΓ±osβ son de hecho cadenas de casquillos. Las variantes con rodillos grandes tienen rodillos con el mismo diΓ‘metroque sus homΓ³logas de la norma ANSI/ASME B29.4. Cuando se requiere mΓ‘xima resistencia de estas cadenas, la normaprevΓ© una variante con pasador macizo, Figura 1-7. Estos pasadores pueden tener extensiones fuera de bordaβlisas oroscadasβde diΓ‘metro mΓ‘ximo. Las restantes partes son idΓ©nticas a la variante con pasadores huecos.
Figura 1-3. Cadena de placas rectas sin rodillos (de casquillos)
Figura 1-5. Rodillo grande fuera de borda con pestaΓ±a
Figura 1-4. Cadena de placas acodadas para
rodillos fuera de borda
Figura 1-6. Cadena de pasadores huecos con rodillos grandes
SECCIΓN TΓCNICA
Cadenas para transportadores
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MΓ‘s tipos de cadenas de rodillos o casquillos pueden hallarse en las pΓ‘ginas de este catΓ‘logo, que resuelven problemas
especΓficos de los transportadores de cadena en los centrales azucareros, la minerΓa, y otras industrias. Todas las
cadenas que pertenecen a este primer grupo comparten un conjunto de caracterΓsticas comunes, relacionadas con la
forma cilΓndrica de sus rodillos o casquillos, que engranan con los dientes de las catalinas.
2.1. Cadenas sin Rodillos o Casquillos
Un segundo grupo de cadenas de transportadores no puede ser incluido en el grupo arriba mencionado., porque los
dientes de las catalinas no engranan con rodillos o casquillos, sino con las placas laterales. Las placas laterales en estas
cadenas tienen superficies cilΓndricas externas, parciales o totales, a menudo con un ligero coronamiento. Estas
superficies cilΓndricas externas engranan con los dientes de la catalina motriz, para transferir el movimiento de Γ©sta
ΓΊltima a la cadena. Estas cadenas no tienen rodillos o casquillos, solamente pasadores que nunca entran en contacto
con los dientes de las catalinas.
Un ejemplo de este segundo grupo es la cadena forjada desarmable, Figura 1-8, segΓΊn la norma ANSI/ASME B29.22. Un
eslabΓ³n exterior de esta cadena tiene dos placas externas y dos pasadores, mientras que un eslabΓ³n interior tiene una
ΓΊnica placa interior hueca, Figura 1-8. Los extremos de las placas tienen superficies semicilΓndricas externas con
coronamiento. Pese a la modesta precisiΓ³n dimensional y de forma de estas superficies, los grandes radios de curvatura
y el coronamiento que poseen permiten un buen contacto con los dientes de la catalina, y una satisfactoria vida al
desgaste. AdemΓ‘s, el engranaje cadena/catalina es abierto, y por tanto no propenso a acumular polvo, lodo, o fibras.
La catalina motriz en este tipo de cadena es generalmente de tipo sencillo, con una ΓΊnica corona dentada que engrana
con los extremos de los eslabones interiores. Existen otros diseΓ±os de catalina motriz que engranan con todos los
dientes de la cadena y aumentan su durabilidad, pero son mΓ‘s complejas y costosas. Algunas aplicaciones no accionan
estas cadenas con catalinas, sino con los llamados accionamientos de cremallera: cadenas auxiliares con perros
dentados que engranan en el espacio entre los extremos de cada par de placas exteriores consecutivas.. Estas cadenas son
fuertes y ligeras, y pueden armarse o desarmarse sin herramientas. Su introducciΓ³n en 1919 revolucionΓ³ las lΓneas de
ensamble de automΓ³viles, y sigue siendo la mejor soluciΓ³n para ellas hasta hoy dΓa. Se pueden encontrar estas cadenas
en otras aplicaciones, desde esteras de alimentaciΓ³n de caΓ±a y transporte de grandes bolsas de azΓΊcar en los centrales
azucareros, hasta en la manipulaciΓ³n de Γ‘nodos de carbΓ³n en las plantas reductoras de aluminio.
TambiΓ©n pertenecen al segundo grupo las cadenas machihembradas Clase 900, Figura 1-9, ampliamente utilizadas en los
conductores intermedios de los molinos de caΓ±a. Hechos de bronce, los eslabones de estas cadenas tienen muΓ±ones
cilΓndricos laterales, que engranan con catalinas de doble corona dentada, formando pares cinemΓ‘ticos abiertos donde
las fibras del bagazo no pueden acumularse y atascar el mecanismo. Los pasadores de acero inoxidable se insertan en
agujeros protegidos por bujes del mismo material.
Figura 1-7. Cadena ANSI/ASME B29.27 con pasadores macizos Figura 1-8. Cadena forjada desarmable
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Figura 1-9. Cadena machihembrada Clase 900 Figura 1-10. Cadena Redler, de eslabones bifurcados
Las cadenas Redler tienen eslabones bifurcados, semejantes a los mostrados en la Figura 1-10. Estos eslabones tienen
una placa ΓΊnica, bifurcada en su extremo delantero, y con un yugo en su extremo trasero. Los agujeros de la horquilla
delantera articulan con el yugo del eslabΓ³n precedente, por medio de un pasador corto, fijado con un anillo elΓ‘stico o
una tuerca de seguridad. Aletas de diferentes configuraciones pueden soldarse a los eslabones o atornillarse a los
pasadores. Hechas de acero endurecido, estas cadenas son componentes clave de los llamados transportadores en
masa. Los mismos pueden transportar, en canales hermΓ©ticamente cerrados, una amplia variedad de productos secos a
granel a lo largo de trazas combinadas, con segmentos horizontales, inclinados y verticales. Estas cadenas se accionan
por medio de catalinas dobles, que engranan con las superficies planas o semicilΓndricas situadas en la parte trasera de
la horquilla de cada eslabΓ³n.
2.2. Transportadores y Elevadores de Cadena
En los transportadores de cadena, una o mΓ‘s cadenas de tracciΓ³n tiran de la carga para moverla de un punto a otro. Sin
embargo, esta funciΓ³n bΓ‘sica puede realizarse por diferentes vΓas. De acuerdo a los propΓ³sitos de esta secciΓ³n, los
transportadores de cadena pueden dividirse en dos grupos, a saber.
1. Transportadores donde las cadenas de tracciΓ³n portan la carga;
2. Transportadores donde las cadenas de tracciΓ³n no portan la carga.
En el primer grupo, la carga del transportador es portada en artesas, bandejas, cangilones, o perchas, atornillados a las
cadenas. El segundo grupo tiene aletas, rastrillos o raspadores unidos a las cadenas de tracciΓ³n, que empujan la carga y
la obligan a deslizar sobre una artesa inmΓ³vil u otro medio de soporte equivalente. La Tabla 1-1 muestra cinco ejemplos
tΓpicos de los dos grupos de transportadores, adicionando detalles acerca del tipo de carga manipulada y de los
elementos de soporte y empuje.
Tabla 1-1. Grupos bΓ‘sicos de transportadores de cadena, sus caracterΓsticas, y ejemplos
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Figura 1-9. Cadena machihembrada Clase 900
Figura 1-10. EslabΓ³n bifurcado de una cadena Redler
Las cadenas Redler tienen eslabones bifurcados, semejantes a los mostrados en la Figura 1-10. Estos eslabones tienen una placa ΓΊnica, bifurcada en su extremo delantero, y con un yugo en su extremo trasero. Los agujeros de la horquilla delantera articulan con el yugo del eslabΓ³n precedente, por medio de un pasador corto, fijado con un anillo elΓ‘stico o una tuerca de seguridad. Aletas de diferentes configuraciones pueden soldarse a los eslabones o atornillarse a los pasadores. Hechas de acero endurecido, estas cadenas son componentes clave de los llamados transportadores en masa. Los mismos pueden transportar, en canales hermΓ©ticamente cerrados, una amplia variedad de productos secos a granel a lo largo de trazas combinadas, con segmentos horizontales, inclinados y verticales. Estas cadenas se accionan por medio de catalinas dobles, que engranan con las superficies planas o semicilΓndricas situadas en la parte trasera de la horquilla de cada eslabΓ³n.
2.2. Transportadores y Elevadores de Cadena En los transportadores de cadena, una o mΓ‘s cadenas de tracciΓ³n tiran de la carga para moverla de un punto a otro. Sin embargo, esta funciΓ³n bΓ‘sica puede realizarse por diferentes vΓas. De acuerdo a los propΓ³sitos de esta secciΓ³n, los transportadores de cadena pueden dividirse en dos grupos, a saber.
1. Transportadores donde las cadenas de tracciΓ³n portan la carga; 2. Transportadores donde las cadenas de tracciΓ³n no portan la carga.
En el primer grupo, la carga del transportador es portada en artesas, bandejas, cangilones, o perchas, atornillados a las cadenas. El segundo grupo tiene aletas, rastrillos o raspadores unidos a las cadenas de tracciΓ³n, que empujan la carga y la obligan a deslizar sobre una artesa inmΓ³vil u otro medio de soporte equivalente. La Tabla 1-1 muestra cinco ejemplos tΓpicos de los dos grupos de transportadores, adicionando detalles acerca del tipo de carga manipulada y de los elementos de soporte y empuje.
Tabla 1-1. Grupos bΓ‘sicos de transportadores de cadena, sus caracterΓsticas, y ejemplos
Grupo Las cadenas de tracciΓ³n portan la carga Tipo de carga Soporte de la carga Empujadores
de la carga Ejemplos
1 SΓ A granel
Artesas o bandejas
Ninguno
Transportadores de tablillas
Cangilones Elevadores de cangilones
Unitaria Perchas Transportadores colgantes
2 No A granel Artesas inmΓ³viles
Aletas Transportadores de rastrillos
Pisos de carga Transportadores raspadores
SECCIΓN TΓCNICA
Cadenas para transportadores
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Figura 1-11. Transportador de tablillas cargando mena caliente en una planta minera
Figura 1-13. Transportador raspador reclamando yeso en un almacΓ©n
Figura 1-12. Transportador de rastrillos cargando bagazo en un
central azucarero
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Figura 1-11. Transportador de tablillas cargando mena caliente en una planta minera
Figura 1-12. Transportador de rastrillos cargando bagazo en un central azucarero
Como el transportador de tablillas mostrado en la Figura 1-11, los transportadores del primer grupo no deslizan la carga sobre su soporte. En este caso, la mena es soportada por una artesa mΓ³vil. El fondo y las paredes de la artesa estΓ‘n formados por tablillas y placas laterales de acero, atornilladas a las dos cadenas de tracciΓ³n situadas debajo de la artesa. Observe que dichas cadenas tienen rodillos fuera de borda rodando sobre rieles de acero. Por tanto, la fricciΓ³n entre la mena y su soporte es estΓ‘tica, y no desarrolla potencia resistiva. SΓ³lo la fricciΓ³n entre las cadenas de tracciΓ³n y sus rieles de soporte debe ser tenida en cuenta para determinar la oposiciΓ³n al movimiento del transportador.
Los transportadores del segundo grupo deslizan la carga sobre su soporte, como el transportador de rastrillos mostrado en la Figura 1-12. Los rastrillos, que estΓ‘n unidos a las cadenas de tracciΓ³n, empujan el bagazo a lo largo de una artesa inmΓ³vil. La fricciΓ³n entre bagazo y artesa desarrolla potencia resistiva, que debe ser computada y agregada a la producida por la fricciΓ³n de las cadenas contra sus rieles de soporte, para determinar la oposiciΓ³n al movimiento del transportador. Las cadenas de tracciΓ³n en este caso tienen rodillos internos grandes que ruedan sobre rieles de acero.
Los transportadores raspadores, como el mostrado en la Figura 1-13, pertenecen al segundo grupo porque la carga no es portada por las cadenas de tracciΓ³n. Las aletas del transportador raspan directamente en la pila de material a ser transportado, y Γ©ste ΓΊltimo desliza sobre las capas subyacentes de la misma pila.
Figura 1-13. Transportador raspador reclamando yeso en un almacΓ©n
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Many conveyors have a single, straight trace, with a given inclination, as shown in Figure 2-14. It is easy to see that a single trace may be horizontal, inclined, or vertical. Vertical conveyors are also called elevators. The general case is the inclined conveyor, which reduces to one of the two particular cases when the inclination is null or maximum. The total length of a conveyor is usually given by the center distance ππππ between traction chain sprockets. Besides, an inclined conveyor has a horizontal length πΏπΏπΏπΏ and a height π»π»π»π», as seen in Figure 2-14. A horizontal conveyor has no height, and an elevator has no horizontal length. In the same figure, you may observe that horizontal and inclined conveyors need support for the traction chains (illustrated as a line with curved ends) both in the upper and in the lower branches. Elevator chains usually do not need said support. Very short horizontal or nearly horizontal conveyors may not have support for the lower branch, which simply hangs from its sprockets, taking a natural catenary shape.
A number of conveyors have a complex trace, composed of two or more straight segments, with different inclinations. Nevertheless, they may be decomposed into single segments to simplify their analysis.
Figure 2-14. Inclination cases of single, straight trace conveyors
2.4. Capacity of Chain Conveyors Single, straight trace conveyors have two branches. Usually, one branch is loaded and the other is unloaded, so the capacity of the loaded branch will be the conveyor capacity. However, there are conveyors where both branches may be loaded, totally, or only in sectors of its length.
The capacity of a loaded branch is usually expressed by its mass capacity, given by Equation 2-1.
πΆπΆπΆπΆππππ = πππππΏπΏπΏπΏ β π£π£π£π£ Equation 2-1
Where:
πΆπΆπΆπΆππππ is the mass capacity of the loaded branch [kg/s]. πππππΏπΏπΏπΏ is the load mass per unit length of the loaded branch [kg/m]. π£π£π£π£ is the speed of the conveyor chain [m/s].
Sometimes, the capacity of a loaded branch is expressed by its volume capacity, given by Equation 2-2.
πΆπΆπΆπΆππππ = πΆπΆπΆπΆππππ/ππππ Equation 2-2
Figura 1-12. Transportador de rastrillos cargando bagazo en un
central azucarero
Transportador
horizontal
Figura 1-14. Casos de inclinaciΓ³n en transportadores simples, de traza recta
Transportador
vertical
Transportador
inclinado
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Muchos transportadores tienen una traza simple, en forma de lΓnea recta, como se muestra en la Figura 1-14. Es fΓ‘cil ver que una traza simple puede ser horizontal, inclinada o vertical. Los transportadores verticales tambiΓ©n reciben el nombre de elevadores. El caso general es el transportador inclinado, que se reduce a uno de los dos casos particulares cuando la inclinaciΓ³n es nula o mΓ‘xima. La longitud total del transportador generalmente de expresa por la distancia ππππ entre los centros de sus catalinas. Por otro lado, un transportador inclinado tiene una longitud horizontal πΏπΏπΏπΏ y una altura π»π»π»π», como se muestra en la Figura 1-14. Un transportador horizontal no tiene altura, y un elevador no tiene longitud horizontal. En la misma figura, puede observarse que los transportadores horizontales e inclinados necesitan soportes para las cadenas de tracciΓ³n (ilustrados por lΓneas con extremos curvados), tanto para la rama superior como para la inferior. Las cadenas de un elevador generalmente no necesitan de soporte. Los transportadores muy cortos, horizontales o casi horizontales, pueden no tener soporte para la rama inferior, la cual cuelga entonces de sus catalinas, tomando naturalmente la forma de una curva llamada catenaria.
Hay transportadores que tienen una traza compleja, con tramos de diferente inclinaciΓ³n y longitud. En primera aproximaciΓ³n, tales transportadores pueden ser divididos en segmentos rectilΓneos, que pueden ser analizados por separado, utilizando los procedimientos que se explican a continuaciΓ³n.
Figura 1-14. Casos de inclinaciΓ³n en transportadores simples, de traza recta
2.3. Capacidad de los Transportadores de Cadena Los transportadores simples, de traza recta, tienen dos ramas. En general, una rama estΓ‘ cargada y la otra estΓ‘ descargada, de manera que la capacidad de la rama cargada serΓ‘ la capacidad del transportador. Sin embargo, hay transportadores donde ambas ramas pueden estar cargadas, totalmente, o solo en sectores de su longitud.
La capacidad de una rama cargada generalmente se expresa por su capacidad mΓ‘sica, dada por la EcuaciΓ³n 1-1.
πΆπΆπΆπΆππππ = πππππΏπΏπΏπΏ β π£π£π£π£ EcuaciΓ³n 1-1
Donde:
πΆπΆπΆπΆππππ es la capacidad mΓ‘sica de la rama cargada [kg/s]. πππππΏπΏπΏπΏ es la carga mΓ‘sica por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. π£π£π£π£ es la velocidad de la cadena del transportador [m/s].
A veces, la capacidad de una rama cargada se expresa por su capacidad volumΓ©trica, dada por la EcuaciΓ³n 1-2.
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Muchos transportadores tienen una traza simple, en forma de lΓnea recta, como se muestra en la Figura 1-14. Es fΓ‘cil ver que una traza simple puede ser horizontal, inclinada o vertical. Los transportadores verticales tambiΓ©n reciben el nombre de elevadores. El caso general es el transportador inclinado, que se reduce a uno de los dos casos particulares cuando la inclinaciΓ³n es nula o mΓ‘xima. La longitud total del transportador generalmente de expresa por la distancia ππππ entre los centros de sus catalinas. Por otro lado, un transportador inclinado tiene una longitud horizontal πΏπΏπΏπΏ y una altura π»π»π»π», como se muestra en la Figura 1-14. Un transportador horizontal no tiene altura, y un elevador no tiene longitud horizontal. En la misma figura, puede observarse que los transportadores horizontales e inclinados necesitan soportes para las cadenas de tracciΓ³n (ilustrados por lΓneas con extremos curvados), tanto para la rama superior como para la inferior. Las cadenas de un elevador generalmente no necesitan de soporte. Los transportadores muy cortos, horizontales o casi horizontales, pueden no tener soporte para la rama inferior, la cual cuelga entonces de sus catalinas, tomando naturalmente la forma de una curva llamada catenaria.
Hay transportadores que tienen una traza compleja, con tramos de diferente inclinaciΓ³n y longitud. En primera aproximaciΓ³n, tales transportadores pueden ser divididos en segmentos rectilΓneos, que pueden ser analizados por separado, utilizando los procedimientos que se explican a continuaciΓ³n.
Figura 1-14. Casos de inclinaciΓ³n en transportadores simples, de traza recta
1.4 Capacidad de los Transportadores de Cadena Los transportadores simples, de traza recta, tienen dos ramas. En general, una rama estΓ‘ cargada y la otra estΓ‘ descargada, de manera que la capacidad de la rama cargada serΓ‘ la capacidad del transportador. Sin embargo, hay transportadores donde ambas ramas pueden estar cargadas, totalmente, o solo en sectores de su longitud.
La capacidad de una rama cargada generalmente se expresa por su capacidad mΓ‘sica, dada por la EcuaciΓ³n 1-1.
πΆπΆπΆπΆππππ = πππππΏπΏπΏπΏ β π£π£π£π£ EcuaciΓ³n 1-1
Donde:
πΆπΆπΆπΆππππ es la capacidad mΓ‘sica de la rama cargada [kg/s]. πππππΏπΏπΏπΏ es la carga mΓ‘sica por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. π£π£π£π£ es la velocidad de la cadena del transportador [m/s].
A veces, la capacidad de una rama cargada se expresa por su capacidad volumΓ©trica, dada por la EcuaciΓ³n 1-2.
SECCIΓN TΓCNICA
Cadenas para transportadores
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πΆπΆπΆπΆππππ = πΆπΆπΆπΆππππ/ππππ EcuaciΓ³n 1-2
Donde:
πΆπΆπΆπΆππππ es la capacidad volumΓ©trica de la rama cargada [m3/s]. πΆπΆπΆπΆππππ es la capacidad mΓ‘sica de la rama cargada [kg/s]. ππππ es la densidad aparente de la carga [kg/m3].
1.5 Resistencia al Movimiento en las Ramas de los Transportadores Para realizar la capacidad supuesta, un transportador necesita mover sus ramas cargada y no cargada en contra o a favor de las fuerzas peso y las fuerzas de fricciΓ³n que actΓΊan en la carga, las cadenas de tracciΓ³n, y otras partes mΓ³viles. Esta subsecciΓ³n brinda fΓ³rmulas para el cΓ‘lculo de la fuerza de resistencia al movimiento, π π π π , de las ramas del transportador en diferentes casos de carga. Una fuerza externa, igual en magnitud que π π π π y contraria en sentido, debe ser aplicada en el extremo de tiro de la rama para lograr su movimiento. El extremo de tiro de una rama es aquΓ©l donde la velocidad y la fuerza externa tienen el mismo sentido. Si π π π π > 0, la rama en cuestiΓ³n incrementa la tensiΓ³n en los sectores de cadena que le preceden. Por el contrario, si π π π π < 0, ello significa que la rama decrementa la tensiΓ³n en los sectores de cadena precedentes.
1.5.1 Generalidades acerca de la resistencia al movimiento El factor de fricciΓ³n πππππΆπΆπΆπΆ para las cadenas que deslizan sobre sus rieles de soporte se da en la Tabla 1-2.
Tabla 1-2. Factor de fricciΓ³n para cadenas deslizantes
Material del riel πππππΆπΆπΆπΆ
Con mala lubricaciΓ³n Con buena lubricaciΓ³n
Acero 0.30 β 0.50 0.25
Poliamida o Polietileno de alta densidad 0.40 0.15
Madera dura 0.50 0.30
El factor de fricciΓ³n πππππΆπΆπΆπΆ para las cadenas que ruedan sobre sus rieles de soporte se da en la Tabla 1-3.
Tabla 1-3. Factor de fricciΓ³n para cadenas rodantes
Cojinete del rodillo πππππΆπΆπΆπΆ
Con mala lubricaciΓ³n Con buena lubricaciΓ³n
Cojinete deslizante 0.08 β 0.13 0.06 β 0.10
Cojinete rodante 0.035 β 0.045 0.020 β 0.030
En la Tabla 1-4 se danβpara una serie de materiales a granel que suelen ser carga de transportadores de cadenaβlas densidades aparentes ππππ, los Γ‘ngulos de reposo ππππππππ, asΓ como los factores de fricciΓ³n πππππΏπΏπΏπΏ de los mismos deslizando sobre superficies lisas de acero.
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Tabla 1-4. Densidades aparentes, Γ‘ngulos de reposo, y factores de fricciΓ³n sobre acero de materiales de carga
Material de carga Ο [kg/m3] Οr [Β°] fL [1]
AlΓΊmina 676 β 826 50 0.36
Arena hΓΊmeda 1 960 35 0.85
Arena mojada 2 080 25 0.60
AzΓΊcar cruda 960 34 β 40 0.45
AzΓΊcar granulada seca 801 30 β 35 0.60
Bagazo hΓΊmedo 200 51 0.35 β 0.45
Bauxita 1 200 β 1 360 31 β 33 0.65
CaΓ±a de azΓΊcar acuchillada 240 β 288 45 0.40
Cemento, clΓnker 1 209 - 1 590 30 0.70
Cemento, Portland 1 150 β 1 540 20 0.65
Cenizas hΓΊmedas 730 β 810 48 β 55 0.60
Cenizas secas 570 β 650 45 β 48 0.50
Cobre, mena 2 510 β 2 830 35 0.53
Coque 500 30 0.55
Grava con arena 2 000 25 β 30 0.60
Grava seca 1 520 35 β 40 0.45
Hierro, mena 3 610 35 0.64
Virutas de madera secas 240 - 520 45 0.40
Zinc, mena 2 560 35 0.45
Una medida de cuΓ‘n pesadamente estΓ‘ cargado un transportador es dada por la masa de carga por unidad de longitud de su rama cargada. En algunos transportadores, la carga es continua y lateralmente no limitada. En esos casos, la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada se da por la EcuaciΓ³n 1-3.
πππππΏπΏπΏπΏ = π΄π΄π΄π΄ β πππππ΄π΄π΄π΄ β ππππ EcuaciΓ³n 1-3
Donde:
πππππΏπΏπΏπΏ es la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. π΄π΄π΄π΄ es el Γ‘rea transversal nominal del flujo continuo de carga lateralmente no limitado [m2]. πππππ΄π΄π΄π΄ es el factor de llenado medio del Γ‘rea transversal nominal del flujo continuo de carga [1]. ππππ es la densidad aparente de la carga [kg/m3].
SECCIΓN TΓCNICA
Cadenas para transportadores
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En algunos transportadores, la carga es soportada por una artesa mΓ³vil, cuyas paredes laterales de contenciΓ³n evitan derrames de material mΓ‘s allΓ‘ de sus lΓmites. Si la carga es continua y lateralmente limitada por paredes de contenciΓ³n, la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada es dada por la EcuaciΓ³n 1-4.
πππππΏπΏπΏπΏ = π΅π΅π΅π΅ β ππππ β πππππ΄π΄π΄π΄ β ππππ EcuaciΓ³n 1-4
Donde:
πππππΏπΏπΏπΏ es la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. π΅π΅π΅π΅ es el ancho de la artesa de carga [m]. ππππ es la altura de las paredes de contenciΓ³n de la artesa de carga [m]. πππππ΄π΄π΄π΄ es el factor de llenado medio del Γ‘rea transversal de la artesa de carga [1]. ππππ es la densidad aparente de la carga [kg/m3].
Si la carga es discontinua, la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada es dada por la EcuaciΓ³n 1-5.
πππππΏπΏπΏπΏ = (ππππ/ππππππππ) β ππππππππ β ππππ EcuaciΓ³n 1-5
Donde:
πππππΏπΏπΏπΏ es la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. ππππ es el volumen de cada contenedor de carga [m3]. ππππππππ es el paso de los contenedores de carga a lo largo de la longitud de la rama cargada [m]. ππππππππ es el factor de llenado medio de los contenedores de carga [1]. ππππ es la densidad aparente de la carga [kg/m3].
En un transportador, la resistencia al movimiento de la rama descargada en movimiento descendente estΓ‘ dada por la EcuaciΓ³n 1-6.
π π π π ππππ = πππππΆπΆπΆπΆ β ππππ β (πΏπΏπΏπΏ β πππππΆπΆπΆπΆ β π»π»π»π») EcuaciΓ³n 1-6
Donde:
π π π π ππππ es la fuerza de resistencia al movimiento de la rama descargada [N]. πππππΆπΆπΆπΆ es la masa de las cadenas por unidad de longitud [kg/m], incluyendo aditamentos y elementos de soporte, empuje, o raspado de la carga. πΏπΏπΏπΏ es la longitud horizontal del transportador [m]. ππππ es la aceleraciΓ³n de la gravedad, 9.81 m/s2. πππππΆπΆπΆπΆ es el factor de fricciΓ³n de la cadena corriendo sobre su riel de soporte [1], dado en la Tabla 1-1 o la Tabla 1-2. π»π»π»π» es la altura del transportador [m].
En ciertos transportadores de ambos grupos, la carga transportada desliza contra dos paredes laterales de contenciΓ³n inmΓ³viles que evitan derrames de material. Una variable que caracteriza la oposiciΓ³n al movimiento debida a dicho deslizamiento, es la masa equivalente deslizando sobre las paredes de contenciΓ³n por unidad de longitud de la rama cargada, dada por la EcuaciΓ³n 1-7.
πππππ€π€π€π€ = π€π€π€π€2 β ππππ β ππππ EcuaciΓ³n 1-7
Donde:
πππππ€π€π€π€ es la masa equivalente deslizando sobre las paredes laterales, por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m]. π€π€π€π€ es la profundidad del material de carga contra las paredes laterales [m]. ππππ es el factor de presiΓ³n horizontal [1].
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ππππ es la densidad aparente de la carga [kg/m3].
El valor de πππππ€π€π€π€ puede ser nulo debido a una de dos causas: No hay material de la carga presionando contra las paredes de contenciΓ³n inmΓ³viles (π€π€π€π€ = 0), o el transportador no posee tales paredes.
El factor de presiΓ³n horizontal estΓ‘ dado por la EcuaciΓ³n 1-8.
ππππ = 1 β sinππππππππ EcuaciΓ³n 1-8
Donde:
ππππ es el factor de presiΓ³n horizontal [1]. ππππππππ es el Γ‘ngulo de reposo del material de la carga [Β°], dado en la Tabla 1-4.
1.5.2 Ramas cargadas de los transportadores del primer grupo La resistencia al movimiento de la rama cargada de un transportador en movimiento ascendente viene dada por la EcuaciΓ³n 1-9.
π π π π πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏ = οΏ½(πππππΏπΏπΏπΏ + πππππΆπΆπΆπΆ) β πππππΆπΆπΆπΆ + πππππ€π€π€π€ β πππππΏπΏπΏπΏοΏ½ β πΏπΏπΏπΏ β ππππ + (πππππΏπΏπΏπΏ + πππππΆπΆπΆπΆ) β π»π»π»π» β ππππ EcuaciΓ³n 1-9
Donde:
π π π π πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏ es la fuerza de resistencia al movimiento de la rama cargada [N]. πππππΏπΏπΏπΏ es la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m], dada por la EcuaciΓ³n 1-3 o la EcuaciΓ³n 1-5. πππππΆπΆπΆπΆ es la masa de las cadenas por unidad de longitud [kg/m], incluyendo aditamentos y elementos de soporte de la carga. πππππ€π€π€π€ es la masa equivalente deslizando sobre las paredes laterales, por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m], dada por la EcuaciΓ³n 1-7. πΏπΏπΏπΏ es la longitud horizontal del transportador [m]. ππππ es la aceleraciΓ³n de la gravedad, 9.81 m/s2. πππππΆπΆπΆπΆ es el factor de fricciΓ³n de la cadena corriendo sobre su riel de soporte rail [1], dado por la Tabla 1-2 o la Tabla 1-3. π»π»π»π» es la altura del transportador [m].
1.5.3 Ramas cargadas de los transportadores del segundo grupo La resistencia al movimiento de la rama cargada de un transportador en movimiento ascendente viene dada por la EcuaciΓ³n 1-10.
π π π π πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏ = οΏ½(πππππΏπΏπΏπΏ + πππππ€π€π€π€) β πππππΏπΏπΏπΏ + πππππΆπΆπΆπΆ β πππππΆπΆπΆπΆοΏ½ β πΏπΏπΏπΏ β ππππ + (πππππΏπΏπΏπΏ + πππππΆπΆπΆπΆ) β π»π»π»π» β ππππ EcuaciΓ³n 1-10
Donde:
π π π π πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏ es la fuerza de resistencia al movimiento de la rama cargada [N]. πππππΏπΏπΏπΏ es la masa de la carga por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m], dada por la EcuaciΓ³n 1-4. πππππ€π€π€π€ es la masa equivalente deslizando sobre las paredes laterales, por unidad de longitud de la rama cargada [kg/m], dada por la EcuaciΓ³n 1-7. πππππΆπΆπΆπΆ es la masa de las cadenas por unidad de longitud [kg/m], incluyendo aditamentos y elementos de empuje o raspado de la carga. πΏπΏπΏπΏ es la longitud horizontal del transportador [m]. πππππΏπΏπΏπΏ es el factor de fricciΓ³n de la carga deslizando sobre el material de la artesa [1], dado en la Tabla 1-4. ππππ es la aceleraciΓ³n de la gravedad, 9.81 m/s2. πππππΆπΆπΆπΆ es el factor de fricciΓ³n de la cadena corriendo sobre su riel de soporte [1], dado por la Tabla 1-2 o la Tabla 1-3. π»π»π»π» es la altura del transportador [m].
SECCIΓN TΓCNICA
Cadenas para transportadores
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1.6 Fuerzas de Tiro, Accionamiento y Tensado en las Cadenas Tres fuerzas esenciales en un transportador de cadena son:
1. La mΓ‘xima fuerza de tracciΓ³n en las cadenas, ππππππππππππππππ [N], denominada fuerza de tiro de las cadenas. 2. La fuerza aplicada por las catalinas motrices, πΉπΉπΉπΉπ·π·π·π· [N], denominada fuerza de accionamiento de las cadenas. 3. La fuerza aplicada por las catalinas de cola, πΉπΉπΉπΉππππ [N], denominada fuerza de tensado de las cadenas.
Aunque los valores de las dos primeras fuerzas pueden estar cercanos, y a veces resultar iguales, estas fuerzas representan dos conceptos diferentes y no deben confundirse una con la otra. La fuerza de tiro es necesaria para seleccionar cadenas de resistencia adecuada para realizar su trabajo como elementos de tracciΓ³n en el transportador. La fuerza de accionamiento se necesita para determinar la potencia mecΓ‘nica que el transportador demandarΓ‘ de su accionamiento, a travΓ©s de las catalinas motrices y su Γ‘rbol. En cualquier caso, la EcuaciΓ³n 1-11 se cumple.
ππππππππππππππππ β₯ πΉπΉπΉπΉπ·π·π·π· EcuaciΓ³n 1-11
Procedimientos de cΓ‘lculo detallados para las fuerzas de tiro, accionamiento y tensado para dos transportadores de cadena tΓpicos se dan a continuaciΓ³n.
1.6.1 Transportador de tablillas El boceto de un transportador simple de tablillas, inclinado hacia arriba y trabajando con carga, se da en la Figura 1-15. La catalina motriz siempre se ubica en la cabeza del transportador, donde la rama cargada termina. La carga se sube al transportador en la cola y se descarga del mismo en la cabeza. Esta configuraciΓ³n asegura la mejor distribuciΓ³n de tensiones a lo largo de las cadenas de tracciΓ³n. La catalina de cola debe incluir un dispositivo de tensado a fuerza constante, para mantener un Γ³ptimo engranaje de las cadenas con sus catalinas.
Hay cuatro puntos caracterΓsticos a lo largo de la cadena, mostrados y numerados en la Figura 1-15:
1. AquΓ la cadena sale de la catalina motriz. Este punto, o el punto 2, es donde ocurre la menor tensiΓ³n en la cadena.
2. AquΓ la cadena entra en la catalina de cola.
3. AquΓ la cadena sale de la catalina de cola.
4. AquΓ la cadena entra en la catalina motriz. Este es generalmente el punto de mΓ‘s alta tensiΓ³n de la cadena.
Puesto que el transportador de tablillas es un transportador del primer grupo, es posible plantear las ecuaciones siguientes:
si π π π π ππππ β₯ 0 entonces ππππ1 > 0 de otro modo, si π π π π ππππ < 0 entonces ππππ1 > |π π π π ππππ| EcuaciΓ³n 1-12
ππππ2 = ππππ1 + π π π π ππππ EcuaciΓ³n 1-13
ππππ3 = ππππ2 β πΎπΎπΎπΎππππ EcuaciΓ³n 1-14
ππππ4 = ππππ3 + π π π π πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏ EcuaciΓ³n 1-15
πΉπΉπΉπΉπ·π·π·π· = ππππ4 β πΎπΎπΎπΎππππ β ππππ1 EcuaciΓ³n 1-16
Figura 1-15. Transportador de tablillas trabajando con carga
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Donde:
ππππ1 a ππππ4 son las tensiones de la cadena en los puntos 1 a 4 [N]. π π π π ππππ es la resistencia al movimiento de la rama descargada [N], calculada en la EcuaciΓ³n 1-6. π π π π πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏ es la resistencia al movimiento de la rama cargada [N], calculada en la EcuaciΓ³n 1-9. πΎπΎπΎπΎππππ es el factor de resistencia al movimiento de la cadena en las catalinas [1], generalmente entre 1.05 y 1.08. πΉπΉπΉπΉπ·π·π·π· es la fuerza de accionamiento [N].
Una vez que el valor de ππππ1 se elige en concordancia con la EcuaciΓ³n 1-12, las demΓ‘s tensiones y la fuerza de accionamiento se hallan en las restantes cuatro ecuaciones. La mayor tensiΓ³n en la cadena ocurre en el punto 4. Por tanto,
ππππππππππππππππ = ππππ4 EcuaciΓ³n 1-17
La fuerza de tensado en la catalina de cola estΓ‘ dada por la EcuaciΓ³n 1-18.
πΉπΉπΉπΉππππ = ππππ2 + ππππ3 EcuaciΓ³n 1-18
Donde:
πΉπΉπΉπΉππππ es la fuerza de tensado en la catalina de cola [N] ππππ2 y ππππ3 son las tensiones en los puntos 2 y 3 [N].
1.6.2 Transportador de rastrillos Un transportador de rastrillos horizontal trabajando bajo carga se esboza en la Figura 1-16. La catalina motriz siempre se sitΓΊa en la cabeza del transportador, donde la rama cargada termina. Como se dijo anteriormente, el extremo de tiro de una rama es aquΓ©l donde la fuerza externa y la velocidad tienen igual sentido. La carga se sube al transportador en la cola y se descarga del mismo en la cabeza. Esta configuraciΓ³n asegura la mejor distribuciΓ³n de tensiones a lo largo de las cadenas de tracciΓ³n. La catalina de cola debe incluir un dispositivo de tensado a fuerza constante, para mantener un Γ³ptimo engranaje de las cadenas con sus catalinas.
Hay cuatro puntos caracterΓsticos a lo largo de la cadena, mostrados y numerados en la Figura 1-16:
1. AquΓ la cadena sale de la catalina motriz. Este punto, o el punto 2, es donde ocurre la menor tensiΓ³n en la cadena. 2. AquΓ la cadena entra en la catalina de cola. 3. AquΓ la cadena sale de la catalina de cola. 4. AquΓ la cadena entra en la catalina motriz. Este es generalmente el punto de mΓ‘s alta tensiΓ³n de la cadena.
Puesto que el transportador de rastrillos es un transportador del segundo grupo, es posible plantear las ecuaciones siguientes:
si π π π π ππππ β₯ 0 entonces ππππ1 > 0 de otro modo, si π π π π ππππ < 0 entonces ππππ1 > |π π π π ππππ| EcuaciΓ³n 1-19
ππππ2 = ππππ1 + π π π π ππππ EcuaciΓ³n 1-20
ππππ3 = ππππ2 β πΎπΎπΎπΎππππ EcuaciΓ³n 1-21
Figure 1-16. Transportador de rastrillos trabajando con carga
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Cadenas para transportadores
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ππππ4 = ππππ3 + π π π π πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏ EcuaciΓ³n 1-22
πΉπΉπΉπΉπ·π·π·π· = ππππ4 β πΎπΎπΎπΎππππ β ππππ1 EcuaciΓ³n 1-23
Donde:
ππππ1 a ππππ4 son las tensiones de la cadena en los puntos 1 a 4 [N]. π π π π ππππ es la resistencia al movimiento de la rama descargada [N], calculada en la EcuaciΓ³n 1-6. π π π π πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏ es la resistencia al movimiento de la rama cargada [N], calculada en la EcuaciΓ³n 1-10. πΎπΎπΎπΎππππ es el factor de resistencia al movimiento de la cadena en las catalinas [1], generalmente entre 1.05 y 1.08. πΉπΉπΉπΉπ·π·π·π· es la fuerza de accionamiento [N].
Una vez que el valor de ππππ1 se elige de acuerdo con la EcuaciΓ³n 1-19, las demΓ‘s tensiones y la fuerza de accionamiento se hallan en las restantes cuatro ecuaciones. La mayor tensiΓ³n en la cadena ocurre en el punto 4. Por tanto,
ππππππππππππππππ = ππππ4 EcuaciΓ³n 1-24
La fuerza de atesado en la catalina de cola estΓ‘ dada por la EcuaciΓ³n 1-25.
πΉπΉπΉπΉππππ = ππππ2 + ππππ3 EcuaciΓ³n 1-25
Donde:
πΉπΉπΉπΉππππ es la fuerza de atesado en la catalina de cola [N] ππππ2 y ππππ3 son las tensiones de la cadena en los puntos 2 y 3 [N].
En los transportadores de tablillas, la tensiΓ³n de la cadena en todos los puntos de la rama cargada debe ser suficientemente alto para mantener los rastrillos en posiciΓ³n cercana a la vertical. Si la tensiΓ³n en la cercanΓa del punto 3 no es suficiente, puede ser necesario incrementar el valor de la tensiΓ³n ππππ1 elegida en la EcuaciΓ³n 1-19 a fin de obtener valores apropiados para ππππ3.
1.6.3 Potencia de accionamiento Una vez que el tiro de la cadena se conoce, es fΓ‘cil determinar la potencia mecΓ‘nica tomada por el transportador de su accionamiento. Esta potencia estΓ‘ dada por la EcuaciΓ³n 1-26.
πππππ·π·π·π· = πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ β πΉπΉπΉπΉπ·π·π·π· β π£π£π£π£ EcuaciΓ³n 1-26
Donde:
πππππ·π·π·π· es la potencia mecΓ‘nica tomada por el transportador de su accionamiento [W]. πΉπΉπΉπΉπ·π·π·π· es la fuerza de accionamiento de las cadenas del transportador [N], obtenida en las subsecciones 2.5.1 y 2.5.2. π£π£π£π£ es la velocidad de las cadenas del transportador [m/s]. πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ es el factor de servicio de la aplicaciΓ³n [1], segΓΊn se da en la Segunda SecciΓ³n TΓ©cnica de este catΓ‘logo.
1.7 SelecciΓ³n de las Cadenas de TracciΓ³n Las cadenas para transportadores generalmente trabajan en un ambiente altamente contaminado, donde el aceite lubricante se mezcla con el material trasportado, o incluso llega a ser sustituido por otras sustancias menos apropiadas tales como agua o el jugo de caΓ±a. Otros transportadores de cadena funcionan dentro de hornos, donde la temperatura es alta. Todos estos factores hacen de la selecciΓ³n de cadenas para transportadores una ciencia tΓ©cnica no constituida. Ello explica por quΓ© un procedimiento de selecciΓ³n formal, tal como el existente para las cadenas de transmisiΓ³n de potencia, todavΓa no ha sido incorporado en una norma nacional o internacional.
19
19
La norma de facto se basa en la resistencia ΓΊltima a la tracciΓ³n (RUT, en inglΓ©s UTS) de la cadena, una medida objetiva de la carga estΓ‘tica que la cadena puede soportar antes de la rotura. Pero, bastante antes de la rotura, la cadena se elonga plΓ‘sticamente, y se inutiliza. Por tanto, la fuerza admisible de trabajo debe ser muchas veces menor que la resistencia ΓΊltima a la tracciΓ³n, y por ello se aplica un factor de seguridad no menor que siete. Para tomar en consideraciΓ³n el comportamiento dinΓ‘mico de los transportadores de cadena, se aplica tambiΓ©n un factor de servicio en el cΓ‘lculo de selecciΓ³n, basado sobre todo en la experiencia prΓ‘ctica.
Un nΓΊmero de fuentes sugiere verificar la cadena a la presiΓ³n (p) y al producto presiΓ³n-velocidad (pv) en los pares deslizantes de sus articulaciones. En un ambiente razonablemente limpio, una cadena de ingenierΓa bien lubricada puede trabajar durante 15 000 horas bajo una presiΓ³n en sus pares deslizantes igual a 1 800 000 Pa, si la velocidad de deslizamiento en el par no supera los 0.15 m/s. No obstante, bajo condiciones reales de operaciΓ³n en planta, es difΓcil hacer un pronΓ³stico fundamentado de la vida de trabajo de una cadena de transportador sometida a valores dados de p y pv. En consecuencia, muchos proveedores mencionan, pero no obligan a cumplir con tales verificaciones, descansando principalmente en el mΓ©todo RUT + factor de seguridad. Este es el estado del arte hoy dΓa.
La mΓ‘xima fuerza de tracciΓ³n en las cadenas, obtenida tal como se explica en la subsecciΓ³n 2.5, se vincula con el valor medio de la resistencia ΓΊltima a la tracciΓ³n de la cadena seleccionada por medio de la EcuaciΓ³n 1-27.
ππππππππππππππππ β€ πΎπΎπΎπΎππππ β ππππππππππππππππ/(πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ β πππππΉπΉπΉπΉ) EcuaciΓ³n 1-27
Donde:
ππππππππππππππππ es la mΓ‘xima fuerza de tracciΓ³n en las cadenas [N], obtenida en la subsecciΓ³n 2.5. ππππππππππππππππ es el valor medio de la resistencia ΓΊltima a la tracciΓ³n de la cadena seleccionada [N], segΓΊn las tablas de cadenas. πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ es el factor de servicio de la aplicaciΓ³n [1], obtenido en la Segunda SecciΓ³n TΓ©cnica de este catΓ‘logo. πΎπΎπΎπΎππππ es el factor multi-ramal [1], obtenido en la Segunda SecciΓ³n TΓ©cnica de este catΓ‘logo. πππππΉπΉπΉπΉ es el factor de seguridad a la rotura de la cadena [1], tal como se da en la Tabla 1-5.
El factor multi-ramal toma en cuenta que la mΓ‘xima fuerza de tracciΓ³n en las cadenas puede ser ejercida por una, dos o mΓ‘s cadenas, segΓΊn el ancho y la capacidad del transportador.
Cuando la aplicaciΓ³n requiere un nivel especialmente alto de fiabilidad, entonces el valor mΓnimo de la resistencia ΓΊltima a la tracciΓ³nβππππππππππππππππβde la cadena seleccionada es el que se aplica en la EcuaciΓ³n 1-27, en vez del valor medio. Respecto al factor de seguridad, un valor ligado a la velocidad de la cadena, tal como el dado en la Tabla 1-5, es un enfoque racional. Dentro de los intervalos de πππππΉπΉπΉπΉ dados, los valores mayores deben adoptarse cuando se demanda mayor fiabilidad o cuando el nΓΊmero de dientes de las catalinas es cercano al mΓnimo.
Tabla 1-5. Factor de seguridad a la rotura de las cadenas para transportadores
Velocidad de la cadena π£π£π£π£ [m/s] Factor de seguridad πππππΉπΉπΉπΉ [1]
β€ 0.30 7
0.30 β 0.50 7 β 8
0.50 β 0.65 8 β 10
0.65 β 0.80 9 β 13
0.80 β 1.00 10 β 15
> 1.00 12 β 20
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La norma de facto se basa en la resistencia ΓΊltima a la tracciΓ³n (RUT, en inglΓ©s UTS) de la cadena, una medida objetiva de la carga estΓ‘tica que la cadena puede soportar antes de la rotura. Pero, bastante antes de la rotura, la cadena se elonga plΓ‘sticamente, y se inutiliza. Por tanto, la fuerza admisible de trabajo debe ser muchas veces menor que la resistencia ΓΊltima a la tracciΓ³n, y por ello se aplica un factor de seguridad no menor que siete. Para tomar en consideraciΓ³n el comportamiento dinΓ‘mico de los transportadores de cadena, se aplica tambiΓ©n un factor de servicio en el cΓ‘lculo de selecciΓ³n, basado sobre todo en la experiencia prΓ‘ctica.
Un nΓΊmero de fuentes sugiere verificar la cadena a la presiΓ³n (p) y al producto presiΓ³n-velocidad (pv) en los pares deslizantes de sus articulaciones. En un ambiente razonablemente limpio, una cadena de ingenierΓa bien lubricada puede trabajar durante 15 000 horas bajo una presiΓ³n en sus pares deslizantes igual a 1 800 000 Pa, si la velocidad de deslizamiento en el par no supera los 0.15 m/s. No obstante, bajo condiciones reales de operaciΓ³n en planta, es difΓcil hacer un pronΓ³stico fundamentado de la vida de trabajo de una cadena de transportador sometida a valores dados de p y pv. En consecuencia, muchos proveedores mencionan, pero no obligan a cumplir con tales verificaciones, descansando principalmente en el mΓ©todo RUT + factor de seguridad. Este es el estado del arte hoy dΓa.
La mΓ‘xima fuerza de tracciΓ³n en las cadenas, obtenida tal como se explica en la subsecciΓ³n 2.5, se vincula con el valor medio de la resistencia ΓΊltima a la tracciΓ³n de la cadena seleccionada por medio de la EcuaciΓ³n 1-27.
ππππππππππππππππ β€ πΎπΎπΎπΎππππ β ππππππππππππππππ/(πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ β πππππΉπΉπΉπΉ) EcuaciΓ³n 1-27
Donde:
ππππππππππππππππ es la mΓ‘xima fuerza de tracciΓ³n en las cadenas [N], obtenida en la subsecciΓ³n 2.5. ππππππππππππππππ es el valor medio de la resistencia ΓΊltima a la tracciΓ³n de la cadena seleccionada [N], segΓΊn las tablas de cadenas. πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ es el factor de servicio de la aplicaciΓ³n [1], obtenido en la Segunda SecciΓ³n TΓ©cnica de este catΓ‘logo. πΎπΎπΎπΎππππ es el factor multi-ramal [1], obtenido en la Segunda SecciΓ³n TΓ©cnica de este catΓ‘logo. πππππΉπΉπΉπΉ es el factor de seguridad a la rotura de la cadena [1], tal como se da en la Tabla 1-5.
El factor multi-ramal toma en cuenta que la mΓ‘xima fuerza de tracciΓ³n en las cadenas puede ser ejercida por una, dos o mΓ‘s cadenas, segΓΊn el ancho y la capacidad del transportador.
Cuando la aplicaciΓ³n requiere un nivel especialmente alto de fiabilidad, entonces el valor mΓnimo de la resistencia ΓΊltima a la tracciΓ³nβππππππππππππππππβde la cadena seleccionada es el que se aplica en la EcuaciΓ³n 1-27, en vez del valor medio. Respecto al factor de seguridad, un valor ligado a la velocidad de la cadena, tal como el dado en la Tabla 1-5, es un enfoque racional. Dentro de los intervalos de πππππΉπΉπΉπΉ dados, los valores mayores deben adoptarse cuando se demanda mayor fiabilidad o cuando el nΓΊmero de dientes de las catalinas es cercano al mΓnimo.
Tabla 1-5. Factor de seguridad a la rotura de las cadenas para transportadores
Velocidad de la cadena π£π£π£π£ [m/s] Factor de seguridad πππππΉπΉπΉπΉ [1]
β€ 0.30 7
0.30 β 0.50 7 β 8
0.50 β 0.65 8 β 10
0.65 β 0.80 9 β 13
0.80 β 1.00 10 β 15
> 1.00 12 β 20
SECCIΓN TΓCNICA
Cadenas para transportadores
20
15
1.8 Unidades de Medida Tanto en esta, la Primera SecciΓ³n TΓ©cnica de este catΓ‘logo, como en la Segunda, todas las variables se expresan en las unidades bΓ‘sicas del Sistema Internacional de unidades, tambiΓ©n conocido por su sigla SI. Ello simplifica las ecuaciones, y evita las confusiones que surgen cuando se usan las unidades tradicionales o los mΓΊltiplos y submΓΊltiplos de las unidades SI se mezclan en una misma aplicaciΓ³n. No obstante, en la prΓ‘ctica de la ingenierΓa de cadenas, las unidades tradicionales son necesarias y lo serΓ‘n por mucho tiempo, para asegurar una buena comunicaciΓ³n profesional a todos los niveles de actividad: desde la planta y el taller hasta la empresa.
ΒΏCΓ³mo proceder racionalmente en este importante asunto? Nuestra sugerencia es la siguiente:
1. Tomar todos los datos en las unidades tradicionales, y convertirlos a las unidades bΓ‘sicas del SI. 2. Realizar todos los cΓ‘lculos en las unidades bΓ‘sicas del SI, de acuerdo a la SecciΓ³n TΓ©cnica correspondiente. 3. Tomar todos los resultados de los cΓ‘lculos que se necesiten, y convertirlos a las unidades tradicionales.
Los pasos 1 y 3 requieren tablas de factores de conversiΓ³n. Para conveniencia de nuestros clientes, un grupo de conversiones vinculadas a los contenidos de las Secciones TΓ©cnicas de este catΓ‘logo se dan, con tres cifras significativas y ordenados alfabΓ©ticamente, en la Tabla 1-6. Para que las conversiones se realicen de modo directo, todas las unidades contenidas en la tabla aparecen justamente una vez en su primera columna.
Tabla 1-6. Conversiones de unidades
Para convertir de a Multiplicar por
Caballos de fuerza [hp] Watt [W] 746
Kilogramos [kg] Libras [lb] 2.20
Kilogramos fuerza [kgf] Newton [N] 9.81
Kilogramos por metro [kg/m] Libras por pie [lb/ft] 0.672
Kilogramos por metro cΓΊbico [kg/m3] Libras por pie cΓΊbico [lb/ft3] 0.062 4
Kilogramos por segundo [kg/s] Libras por minuto [lb/min] 132
Toneladas por hora [t/h] 3.60
Libras [lb] Kilogramos [kg] 0.454
Libras fuerza [lbf] Newton [N] 4.45
Libras fuerza por pulgada [lbfβ in] Newton por metro [Nβ m] 0.113
Libras por minuto [lb/min] Kilogramos por segundo [kg/s] 0.007 56
Libras por pie [lb/ft] Kilogramos por metro [kg/m] 1.49
Libras por pie cΓΊbico [lb/ft3] Kilogramos por metro cΓΊbico [kg/m3] 16.0
Metros [m] Pulgadas [in] 39.4
Pies [ft] 3.28
20
1.8 Unidades de Medida Tanto en esta, la Primera SecciΓ³n TΓ©cnica de este catΓ‘logo, como en la Segunda, todas las variables se expresan en las unidades bΓ‘sicas del Sistema Internacional de unidades, tambiΓ©n conocido por su sigla SI. Ello simplifica las ecuaciones, y evita las confusiones que surgen cuando se usan las unidades tradicionales o los mΓΊltiplos y submΓΊltiplos de las unidades SI se mezclan en una misma aplicaciΓ³n. No obstante, en la prΓ‘ctica de la ingenierΓa de cadenas, las unidades tradicionales son necesarias y lo serΓ‘n por mucho tiempo, para asegurar una buena comunicaciΓ³n profesional a todos los niveles de actividad: desde la planta y el taller hasta la empresa.
ΒΏCΓ³mo proceder racionalmente en este importante asunto? Nuestra sugerencia es la siguiente:
1. Tomar todos los datos en las unidades tradicionales, y convertirlos a las unidades bΓ‘sicas del SI. 2. Realizar todos los cΓ‘lculos en las unidades bΓ‘sicas del SI, de acuerdo a la SecciΓ³n TΓ©cnica correspondiente. 3. Tomar todos los resultados de los cΓ‘lculos que se necesiten, y convertirlos a las unidades tradicionales.
Los pasos 1 y 3 requieren tablas de factores de conversiΓ³n. Para conveniencia de nuestros clientes, un grupo de conversiones vinculadas a los contenidos de las Secciones TΓ©cnicas de este catΓ‘logo se dan, con tres cifras significativas y ordenados alfabΓ©ticamente, en la Tabla 1-6. Para que las conversiones se realicen de modo directo, todas las unidades contenidas en la tabla aparecen justamente una vez en su primera columna.
Tabla 1-6. Conversiones de unidades
Para convertir de a Multiplicar por
Caballos de fuerza [hp] Watt [W] 746
Kilogramos [kg] Libras [lb] 2.20
Kilogramos fuerza [kgf] Newton [N] 9.81
Kilogramos por metro [kg/m] Libras por pie [lb/ft] 0.672
Kilogramos por metro cΓΊbico [kg/m3] Libras por pie cΓΊbico [lb/ft3] 0.062 4
Kilogramos por segundo [kg/s] Libras por minuto [lb/min] 132
Toneladas por hora [t/h] 3.60
Libras [lb] Kilogramos [kg] 0.454
Libras fuerza [lbf] Newton [N] 4.45
Libras fuerza por pulgada [lbfβ in] Newton por metro [Nβ m] 0.113
Libras por minuto [lb/min] Kilogramos por segundo [kg/s] 0.007 56
Libras por pie [lb/ft] Kilogramos por metro [kg/m] 1.49
Libras por pie cΓΊbico [lb/ft3] Kilogramos por metro cΓΊbico [kg/m3] 16.0
Metros [m] Pulgadas [in] 39.4
Pies [ft] 3.28
2121
Para convertir de a Multiplicar por
Metros cuadrados [m2] Pies cuadrados [ft2] 10.8
Pulgadas cuadradas [in2] 1 550
Metros cΓΊbicos [m3] Pies cΓΊbicos [ft3] 35.3
Metros cΓΊbicos por segundo [m3/s] Pies cΓΊbicos por minuto [ft3/min] 2 120
Metros por minuto [m/min] Metros por segundo [m/s] 0.016 7
Metros por segundo [m/s] Pies por minuto [ft/min] 197
Metros por minuto [m/min] 60.0
Newton [N] Libras fuerza [lbf] 0.225
Kilogramos fuerza [kgf] 0.102
Newton por metro [Nβ m] Libras fuerza por pulgada [lbfβ in] 8.85
Pies [ft] Metros [m] 0.305
Pies cuadrados [ft2] Metros cuadrados [m2] 0.092 9
Pies cΓΊbicos [ft3] Metros cΓΊbicos [m3] 0.028 3
Pies cΓΊbicos por minuto [ft3/min] Metros cΓΊbicos por segundo [m3/s] 0.000 472
Pies por minuto [ft/min] Metros por segundo [m/s] 0.005 08
Pulgadas [in] Metros [m] 0.025 4
Pulgadas cuadradas [in2] Metros cuadrados [m2] 0.000 645
Toneladas por hora [t/h] Kilogramos por segundo [kg/s] 0.278
Watt [W] Caballos de fuerza [hp] 0.001 34
AEC-USA confΓa que la Primera SecciΓ³n TΓ©cnica de su catΓ‘logo de cadenas le serΓ‘ ΓΊtil a Usted, nuestro distinguido cliente. En caso de temperaturas extremas, o la presencia de sustancias corrosivas, o sistemas especiales por su diseΓ±o, operaciΓ³n, o mantenimiento, el Departamento TΓ©cnico de AEC se sentirΓ‘ orgulloso de asistirle directamente en la mejor selecciΓ³n de la cadena para su transportador.
22
La cadena AEC para transportadoresde caΓ±a, por su diseΓ±o y materiales,alcanza una resistencia ΓΊltima a latracciΓ³n de hasta 312 000 libras fuerza.
La misma estΓ‘ disponible en pasos de 6, 8 y12 pulgadas, y con aditamentos para montartablillas caΓ±eras de todo tipo: A1/A2, A42,D5, K1/K2, G19.
CADENA PARA TRANSPORTADORES DE CAΓA
23
Cadena Forjada Desarmable
X-348 3.015 0.75 0.50 2.20.501.73 1.090.41
X-458 4.031 1.00 0.63 3.20.632.19 1.380.74468 4.031 1.59 1.13 7.50.753.19 1.880.41
X-658 6.031 1.00 0.63 2.70.632.19 1.380.47
X-678 6.031 1.28 0.81 6.70.883.03 2.000.72
698 6.031 1.56 1.00 11.41.133.75 2.560.56
998 9.031 1.56 1.00 9.01.133.75 2.530.63
La resistencia ΓΊltima media a la tracciΓ³n depende del material y tratamiento tΓ©rmico; varias alternativas estΓ‘n disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicaciΓ³n.
Cadena #Paso
A B
Dimensiones (in)
FDC E
Placa interior
Extremos Medio DiΓ‘metroLongitud
Placas exteriores
Espesor Altura
Pasador Masalb/ft
La cadena AEC forjada desarmable esuna de las mΓ‘s ampliamente utilizadasen los centrales azucareros, por sucapacidad para articular tanto verticalcomo horizontalmente. Se le puedeencontrar en transportadores colgantesy de tablillas. El tipo regular solo tieneendurecidos los pasadores, mientras enel tipo X todos los componentes estΓ‘ntΓ©rmicamente tratados para obtener alta resistencia transversal.
Aditamentos: S-22, Pasador extendido.
CADENA FORJADA DESARMABLE
24
Cadena BΓ‘sica de Rodillos Grandes, sin Aditamento
PasadorCabezaa centro
Anchointerior
Extremoa centro
Placas laterales
DiΓ‘metro Largo EstiloDiΓ‘metro Estilo Altura Espesor
95R 4.000 1.03 1.25 1.001.50 0.97 T0.44 1.13 0.19 13 000 3.483R 4.000 1.38 1.63 1.312.00 1.25 T0.63 1.50 0.25 22 000 6.6
1113R 4.040 1.50 1.75 1.312.00 1.25 T0.63 1.50 0.31 26 000 7.4US-196R 6.000 1.2 1.45 1.132.00 1.06 T0.44 1.25 0.25 18 000 5
607R 6.000 1.33 1.58 1.312.50 1.25 T0.56 1.50 0.25 21 000 6.5631R 6.000 1.78 2.03 1.383.00 1.31 T0.75 2.00 0.38 38 000 12.296R 6.000 1.84 2.09 1.52.75 1.44 V0.75 2.00 0.38 47 000 11.8
1131R 6.000 1.84 2.09 1.53.00 1.44 T0.76 2.00 0.38 47 000 12.596RX 6.000 1.84 2.09 1.52.75 1.44 V0.75 2.00 0.38 70 000 11.8614R 6.000 1.78 2.03 1.382.50 1.31 T0.75 2.00 0.38 38 000 11625R 6.000 1.56 1.81 1.693.00 1.63 U0.63 2.00 0.25 25 000 9.81640R 6.000 1.28 1.63 1.063.00 0.88 T0.5 1.25 0.25 24 000 5.42130R 6.000 1.72 2.00 1.312.50 1.25 T0.75 2.00 0.38 38 000 11.01630R 6.000 1.72 2.03 1.382.50 1.31 T0.88 2.00 0.38 43 000 112184R 6.000 1.72 2.03 1.383.00 1.31 V0.88 2.00 0.38 43 000 12.3
2184RX 6.000 1.72 2.03 1.383.00 1.31 V0.88 2.00 0.38 75 000 12
La resistencia ΓΊltima media a la tracciΓ³n depende del material y tratamiento tΓ©rmico; varias alternativas estΓ‘n disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicaciΓ³n.
Masa
(lb/ft)
Rectas
Acodadas
RUT
(lbf)
Dimensiones (in)
Cadena# Paso
B C AD LE H T
Rodillo
AAAAAAAAAAAAAAAA
Tipo deplacas
lateralesPitch
9184RX 6.000 2.04 2.35 0.938 A 3.00 1.46 V 1.53 2.50 0.50 100 000 17.6
Las cadenas AEC transportadoras de bagazo se diseΓ±an
para trabajar en transportadores largos y rΓ‘pidos,
alimentando eficientemente de bagazo las calderas y
almacenes. Los materiales de los componentes se eligen
cuidadosamente para soportar desgaste e impacto.
Pasadores, rodillos y casquillos son tratados tΓ©rmicamente
para una dureza de hasta 62 HRC, y las placas laterales son
recubiertas de Γ³xido negro para combatir la corrosiΓ³n.
CADENA TRANSPORTADORA DE BAGAZO
25
26
CADENA TRANSPORTADORA DE CAΓA
Las cadenas AEC con rodillos fuera de borda para transportadores de caΓ±a son una soluciΓ³n robusta y duradera para las aplicaciones mΓ‘s exigentes. Sus rodillos son fΓ‘ciles de desmontar y montar para realizar inspecciones o reemplazos. Por lo cual las operaciones de mantenimiento y reparaciΓ³n son econΓ³micas y simples.
Cadena CaΓ±era con Rodillos Fuera de Borda
Agujero ancho de MΓ‘ximo
Pasador Casquillo RodilloAltura
Placas laterales
Espesor
S A D B R H T9112 9.000 0.87 1.94 0.87 1.25 1.75 2.50 0.502397 12.000 0.91 2.25 0.87 1.25 1.75 2.50 0.381706 12.000 0.88 3.00 1.00 1.5 2.25 2.50 0.505618 12.000 1.03 2.97 1.00 1.75 2.25 2.50 0.505801 12.000 1.25 2.75 1.25 1.75 2.5 3.50 0.632614 12.000 1.25 2.75 1.25 1.75 2.5 3.50 0.632630 12.000 1.25 2.75 1.37 1.88 2.5 3.50 0.632405 9.000 0.88 3.00 0.88 1.25 1.75 2.13 0.502648 12.000 1.25 3.69 1.63 2.31 3.25 4.00 0.75
La resistencia ΓΊltima media a la tracciΓ³n depende del material y tratamiento tΓ©rmico; varias alternativas estΓ‘n disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicaciΓ³n.
Dimensiones (in)
Cadena # Pasodel eje catalina
Pitch
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Transportador CaΓ±ero de Tablillas
Centro acentro decatalina
Anchode vΓa
Ancho
A B C D TEstilo A 961R 9.000 14.75 22.56 28.06 4.00 0.25
ORB 2397R 12.000 15.19 21.81 27.25 5.00 0.25
Tablillas 41706R 12.000 14.75 22.56 28.06 5.00 0.252614R 12.000 14.19 22.06 27.69 6.00 0.25
La resistencia ΓΊltima media a la tracciΓ³n depende del material y tratamiento tΓ©rmico; varias alternativas estΓ‘n disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicaciΓ³n.
DiΓ‘metro Espesorde fondo
Dimensiones (in)
Estilo Cadena # Paso
Pitch
total de rodillo
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Cadena Combinada Fundida
Cabezaa centro
Extremoa centro
MΓ‘ximo ancho de catalina Pasador
Placas lateralesAltura Espesor
Casquillo
C B A D F E GC-188 2.609 1.34 1.44 0.94 0.50 1.13 0.25 0.88C-131 3.075 1.81 1.88 1.13 0.63 1.5 0.38 1.25C-102B 4.000 2.19 2.3 2.00 0.63 1.5 0.38 1.00C-111 4.76 2.59 2.66 2.38 0.75 1.75 0.38 1.44C-110 6.000 2.19 2.3 1.94 0.63 1.50 0.38 1.25C-132 6.050 3.22 3.16 3.13 1.00 2.00 0.50 1.75La resistencia ΓΊltima media a la tracciΓ³n depende del material y tratamiento tΓ©rmico; varias alternativas estΓ‘n disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicaciΓ³n.
Dimensiones (in)
Cadena # Paso
Pitch
Las cadenas AEC combinadas fundidas
son la soluciΓ³n cuando cargas pesadas
vienen acompaΓ±adas de abrasivos,
como en las mesas alimentadoras de
caΓ±a. Eslabones interiores de hierro
dΓΊctil fundido, placas laterales de acero
al alto carbono y pasadores tratados
tΓ©rmicamente, se combinan para lograr
una resistencia a la tracciΓ³n de hasta
67 000 libras fuerza.
Aditamentos: A22, K1/K2, F2, F30, G19, y S-1.
CADENAS COMBINADAS FUNDIDAS
29
Aditamento S-1SP para Cadena Combinada
C-102B 3.00 3.75 0.38 9.6C-111 3.50 4.38 0.38 12.6C-132 4.00 5.00 0.50 19.6
Cadena # Masa (lb/ft)H H1 T
30
CADENAS COMBINADAS FUNDIDAS (ADITAMENTOS)
A22
C132-S1
C132-K2
S-1SP
C131 F2
31
Cadena Soldada de Molino
Pasador Placas laterales
DiΓ‘metroLongitudde apoyoDiΓ‘metro Altura
WH-78 2.609 0.50 0.88 2.003.00 0.25 1.13 4.0WH-82 3.075 0.56 1.06 2.253.25 0.25 1.25 4.8WH-124 4.000 0.75 1.25 2.754.25 0.38 1.50 8.3WH-124H 4.063 1.00 1.75 3.004.75 0.50 2.00 14.7WH-111 0.75 1.38 3.384.88 0.38 1.75 9.5WH-106 6.000 0.75 1.25 2.754.25 0.38 1.50 7.0WH-132 6.050 1.00 1.75 4.386.25 0.50 2.00 14.2WH-150 6.050 1.00 1.75 4.386.25 0.50 2.50 16.8WH-155 6.050 1.13 1.75 4.636.91 0.63 2.50 20.0WCH-132 6.050 1.00 1.75 4.386.25 0.50 2.00 14.2
La resistencia ΓΊltima media a la tracciΓ³n depende del material y tratamiento tΓ©rmico; varias alternativas estΓ‘n disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicaciΓ³n.
Masa
(lb/ft)
Dimensiones (in)
Cadena# Paso
D AC T H
Casquillo (barrilete)
Pitch
EspesorLongitud total
B
4.760
Las cadenas AEC soldadas se usan
extensamente, tanto como cadenas
de tracciΓ³n para transportadores y
como cadenas de transmisiΓ³n de
potencia. Son cadenas de alta
calidad, sin rodillos, con placas
laterales y casquillos soldados.
Aditamentos: H2, K1/K2, A1/A2, F10, F30, RR.
CADENA SOLDADA
32
CADENAS SOLDADAS (ADITAMENTOS)H2, K1/K2, A1/A2, A255, F4, F10, F30, RR, WING
RR
K1
WINGS
A255
K2
F4
33
CADENAS SOLDADAS (ADITAMENTOS)H2, K1/K2, A1/A2, A255, F4, F10, F30, RR, WING
Las cadenas AEC machihembradas estΓ‘ndar(clase 400), son ligeras y econΓ³micas, y puedenmanipular cargas moderadas a velocidades noelevadas. Resistentes y duraderas, pueden serusadas como cadenas de tracciΓ³n o para latransmisiΓ³n de potencia. El pasador tiene unacabeza ranurada que encaja en una oreja de laplaca lateral, evitando toda rotaciΓ³n relativa.Sus articulaciones cerradas permiten unaoperaciΓ³n duradera en transportadores queacarean materiales granulares moderadamenteabrasivos.
Aditamentos: A1R, A1L, A12R, A12L, A22, A88,
D5, D15, K1/K2, F2,F16, F29, G1, y G19.
CADENAS MACHIHEMBRADAS
Cadenas Machihembradas Clase 400
Cabezaa centro
Extremoa centro
Largototal
Ancho decatalinaDiΓ‘metro
Placas laterales
AlturaAnchode apoyo
Casquillo (barrilete)
E F C GD HWB442 1.375 0.97 1.06 2.03 0.630.31 0.751.060.56445 1.630 0.97 1.06 2.03 0.690.31 0.751.060.63452 1.506 1.03 1.19 2.22 0.630.38 0.841.090.69455 1.630 1.03 1.19 2.22 0.690.38 0.841.120.63462 1.634 1.25 1.31 2.56 0.810.44 0.941.440.72477 2.208 1.16 1.22 2.38 0.690.44 1.001.250.81488 2.609 1.44 1.50 2.94 0.750.44 1.001.620.884103 3.075 1.75 1.81 3.56 1.000.75 1.501.881.25
La resistencia ΓΊltima media a la tracciΓ³n depende del material y tratamiento tΓ©rmico; varias alternativas estΓ‘n disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicaciΓ³n.
Dimensiones (in)
Cadena # Paso
P
Pasador
DiΓ‘metro
34
CADENAS MACHIHEMBRADAS
La cadena AEC machihembrada para molinos decaΓ±a (clase 900) se utiliza extensamente en losconductores intermedios de los molinos de caΓ±a,donde una mezcla de guarapo, bagazo y lodopuede acumularse y atascar el engranaje de lacatalina con otros tipos de cadena.Los pasadores de estas cadenas tienen cabeza en T que encaja en una ranura de los muΓ±ones de engranaje con la catalina. Se evita asΓ la rotaciΓ³n relativa y el desgaste de los agujeros dondereposa el pasador. En la versiΓ³n estΓ‘ndar, lospasadores de acero al carbono tΓ©rmicamentetratado articulan en casquillos de acerocementado. Bajo pedido, se suministranpasadores y casquillos de acero inoxidable.Aditamentos: E51
35
CADENAS SIN RODILLOS
Las cadenas AEC-USA sin rodillos, tambiΓ©n conocidas comocadenas de casquillos, son una soluciΓ³n ideal para aplicacionesdonde se transportan materiales polvorientos y abrasivos talescomo cenizas, carbΓ³n, cemento, o grava. Todas las piezas semaquinan con precisiΓ³n a su forma y tamaΓ±o funcionales, y setratan tΓ©rmicamente para lograr la mΓ‘s alta resistencia a la roturay el desgaste. El encaje de los casquillos en las placas lateralestiene una forma que impide su rotaciΓ³n relativa.
Aditamentos: A1/A2; K1/K2/K3/K6/K22/K23/K24/K25/K35/K44/K443; y S-1.
PITCH
E
H
C
D
T
B
A
T
PITCH
E
H
C
D
T
B
A
T
Cadena sin Rodillos (De Casquillos)
SS 188 2.609 2.69 0.5 1.120.881.34 0.251.06SS 131 3.075 3.75 0.625 1.51.251.88 0.381.31
SS 102B 4 4.53 0.625 1.512.27 0.382.12SS 111 4.76 5.44 0.75 21.442.72 0.382.62SS 110 6 4.53 0.625 1.51.252.27 0.382.12SS 856 6 6.31 1 2.51.753.16 0.53SS 857 6 5.94 1 3.251.753.12 0.53SS 859 6 7.25 1.25 42.383.81 0.623.75SS 150. 6.05 6.62 1 2.51.753.31 0.53.31SS 864 7 7.25 1.25 42.383.81 0.623.75
La resistencia ΓΊltima media a la tracciΓ³n depende del material y tratamiento tΓ©rmico; varias alternativas estΓ‘n disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicaciΓ³n.
Cadena #Paso
C D A
Dimensiones (in)
HBE T
Pasador
Largo total DiΓ‘metro Extremoa centro
Casquillo
DiΓ‘metro Ancho decatalina
Placas laterales
Espesor Altura
CADENAS MACHIHEMBRADAS
36
ADITAMENTOS PARA CADENAS SIN RODILLOS
C
PITCHPITCH
A
BE
T
K2, K22, K23, K24, K25
B1
A1
D
Paso A A1 B B1 C D E TSS 131-K2 3.075 4.12 5.38 1.50 2.50 1.00 0.56 0.79 0.38
SS 102B-K2 4.000 5.31 6.72 1.75 2.62 1.00 0.41 1.12 0.38SS 111-K2 4.760 6.25 7.81 2.31 3.62 1.50 0.56 1.23 0.38SS 110-K2 6.000 5.31 6.72 1.75 2.88 1.00 0.41 2.12 0.38SS 856-K2 6.000 6.31 9.06 2.25 4.25 1.88 0.56 1.88 0.50SS150-K2 6.050 7.50 9.38 2.75 4.25 1.88 0.56 1.65 0.50
Paso A A1 B B1 C D E TSS 856-K24 6.000 7.25 9.06 2.50 4.25 1.88 0.69 1.75 0.50
Dimensiones (in)Aditamento
AditamentoDimensiones (in)
Aditamentos Tipo K2 para Cadenas sin Rodillos
Aditamentos Tipo K24 para Cadenas sin Rodillos
37
ADITAMENTOS PARA CADENAS SIN RODILLOS
C
PITCHPITCH
BE
A1A
ER857 K44
T
DB2
A2C
PITCH PITCH
A A1
B
B1
EF
T
ER864 K443
B2
A2
D
Paso A A1 A2 B B1 B2 C D E F TER 857-K44 6.000 7.00 12.00 13.81 3.50 6.00 2.50 0.56 1.25 0.50ER 859-K44 6.000 9.00 13.00 15.06 2.75 4.50 6.75 3.00 0.69 0.75 0.88 0.62ER 864-K443 7.000 9.00 13.00 15.00 3.75 5.50 7.00 3.00 0.69 0.75 0.88 0.62
AditamentoDimensiones (in)
Aditamentos Tipo K44 y K443 para Cadena sin Rodillos
C
PITCH PITCH
A1
B
B1
EF
AT
ER859 K44
A2
B2
D
38
CADENAS PESADAS DE TRANSMISIΓN
La cadena AEC-USA de placas laterales acodadas es una
cadena de transmisiΓ³n de potencia para servicio pesado.
Todas las piezas se fabrican en acero aleado de alta calidad
tratado tΓ©rmicamente. Pasadores y casquillos, con dureza
superficial por encima de 60 HRC , se rectifican para transmitir
la potencia con mΓnimas pΓ©rdidas. Para aplicaciones donde las
cargas son extremas, el par rodillo/casquillo se sustituye por
un par casquillo/pasador reforzado, y las placas laterales se
hacen mΓ‘s altas.
Cadena Pesada de TransmisiΓ³n
432 1.654 2.28 0.438 0.641.38 0.88 1.121.26 0.19 12070 2 3.22 0.593 0.911.88 1.12 1.621.75 0.31 1.25881 2.609 2.38 0.438 0.641.5 0.88 1.121.28 0.19 1.12882 2.609 2.62 0.438 0.641.62 0.88 1.121.41 0.25 1.12
3011 3.067 3.94 0.75 1.252.31 1.62 2.252.12 0.38 1.561031 3.075 3.38 0.625 0.912.12 1.25 1.51.84 0.31 1.53075 3.075 3.69 0.648 0.912.25 1.25 1.751.97 0.38 1.53514 3.5 4.44 0.875 1.252.5 1.75 2.252.38 0.5 1.51242 4.063 4.88 0.875 1.252.94 1.75 2.252.62 0.5 1.941245 4.073 5.12 0.938 1.313.06 1.78 2.382.75 0.56 1.944522 4.5 5.25 1.1 1.633.19 2.25 32.81 0.56 2.065031 5 6.25 1.25 1.884 2.5 3.53.34 0.62 2.755035 5 6.62 1.375 1.884.06 2.5 3.53.5 0.75 2.565542 5.5 7.12 1.5 2.254.5 3 43.84 0.75 388B 5.75 7.12 1.5 2.254.5 3 43.84 0.75 36042 6 7.12 1.5 2.254.5 3 43.84 0.75 36565 6.5 8.06 1.75 2.55 3.5 54.25 0.88 3.25
La resistencia ΓΊltima media a la tracciΓ³n depende del material y tratamiento tΓ©rmico; varias alternativas estΓ‘n disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicaciΓ³n.
Cadena # Paso Longitud total
C
Pasador
DiΓ‘metro
D
Extremoa centro
E
Espesor
T
Ancho mΓ‘ximo
de catalina
A
Dimensiones (in)
DiΓ‘metro
B
Casquillo
Longitud
L
Rodillo
DiΓ‘metro
R
Placas laterales
Altura
HPitch
39
CADENAS DE ARRASTRE ANCHAS EN ACERO
Las cadenas AEC de arrastre anchas en
acero son mΓ‘s resistentes a la rotura y el
desgaste que sus semejantes fundidas.
Pasadores, barriletes y placas laterales
se fabrican en acero de medio contenido
de carbono, tΓ©rmicamente tratado para
mayor tenacidad, lΓmite de fluencia y
resistencia al impacto. Se ofrecen en una
amplia gama de aditamentos.
Aditamentos: Aletas, C1, C3, C4, RR
Cadena de Arrastre Ancha en Acero
T HWDH102 5.000 9.13 6.50 0.38 1.50 0.757.75WDH104 6.000 6.75 4.13 0.38 1.50 0.755.38WDH110 6.000 11.80 9.00 0.38 1.50 0.7510.38WDH113 6.000 12.50 9.00 0.50 1.50 0.8810.63WDH120 6.000 12.10 8.75 0.50 2.00 0.8810.25WDH112 8.000 11.80 9.00 0.38 1.50 0.7510.38WDH116 8.000 15.50 13.00 0.38 1.75 0.7514.13WDH118 8.000 16.80 13.30 0.50 2.00 0.8814.88WDH480 8.000 14.60 11.20 0.50 2.00 0.8812.75
La resistencia ΓΊltima media a la tracciΓ³n depende del material y tratamiento tΓ©rmico; varias alternativas estΓ‘n disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicaciΓ³n.
AlturaB
Anchocatalina
W
Anchocadena
A
DiΓ‘metropasador
D
Cadena # Paso medio
Dimensiones (in)Placas laterales
EspesorPitch
Anchomenor
40
Cadena de Arrastre Tipo Redler
T H/H1102 HVY 102 14 32 9 35 18
142 142 19 42 12 50 25142 HVY 142 29 62 16 50 25
216 216 31 70 16 62 28260 260 30 70 20 75 32
La resistencia ΓΊltima media a la tracciΓ³n depende del material y tratamiento tΓ©rmico; varias alternativas estΓ‘n disponibles para ajustarse a diferentes requisitos de aplicaciΓ³n.
AlturaAncho
horquilla
B
Espesordel ojal
A
DiΓ‘metrodel ojal
D
Cadena #Paso
Dimensiones (mm)Placa
Espesor
CADENA DE ARRASTRE TIPO REDLER
Las cadenas AEC de arrastre tipo Redler
se producen fundidas o forjadas en
acero, en funciΓ³n de los requisitos de
la aplicaciΓ³n. Las aletas generalmente
se sueldan a los eslabones, pero en
algunos casos se usan aditamentos
atornillados de fΓ‘cil mantenimiento y
reemplazo.
Aditamentos: T, U, UA, UB, UC
41
Aletas para Cadenas Tipo Redler
SERIE 102 102 250 300 352 397SERIE 142 142 278 378 478 627 757
Envergadura de las aletas, W (mm)Cadena # Paso (mm)
42
CADENA PARA PLANTAS DE ACEITE DE PALMA
La cadena AEC-USA de rodillos para los
transportadores de las plantas de aceite
de palma aΓΊna diferentes opciones de
diseΓ±o para ajustarse a las aplicaciones
mΓ‘s exigentes. Las piezas son tratadas
tΓ©rmicamente con cuidado para evitar
descarburizaciΓ³n en zonas crΓticas.
Dimensiones precisas y un acabado
superficial liso reducen la presiΓ³n en las
articulaciones y le alargan la vida a la
cadena. Los casquillos y placas laterales
son granallados, resultando ser mΓ‘s
tenaces y resistentes al desgaste.
El anΓ‘lisis de tensiones por el mΓ©todo de los elementos finitos (FEM), unido a los mΓ‘s modernos mediosde diseΓ±o asistido por computadora (CAD) se integran en el desarrollo de las cadenas AEC-USA, capacesde soportar las mΓ‘s duras condiciones de trabajo en las modernas plantas de aceite de palma.
43
Pasadores, casquillos y rodillos de
acero aleado al cromo se rectifican
con precisiΓ³n a las tolerancias de
diseΓ±o, luego de recibir tratamiento
tΓ©rmico. CementaciΓ³n y granallado
son procedimientos estΓ‘ndar para el
logro de Γ³ptimas prestaciones.
Las placas laterales de acero aleado se maquinan
con precisiΓ³n para lograr un paso de cadena exacto y un
ajuste firme y duradero de los casquillos.
El bonificado tΓ©rmico a corazΓ³n y el granallado aseguran
una larga vida a la fatiga y el desgaste abrasivo.
44
P PITCH P PITCH
P PITCH P PITCH
Notes:1. All Chain components Heat Treated; Sidebars & Bushings are subject to Shot Peening for fatigue resistance and enhanced wear performance.1. Rollers should turn freely 360Β°.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc3. Amount of camber & twist to be equal in either direction.
R
PALM OIL MILL CHAIN
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OFATLANTIC BEARING SERVICES IS PROHIBITED.
ATLANTICBEARINGSERVICES
030509
030409
030509
CROMAY
MALE
ABS
APARDINAS
AEC-USA
ABS2200XX-CAT
WEIGHT:
A3
SHEET 1 OF 1SCALE:1:5
DWG NO.
TITLE:
REVISIONDO NOT SCALE DRAWING
MATERIAL:
DATESIGNATURENAME
DEBUR AND BREAK SHARP EDGES
THIRD ANGLE PROJECTIONLINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERSTOLERANCES:X = +/- 0.50X.X = +/- 0.25X.XX = +/- 0.13X.XXX = +/- 0.06XΒ° = +/- 1Β°
Q.A
MFG
APPV'D
CHK'D
DRAWN
ABS2200XX-CAT
G
87654321
1211109871
2
3 4 5
F
D
C
B
A
E
H
G
F
E
A
B
C
D
6
SOLID PIN CHAIN (RIVETTED, COTTERED & EXTENDED PIN TYPES)
HOLLOW PIN CHAIN
* EXTENDED PIN AVAILABLE (ADD SUFIX EP)
CHAIN PITCHP (mm)
PIN DIA.d (mm)
ROLLER DIA.D (mm)
DRIVE WIDTHW (mm)
PLATE HEIGHTH (mm)
PLATE TH.Ti (mm)
PLATE TH.To (mm)
U.T.S.(lbf)
AEC220040 101.6 19.0 47.6 19.0 38.1 5.0 5.0 22000AEC400060* 152.4 27.0 66.7 25.4 50.8 8.0 8.0 40000AEC600060* 152.4 27.0 66.7 25.4 50.8 9.0 8.0 60000
CHAIN PITCHP (mm)
PIN DIA.d (mm)
PIN BOREb (mm)
ROLLER DIA.D (mm)
DRIVE WIDTHW (mm)
PLATE HEIGHTH (mm)
PLATE TH.Ti (mm)
PLATE TH.To (mm)
U.T.S.(lbf)
AEC220040H 101.6 19.0 13.2 47.6 19.0 38.1 5.0 5.0 22000AEC400060H 152.4 27.0 20.1 66.7 25.4 50.8 8.0 8.0 40000AEC600060H 152.4 27.0 20.1 66.7 25.4 50.8 9.0 8.0 60000
To
M
L
d
Ti
W
D
H
To D
d
b
Ti
WH
CADENAS PARA PLANTAS DE ACEITE DE PALMACadenas de pasador hueco y cadenas de pasador macizo
Cadena # Paso
P
DiΓ‘metropasador
d
DiΓ‘metrorodillo
Ancho mΓ‘ximode catalina
Placas laterales
Altura
H
Espesor
Ti To
RUT(lbf)
AEC220040 101.6 19 47.6 19 38.1 5 5 22 000AEC400060* 152.4 27 66.7 25.4 50.8 8 8 40 000AEC600060* 152.4 27 66.7 25.4 50.8 9 8 60 000
* EstΓ‘ disponible una variante con pasadores extendidos (adicionar el sufijo EP)
Cadena de Pasadores Macizos
Dimensiones (mm)
D Wplaca interior
Espesor placa exterior
Cadena # Paso
P
Exterior
DiΓ‘metro del pasador
d
DiΓ‘metrorodillo
Ancho mΓ‘ximode catalina
Placas laterales
Altura
H
Espesor
Ti To
RUT(lbf)
AEC220040H 101.6 19 47.6 19 38.1 5 5 22 000AEC400060H 152.4 27 66.7 25.4 50.8 8 8 40 000AEC600060H 152.4 27 66.7 25.4 50.8 9 8 60 000
Cadena de Pasadores Huecos
Dimensiones (mm)
D Wplaca interior
Espesor placa exterior
b
Interior
13.220.120.1
45
HERRAMIENTAS PARA ARMAR Y DESARMAR CADENAS
Al reparar cadenas de ingenierΓa, se
necesita sustituir eslabones aislados
o secciones completas. La operaciΓ³n
principal es el armado o desarmado
de los pasadores involucrados. La
herramienta AEC-USA de arme y
desarme DCH30-2 reduce el tiempo
muerto, y no deteriora los ajustes
prensados originales de la cadena,
esenciales para preservar la vida ΓΊtil
de la misma. Esta herramienta no
requiere martilleo o calentamiento
alguno de la cadena.
La herramienta DCH30-2 se ha diseΓ±ado para trabajar una gama muy diversa de cadenas de ingenierΓa, con diferentes formas, dimensiones y pesos. La clave estΓ‘ en utilizar el adaptador adecuado para cada cadena. Por eso, para ordenar la herramienta DCH30-2 es esencial especificar en cuΓ‘les cadenas se va a utilizar.
Cada juego de herramientas DCH30-2 incluye:
Herramienta bΓ‘sica con cilindro de 30 t
Juego adaptador (cuatro piezas).
Bomba de mano, calibrada para 10,000 lbf/in2
Manguera de alta presiΓ³n
Manual de instrucciones
TECHNICAL SECTION
Power Transmission Chain Drives
46
46
2. SecciΓ³n TΓ©cnica: Cadenas de TransmisiΓ³n de Potencia 2.1 Transmisiones por Cadena y sus Cadenas La empresa AEC produce y suministra cadenas de rodillos de precisiΓ³n con paso corto para transmisiΓ³n de potencia, segΓΊn la serie estΓ‘ndar definida por la norma ANSI/ASME B29.1-2011, e incluida en la norma ISO 606:2015. Una vista en despiece ordenado de la estructura de tales cadenas se muestra en la Figura 2-1. Los tipos de piezas que componen la cadena son: 1) Placa exterior, 2) Placa interior, 3) Pasador, 4) Casquillo, y 5) Rodillo.
Figura 2-1. Piezas de una cadena de rodillos de precisiΓ³n con paso corto
Figura 2-2. Cadena remachada engranada con una catalina
Un eslabΓ³n interior comprende dos casquillos prensados en los agujeros de dos placas interiores; antes del ensamble, un rodillo se desliza en cada casquillo. Por otro lado, un eslabΓ³n exterior estΓ‘ compuesto por dos pasadores prensados en los agujeros de dos placas exteriores; antes del ensamble, un pasador se desliza en cada casquillo de un eslabΓ³n interior. AsΓ, se forma una secciΓ³n de cadena de tres eslabones. Continuando dicho proceso de ensamble se forma una secciΓ³n de cadena con nΓΊmero siempre impar de eslabones, cuyos extremos son eslabones interiores. Para fijar en su sitio las partes de una cadena, los extremos de los pasadores se remachan, Figura 2-2 o se ensartan con pasapuntas o chavetas.
Para cerrar una secciΓ³n de cadena con nΓΊmero de eslabones impar, sus extremos pueden unirse con un eslabΓ³n exterior adicional, el llamado eslabΓ³n de conexiΓ³n estΓ‘ndar. Este es el tipo mΓ‘s robusto de cadena cerrada, gracias a su estructura homogΓ©nea. La operaciΓ³n de cierre se debe realizar en la fΓ‘brica de cadenas, o en un taller que cuente con las herramientas y el personal idΓ³neos para ello. A pie de obra, o en un taller sin condiciones, es difΓcil realizar con Γ©xito el prensado de la placa exterior final del eslabΓ³n de conexiΓ³n estΓ‘ndar en sus pasadores. En esos casos, se utiliza un eslabΓ³n de conexiΓ³n separable, una de cuyas placas desliza en sus pasadores. Esta placa se fija en su sitio con una horquilla elΓ‘stica, Figura 2-3, o con pasapuntas o chavetas cΓ³nicas, en las cadenas grandes. Cuando se usan horquillas elΓ‘sticas, la cadena debe moverse con la abertura de la horquilla apuntando hacia atrΓ‘s. Un eslabΓ³n de conexiΓ³n separable es fΓ‘cil de cerrar y abrir, pero la cadena pierde 20 % de la resistencia a la fatiga de sus placas con respecto a la cadena homogΓ©nea.
Si, inevitablemente, se necesitara una cadena cerrada con un nΓΊmero de eslabones impar, es posible cerrar una secciΓ³n con nΓΊmero par de eslabones usando un eslabΓ³n de conexiΓ³n acodado, Figura 2-4. Generalmente, el pasador de este tipo de eslabΓ³n desliza en los orificios de sus placas. Tal cadena debe moverse sΓ³lo en un sentido: con la parte estrecha del eslabΓ³n acodado hacia adelante. AdemΓ‘s, una cadena con un eslabΓ³n acodado pierde no menos del 35 % de la resistencia a la fatiga de sus placas, respecto a una cadena homogΓ©nea. Para aliviar este inconveniente, puede usarse una secciΓ³n acodada, es decir, un eslabΓ³n acodado articulado a un eslabΓ³n normal por medio de un pasador prensado. Una secciΓ³n acodada permite cerrar una secciΓ³n con nΓΊmero impar de pasos, y convertirla en una cadena con un nΓΊmero impar de pasos, mΓ‘s resistente que la formada con un eslabΓ³n de conexiΓ³n acodado.
47
47
Figura 2-3. EslabΓ³n de conexiΓ³n con horquilla elΓ‘stica
Figura 2-4. EslabΓ³n de conexiΓ³n acodado con chaveta
Los pares pasador/casquillo son articulaciones rotativas que permiten a cada eslabΓ³n girar respecto a sus vecinos inmediatos en la cadena. Los rodillos deslizan sobre los casquillos, formando tambiΓ©n pares rotativos. Cuando un diente de catalina engrana con la cadena, el rodillo correspondiente rueda su superficie exterior sobre el perfil del diente. Al mismo tiempo, la superficie interior del rodillo desliza en su casquillo, pero sobre un Γ‘rea considerable de apoyo. Estas formas de contacto reducen la fricciΓ³n en el engranaje catalina/cadena. En consecuencia, una cadena de rodillos de precisiΓ³n con paso corto bien instalada y lubricada tiene una eficiencia energΓ©tica entre 97.5 % y 98.5 % a plena carga.
Para crear una transmisiΓ³n por cadena se requiere de una cadena, un sistema de lubricaciΓ³n, y catalinas montadas en Γ‘rboles apropiados. En ocasiones, accesorios tales como atesadores y amortiguadores se incluyen tambiΓ©n en la lista. El elemento mΓ‘s complejoβy mΓ‘s dΓ©bilβen la transmisiΓ³n suele ser la cadena misma. Una cadena bien seleccionada puede brindar aΓ±os de servicio confiable con mΓnimos costos totales. Por tanto, la selecciΓ³n de la cadena es el primer paso en el diseΓ±o de una nueva transmisiΓ³n de potencia o en la verificaciΓ³n o reingenierΓa de una existente.
Como todos los elementos de mΓ‘quina, la selecciΓ³n de la cadena tiene que basarse en su capacidad de carga, que estΓ‘ limitada por varios mecanismos de fallo. Hay dos tipos bΓ‘sicos de fallo: catastrΓ³fico y gradual. Un fallo catastrΓ³fico es un evento sΓΊbito y difΓcil de predecir que termina con la vida ΓΊtil del elemento. En contraste, un fallo gradual llega luego de un largo perΓodo de deterioro lento y visible, fΓ‘cil de monitorear por un sistema de mantenimiento basado en condiciΓ³n. Las cadenas de rodillos de precisiΓ³n con paso corto presentan tres modos de fallo catastrΓ³fico, a saber:
β’ Fractura de placas, debida a la fatiga por tracciΓ³n pulsante; β’ Fractura de rodillos y casquillos, debido a la fatiga por impacto; β’ Agarrotamiento del par pasador/casquillo, debido al desgaste adhesivo.
En los dos primeros modos de fallo catastrΓ³fico, las piezas involucradas estΓ‘n sometidas a cargas variables, y se forman en ellas diminutas grietas de fatiga en los puntos mΓ‘s dΓ©biles de su estructura. El crecimiento de las grietas reduce, sin sΓntomas visibles, la resistencia de las placas o de los pares rodillo/casquillo, hasta que una fractura frΓ‘gil provoca la rotura de la pieza, y el fallo inmediato de la cadena. El tercer modo de fallo catastrΓ³fico involucra el colapso de la pelΓcula lubricante en el par pasador/casquillo, debido a una combinaciΓ³n de alta carga y velocidad de deslizamiento. Entonces, el rozamiento barre las finas capas de Γ³xido que cubren las superficies en contacto, y en rΓ‘pida sucesiΓ³n surgen puntos de soldadura en frΓo entre ellas, que se rompen de inmediato, para dar lugar a la formaciΓ³n de otros nuevos. La transferencia de material de una parte a la otra y viceversa destruye las superficies y genera intenso calor, ruido, y humo. Luego de transcurrido un breve tiempo, los pares pasador/casquillo se agarrotan, provocando la rotura de la cadena.
Si los modos de fallo catastrΓ³fico se encuentran ausentes, las cadenas de transmisiΓ³n exhiben un modo de fallo gradual: el desgaste abrasivo. Debido a este proceso fΓsico, las superficies deslizantes del par pasador/casquillo pierden material y
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el juego entre ellas se incrementa continuamente. El proceso puede avanzar muy lentamente si el ambiente estΓ‘ limpio y la lubricaciΓ³n es adecuada, pero nunca se detiene. Un ambiente contaminado y una lubricaciΓ³n impropia pueden incrementar fuertemente la tasa de desgaste, expresada como el volumen de material perdido por unidad de longitud deslizada. Debido al desgaste abrasivo, el paso de la cadena se elonga en el tiempo, y los diΓ‘metros de paso en las catalinas se hacen cada vez mayores, hasta que la cadena comienza a saltar los dientes de la catalina mayor, y la transmisiΓ³n trabaja dando tirones. Tales tirones llevan prontamente a la rotura de la cadena, si la transmisiΓ³n no se deja de operar a tiempo.
Muchos aΓ±os de investigaciones experimentales sistemΓ‘ticas en bancos de ensayo, patrocinadas por organizaciones de fabricantes como la AsociaciΓ³n Americana de Cadenas (AAC, en inglΓ©s, ACA) han hecho posible determinar fiablemente la capacidad de carga de las cadenas de transmisiΓ³n de potencia. En estos ensayos, una cadena con un nΓΊmero de eslabones determinado se hace trabajar bajo lubricaciΓ³n adecuada en un ambiente no contaminado, transmitiendo una potencia mecΓ‘nica πππππΆπΆπΆπΆ a una velocidad lineal π£π£π£π£ entre dos catalinas con ejes horizontales. La capacidad de carga de la cadena es el conjunto de valores lΓmites, (πππππΆπΆπΆπΆ , π£π£π£π£) que no provocan fallos por fatiga durante una vida ΓΊtil probable de 15 000 horas, o que no provocan desgaste adhesivo. Puesto que este ΓΊltimo es un proceso muy rΓ‘pido, no estΓ‘ ligado a ninguna vida ΓΊtil; simplemente ocurre tan pronto como el valor lΓmite local de potencia y velocidad es excedido.
Figura 2-5. Carta de capacidad de carga tΓpica de una cadena de transmisiΓ³n
En un plano de coordenadas logarΓtmicas potencia/velocidad, Figura 2-5, la capacidad de carga de una cadena de transmisiΓ³n dada se representa por una lΓnea quebrada situada en el primer cuadrante. Esta representaciΓ³n grΓ‘fica es conocida como carta de capacidad de carga de la cadena en cuestiΓ³n. Dicha lΓnea quebrada consta de tres segmentos casi rectilΓneos a saber: El segmento inclinado a la izquierda representa la capacidad de carga limitada por la fractura de las placas. El segmento inclinado a la derecha representa la capacidad de carga limitada por la fractura de los pares casquillo/rodillo. El segmento casi vertical a la derecha representa la capacidad de carga limitada por el agarrotamiento de los pares casquillo/pasador. Dentro de la zona gris, la cadena solo estΓ‘ sometida a desgaste abrasivo.
Estas cartas no solo representan claramente la regiΓ³n de trabajo de las cadenas de transmisiΓ³n, sino que tambiΓ©n pueden expresar datos numΓ©ricos sobre ella. Entonces, el eje horizontal de la carta no muestra la velocidad de la cadena, sino la frecuencia rotacional de la catalina menor. Una carta de capacidad de carga de la ACA para las cadenas de transmisiΓ³n ANSI/ASME B29.1-2011 con catalina menor de 25 dientes se da en la Figura 2-6. En ella, cada tamaΓ±o de cadena se distingue por su nΓΊmero de cadena ANSI, cuyo primer dΓgito (o los dos primeros dΓgitos) representa(n) un nΓΊmero que expresa el paso de la cadena en octavos de pulgada. El ΓΊltimo dΓgito del nΓΊmero ANSI, si es cero indica una cadena normal de rodillos, si es 1 indica cadena ligera de rodillos, y si es 5 indica una cadena sin rodillos (de casquillos). Lamentablemente, una carta de capacidad de carga estΓ‘ limitada a un nΓΊmero de dientes de la catalina menor, y sus escalas grΓ‘ficas son poco precisas como fuentes de datos numΓ©ricos. Por tanto, organizaciones como la ACA han publicado tradicionalmente los datos de capacidad de carga en forma de tablas.
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Figura 2-6. Carta de capacidad de carga para las cadenas estΓ‘ndar ANSI con una catalina menor de 25 dientes
Dichas tablas brindan la potencia mecΓ‘nica que puede transmitir una cadena dada en el banco de prueba, para un amplio rango de nΓΊmeros de dientes de la catalina menor, y un ancho intervalo de valores cercanamente espaciados de su frecuencia rotacional. AdemΓ‘s de los valores de capacidad de carga, los lΓmites de aplicaciΓ³n de los diferentes sistemas de lubricaciΓ³n tambiΓ©n se muestran en las tablas por medio de lΓneas de frontera. El ΓΊnico cΓ‘lculo necesario para utilizar las tablas en la prΓ‘ctica es la interpolaciΓ³n entre los valores dados de la frecuencia rotacional. Pese a sus buenas cualidades, las tablas de capacidad de carga son extensas, y ocupan mucho espacio en las secciones tΓ©cnicas de los catΓ‘logos.
Desde hace algunos aΓ±os, los resultados de los ensayos de capacidad de carga de las cadenas de transmisiΓ³n tambiΓ©n se publican como modelos matemΓ‘ticos, tambiΓ©n conocidos simplemente como modelos. En la ingenierΓa de hoy dΓa, un modelo es un conjunto de relaciones entre variables numΓ©ricas. Cuando son computadas, las variables de un modelo se comportan de manera semejante a las variables en el objeto fΓsico que representa, que puede ser desde un tornillo hasta un motor cohete. Los modelos matemΓ‘ticos actuales son compactos y pueden expresar la capacidad de carga de las cadenas tan precisamente como las tablas, sin necesidad de interpolaciΓ³n alguna.
2.2 SelecciΓ³n de Cadenas de TransmisiΓ³n En esta subsecciΓ³n, AEC-USA introduce para sus clientes un modelo matemΓ‘tico de las cadenas de transmisiΓ³n de potencia, que incluye el modelo actual de la ACA sobre la capacidad de carga y la lubricaciΓ³n, integrado con un modelo de la cinemΓ‘tica y la cinetostΓ‘tica de tales elementos de mΓ‘quina. El modelo conjunto se ha denominado AEC-Potencia. Este modelo puede aplicarse en cualquier oficina tΓ©cnica industrial equipada al menos con una calculadora cientΓfica.
En las pΓ‘ginas que siguen, se dan las variables y relaciones del modelo AEC-Potencia. Sobre la base de dicho modelo se pueden formular y resolver problemas de transmisiones reductoras de velocidad por cadena estΓ‘ndar segΓΊn la norma
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ANSI/ASME B29.1-2011, de una o varias hileras, trabajando entre dos catalinas con Γ‘rboles horizontales, e inclinaciones del ramal no cargado de hasta 60Β° respecto a la horizontal. Si su aplicaciΓ³n de Usted involucra mΓ‘s de dos catalinas, o una vida ΓΊtil bastante por debajo de 15 000 horas, o una cadena con una longitud sensiblemente inferior a 100 eslabones, o un ramal no cargado con inclinaciΓ³n superior a 60Β°, o una velocidad por encima de 7 m/s, por favor, referirse al Departamento TΓ©cnico de AEC-USA.
Antes de iniciar los cΓ‘lculos, algunas variables del modelo deben ser elegidas tentativa, pero cuidadosamente, por la persona a cargo de la selecciΓ³n de la cadena, pues influyen mucho en los valores de los resultados. EspecΓficamente, tales variables son las siguientes:
β’ RelaciΓ³n de transmisiΓ³n deseada ππππππππ: Valores entre 1 y 3 dan transmisiones compactas; entre 3 y 7, mΓ‘s grandes y pesadas.
β’ Frecuencia de rotaciΓ³n deseada de la catalina mayor ππππ2ππππ : Si se especifica, dejar el valor deseado de la relaciΓ³n de transmisiΓ³n libre.
β’ NΓΊmero de dientes de la catalina menor π§π§π§π§1: Tomar valores entre 11 y 25, hasta donde lo permitan tamaΓ±o y nΓΊmero de dientes de la catalina mayor.
β’ Distancia interaxial relativa deseada (en pasos) ππππππππ: Puede estar entre 20 y 80, aunque entre 30 y 50 brinda mejores transmisiones.
β’ Distancia interaxial deseada ππππππππ: Si se especifica, dejar el valor relativo deseado libre.
Las variables del modelo AEC-Potencia se definen en la Tabla 2-1. Para cada variable, se dan: sΓmbolo, unidad de medida, y nombre. Los sΓmbolos estΓ‘n en orden lexicogrΓ‘fico, que distingue mayΓΊsculas, minΓΊsculas, sΓmbolos, subΓndices y alfabetos. En los cΓ‘lculos, todas las variables se expresan en las unidades bΓ‘sicas del Sistema internacional (SI). Con otros fines, las variables se pueden expresar en unidades tradicionales.
Tabla 2-1. Variables del modelo AEC-Potencia
SΓmbolo Unidad Nombre
π·π·π·π·1 m DiΓ‘metro de paso de la catalina menor
π·π·π·π·2 m DiΓ‘metro de paso de la catalina mayor
π·π·π·π·π»π»π»π»1ππππππππππππ m DiΓ‘metro de cubo mΓ‘ximo de la catalina menor
π·π·π·π·π»π»π»π»2ππππππππππππ m DiΓ‘metro de cubo mΓ‘ximo de la catalina mayor
π·π·π·π·ππππ1 m DiΓ‘metro de cresta de la catalina menor
π·π·π·π·ππππ2 m DiΓ‘metro de cresta de la catalina mayor
π·π·π·π·ππππ1 m DiΓ‘metro de pie de la catalina menor
π·π·π·π·ππππ2 m DiΓ‘metro de pie de la catalina mayor
πΉπΉπΉπΉπΆπΆπΆπΆ_ππππππππππππ N Fuerza en el extremo inferior de la catenaria
πΉπΉπΉπΉπΆπΆπΆπΆ_π π π π π π π π π π π π N Fuerza en el extremo superior de la catenaria
πΉπΉπΉπΉππππ_ππππππππππππ N Fuerza radial sobre el Γ‘rbol de la catalina inferior
πΉπΉπΉπΉππππ_π π π π π π π π π π π π N Fuerza radial sobre el Γ‘rbol de la catalina superior
πΉπΉπΉπΉπ‘π‘π‘π‘ N Fuerza de tiro nominal de la cadena
πΉπΉπΉπΉπ£π£π£π£ N Fuerza centrΓfuga sobre la cadena
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SΓmbolo Unidad Nombre
πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ 1 Factor de servicio
πΎπΎπΎπΎπΆπΆπΆπΆ 1 Factor del eslabΓ³n de enlace
πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊ W Factor de capacidad al agarrotamiento
πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊ0 W Factor de capacidad bΓ‘sico al agarrotamiento
πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊπ΄π΄π΄π΄ W Factor de capacidad de la lubricaciΓ³n tipo A
πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊ W Factor de capacidad de la lubricaciΓ³n tipo B
πΎπΎπΎπΎππππ 1 Factor multi-hilera de la cadena
πΎπΎπΎπΎππππ W Factor de capacidad a la fatiga de las placas
πΎπΎπΎπΎπ π π π W Factor de capacidad a la fatiga por impacto
ππππ1 W Potencia mecΓ‘nica en el Γ‘rbol de la catalina menor (motriz)
ππππ2 W Potencia mecΓ‘nica en el Γ‘rbol de la catalina mayor (movida)
πππππΆπΆπΆπΆ W Potencia mecΓ‘nica admitida por los modos de fallo catastrΓ³ficos de la cadena
πππππΆπΆπΆπΆ0 W Valor inicial de πππππΆπΆπΆπΆ
πππππΊπΊπΊπΊ W Capacidad de la cadena limitada por agarrotamiento
πππππΊπΊπΊπΊπ΄π΄π΄π΄ W Capacidad de la cadena limitada por lubricaciΓ³n tipo A
πππππΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊ W Capacidad de la cadena limitada por lubricaciΓ³n tipo B
ππππππππ W Capacidad de la cadena limitada por fatiga de las placas
πππππ π π π W Capacidad de la cadena limitada por fatiga de impacto
ππππ1 Nβ m Torque en el Γ‘rbol de la catalina menor (motriz)
ππππ2 Nβ m Torque en el Γ‘rbol de la catalina mayor (movida)
ππππ0 1 Longitud relativa no redondeada de la cadena (en pasos)
ππππππππ m Distancia interaxial deseada
ππππ1 m DiΓ‘metro de los rodillos de la cadena
ππππππππππππππππ 1 Flecha relativa del ramal descargado de la cadena
ππππππππ 1 RelaciΓ³n de transmisiΓ³n deseada
ππππ1 Hz (min-1) Frecuencia rotacional de la catalina menor (motriz)
ππππ1ππππ Hz (min-1) Frecuencia rotacional bΓ‘sica de la catalina menor
ππππ1ππππ 1 Frecuencia rotacional relativa de la catalina menor
ππππ2 Hz (min-1) Frecuencia rotacional de la catalina mayor (movida)
ππππ2ππππ Hz (min-1) Frecuencia rotacional deseada de la catalina mayor
ππππ0 m (in) Valor no redondeado del paso de la cadena
ππππππππ m (in) Paso bΓ‘sico de la cadena
ππππππππ 1 Paso relativo de la cadena
π§π§π§π§1 1 NΓΊmero de dientes de la catalina menor
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SΓmbolo Unidad Nombre
π§π§π§π§2 1 NΓΊmero de dientes de la catalina mayor
ππππππππππππππππ 1 ElongaciΓ³n relativa de la cadena permitida por la catalina mayor
ππππππππ 1 Distancia interaxial relativa deseada (en pasos)
ππππ1 rad Paso angular de la catalina menor
ππππ2 rad Paso angular de la catalina mayor
Ξππππ 1 Holgura en la relaciΓ³n de transmisiΓ³n
Ξππππ 1 Holgura en la distancia interaxial relativa (en pasos)
π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄# NΓΊmero de la cadena en las normas ANSI/ASME B29.1-2011 Γ³ ISO 606:2015
πΆπΆπΆπΆπππππΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆππππ Tipo de carga impuesto por la mΓ‘quina receptora (1, 2, Γ³ 3)
πΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπππππΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆππππΓ³ππππ EslabΓ³n de conexiΓ³n que cierra la cadena (estΓ‘ndar, separable, acodado)
πΏπΏπΏπΏ m Longitud de la cadena
πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπππππππππππππΆπΆπΆπΆ Tipo mΓnimo de lubricaciΓ³n necesaria (A, B, C)
ππππΓ‘πππππΏπΏπΏπΏππππππππππππ Tipo de mΓ‘quina receptora, como Clase.Subclase (1/20.1/3)
π΄π΄π΄π΄ 1 NΓΊmero de hileras de la cadena (entre 1 y 10)
πππππΆπΆπΆπΆπππππππππππππΆπΆπΆπΆπππππΆπΆπΆπΆ Tipo de motor primario
π΄π΄π΄π΄πΏπΏπΏπΏπππππΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπππππΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆ Catalina ubicada en la posiciΓ³n superior (menor, mayor)
ππππ 1 Longitud relativa de la cadena (en pasos)
ππππ m Distancia interaxial
ππππ m Flecha del ramal descargado de la cadena
πΆπΆπΆπΆ m/s2 AceleraciΓ³n de la gravedad
ππππ 1 RelaciΓ³n de transmisiΓ³n
ππππ m Longitud de las cuerdas de los ramales de la cadena
ππππ m (in) Paso de la cadena
ππππ kg/m Masa de la cadena por unidad de longitud
π£π£π£π£ m/s Velocidad de la cadena
πΏπΏπΏπΏ rad (β¦Β°) InclinaciΓ³n de la distancia interaxial, respecto a la horizontal
ππππ 1 Eficiencia energΓ©tica de la transmisiΓ³n
ππππ 1 Distancia interaxial relativa (en pasos)
ππππ rad Γngulo entre la cuerda del ramal descargado de la cadena y la distancia interaxial
ππππ rad InclinaciΓ³n de la cuerda del ramal descargado de la cadena respecto a la horizontal
Las relaciones del modelo AEC-Potencia estΓ‘n definidas en la Tabla 2-2. Para cada relaciΓ³n se dan: nΓΊmero y comentarios. En los comentarios se dan los valores de algunas constantes contenidas en las relaciones. Las unidades son las bΓ‘sicas del Sistema Internacional, incluso en el modelo ACA de la capacidad de carga y la lubricaciΓ³n, desarrollado originalmente en unidades tradicionales de longitud, frecuencia rotacional, y potencia.
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Tabla 2-2. Relaciones del modelo AEC-Potencia
RelaciΓ³n NΓΊmero Comentarios
πππππΆπΆπΆπΆ0 = πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ππππππππππππ β ππππ1 (1)
πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ = πππππΆπΆπΆπΆ/ππππ1 (2)
πππππΆπΆπΆπΆ = minοΏ½ππππππππ,πππππ π π π ,πππππΊπΊπΊπΊοΏ½ (3)
ππππ0 = πππππππποΏ½πππππΆπΆπΆπΆ0/(πΎπΎπΎπΎππππ β πΎπΎπΎπΎπΆπΆπΆπΆ β 3.281 β π§π§π§π§1 β ππππ1ππππ0.96)ππππ (4)
ππππππππ = πΎπΎπΎπΎππππ β πΎπΎπΎπΎπΆπΆπΆπΆ β πΎπΎπΎπΎππππ β π§π§π§π§1 β ππππ1ππππ0.96 β ππππππππ(3.0β0.07βπ π π π ππππ) (5)
si (π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄# = 41) entonces πΎπΎπΎπΎππππ = 1.805 W si (π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄# β 41) entonces πΎπΎπΎπΎππππ = 3.281 W (6)
πππππ π π π = πΎπΎπΎπΎππππ β πΎπΎπΎπΎπΆπΆπΆπΆ β πΎπΎπΎπΎπ π π π β π§π§π§π§10.5 β ππππ1ππππβ1.5 β ππππππππ0.8 (7) si (π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄# = 25 Γ³ π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄# = 35) entonces πΎπΎπΎπΎπ π π π = 2.16 β 107 W
si (π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄# = 41) entonces πΎπΎπΎπΎπ π π π = 0.254 β 107 W si (π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄# β₯ 40 y π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄# β 41) entonces πΎπΎπΎπΎπ π π π = 1.27 β 107 W
(8)
πππππΊπΊπΊπΊ = πΎπΎπΎπΎππππ β ( πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊ β π§π§π§π§1 β ππππππππ2 β πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊ0 β π§π§π§π§13 β ππππ1ππππ3 β ππππππππ5 β (2 + 0.0323 β π§π§π§π§1) ) (9) πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊ = 4811 W πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊ0 = 1.883 β 10β10 W
πππππΊπΊπΊπΊπ΄π΄π΄π΄ = πΎπΎπΎπΎππππ β ( πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊπ΄π΄π΄π΄ β π§π§π§π§1 β ππππππππ2 β πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊ0 β π§π§π§π§13 β ππππ1ππππ3 β ππππππππ5 β (2 + 0.0323 β π§π§π§π§1) ) (10) πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊπ΄π΄π΄π΄ = 240.6 W
πππππΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊ = πΎπΎπΎπΎππππ β ( πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊ β π§π§π§π§1 β ππππππππ2 β πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊ0 β π§π§π§π§13 β ππππ1ππππ3 β ππππππππ5 β (2 + 0.0323 β π§π§π§π§1) ) (11) πΎπΎπΎπΎπΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊ = 2406 W si (πππππΆπΆπΆπΆ β€ πππππΊπΊπΊπΊπ΄π΄π΄π΄) entonces πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏππππππππππππππππ = π΄π΄π΄π΄
si (πππππΆπΆπΆπΆ > πππππΊπΊπΊπΊπ΄π΄π΄π΄ y πππππΆπΆπΆπΆ β€ πππππΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊ ) entonces πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏππππππππππππππππ = π΅π΅π΅π΅ si (πππππΆπΆπΆπΆ > πππππΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊ) entonces πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏππππππππππππππππ = πΆπΆπΆπΆ
(12)
πΎπΎπΎπΎππππ = KN(π΄π΄π΄π΄) (13) Ver Tabla 2-3
si ππππ no se ha calculado, entonces ππππ = mΓ‘s_cercano(ππππ0) (14) Ver tablas de cadenas
π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄# = π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄#(ππππ) (15) Ver tablas de cadenas
si ( πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ < πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ππππππππππππ) entonces ππππ = siguiente(ππππ) (16) En orden creciente
ππππππππ = ππππ1/ππππ2ππππ (17)
π§π§π§π§2 = redondear(ππππππππ β π§π§π§π§1) (18) Al entero mΓ‘s cercano
ππππππππ + Ξππππ = π§π§π§π§2/π§π§π§π§1 (19)
ππππ = π§π§π§π§1/π§π§π§π§2 (20)
ππππ1 = 2 β ππππ/π§π§π§π§1 (21)
ππππ2 = 2 β ππππ/π§π§π§π§2 (22)
π·π·π·π·1 = ππππ/ sin(ππππ1/2) (23)
π·π·π·π·2 = ππππ/ sin(ππππ2/2) (24)
πΆπΆπΆπΆπππππΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆππππ = Carga(ππππΓ‘πππππΏπΏπΏπΏππππππππππππ) (25) Ver Tabla 2-5
πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ππππππππππππ = KAmin(πππππΆπΆπΆπΆπππππππππππππΆπΆπΆπΆππππππππ,πΆπΆπΆπΆπππππΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆππππ) (26) Ver Tabla 2-4 si (πΆπΆπΆπΆπππππππππΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆππππΓ³ππππ = estΓ‘ndar) entonces πΎπΎπΎπΎπΆπΆπΆπΆ = 1
de otro modo, si (πΆπΆπΆπΆπππππππππΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆππππΓ³ππππ = separable) entonces πΎπΎπΎπΎπΆπΆπΆπΆ = 0.8 de otro modo, si (πΆπΆπΆπΆπππππππππΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆππππΓ³ππππ = acodado) entonces πΎπΎπΎπΎπΆπΆπΆπΆ = 0.65
(27)
ππππππππ = ππππ + Ξππππ (28)
TECHNICAL SECTION
Power Transmission Chain Drives
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RelaciΓ³n NΓΊmero Comentarios
ππππ = ππππ/ππππ (29)
ππππ0 = 2 β ππππππππ + ((π§π§π§π§1 + π§π§π§π§2)/2) + ((π§π§π§π§2 β π§π§π§π§1)2) / (4 β ππππ2 β ππππππππ) ) (30)
ππππ = redondear(ππππ0) (31) SegΓΊn πΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπππππΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆππππΓ³ππππ dada
ππππ = (ππππ/4) β οΏ½ππππ β ((π§π§π§π§1 + π§π§π§π§2)/2) + οΏ½(ππππ β ((π§π§π§π§1 + π§π§π§π§2)/2))2 β 2 β ((π§π§π§π§2 β π§π§π§π§1)/ππππ)2οΏ½ (32)
πΏπΏπΏπΏ = ππππ β ππππ (33)
π£π£π£π£ = ππππ β ππππ1 β π·π·π·π·1 (34)
πΉπΉπΉπΉπ‘π‘π‘π‘ = ππππ1/π£π£π£π£ (35)
ππππ1 = πΉπΉπΉπΉπ‘π‘π‘π‘ β π·π·π·π·1/2 (36)
ππππ2 = ππππ1 β ππππ β ππππ (37) ππππ = 0.98
πΉπΉπΉπΉπ£π£π£π£ = ππππ β π£π£π£π£2 (38)
ππππ = sinβ1[(π·π·π·π·2 β π·π·π·π·1)/(2 β ππππ)] (39)
ππππ = ππππ β cos(ππππ) (40)
ππππ = ππππ(π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄#,π΄π΄π΄π΄) (41) Ver tablas de cadenas
ππππ = ππππππππππππππππ β ππππ (42) 0.01 β€ ππππππππππππππππ β€ 0.03 si (π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄πππππΆπΆπΆπΆπ΄π΄π΄π΄πππππΆπΆπΆπΆπ΄π΄π΄π΄ = menor) entonces ππππ = πΏπΏπΏπΏ + ππππ si (π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄πππππΆπΆπΆπΆπ΄π΄π΄π΄πππππΆπΆπΆπΆπ΄π΄π΄π΄ = mayor) entonces ππππ = πΏπΏπΏπΏ β ππππ (43)
πΉπΉπΉπΉπΆπΆπΆπΆ_π π π π π π π π π π π π = ππππ β πΆπΆπΆπΆ β ππππ β [cos(ππππ) /(8 β ππππππππππππππππ) + sin(ππππ)] (44) g = 9.81 m/s2
πΉπΉπΉπΉπΆπΆπΆπΆ_ππππππππππππ = ππππ β πΆπΆπΆπΆ β ππππ β [cos(ππππ) /(8 β ππππππππππππππππ)] (45) g = 9.81 m/s2
πΉπΉπΉπΉππππ_π π π π π π π π π π π π = πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ β πΉπΉπΉπΉπ‘π‘π‘π‘ + πΉπΉπΉπΉπ£π£π£π£ + 2 β πΉπΉπΉπΉπΆπΆπΆπΆ_π π π π π π π π π π π π (46)
πΉπΉπΉπΉππππ_ππππππππππππ = πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ β πΉπΉπΉπΉπ‘π‘π‘π‘ + πΉπΉπΉπΉπ£π£π£π£ + 2 β πΉπΉπΉπΉπΆπΆπΆπΆ_ππππππππππππ (47)
ππππππππππππππππ = 2/π§π§π§π§2 (48)
ππππ = ππππ1/ππππ2 (49)
ππππ = ππππππππ β ππππππππ (50) ππππππππ = 0.0254 m
ππππ1 = ππππ1ππππ β ππππ1ππππ (51) ππππ1ππππ = (1/60) Hz
ππππππππ = ππππππππ/ππππ (52)
ππππ2 = ππππ β ππππ1 (53) ππππ = 0.98
π·π·π·π·ππππ1 = π·π·π·π·1 β ππππ1 (54)
π·π·π·π·ππππ2 = π·π·π·π·2 β ππππ1 (55)
π·π·π·π·ππππ1 = π·π·π·π·1 β cos(ππππ1/2) + 0.6 β ππππ (56)
π·π·π·π·ππππ2 = π·π·π·π·2 β cos(ππππ2/2) + 0.6 β ππππ (57)
π·π·π·π·π»π»π»π»1ππππππππππππ = π·π·π·π·1 β cos(ππππ1/2) β 1.12 β ππππ (58)
π·π·π·π·π»π»π»π»2ππππππππππππ = π·π·π·π·2 β cos(ππππ2/2) β 1.12 β ππππ (59)
TambiΓ©n son parte del modelo AEC-Potencia las tres tablas siguientes. La Tabla 2-3 da los valores del factor multi-hilera para las cadenas con nΓΊmero de hileras entre uno y diez. La Tabla 2-5 da el mΓnimo valor del factor de servicio de la ACA
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para la transmisiΓ³n, en funciΓ³n del tipo de motor primario, y el tipo de carga impuesto por la mΓ‘quina receptora. El tipo de carga de la mΓ‘quina receptora, segΓΊn la ACA, puede hallarse en la Tabla 2-4 para una gama de mΓ‘quinas movidas.
Tabla 2-3. Factor multi-hilera para las transmisiones por cadena, de acuerdo a la prΓ‘ctica industrial actual
NΓΊmero de hileras de la cadena, π΄π΄π΄π΄ Factor multi-hilera, πΎπΎπΎπΎππππ NΓΊmero de hileras
de la cadena, π΄π΄π΄π΄ Factor multi-hilera, πΎπΎπΎπΎππππ
1 1 5 3.9
2 1.7 6 4.6
3 2.5 8 6.2
4 3.3 10 7.5
Tabla 2-4. Tipo de carga impuesta por la mΓ‘quina receptora, segΓΊn la ACA
Clase de MΓ‘quina Receptora
Tipo de carga
1. Llana 2. Impactos moderados 3. Impactos fuertes
Subclase 1 Subclase 2 Subclase 3
1. Agitadores LΓquidos puros
2. Batidoras Todas
3. Sopladores CentrΓfugos
4. Propelas de buques Todas
5. Elevadores de cangilones
Uniformemente cargados
No uniformemente cargados
6. MΓ‘quinas para trabajar las arcillas Molinos amasadores Prensas de ladrillos,
briquetadoras
7. Compresores CentrΓfugos o reciprocantes (3+ cilindros)
Reciprocantes (1 Γ³ 2 cilindros)
8. Transportadores Uniformemente cargados
Para trabajo pesado, o no uniformemente cargados Reciprocantes o vibratorios
9. GrΓΊas y cabrestantes Trabajo medio: izaje de
escombros, movimiento de puentes y carros de grΓΊa
Trabajo pesado: izaje de troncos, cabrestantes de
taladradoras rotativas
10. Dragas Accionamientos de cables, carretes, y transportadores
Accionamiento del cabezal de corte, de los ganchos y rejillas
11. Alimentadores De mesa rotativa De tablillas, tornillo, y rotativos de paletas Reciprocantes o vibratorios
12. Generadores Todos
13. MΓ‘quinas herramienta
Taladradoras, esmeriladoras,
y tornos
Mandriladoras, fresadoras, y recortadores
Troqueladoras, tijeras, enderezadoras, y
conformadoras en frΓo
TECHNICAL SECTION
Power Transmission Chain Drives
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Clase de MΓ‘quina Receptora
Tipo de carga
1. Llana 2. Impactos moderados 3. Impactos fuertes
Subclase 1 Subclase 2 Subclase 3
14. Molinos De bolas, tubulares (de guijarros)
Extrusores, martillos, laminadores, trefiladores
15. Maquinaria papelera Despulpadoras Calandrias, mezcladoras, cortadoras de papel
16. Imprentas Todas
17. Bombas CentrΓfugas Reciprocantes (3+ cilindros) Reciprocantes (1 Γ³ 2 cilindros)
18. Tamices Rotativos, con alimentaciΓ³n
uniforme
19. Maquinaria textil Calandrias, exprimidores, y perchadoras Cardadoras
20. MΓ‘quinas para trabajar la madera Todas
Tabla 2-5. Factores de servicio mΓnimos para transmisiones de cadena, segΓΊn la ACA
Tipo de carga impuesta por la mΓ‘quina movida
Tipo de motor primario
1. Motor reciprocante con transmisiΓ³n hidrΓ‘ulica 2. Motor elΓ©ctrico o turbina 3. Motor reciprocante
con transmisiΓ³n mecΓ‘nica
MΓnimo factor de servicio, πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ππππππππππππ
1. Llana 1.0 1.0 1.2
2. impactos moderados 1.2 1.3 1.4
3. impactos fuertes 1.4 1.5 1.7
La selecciΓ³n de cadenas para transmisiones es un proceso necesario, tanto cuando se diseΓ±a una nueva transmisiΓ³n, como cuando se verifica o reingenia una existente. Desde el punto de vista de la ingenierΓa moderna, la selecciΓ³n de una cadena involucra (entre otras cosas no menos importantes) un problema de cΓ³mputo, cuya soluciΓ³n debe aportar la informaciΓ³n mΓnima necesaria sobre la cadena y la transmisiΓ³n resultante.
En todo problema de cΓ³mputo, es necesario identificar primero los datos (valores conocidos) y las incΓ³gnitas (valores buscados). Como segundo paso, si se cuenta con un modelo matemΓ‘tico apropiado, se puede definir el problema en detalle. Como tercer paso, a partir del problema detallado se puede obtener un procedimiento de soluciΓ³n, llamado algoritmo. Como cuarto y ΓΊltimo paso, el algoritmo, en un nΓΊmero de pasos computacionales, permite obtener las incΓ³gnitas a partir de los datos.
Son muchos los problemas que pueden formularse en la prΓ‘ctica de la ingenierΓa de cadenas de transmisiΓ³n. Uno de los problemas tΓpicos de selecciΓ³n de cadenas de transmisiΓ³n se formula y resuelve a continuaciΓ³n, aplicando el modelo matemΓ‘tico AEC-Potencia definido anteriormente.
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Datos del problema:
1. MΓ‘quina movida: transportador de banda para servicio pesado; ππππΓ‘πππππΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏ = 8.2 2. Motor primario: motorreductor; πππππΆπΆπΆπΆπΏπΏπΏπΏπππππΏπΏπΏπΏπΆπΆπΆπΆπΏπΏπΏπΏππππ = 2 3. Potencia demandada por la mΓ‘quina: ππππ2 = 11 300 W. 4. Frecuencia rotacional del Γ‘rbol rΓ‘pido: πΏπΏπΏπΏ1= 2.88 Hz (173 min-1). 5. Frecuencia rotacional deseada del Γ‘rbol lento: πΏπΏπΏπΏ2ππππ = 0.983 Hz (59 min-1). 6. InclinaciΓ³n de la distancia interaxial respecto al horizonte: πΏπΏπΏπΏ = Ο/6 rad (30Β°). 7. Catalina superior en la transmisiΓ³n: la mayor; π΄π΄π΄π΄πΏπΏπΏπΏπ΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄π΄πΆπΆπΆπΆπΏπΏπΏπΏπππππΆπΆπΆπΆ = 2 8. EslabΓ³n de conexiΓ³n: πΆπΆπΆπΆπππππΏπΏπΏπΏπ΄π΄π΄π΄πΆπΆπΆπΆπΏπΏπΏπΏΓ³πΏπΏπΏπΏ = separable. 9. Distancia interaxial relativa deseada: ππππππππ = 40. 10. NΓΊmero de dientes de la catalina menor: π§π§π§π§1 = 25 11. Flecha de la catenaria en el ramal descargado de la cadena: ππππππππππππππππ = 0.2 12. Se asume en principio cadena de una hilera: π΄π΄π΄π΄ = 1
IncΓ³gnitas del problema:
1. Factor de servicio mΓnimo: πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ππππππππππππ 2. Factor de servicio de la cadena: πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ 3. NΓΊmero de dientes de la catalina menor: π§π§π§π§1 4. NΓΊmero de dientes de la catalina mayor: π§π§π§π§2 5. Paso de la cadena: π΄π΄π΄π΄ en m (in); 6. Longitud relativa de la cadena: ππππ 7. Distancia interaxial: πΏπΏπΏπΏ en m; 8. Frecuencia rotacional de la catalina menor: πΏπΏπΏπΏ2 en Hz (min-1) 9. Potencia a ser tomada del motor primario: ππππ1 en W 10. Torque en la catalina menor: ππππ1 en Nβ m 11. Torque en la catalina mayor: ππππ2 en Nβ m 12. Fuerza radial en el Γ‘rbol de la catalina superior : πΉπΉπΉπΉππππ_π π π π π π π π π π π π en N 13. Fuerza radial en el Γ‘rbol de la catalina inferior : πΉπΉπΉπΉππππ_ππππππππππππ en N 14. Tipo de lubricaciΓ³n de la cadena: πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπππππΏπΏπΏπΏπ΄π΄π΄π΄ππππ 15. ElongaciΓ³n relativa mΓ‘xima permisible de la cadena por desgaste: ππππππππππππππππ
Para resolver el problema planteado, se aplica el algoritmo desarrollado en la Tabla 2-6. En cada paso del algoritmo, se llega a una relaciΓ³n con una sola incΓ³gnita, cuyo valor se puede obtener con una calculadora apropiada.
Tabla 2-6. Algoritmo que resuelve el problema planteado
Paso RelaciΓ³n IncΓ³gnita SoluciΓ³n Comentarios
1 (17) πΏπΏπΏπΏππππ 2.932
2 (18) π§π§π§π§2 73
3 (20) πΏπΏπΏπΏ 2.920 Valor muy cercano al deseado
4 (19) ΞπΏπΏπΏπΏ β 0.0122
5 (25) πΆπΆπΆπΆπΏπΏπΏπΏπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΆπΏπΏπΏπΏ 2 Impactos moderados
6 (26) πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ππππππππππππ 1.3
TECHNICAL SECTION
Power Transmission Chain Drives
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Paso RelaciΓ³n IncΓ³gnita SoluciΓ³n Comentarios
7 (53) ππππ1 11 500 W A partir de este valor, procurar un motorreductor de la potencia adecuada
8 (27) πΎπΎπΎπΎπΆπΆπΆπΆ 0.8
9 (1) πππππΆπΆπΆπΆ0 15 000 W
10 (13) πΎπΎπΎπΎππππ 1
11 (51) ππππ1ππππ 173
12 (4) ππππ0 0.02985 m (1.175 in)
13 (14) ππππ 0.03175 m (1.250 in)
14 (16) ππππ Β‘Solo se ejecuta si πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ se ha calculado!
15 (15) ANSI# 100
16 (50) ππππππππ 1.25
17 (6) πΎπΎπΎπΎππππ 3.281 W
18 (5) ππππππππ 17 700 W
19 (8) πΎπΎπΎπΎπ π π π 12.7β 106 W
20 (7) πππππ π π π 26 700 W
21 (9) πππππΊπΊπΊπΊ 188 000 W
22 (3) πππππΆπΆπΆπΆ 17 700 W
23 (2) πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ 1.53 π π π π ππππ πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ < πΎπΎπΎπΎπ΄π΄π΄π΄ππππππππππππ πΆπΆπΆπΆπππππππππΆπΆπΆπΆπππππππππΆπΆπΆπΆπ π π π volver al paso 14
24 (10) πππππΊπΊπΊπΊπ΄π΄π΄π΄ 9 270 W
25 (11) πππππΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊπΊ 93 900 W
26 (12) πΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπΏπππππππππππππΆπΆπΆπΆ βBβ LubricaciΓ³n tipo βAβ no puede usarse
27 (21) ππππ1 0.2513 rad
28 (22) ππππ2 0.086 rad
29 (52) ππππππππ 1.27 m
30 (23) π·π·π·π·1 0.253 m Β‘Verificar si hay espacio!
31 (24) π·π·π·π·2 0.738 m Β‘Verificar si hay espacio!
32 (30) ππππ0 130.46
33 (31) ππππ 132 Incluye el eslabΓ³n de conexiΓ³n. Es un valor no menor que 100: satisfactorio
34 (32) ππππ 1.295 m Β‘Verificar si hay espacio!
35 (29) ππππ 40.8 Valor cercano al deseado
36 (28) Ξππππ β 0.785
37 (33) πΏπΏπΏπΏ 4.191 m
59
59
Paso RelaciΓ³n IncΓ³gnita SoluciΓ³n Comentarios
38 (34) π£π£π£π£ 2.29 m/s
39 (35) πΉπΉπΉπΉπ‘π‘π‘π‘ 5 020 N
40 (36) ππππ1 636 Nβ m
41 (37) ππππ2 1 900 Nβ m
42 (38) πΉπΉπΉπΉπ£π£π£π£ 20.6 N Valor insignificante, debido a la baja velocidad
43 (39) ππππ 0.188 rad (10.8Β°)
44 (40) ππππ 1.27 m
45 (41) ππππ 3.91 kg/m
46 (42) ππππ 0.0254 m
47 (43) ππππ 0.335 rad (19.2Β°) Bien por debajo del lΓmite de 60Β°
48 (44) πΉπΉπΉπΉπΆπΆπΆπΆ_π π π π π π π π π π π π 304 N
49 (45) πΉπΉπΉπΉπΆπΆπΆπΆ_ππππππππππππ 288 N
50 (46) πΉπΉπΉπΉππππ_π π π π π π π π π π π π 8 340 N
51 (47) πΉπΉπΉπΉππππ_ππππππππππππ 8 310 N
52 (48) ππππππππππππππππ 2.74 % El valor extremo de 3 % no se alcanza
53 (49) ππππ2 0.988 Hz (59.2 min-1) Valor cercano al deseado
54 (54) π·π·π·π·ππππ1 0.234 m
55 (55) π·π·π·π·ππππ2 0.719 m
56 (56) π·π·π·π·ππππ1 0.270 m
57 (57) π·π·π·π·ππππ2 0.756 m
58 (58) π·π·π·π·π»π»π»π»1ππππππππππππ 0.221 m
59 (59) π·π·π·π·π»π»π»π»2ππππππππππππ 0.705 m
En este problema, la cadena seleccionada tentativamente en el paso 13 resultΓ³ ser adecuada para la aplicaciΓ³n. En otros casos, puede ser necesario iterar una o dos veces para resolver el problema, bien para tomar una cadena de una hilera de mayor tamaΓ±o, o para elegir una cadena del mismo o menor paso, pero de dos o mΓ‘s hileras. Por otro lado, puesto que la lubricaciΓ³n tipo A es inadmisible en este caso, es importante asegurar un sistema de lubricaciΓ³n que garantice lubricaciΓ³n tipo B durante la operaciΓ³n de la transmisiΓ³n por cadena.
El ejemplo mostrΓ³ cΓ³mo seleccionar una cadena de transmisiΓ³n en un caso tΓpico. Confiamos en que nuestros clientes encuentren el modelo AEC-Potencia ΓΊtil para plantear y resolver sus propios problemas. Para preguntas, sugerencias, o problemas de mayor complejidad, por favor referirse al Departamento TΓ©cnico de AEC-USA.
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Paso RelaciΓ³n IncΓ³gnita SoluciΓ³n Comentarios
38 (34) π£π£π£π£ 2.29 m/s
39 (35) πΉπΉπΉπΉπ‘π‘π‘π‘ 5 020 N
40 (36) ππππ1 636 Nβ m
41 (37) ππππ2 1 900 Nβ m
42 (38) πΉπΉπΉπΉπ£π£π£π£ 20.6 N Valor insignificante, debido a la baja velocidad
43 (39) ππππ 0.188 rad (10.8Β°)
44 (40) ππππ 1.27 m
45 (41) ππππ 3.91 kg/m
46 (42) ππππ 0.0254 m
47 (43) ππππ 0.335 rad (19.2Β°) Bien por debajo del lΓmite de 60Β°
48 (44) πΉπΉπΉπΉπΆπΆπΆπΆ_π π π π π π π π π π π π 304 N
49 (45) πΉπΉπΉπΉπΆπΆπΆπΆ_ππππππππππππ 288 N
50 (46) πΉπΉπΉπΉππππ_π π π π π π π π π π π π 8 340 N
51 (47) πΉπΉπΉπΉππππ_ππππππππππππ 8 310 N
52 (48) ππππππππππππππππ 2.74 % El valor extremo de 3 % no se alcanza
53 (49) ππππ2 0.988 Hz (59.2 min-1) Valor cercano al deseado
54 (54) π·π·π·π·ππππ1 0.234 m
55 (55) π·π·π·π·ππππ2 0.719 m
56 (56) π·π·π·π·ππππ1 0.270 m
57 (57) π·π·π·π·ππππ2 0.756 m
58 (58) π·π·π·π·π»π»π»π»1ππππππππππππ 0.221 m
59 (59) π·π·π·π·π»π»π»π»2ππππππππππππ 0.705 m
En este problema, la cadena seleccionada tentativamente en el paso 13 resultΓ³ ser adecuada para la aplicaciΓ³n. En otros casos, puede ser necesario iterar una o dos veces para resolver el problema, bien para tomar una cadena de una hilera de mayor tamaΓ±o, o para elegir una cadena del mismo o menor paso, pero de dos o mΓ‘s hileras. Por otro lado, puesto que la lubricaciΓ³n tipo A es inadmisible en este caso, es importante asegurar un sistema de lubricaciΓ³n que garantice lubricaciΓ³n tipo B durante la operaciΓ³n de la transmisiΓ³n por cadena.
El ejemplo mostrΓ³ cΓ³mo seleccionar una cadena de transmisiΓ³n en un caso tΓpico. Confiamos en que nuestros clientes encuentren el modelo AEC-Potencia ΓΊtil para plantear y resolver sus propios problemas. Para preguntas, sugerencias, o problemas de mayor complejidad, por favor referirse al Departamento TΓ©cnico de AEC-USA.
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CADENAS DE RODILLOS DE PRECISIΓN CON PASO CORTO (SERIE A)
Short pitch precision roller chains (A series)
DIN/ISOChainNo.
ANSIChainNo.
Pitch
mm mm mm
P d1max
d2max
b1min
Lcmax
h2max
Tmax
Lmax
mm mm mm mm mm
Qmin
kN/lbf
Qo
kN
q
Kg/m
Rollerdiameter
With between
innerplates
Innerplatedepth
Platethickness
Ultimatetensile
strength
Averagetensile
strength
Weightper
meter
Pindiameter
Pinlength
p d1 b1 d2 L Lc h2 T Qmin Qmed q25 6.35 3.30 3.18 2.30 7.9 8.4 6.00 0.80 3.50 4.60 0.1535 9.525 5.08 4.78 3.58 12.4 13.2 9.00 1.30 7.90 10.8 0.3341 12.70 7.77 6.35 3.58 13.8 15.0 9.91 1.30 6.67 12.6 0.4140 12.70 7.92 7.92 3.96 16.6 17.8 12.00 1.50 14.1 17.5 0.6250 15.875 10.16 9.53 5.08 20.7 22.2 15.09 2.03 22.2 29.4 1.0260 19.05 11.91 12.70 5.94 25.9 27.7 18.00 2.42 31.8 41.5 1.5080 25.40 15.88 15.88 7.92 32.7 35.0 24.00 3.25 56.7 69.4 2.60
100 31.75 19.05 19.05 9.53 40.4 44.7 30.00 4.00 88.5 109 3.91120 38.10 22.23 25.40 11.10 50.3 54.3 35.70 4.80 127 156 5.62140 44.45 25.40 25.40 12.70 54.4 59.0 41.00 5.60 172 212 7.50160 50.80 28.58 31.75 14.27 64.8 69.6 47.80 6.40 227 279 10.10180 57.15 35.71 35.71 17.45 72.8 78.6 53.60 7.20 280 342 13.45200 63.50 39.68 38.10 19.84 80.3 87.2 60.00 8.00 354 432 16.15240 76.20 47.63 47.63 23.80 95.5 103.0 72.39 9.50 510 623 23.20
Masa lineal kg/m
Espesorde placa
Resistencia tensional ΓΊltima, kNCadena
ANSI#
Dimensiones, mm
PasoDiΓ‘metro
del rodillo
Ancho entre
placas
DiΓ‘metro del
pasador
Longitud del pasador
Altura deplaca
interior
Cadenas de transmisiΓ³n de una hileraCadenas de transmisiΓ³n de una hilera
61
Short pitch precision roller chains (A series)
DIN/ISOChainNo.
ANSIChainNo.
Pitch
mm mm mm
P d1max
d2max
b1min
Lcmax
h2max
Tmax
Lmax
mm mm mm mm mm
Qmin
kN/lbf
Qo
kN
q
Kg/m
Rollerdiameter
With between
inner plates
Innerplatedepth
Platethickness
Pt
mm
Transversepitch
Ultimatetensile
strength
Averagetensile
strength
Weightper
meter
Pindiameter
Pinlength
p d1 b1 d2 L Lc h2 T pt Qmin Qmed q25-2 6.35 3.30 3.18 2.30 7.9 8.4 6.00 0.80 6.40 3.50 4.60 0.1535-2 9.525 5.08 4.78 3.58 12.4 13.2 9.00 1.30 10.13 7.90 10.8 0.3341-2 12.70 7.77 6.35 3.58 13.8 15.0 9.91 1.30 11.95 6.67 12.6 0.4140-2 12.70 7.92 7.92 3.96 16.6 17.8 12.00 1.50 14.38 14.1 17.5 0.6250-2 15.875 10.16 9.53 5.08 20.7 22.2 15.09 2.03 18.11 22.2 29.4 1.0260-2 19.05 11.91 12.70 5.94 25.9 27.7 18.00 2.42 22.78 31.8 41.5 1.5080-2 25.40 15.88 15.88 7.92 32.7 35.0 24.00 3.25 29.29 56.7 69.4 2.60
100-2 31.75 19.05 19.05 9.53 40.4 44.7 30.00 4.00 35.76 88.5 109 3.91120-2 38.10 22.23 25.40 11.10 50.3 54.3 35.70 4.80 45.44 127 156 5.62140-2 44.45 25.40 25.40 12.70 54.4 59.0 41.00 5.60 48.87 172 212 7.50160-2 50.80 28.58 31.75 14.27 64.8 69.6 47.80 6.40 58.55 227 279 10.10180-2 57.15 35.71 35.71 17.45 72.8 78.6 53.60 7.20 65.84 280 342 13.45200-2 63.50 39.68 38.10 19.84 80.3 87.2 60.00 8.00 71.55 354 432 16.15240-2 76.20 47.63 47.63 23.80 95.5 103.0 72.39 9.50 87.83 510 623 23.20
Masa lineal kg/m
Pasotransverso
Resistencia tensional ΓΊltima, kNCadena
ANSI#
Dimensiones, mm
PasoDiΓ‘metro
del rodillo
Ancho entre
placas
DiΓ‘metro del
pasador
Longitud del pasador
Altura deplaca
interior
Espesorde placa
Cadenas de transmisiΓ³n de dos hilerasCadenas de transmisiΓ³n de dos hileras
62
Short pitch precision roller chains (A series)
DIN/ISOChain
No.
ANSIChain
No.
Pitch
mm mm mm
P d1max
d2max
b1min
Lcmax
h2max
Tmax
Lmax
mm mm mm mm mm
Pt
mm
Qmin
kN/lbf
Qo
kN
q
Kg/m
Rollerdiameter
With between
inner plates
Innerplatedepth
Platethickness
TransversePitch
Ultimatetensile
strength
Averagetensile
strength
Weightper
meter
Pindiameter
Pinlength
CADENAS DE RODILLOS DE PRECISIΓN CON PASO CORTO (SERIE A)
p d1 b1 d2 L Lc h2 T pt Qmin Qmed q25-3 6.35 3.30 3.18 2.30 21.0 21.5 6.00 0.80 6.40 10.50 12.60 0.4435-3 9.525 5.08 4.78 3.58 32.7 33.5 9.00 1.30 10.13 23.70 28.6 1.0540-3 12.70 7.92 7.92 3.96 45.4 46.6 12.00 1.50 14.38 42.3 50.0 1.9050-3 15.875 10.16 9.53 5.08 57.0 58.5 15.09 2.03 18.11 66.6 77.8 3.0960-3 19.05 11.91 12.70 5.94 71.5 73.3 18.00 2.42 22.78 95.4 111.1 4.5480-3 25.40 15.88 15.88 7.92 91.7 93.6 24.00 3.25 29.29 170.1 198.4 7.89
100-3 31.75 19.05 19.05 9.53 112.2 116.3 30.00 4.00 35.76 265.5 310 11.77120-3 38.10 22.23 25.40 11.10 141.4 145.2 35.70 4.80 45.44 381 437 17.53140-3 44.45 25.40 25.40 12.70 152.2 156.8 41.00 5.60 48.87 517 593 22.20160-3 50.80 28.58 31.75 14.27 181.8 186.6 47.80 6.40 58.55 680 781 30.02180-3 57.15 35.71 35.71 17.45 204.4 210.2 53.60 7.20 65.84 841 984 38.22200-3 63.50 39.68 38.10 19.84 223.5 230.4 60.00 8.00 71.55 1061 1218 49.03240-3 76.20 47.63 47.63 23.80 271.3 278.6 72.39 9.50 87.83 1531 1757 71.60
Masa lineal kg/m
Pasotransverso
Resistencia tensional ΓΊltima, kNCadena
ANSI#
Dimensiones, mm
PasoDiΓ‘metro
del rodillo
Ancho entre
placas
DiΓ‘metro del
pasador
Longitud del pasador
Altura deplaca
interior
Espesorde placa
Cadenas de transmisiΓ³n de tres hilerasCadenas de transmisiΓ³n de tres hileras
63
Short pitch precision roller chains (A series)
DIN/ISOChainNo.
ANSIChainNo.
Pitch
mm mm mm
P d1max
d2max
b1min
Lcmax
h2max
Tmax
Lmax
mm mm mm mm mm
Pt
mm
Qmin
kN/lbf
Qo
kN
q
Kg/m
Rollerdiameter
With between
inner plates
Innerplatedepth
Platethickness
TransversePitch
Ultimatetensile
strength
Averagetensile
strength
Weightper
meter
Pindiameter
Pinlength
p d1 b1 d2 L Lc h2 T pt Qmin Qmed q40-4 12.70 7.92 7.92 3.96 59.8 61.0 12.00 1.50 14.38 56.4 62.0 2.5750-4 15.875 10.16 9.53 5.08 75.1 76.6 15.09 2.03 18.11 88.8 97.7 4.3060-4 19.05 11.91 12.70 5.94 94.4 96.1 18.00 2.42 22.78 127.2 139.9 6.2180-4 25.40 15.88 15.88 7.92 121.0 124.4 24.00 3.25 29.29 226.8 249.5 10.37
100-4 31.75 19.05 19.05 9.53 147.8 152.1 30.00 4.00 35.76 354.0 389 15.60120-4 38.10 22.23 25.40 11.10 187.0 190.8 35.70 4.80 45.44 508 559 23.5640-5 12.70 7.92 7.92 3.96 74.2 75.4 12.00 1.50 14.38 70.5 77.6 3.1950-5 15.875 10.16 9.53 5.08 93.2 94.7 15.09 2.03 18.11 111.0 122.1 5.3760-5 19.05 11.91 12.70 5.94 117.0 118.8 18.00 2.42 22.78 159.0 174.9 7.7580-5 25.40 15.88 15.88 7.92 149.9 153.7 24.00 3.25 29.29 283.5 311.9 12.96
100-5 31.75 19.05 19.05 9.53 183.6 187.9 30.00 4.00 35.76 442.5 487 19.46120-5 38.10 22.23 25.40 11.10 232.3 236.1 35.70 4.80 45.44 635 699 29.4040-6 12.70 7.92 7.92 3.96 88.5 89.8 12.00 1.50 14.38 84.6 93.1 3.8350-6 15.875 10.16 9.53 5.08 111.3 112.8 15.09 2.03 18.11 133.2 146.5 6.4360-6 19.05 11.91 12.70 5.94 139.8 141.8 18.00 2.42 22.78 190.8 209.8 9.3180-6 25.40 15.88 15.88 7.92 179.2 183.0 24.00 3.25 29.29 340.2 374.2 15.50
100-6 31.75 19.05 19.05 9.53 219.4 223.7 30.00 4.00 35.76 531.0 584 23.36120-6 38.10 22.23 25.40 11.10 278.0 282.0 35.70 4.80 45.44 762 838 35.3040-8 12.70 7.92 7.92 3.96 117.3 118.5 12.00 1.50 14.38 112.8 124.1 5.1150-8 15.875 10.16 9.53 5.08 147.5 149.0 15.09 2.03 18.11 177.6 195.4 8.5960-8 19.05 11.91 12.70 5.94 185.8 187.6 18.00 2.42 22.78 254.4 279.8 12.3780-8 25.40 15.88 15.88 7.92 237.8 241.6 24.00 3.25 29.29 453.6 499.0 20.67
100-8 31.75 19.05 19.05 9.53 290.8 295.1 30.00 4.00 35.76 708.0 779 31.14120-8 38.10 22.23 25.40 11.10 368.8 372.8 35.70 4.80 45.44 1016 1176 47.07
Masa lineal kg/m
Pasotransverso
Resistencia tensional ΓΊltima, kNCadena
ANSI#
Dimensiones, mm
PasoDiΓ‘metro
del rodillo
Ancho entre
placas
DiΓ‘metro del
pasador
Longitud del pasador
Altura deplaca
interior
Espesorde placa
Cadenas de transmisiΓ³n de cuatro, cinco, seis y ocho hilerasCadenas de transmisiΓ³n de mΓΊltiples hileras
64
CADENAS ESPECIALES
Desde aditamentos de cadena ΓΊnicos en su
tipo y cadenas para transportadores de horno
que deben soportar 650Β°C, hasta cadenas de
acero inoxidable, Usted puede encontrar en
AEC-USA una cadena hecha a la medida de sus
necesidades. LlΓ‘menos, y nuestro Equipo de
Ingenieros le ayudarΓ‘ de modo interactivo a
hallar una soluciΓ³n satisfactoria.
65
TABLILLAS PORTADORAS DE CAΓA
EstiloCalibre, in 3/16 1/4 3/16 1/4 3/16 1/4 3/16 1/4Ancho, in
30 11.7 15.5 13.1 17.5 12.3 16.5 13.9 18.636 14.0 18.6 15.8 21.1 14.8 19.8 16.8 22.342 16.3 21.7 18.4 24.5 17.3 23.1 19.6 26.148 18.7 24.8 21.1 28.1 19.8 26.4 22.3 29.854 21.0 27.9 23.7 31.5 22.2 29.6 25.1 33.560 23.4 31.0 26.3 35.2 24.1 32.9 27.9 37.266 25.7 34.1 28.9 38.5 27.2 36.2 30.7 40.972 28.0 37.3 31.6 42.1 29.6 39.4 33.6 44.678 30.4 40.4 34.2 45.6 32.1 42.8 36.3 48.484 32.7 43.5 36.8 49.1 34.6 46.2 39.0 52.190 35.0 46.6 39.4 52.6 37.0 49.4 41.9 55.796 37.4 49.7 42.1 56.1 39.5 52.6 44.7 59.5
102 39.7 52.8 44.7 59.6 41.9 56.0 47.4 63.3108 42.0 55.9 47.4 63.2 44.4 59.3 50.3 67.0
CDCCCA CB
Peso, lb
66
PITCH
W
Notes:1.MATERIAL: AISI 4140 FORGED STEEL, FULLY HEAT TREATED.
033008
SCALE:1:2
ATLANTIC BEARING SERVICES. ANY
A3
6
D
C
B
A
E
F
G
H
E
A
B
C
D
F
54321 7 8 9 10 11 12
1 2 3 4 5 6 7 8
G
ABS-042108-00ASSY
DRAWN 033008
X.XXX = +/- 0.06
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
033008
REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
XΒ° = +/- 1Β°
THIRD ANGLE PROJECTION
Q.A
DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OF
www.atlantic-bearing.com
TOLERANCES:
ATLANTIC BEARING SERVICES IS
X.XX = +/- 0.13EDGES
NAME SIGNATURE DATE
MATERIAL:
REVISIONATLANTIC
TITLE:
DO NOT SCALE DRAWING
DROP FORGED RIVETLESS
SHEET 1 OF 1
DWG NO.
WEIGHT:
ABS-042108-00ASSY
AEC
APARDINAS
ABS
MALE
LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS DEBUR AND
SERVICES
PROHIBITED.
CROMAY
X.X = +/- 0.25X = +/- 0.50 BREAK SHARP
CHK'D
APPV'D
MFG
BEARING
THE INFORMATION CONTAINED IN THIS
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 fax
CHAIN
R
1
H
C
3 2
T
B
DA
4140698-3 PIN
hardness
45HRC2 698-2 SIDEBAR
414042HRC
1 698-1 MAIN LIN 4140
3
pos part # descr. mat.42HRC
CHAIN PITCH A B C D T H W U.T.S.(lbs)X468 4.031 1.62 1.16 0.88 0.75 0.45 1.88 3.31 84500X678 6.031 1.31 0.84 1.00 0.88 0.72 2.00 3.03 85000X698 6.031 1.56 1.03 1.25 1.12 0.59 2.69 3.75 180000
3.59
3.50
pitch=6.00
1.75
3.84
2.56
3.00 0.52(2 plcs)
Notes:1.Ultimate Tensile Strength U.T.S 75 000 lbs, Allowed Load 6500 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.The roller should turn freely in 360Β°, the joint of each link should away flexibly.
Q.A
LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS
PROHIBITED.
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
X.XXX = +/- 0.06
BREAK SHARP BEARING
SCALE:1:5
www.atlantic-bearing.com
2184-A42
6
D
C
B
A
E
F
G
H
E
A
B
C
D
F
54321 7 8 9 10 11 12
1 2 3 4 5 6
MFG
APPV'D
AECX.X = +/- 0.25X = +/- 0.50
ABS
SERVICES XΒ° = +/- 1Β°
ABS-041408-00ASSY
MALE
CROMAY
033008
033008
033008
ATLANTIC
ATLANTIC BEARING SERVICES. ANY
TOLERANCES:
ATLANTIC BEARING SERVICES IS
X.XX = +/- 0.13EDGES
NAME SIGNATURE DATE
MATERIAL:
DO NOT SCALE DRAWING
DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OF
REVISION
DWG NO.
TITLE:
SHEET 1 OF 1
A3
WEIGHT:
DRAWN
THIRD ANGLE PROJECTION DEBUR AND
CHK'D
ABS-041408-00ASSY
WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OFREPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE
APARDINAS
7 8
G
THE INFORMATION CONTAINED IN THIS
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
R
96
10
2.00
10 AEC2184-10 C2 COTT9 AEC2184-9 C2 PIN 4140 55-60HRC8 AEC2184-8 ROLLER 4120 58-60HRC7 AEC2184-7 BUSHING 4120 58~62HRC6 AEC2184-6 COTTER PIN5 AEC2184-5 PIN 4140 58-60HRC4 AEC2184-4 C2 WING 203 AEC2184A42-3 SIDEPLATE-A42 40Mn 40HRC2 AEC2184-2 SIDEPLATE 40Mn 40HRC1 AEC2184-1 SIDEPLATE 40Mn 40HRC
pos part # descr. mat. obs.
2 87
3
4
1
5
1.38
2.12
0.38
0.875
3.00
1.26
67
PITCH=4.50
6 AEC635-6 COTT. PIN5 AEC635-5 ROLLER 4120 58~60HRC4 AEC635-4 BUSHING 4120 58~62HRC3 AEC635-3 PIN 4140 58~60HRC2 AEC635-2 SIDEPLATE 40Mn 40HRC1 AEC635-1 SIDEPLATE 40Mn 40HRC
pos part # descr. mat. obs.Notes:1.Ultimate Tensile Strength 190000 lbs, Allowed Load 13200 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.Surfaces of all components are free of crack, burr, scar, etc.
ATLANTIC BEARING SERVICES. ANY
DRIVE CHAIN
6
D
C
B
A
E
F
G
H
E
A
B
C
D
F
54321 7 8 9 10 11 12
1 2 3 4 5 6 7 8
G
ABS-021209-00ASSY
DRAWN
CHK'D
APPV'DDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OF
ATLANTICBEARING
BREAK SHARP
061208
WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
DEBUR AND
SERVICES
PROHIBITED.
TOLERANCES:
ATLANTIC BEARING SERVICES IS
X.XX = +/- 0.13EDGES
NAME SIGNATURE DATE
MATERIAL:
DO NOT SCALE DRAWING REVISION
TITLE:
DWG NO.
SCALE:1:5 SHEET 1 OF 1
A3
WEIGHT:
ABS-021209-00ASSY
AEC
APARDINAS
ABS
MALE
CROMAY
061208
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
XΒ° = +/- 1Β°
THIRD ANGLE PROJECTION
X.XXX = +/- 0.06
061208
X = +/- 0.50X.X = +/- 0.25
www.atlantic-bearing.com
MFG
Q.A
LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS
635
REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE
THE INFORMATION CONTAINED IN THIS
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 fax
R
2 5 41 3
0.56
1.09
1.63
3.27
5.38
2.06
2.25
6
3.00
PITCH=1.50
1.05
91.
256
Notes:1.Ultimate Tensile Strength 36500 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.Surfaces of all components are free of crack, burr, scar, etc.
ROLLER CHAIN
6
D
C
B
A
E
F
G
H
E
A
B
C
D
F
54321 7 8 9 10 11 12
1 2 3 4 5 6 7 8
G
ABS-032409-00ASSY
DRAWN
CHK'D
APPV'D
MFG
www.atlantic-bearing.com
ATLANTIC BEARING SERVICES. ANY DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OF
BEARINGATLANTIC
X.X = +/- 0.25
SERVICES XΒ° = +/- 1Β°
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
ATLANTIC BEARING SERVICES IS
X.XX = +/- 0.13EDGES
NAME SIGNATURE DATE
MATERIAL:
DO NOT SCALE DRAWING REVISION
TITLE:
DWG NO.
SCALE:1:2 SHEET 1 OF 1
A3
WEIGHT:
ABS-032409-00ASSY
AEC
APARDINAS
ABS
MALE
CROMAY
061208
061208
X.XXX = +/- 0.06
THIRD ANGLE PROJECTION DEBUR AND BREAK SHARP
061208
WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OFREPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE
24B-1
Q.A
LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS
PROHIBITED.
TOLERANCES:X = +/- 0.50
THE INFORMATION CONTAINED IN THIS
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 fax
R
6 AEC24B-06 COTT. PIN5 AEC24B-05 ROLLER 4120 58~60HRC4 AEC24B-04 BUSHING 4120 58~62HRC3 AEC24B-03 PIN 4140 58~60HRC2 AEC24B-02 SIDEPLATE 40Mn 40HRC1 AEC24B-01 SIDEPLATE 40Mn 40HRC
pos part # descr. mat. obs.
4
1.31
5
6 5
1 3 24
5
1.00
0.576
0.21
9
0.21
9
1.00
6836
PITCH=3.00
6.00
2.42
Notes:1.Ultimate Tensile Strength U.T.S 13 000 lbs, Allowed Load 2210 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.The roller should turn freely in 360Β°, the joint of each link should away flexibly.
BREAK SHARP BEARING
DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OF
www.atlantic-bearing.com
AEC3013D5 EL
6
D
C
B
A
E
F
G
H
E
A
B
C
D
F
543
2
1 7 8 9 10 11 12
1 2 3 4 5 6 7 8
G
ABS062609-00ASSY3013D5
DRAWN
X.XXX = +/- 0.005
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
033008
REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
033008
XΒ° = +/- 1Β°
THIRD ANGLE PROJECTION
Q.A
ATLANTIC
ATLANTIC BEARING SERVICES. ANY
TOLERANCES:
ATLANTIC BEARING SERVICES IS
X.XX = +/- 0.010EDGES
NAME SIGNATURE DATE
MATERIAL:
DO NOT SCALE DRAWING REVISION
TITLE:
DWG NO.
SCALE:1:5 SHEET 1 OF 1
A3
WEIGHT:
ABS062609-00ASSY3013D5
AEC
APARDINAS
ABS
MALE
LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES DEBUR AND
SERVICES
PROHIBITED.
CROMAY
X.X = +/- 0.020X = +/- 0.050
033008
CHK'D
APPV'D
MFG
THE INFORMATION CONTAINED IN THIS
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
R
1.12
8 AEC3013-8 COTTER PIN7 AEC3013-7 ROLLER AISI 4120 55~60HRC6 AEC3013-6 BUSHING AISI 4120 58~62HRC5 AEC3013-5 PIN AISI 4140 58~62HRC4 AEC3013-4 D5FINGER AISI 4140 55~60HRC3 AEC3013-3 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC2 AEC3013-2 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC1 AEC3013-01 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC
pos part # descr. mat. obs.
2 4 5 8 6 71 3
1.50
2.25
0.19
0.441.00 0.44
0.19
0.65
0.63
0.65
0.80
2.59
3.00
pitch=6.00
3.50
3.25
Notes:1.Ultimate Tensile Strength 95 000 lbs, Allowed Load 7650 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.Surfaces of all components are free of crack, burr, scar, etc.
6
D
C
B
A
E
F
G
H
E
A
B
C
D
F
54321 7 8 9 10 11 12
1 2 3 4 5 6 7 8
G
ABS1796-00ASSY
DRAWN
CHK'D
APPV'D
MFG
Q.A
LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERSTOLERANCES:X = +/- 0.50X.X = +/- 0.25X.XX = +/- 0.13X.XXX = +/- 0.06XΒ° = +/- 1Β°
THIRD ANGLE PROJECTION DEBUR AND BREAK SHARP EDGES
NAME SIGNATURE DATE
MATERIAL:
DO NOT SCALE DRAWING REVISION
TITLE:
DWG NO.
SCALE:1:5 SHEET 1 OF 1
A3
WEIGHT:
ABS1796-00ASSY
AEC
APARDINAS
ABS
MALE
CROMAY
061208
061208
061208
ATLANTICBEARINGSERVICES
THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OFATLANTIC BEARING SERVICES IS PROHIBITED.
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
1796-AS2ROLLER CONV.
R
3 4 2
8
7 6 9 1
ATT. AS2 EVERY 4TH LINK
3.9
0.38
1.50
0.38
2.75
0.88 1.25
0.88
1011
2.25
2.00.5
11 AEC1796-11 C2 COTT10 AEC1796-10 C2 PIN 4140 55-60HRC9 AEC1796-09 COTT PIN8 AEC1796-08 ROLLER 4120 58-60HRC7 AEC1796-07 BUSHING 4120 58~62HRC6 AEC1796-06 PIN 4140 58-60HRC5 AEC1796-05 C2 WING 10204 AEC1796-04 SIDEPLATE IN 40Mn 40HRC3 AEC1796A42-03 SIDEPLATE-A42 40Mn 40HRC2 AEC1796-02 SIDEPLATE 40Mn 40HRC1 AEC1796-01 SIDEPLATE 40Mn 40HRC
pos part # descr. mat. obs.
6937
3.00PITCH
6 RC240HT-06 COTT. PIN5 RC240HT-05 ROLLER 41204 RC240HT-04 BUSHING 41203 RC240HT-03 PIN 41402 RC240HT-02 SIDEPLATE1 RC240HT-01 SIDEPLATE
pos part # descr. mat. obs.
4 6
2.85
41 2 35
1.88
0.94
1.88
0.50
0.50
4.60
Notes:
1.Average Tensile Strenght A.T.S. 900 kN.2.Surfaces of all components are free of crack, burr, scar, etc.
A3
6
D
C
B
A
E
F
G
H
E
A
B
C
D
F
54321 7 8 9 10 11 12
1 2 3 4 5 6 7 8
G
ABS-082009-00ASSY240HT
DRAWN
CHK'D
APPV'D
MFG
Q.A
ROLLER CHAIN
DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE
XΒ° = +/- 1Β°
THIRD ANGLE PROJECTION
X.XXX = +/- 0.06X.XX = +/- 0.13
EDGES
NAME SIGNATURE DATE
MATERIAL:
DO NOT SCALE DRAWING REVISION
TITLE:
RC240HTDWG NO.
SHEET 1 OF 1SCALE:1:2WEIGHT:
ABS-082009-00ASSY240HT
AEC
APARDINAS
ABS
MALE
CROMAY
061208
061208
061208
BREAK SHARP DEBUR AND
SERVICESBEARINGATLANTIC
X.X = +/- 0.25X = +/- 0.50TOLERANCES:LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS
PROHIBITED.
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
ATLANTIC BEARING SERVICES IS WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
THE INFORMATION CONTAINED IN THIS
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 fax
R
5
PITCH = 6.050
2.00
3.025
4.70
7 AEC150XA42-07 COTTER PIN6 AEC150XA42-06 BUSHING 4120 CASE HARD.HCR58-625 AEC150XA42-05 PIN 4140 CASE HARD. HCR55-604 AEC150XA42-04 SIDEPLATE W/A42 40Cr THRU HARD. HCR36-403 AEC150XA42-03 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR36-402 AEC150XA42-02 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR36-401 AEC150XA42-01 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR36-40
POS PART# DESCRIPTION MAT SPECS
Notes:1. Chain UTS ~ 100 000 lbs.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
D
C
B
A
B
C
D
12345678
8 7 6 5 4 3 2 1
E
F
E
F
ABS020109-00ASSY150XA42
AEC R
051508
051508
1.305.592.4540 fax
SERVICES
THIRD ANGLE PROJECTION
SCALE: 1:2
SIZE DWG. NO.
AREV.
MATERIAL
FINISH
DO NOT SCALE DRAWINGAPPLICATION
USED ONNEXT ASSY
BEARINGATLANTIC
1.305.592.4404 phoneMIAMI, FL 33122 USA
8208NW 30TH TERRACE
OIGLESIASXΒ° = +/- 1Β°
NAME DATE
DRAWN
CHECKED
ENG APPR.
MFG APPR.
ATLANTIC BEARING SERVICES IS SHEET 1 OF 1
X.XXX = +/- 0.005X.XX = +/- 0.010X.X = +/- 0.020X = +/- 0.050TOLERANCES:LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES
PROHIBITED.
Q.A.
WEIGHT:
ABS020109-00ASSY150XA42
MALE
APARDINAS
CROMAY
040108
040108
040108
APARDINAS
THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
150X-A42STEEL BUSHED
A42 ATT. EVERY 4TH LINK
1 6 5 4 3 2
3.313
6.250
3.00
0.906
1.00
0.50
0.50
1.750
7
0.750
2.50
7038
12.000 CHAIN PITCH
3.25
5.75
12.000 CHAIN PITCH
4.0
3.00
4.50
5.75
5.000 WELD LENGTH
3.25
1.75
2.50
8 AECR4185-08 COTTER PIN
7 AECR4185-07 ROLLER 4120 CASE HARD.HCR 55-60
6 AECR4185-06 BUSHING 4120 CASE HARD.HCR58-62
5 AECR4185-05 PIN 4140 CASE HARD.HCR55-60
4 AECR4185-04 A-2 ATT.SIDEPLATE 40Cr/A36 THRU HARD. HCR34-38
3 AECR4185-03 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-38
2 AECR4185-02 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-38
1 AECR4185-01 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR36-38
POS PART# DESCRIPTION MAT SPECS
Notes:1. Rollers should turn freely 360Β°.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc3. Amount of camber & twist to be equal in either direction.
ATLANTIC
5678
8 7 6 5 4 3 2 1
E
F
E
F
8208NW 30TH TERRACE
X.XXX = +/- 0.005
www.atlantic-bearing.com
CHECKED
X = +/- 0.050
WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
CHAIN
WEIGHT:
ABS-R4185-A2SP-00ASSY
MALE
APARDINAS
3 2 1
D
C
040108
X.XX = +/- 0.010SERVICES
THIRD ANGLE PROJECTION
SCALE: 1:2
SIZE DWG. NO.
AREV.
MATERIAL
FINISH
DO NOT SCALE DRAWINGAPPLICATION
USED ONNEXT ASSY
LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES
040108
X.X = +/- 0.020
ATLANTIC BEARING SERVICES IS
CROMAY
B
SHEET 1 OF 1
XΒ° = +/- 1Β°
NAME DATE
DRAWN
051508
ENG APPR.
4
Q.A.
040108
MIAMI, FL 33122 USA
1.305.592.4540 fax
APARDINAS
BEARING
PROHIBITED.
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
1.305.592.4404 phone
TOLERANCES:
OIGLESIAS
MFG APPR.
051508
RAEC
D
C
B
A
THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE
R4185-A2SPROLLER CONVEYOR
ABS-R4185-A2SP-00ASSY
3.004.
00
0.50
A
A
3 452 761
8
1.500
MIN
DIA. HOLE
3.17
6.00
6.00
6.75
0
5.00
0.50
2.12
0.62
5
2.12
0.62
5
0.937
GUIDE PLATE 6 X 3 X 1/2
SCALE 1 : 2SECTION A-A
0.937
3.50
5.00
0.50
152.40
134.
92
44.45
134.
92
44.45
54.10
28.5
7
Notes:1.Minimum ultimate chain strength 36 000 lbs2.*Bushing: case hardness 55-60HRC, depth 0.91~1.32mm, center hardness 30~40HRC. 3.*Pin: case hardness 57-62HRC, depth 0.1.52~2.03mm, body hardness 40~45HRC
A3
6
D
C
B
A
E
F
G
H
E
A
B
C
D
F
54321 7 8 9 10 11 12
1 2 3 4 5 6 7 8
G
ABSQ-040808-00SBS110K2
DRAWN
CHK'D
APPV'D
MFG
Q.A
DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
XΒ° = +/- 1Β°
THIRD ANGLE PROJECTION
X.XXX = +/- 0.06X.XX = +/- 0.13
EDGES
NAME SIGNATURE DATE
MATERIAL:
DO NOT SCALE DRAWING REVISION
TITLE:
SBS110-K2
DWG NO.
SHEET 1 OF 1SCALE:1:5WEIGHT:
ABSQ-040808-00SBS110K2
AEC
APARDINAS
ABS
MALE
CROMAY
033008
033008
033008
BREAK SHARP DEBUR AND
SERVICESBEARINGATLANTIC
X.X = +/- 0.25X = +/- 0.50TOLERANCES:LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS
PROHIBITED.
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
ATLANTIC BEARING SERVICES IS
THE INFORMATION CONTAINED IN THIS
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 fax
R
6 ER110-K2-55 ER110-K2-5 PIN 40Cr 57-62HRC*4 ER110-K2-4 BUSHING 20Cr 55-60HRC*3 ER110-K2-3 SIDEPLATE 40Cr 26-39HRC2 ER110-K2-2 SIDEPLATE 40Cr 26-39HRC1 ER110-K2-1 SIDEPLATE 40Cr 26-39HRC
pos part # descr. mat. obs.
2
1 34
5
15.75
53.8
3
162.
56
31.75
73.0
2
9.60
74.6
0
9.60
10.30
688.90
47.6
2
38.1
0
7139
PITCH=6.00
1.75
4.38
3.00 3.002.
44B T
46 51 237
6.50
4.50
3.00
B
T
D
D1.50
0.56
4.500
Notes:1. Rollers should turn freely 360Β°.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc
051508
051508
R
D
C
B
A
B
C
D
12345678
8 7 6 5 4 3 2 1
E
F
OIGLESIAS
APARDINAS
040108
040108
040108
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
X.X = +/- 0.020
1.305.592.4540 fax
SERVICES
THIRD ANGLE PROJECTION
SCALE: 1:2
SIZE DWG. NO.
AREV.
MATERIAL
FINISH
DO NOT SCALE DRAWINGAPPLICATION
X.XX = +/- 0.010X.XXX = +/- 0.005
PROHIBITED.
TOLERANCES:
E
CROMAY
Q.A.
SHEET 1 OF 1
XΒ° = +/- 1Β°
NAME DATE
DRAWN
CHECKED
ENG APPR.
MFG APPR.
F
ATLANTIC BEARING SERVICES IS
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
USED ONNEXT ASSY
LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES
BEARINGATLANTIC
X = +/- 0.050
WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
ChainABSQ-031609-00ASSY
WEIGHT:
ABSQ-031609-00ASSY
MALE
APARDINAS
THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE
09063 & 09065K2Steel Roller Conveyor
AECSIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-38
2 AEC0906XK2-2 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-381 AEC0906XK2-1 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR36-40
POS PART# DESCRIPTION MAT SPECS
7 AEC0906XK2-7 COTTER PIN6 AEC0906XK2-6 ROLLER 4120 CASE HARD.HCR55-605 AEC0906XK2-5 BUSHING 4120 CASE HARD.HCR58-624 AEC0906XK2-4 PIN 4140 CASE HARD. HCR55-603 AEC0906XK2-3
CHAIN PITCH B D T U.T.S.(lbs)09063 6.000 1.25 0.94 0.41 14000009065 6.000 1.50 1.06 0.50 170000
CHAIN PITCH 12.00
6.00
2.66
ATTACHMENT M14 ELSQR HOLE FOR 1 1/4 SQR BAR
6
3.50
1 2 3 4 5
1.751.25
6.5
2.50
0.63
0.63
2.75
6 AEC2614M14-6 COTTER PIN5 AEC2614M14-5 BUSHING 4120 HRC58~624 AEC2614M14-4 PIN 4140 HRC58~603 AEC2614M14-3 ROLLER 4140 HRC58~602 AEC2614M14-2 SIDEBAR 40Mn HRC361 AEC2614M14-1 SIDEBAR 40Mn HRC36
pos part # descr. mat. obs.Notes:1. Ultimate Tensile Strength 140,000 lbs.2. Rollers to turn free 360Β°.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc
D
C
B
A
B
C
D
12345678
8 7 6 5 4 3 2 1
E
F
E
F
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
ATLANTICBEARINGSERVICES
THIRD ANGLE PROJECTION
SCALE: 1:3
SIZE DWG. NO.
AREV.
MATERIAL
FINISH
DO NOT SCALE DRAWINGAPPLICATION
USED ONNEXT ASSY
LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHESTOLERANCES:X = +/- 0.050X.X = +/- 0.020X.XX = +/- 0.010X.XXX = +/- 0.005XΒ° = +/- 1Β°
NAME DATE
DRAWN
CHECKED
ENG APPR.
MFG APPR.
Q.A.
SHEET 1 OF 1
THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OFATLANTIC BEARING SERVICES IS PROHIBITED.
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL 2614M14CHAIN ASSY
ABS091909-00ASSY2614M14WEIGHT:
ABS091909-00ASSY2614M14
MLEON
APARDINAS
CROMAY
040108
72
CHAIN PITCH 12.00
9 AEC2614OBR-9 COTTER PIN8 AEC2614OBR-8 PAN MTG BOLT7 AEC2614OBR-7 WASHER6 AEC2614OBR-6 1.25" SQUARE BAR5 AEC2614OBR-5 PLATE4 AEC2614OBR-4 BRACKET3 AEC2614OBR-3 OBR BUSHING CAST IRON HEAT TREATED2 AEC2614OBR-2 OBR ROLLER CAST IRON HEAT TREATED1 AEC2614OBR-1 2614M14ASSY
pos part # descr. mat. obs.
SECTION A-A
OVERALL WIDTH 96.38CONVEYOR WIDTH 86.38
6.00
1.25 S
QR
6
5
83 2 7 4
1
9
A
A
Notes:1.Chain reference number 2614M14, pitch 12", Outboard Roller Support (OBR)2. The surface is free of crack, burr, scar, etc
MLEON
APARDINAS
ABS092109-00ASSY2614OBR
D
C
B
A
B
C
D
12345678
8 7 6 5 4 3 2 1
E
F
ABS092109-00ASSY2614OBR
WEIGHT:
Q.A. OBR ASSYATLANTIC BEARING SERVICES IS
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
X.X = +/- 0.020
1.305.592.4540 fax
SERVICES
THIRD ANGLE PROJECTION
SCALE: 1:3
SIZE DWG. NO.
AREV.
MATERIAL
FINISH
DO NOT SCALE DRAWINGAPPLICATION
X.XX = +/- 0.010X.XXX = +/- 0.005
ATLANTIC
PROHIBITED.
E
TOLERANCES:
CROMAY
SHEET 1 OF 1
XΒ° = +/- 1Β°
NAME DATE
DRAWN
CHECKED
ENG APPR.
MFG APPR.
F
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
X = +/- 0.050
USED ONNEXT ASSY
LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES
BEARING
THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
2614M14
040108
2.13
TRACK WIDTH 89.69
82.25
2.75
2.50
6.000 CHAIN PITCH6.000 CHAIN PITCH
2.44
11.7
6
6.26
2.50
2.75
2.500
2.5010
3.00
3
1 2 4 59 8 7
6
0.69
4.50 4.50
0.69
1.750
2.50
1.25
0.50
0.50
2.38 1.75
1.25
2.38
13.6
4
10 AECR09067-10 COTTER PIN
9 AECR09067-09 ROLLER AISI 5140 CASE HARD.HCR 55-60
8 AECR09067-08 BUSHING AISI 5120 CASE HARD.HCR 58-62
7 AECR09067-07 PIN AISI 5140 CASE HARD.HCR 55-60
6 AECR09067-06 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-38
5 AECR09067-05 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-38
4 AECR09067-04 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-38
3 AECR09067K2-03 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-38
2 AECR09067K2-02 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR34-38
1 AECR09067K2-01 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. HCR36-38
POS PART# DESCRIPTION MAT SPECS
Notes:1. The Rollers should turn free 360Β°.2. The surface is free of crack, burr, scar, etc3. Amount of camber & twist to be equal in either direction.
CONV. CHAIN
D
C
B
A
B
C
D
12345678
8 7 6 5 4 3 2 1
E
F
E
F
R
051508
051508
OIGLESIAS
APARDINAS
1.305.592.4540 fax
SERVICES
THIRD ANGLE PROJECTION
SCALE: 1:2
SIZE DWG. NO.
AREV.
MATERIAL
FINISH
DO NOT SCALE DRAWINGAPPLICATION
USED ONNEXT ASSY
BEARINGATLANTIC
1.305.592.4404 phoneMIAMI, FL 33122 USA
8208NW 30TH TERRACE
040108
XΒ° = +/- 1Β°
NAME DATE
DRAWN
CHECKED
ENG APPR.
MFG APPR.
AEC
SHEET 1 OF 1
X.XXX = +/- 0.005X.XX = +/- 0.010X.X = +/- 0.020X = +/- 0.050TOLERANCES:LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES
PROHIBITED.
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
ATLANTIC BEARING SERVICES IS WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
Q.A.
WEIGHT:
ABSR09067HD-K2E3LASSY
MALE
APARDINAS
CROMAY
040108
040108
THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE
R09067-K2SPROLLER ELEVATOR
ABSR09067HD-K2E3LASSY
73
3.50
2.09
0
0.625
2.75
0
PITCH=3.075
Notes:1.Ultimate Tensile Strength U.T.S 33900 lbs, Allowed Load 5000 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 0.02~0.04"3.The roller should turn freely in 360Β°, the joint of each link should away flexibly.
NAME
CROMAY
DATE
033008
DO NOT SCALE DRAWING REVISION
ATLANTIC BEARING SERVICES. ANY
DWG NO.
STAINLESS STEEL
6
D
C
B
A
E
F
G
H
E
A
B
C
D
F
54321 7 8 9 10 11 12
1 2 3 4 5 6 7
ABS
Q.A
MFG
APARDINAS
REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
XΒ° = +/- 1Β°
THIRD ANGLE PROJECTION
DRAWNPROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
X.XXX = +/- 0.06
BREAK SHARP BEARING
DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OF
www.atlantic-bearing.com
TOLERANCES:
ATLANTIC BEARING SERVICES IS
X.XX = +/- 0.13EDGES
SIGNATURE
MATERIAL:
MALE
TITLE:
033008
SHEET 1 OF 1
033008
ATLANTIC
SCALE:1:2
A3
WEIGHT:
AEC120709-00E2103F29
CHK'D
DEBUR AND
SERVICES
APPV'D
AECX.X = +/- 0.25X = +/- 0.50LINEAR DIMENSIONS ARE IN MILLIMETERS
8
G
AEC120709-00E2103F29PROHIBITED.
THE INFORMATION CONTAINED IN THIS
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 fax
E2103 F29 E6L
R
7 E2103 -07 COTT. 410SS 55HRC6 E2103 -06 BUSHING 416SS 55HRC5 E2103 -05 PIN 410SS 55HRC4 E2103 -04 SIDEPLATE-F29 410SS 40HRC3 E2103 -03 SIDEPLATE-F29 410SS 40HRC2 E2103 -02 SIDEPLATE 410SS 40HRC1 E2103 -01 SIDEPLATE 410SS 40HRC
pos part # descr. mat. obs.
0.39
7
4.880
3 5
4
1
2
6 7
0.750
1.250
1.38
00.
250
0.25
0
3.06
3
F29 ATTACHMENT EVERY 6TH LINK
3.50
0
1.50
0
2.62
3.38
1.50
3.25
PITCH=4.00
8 AEC149-08 COTTER PIN7 AEC149-07 ROLLER AISI 4120 55~60HRC6 AEC149-06 BUSHING AISI 4120 58~62HRC5 AEC149-05 PIN AISI 4140 58~62HRC4 AEC149-04 SIDEPLATEG19 40Mn 36~40HRC3 AEC149-03 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC2 AEC149-02 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC1 AEC149-01 SIDEPLATE 40Mn 36~40HRC
pos part # descr. mat. obs.
4 1 3 28 567
1.31
0.38
0.88
3.39
0.38
0.63
0.38
2.25
0.88
0.631.20
Notes:1.Ultimate Tensile Strength U.T.S 40000 lbs, Allowed Load 4500 lbs.2.The max gap between outter plate and inner plante is 1.2~2.0mm.3.The roller should turn freely in 360Β°, the joint of each link should away flexibly.
6
D
C
B
A
E
F
G
H
E
A
B
C
D
F
54321 7 8 9 10 11 12
1 2 3 4 5 6 7 8
G
ABS062609-00ASSY149G19
DRAWN
CHK'D
APPV'D
MFG
Q.A
LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHESTOLERANCES:X = +/- 0.050X.X = +/- 0.020X.XX = +/- 0.010X.XXX = +/- 0.005XΒ° = +/- 1Β°
THIRD ANGLE PROJECTION DEBUR AND BREAK SHARP EDGES
NAME SIGNATURE DATE
MATERIAL:
DO NOT SCALE DRAWING REVISION
TITLE:
DWG NO.
SCALE:1:5 SHEET 1 OF 1
A3
WEIGHT:
ABS062609-00ASSY149G19
AEC
APARDINAS
ABS
MALE
CROMAY
033008
033008
033008
ATLANTICBEARINGSERVICES
THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OFATLANTIC BEARING SERVICES IS PROHIBITED.
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
AEC149G19 E4L
R
0.53
(2 P
LCS)
1.50
74
2.50
CHAIN PITCH = 6.00 CHAIN PITCH = 6.00
12.0
07.
00
3.50
6 SS857-6 COTTER PIN
5 SS857-5 BUSHING 5120 CASE HARD. 60-62HRC
4 SS857-4 PIN 5140 CASE HARD. 58-60HRC
3 SS857K44-3 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC
2 SS857K44-2 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC
1 SS857-1 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC
POS PART# DESCRIPTION MAT SPECS
NOTES:1. ULTIMATE TENSILE STRENGTH U.T.S 130 000 LBS2. ROLLERS SHOULD TURN FREELY 360Β°.3. THE SURFACE IS FREE OF BURRS, CRACKS, ETC
051508
051508
R
D
C
B
A
B
C
D
12345678
8 7 6 5 4 3 2 1
E
F
OIGLESIAS
APARDINAS
040108
040108
040108
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
X.X = +/- 0.020
1.305.592.4540 fax
SERVICES
THIRD ANGLE PROJECTION
SCALE: 1:2
SIZE DWG. NO.
AREV.
MATERIAL
FINISH
DO NOT SCALE DRAWINGAPPLICATION
X.XX = +/- 0.010X.XXX = +/- 0.005
ATLANTIC
PROHIBITED.
E
CROMAY
Q.A.
SHEET 1 OF 1
XΒ° = +/- 1Β°
NAME DATE
DRAWN
CHECKED
ENG APPR.
MFG APPR.
F
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
X = +/- 0.050
USED ONNEXT ASSY
LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES
BEARINGTOLERANCES:
ATLANTIC BEARING SERVICES IS
ER857K44 E2L
AECER857K44-00WEIGHT:
AECER857K44-00
MALE
APARDINAS
THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
ELEVATOR CHAIN
AEC.USA
1
3.25
0.50
3 42 56
1.753.00
5.94
0.50
13.8
1
0.50
6
1.00
8 X 0.56
3
CHAIN PITCH = 7.00 CHAIN PITCH = 7.00
9
3.755.50
13
NOTES:1. ULTIMATE TENSILE STRENGTH U.T.S 169 000 LBS2. ROLLERS SHOULD TURN FREELY 360Β°.3. THE SURFACE IS FREE OF BURRS, CRACKS, ETC
051508
WEIGHT:
D
C
B
A
B
C
D
12345678
8 7 6 5 4 3 2 1
E
F
E
051508
OIGLESIAS
APARDINAS
040108
040108
X.XXX = +/- 0.005X.XX = +/- 0.010X.X = +/- 0.020
1.305.592.4540 fax
SERVICES
THIRD ANGLE PROJECTION
SCALE: 1:2
SIZE DWG. NO.
AREV.
MATERIAL
FINISH
DO NOT SCALE DRAWINGAPPLICATION
USED ON
X = +/- 0.050
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
F
040108
SHEET 1 OF 1
XΒ° = +/- 1Β°
NAME DATE
DRAWN
CHECKED
ENG APPR.
MFG APPR.
R
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
ATLANTICBEARING
NEXT ASSY
LINEAR DIMENSIONS ARE IN INCHES
PROHIBITED.
TOLERANCES:
ATLANTIC BEARING SERVICES IS
Q.A.
ER864-K443 E2L
AECER864K443-00
AECER864K443-00
MALE
APARDINAS
CROMAY
THE INFORMATION CONTAINED IN THISDRAWING IS THE SOLE PROPERTY OFATLANTIC BEARING SERVICES. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLEWITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF
ELEVATOR CHAIN
AEC.USA
6 ER864-6 COTTER PIN
5 ER864-5 BUSHING 5120 CASE HARD. 60-62HRC
4 ER864-4 PIN 5140 CASE HARD. 58-60HRC
3 ER864K443-3 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC
2 ER864K443-2 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC
1 ER864-1 SIDEPLATE 40Cr THRU HARD. 35HRC
POS PART# DESCRIPTION MAT SPECS
1
4
0.63
42 3 56
1.25
0.63
2.38
7.00
0.69
3.75
HOLES
15
10 X
0.63
7.5
75
ATLANTIC
www.atlantic-bearing.com
SERVICES
BEARING
THIRD ANGLE PROJECTION
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
2.9
37
12.000 12.000 3.50
3 X 12.000 = 36.000 (ATT. EVERY 3TH LINK)
3.2
5
4.25
5
4.00
2.3
75
4.00
0.7
5
31 4 2
4 -
6.000
5.0
63
1.75
1.5
0
6.8
75
2.0
0
1.5
0 5
.063
1
.50
0.812.25
54321
F F
CHK'D
D
E
C
A
B
TOLERANCES:
DRAWN
SOLE PROPERTY OF ATLANTIC BEARING SERVICES LLC.
11/12/2011
XΒ° = +/- 1Β°
B
INTERMEDIATE CARRIERAPPV'D
Kg
E
ROMAY
MLEON 11/11/2011H
ST1200K4
SERVICES
C
7
THE WRITTEN PERMISSION OF ATLANTIC BEARING
BREAK SHARP
THE INFORMATION CONTAINED IN THIS DRAWING IS THE
UNLESS OTHERWISE SPECIFIED
X = +/- 0.50 X.X = +/- 0.25
OSWALD
X.XX = +/- 0.13 X.XXX = +/- 0.06
BEARING
Q.A
LINEAR DIMENSIONS ARE IN MM
PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
ATLANTIC
G
AECST1200K4-00
11/13/2011
SERVICES LLC IS PROHIBIT.SHEET 1 OF 1SCALE: N.T.S.
DWG NO.
TITLE:
REVISION:
A
MATERIAL:
DATESIGNATURENAME
DEBURR AND
ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE WITHOUT
D
EDGES
THIRD ANGLE PROJECTION
www.atlantic-bearing.com
DRAWING MAY NOT BE TO SCALE
A
APARDINAS
WEIGHT:
11/13/2011
G
87654321
12111098
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
6
5 ST1200K4-05 COTTER PIN SS304
4 ST1200K4-04 BUSHING 4140 CASE HARD.HCR60-62
3 ST1200K4-03 PIN SS400HT IND. HARD. HCR58-60
2 ST1200K4-02 CAST STEEL LINK K-4 1045
1 ST1200K4-01 CAST STEEL LINK 1045
POS PART# DESCRIPTION MAT SPECS
NOTES:1. ULTIMATE TENSILE STRENGTH U.T.S 195000 LBS2. LINKS SHOULD TURN FREELY 360Β°3. THE SURFACE IS FREE OF BURRS, CRACKS,
76
BEARING
www.atlantic-bearing.com
ATLANTIC
SERVICES
THIRD ANGLE PROJECTION
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
72
160
9
SECTION AH-AH SCALE 1 : 2
8 107
9022
630
32
225
185
140
THE INFORMATION CONTAINED IN THIS DRAWING IS THE SOLE PROPERTY OF ATLANTIC BEARING SERVICES LLC. ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF ATLANTIC BEARING SERVICES LLC IS PROHIBIT.
12/15/2013
12/15/2013
12/15/2013
ROMAY
MLEON
OSWALD
APARDINAS
AB
SHEET 2 OF 2SCALE: N.T.S.
DWG NO.
TITLE:
REVISION:
MATERIAL:
DATESIGNATURENAME
DEBURR AND BREAK SHARP EDGES
THIRD ANGLE PROJECTIONLINEAR DIMENSIONS ARE IN MMUNLESS OTHERWISE SPECIFIEDTOLERANCES:X = +/- 0.50 X.X = +/- 0.25X.XX = +/- 0.13 X.XXX = +/- 0.06XΒ° = +/- 1Β°
Q.A
APPV'D
CHK'D
DRAWN STEEL ROLLER CHAIN10500EV6.13(2)
AEC10500EV6.13(2)-00PROPRIETARY AND CONFIDENTIAL
ATLANTICBEARING
SERVICES8208NW 30TH TERRACE
MIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
DRAWING MAY NOT BE TO SCALE
A
WEIGHT: Kg
12/15/2013
G
87654321
1211109871 2 3 4 5
F
D
C
B
A
E
H
G
F
E
A
B
C
D
6
NOTES:1. TOTAL CHAIN LENGHT 76,800 mm (512 LINKS, INCLUDING 85 ATT.)2. PIN LUBRICATION GROOVES FILLED WITH HI-TEMP. GRAPHITE GREASE3. ROLLERS SHOULD TURN FREELY 360Β°4. THE SURFACE IS FREE OF BURRS, CRACKS,
AB
10 10500EV6.13(2)-10 WASHER
9 10500EV6.13(2)-09 COTTER PIN
8 10500EV6.13(2)-08 TOP ROLLER 1018
7 10500EV6.13(2)-07 TOP PIN 1045 THRU HARDENED
6 10500EV6.13(2)-06 ROLLER ALLOY STEEL CASE HARD.HRC55-60 0.5 mm
5 10500EV6.13(2)-05 BUSHING ALLOY STEEL CASE HARD.HRC58-62; 0.5 mm
4 10500EV6.13(2)-04 PIN ALLOY STEEL CASE HARD. HRC55-60; 1 mm
3 10500EV6.13(2)-03 SIDEPLATE W/ATT ALLOY STEEL THRU HARD. HRC36-38
2 10500EV6.13(2)-02 SIDEPLATE ALLOY STEEL THRU HARD. HRC36-38
1 10500EV6.13(2)-01 SIDEPLATE ALLOY STEEL THRU HARD. HRC36-38
POS PART# DESCRIPTION MAT SPECS
REVISIONSZONE REV. DESCRIPTION DATE APPROVED
- AB ATTACHMENT EVERY 6TH LINK (WAS EVERY 4TH LINK); WIDTH OF ATT. BRACKET PLATE CHANGED TO 60mm (WAS 50mm) 02.24.14 -
3 7 2 16 5 4 99
42
4575 15Β°
13
15Β°
28
6080
104
11
AB
AB
AB
9 98 1010
70
80
90
60
AH
AH
AI
AI
SECTION AI-AI SCALE 1 : 2
LUBRICATION GROOVESSEE SECTION C-C
102
7576 1313
11 11
127
22
CHAIN PITCH = 150 CHAIN PITCH = 150
140
6 x 150 = 900 (ATT. EVERY 6TH LINK)
75
CHAIN PITCH = 150
77
BEARING
ATLANTIC
SERVICES
THIRD ANGLE PROJECTION
www.atlantic-bearing.com
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
BEARING
SERVICES
ATLANTIC
THIRD ANGLE PROJECTION
www.atlantic-bearing.com
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
7846
BEARING
SERVICES
ATLANTIC
THIRD ANGLE PROJECTION
www.atlantic-bearing.com
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
80
75
80PITCH = 160
53
WEIGHT:
www.atlantic-bearing.com
DRAWING MAY NOT BE TO SCALE
ROMAY
SCALE: N.T.S.
4 5
B
85
AECP160XH-00MATERIAL:
MLEON
12
D
C
A
E
F
3
G
CHK'D
7
C
ATLANTIC
1
DROP FORGED
A
AEC-USA
LINEAR DIMENSIONS ARE IN MM
8 10
DRAWN
BLOCK LINK CHAIN
3
12/13/2011
G
2 7
1
BEARING12/11/2011
2
6
12/13/2011
9
F
THE INFORMATION CONTAINED IN THIS DRAWING IS THE
X.XX = +/- 0.13 X.XXX = +/- 0.06
SERVICES
X = +/- 0.50 X.X = +/- 0.25
XΒ° = +/- 1Β°
THE WRITTEN PERMISSION OF ATLANTIC BEARING
SIGNATURE
D
APPV'D
SOLE PROPERTY OF ATLANTIC BEARING SERVICES LLC.
4
H
E
SERVICES LLC IS PROHIBIT.
12/12/2011
PROPRIETARY AND CONFIDENTIALA
11
B
OSWALD
UNLESS OTHERWISE SPECIFIED
SHEET 1 OF 1
APARDINAS
DWG NO.
TITLE:
REVISION: BREAK SHARP
DATE
Q.A
NAME
DEBURR AND TOLERANCES:
ANY REPRODUCTION IN PART OR AS A WHOLE WITHOUT
EDGES
THIRD ANGLE PROJECTION
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
1.305.592.4540 [email protected]
6
NOTES:
1. THE SURFACE IS FREE OF BURRS, CRACKS
5 P160-05 RETAINER RING 1020 THRU HARDENED
4 P160-04 BUSHING 4120 CARBURIZED 58HRC
3 P160-03 PIN 4140 FORGED /HT 55HRC (IND.HARD.)
2 P160-02 SIDEBAR LINK 4140 FORGED/ 220-240HB
1 P160-01 MAIN LINK 4140 FORGED/ 220-240HB
POS PART# DESCRIPTION MAT SPECS
80
43
R11
R43
22
R
80
A
A
3 2 145
15.5
42
42 4073
35
SECTION A-A SCALE 1 : 1.3
94
80
32
7947
BEARING
SERVICES
ATLANTIC
THIRD ANGLE PROJECTION
www.atlantic-bearing.com
8208NW 30TH TERRACEMIAMI, FL 33122 USA1.305.592.4404 phone
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BEARING
8208NW 30TH TERRACE
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ATLANTIC
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1.305.592.4540 fax
SERVICES
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