Norma: AWS 2002 CDIGO DE SOLDADURAS EN ESTRUCTURAS DE ACERO. 1.Requerimientos Generales 1.1. Generalidades. Este Cdigo contiene los requerimientos para la fabricacin y elmontajedelasestructurasdeacerosoldadas.Cuandoeste CdigoestestipuladoenlosdocumentosdelContrato,se requerirlaconformidaddetodaslasestipulacionesdelCdigo, (ver 1.4.1) excepto aquellas en que los documentos del Ingeniero o del Contrato las modifiquen especficamente o las exima. Lo siguiente es un resumen de las secciones del Cdigo: 1. Requerimientosgenerales:Estaseccincontieneinformacin bsica sobre las generalidades y las limitaciones del Cdigo. 2. Diseoparalasconexionessoldadas:Estaseccincontiene losrequerimientosparaeldiseodelasconexionessoldadas compuestas de piezas tubulares o no-tubulares. 3. Precalificacin: Est seccin contiene los requerimientos sobre las excepciones delos WPS. (Welding Procedure Specification;ProcedimientosdeSoldaduraEspecificados)encuantoalos requerimientos de calificacin de este Cdigo. 4. Calificacin: Esta seccin contienelos requerimientos de WPS yparaelpersonaldesoldadura(soldadores,operadoresde soldadurasypinchadores)quesenecesitanpararealizarel trabajo de acuerdo al Cdigo. 5. Fabricacin:Estaseccincontienelosrequerimientos,parala preparacin,elarmadoestructuralylamanodeobraparalas estructuras de acero soldadas. 6. Inspeccin:Estaseccincontieneloscriteriosparalas calificacionesyresponsabilidadesdelosInspectores,los criteriosdeaceptacinparalaproduccindesoldadurasylos procedimientosoficialespararealizarlainspeccinvisualylos ensayos no destructivos NDT (Nondestructive Testing). 7. Soldadura Stud: Esta seccin contiene los requerimientos de los conectores de corte en el acero estructural. 8. Refuerzoyreparacindelasestructurasexistentes:Esta seccincontieneinformacinbsicapertinenteparalas modificacionesdelassoldadurasolareparacindelas estructuras de acero existentes. 1.2 Limitaciones El Cdigo no tiene el propsito de ser utilizado en lo siguiente: (1)Aceros con un lmite de fluencia mayor a 100 ksi (690 MPa) (2)Acerosdeunespesorinferiora1/8depulgadas(3mm). Cuandosevayanasoldarmetalesbasemsdelgadosque1/8 pulgadas (3 mm), deberan aplicarse los requerimientos de AWS D1.3.Cuando se utilicen de acuerdo con la Norma AWS D1.3, se requerir la conformidad con las estipulaciones aplicables de este Cdigo. (3)Estanques o tuberas (caeras) a presin. (4)Metalesbasequenoseandeaceroalcarbonoodebaja aleacin. ElAWSD1.6CdigodeSoldaduraEstructuralparaacero inoxidabledeberautilizarseparalassoldadurasenestructuras deaceroinoxidable.CuandolosdocumentosdelContrato especifiquenlaNormaAWSD1.1parasoldaraceroinoxidable, deberan aplicarse los requerimientos de AWS D1.6. 1.3Definiciones. Los trminos utilizados en este Cdigo debern interpretarse enconformidadconlasdefinicionesentregadasenlaedicinmsrecientedeAWSA.30StandardWeldingTermsand Definitions(TrminosdeSoldadurasyDefinicionesOficiales) queseproporcionanenelAnexoBdeesteCdigoylas siguientes definiciones: 1.3.1Ingeniero:Se definir como un individuo debidamente designadoqueactepara,yafavorde,elpropietarioentodos los asuntos del mbito del Cdigo. 1.3.2 Contratista:Sedefinircomotodacompaa,oindividuo representantedeunacompaa,responsabledelafabricacin, montaje,manufacturaosoldadura,enconformidadconlas estipulaciones de este Cdigo. 1.3.3Inspectores 1.3.3.1InspectordelContratista:ElInspectordelContratista sedefinircomolapersonadebidamentedesignadaqueacte para y en beneficio del Contratista, en toda inspeccin y asuntos sobre calidad en el mbito de este Cdigo y de los documentos del Contrato. 1.3.3.2Inspectordeverificacin:Sedefinircomolapersona debidamentedesignadaqueacteparayenbeneficiodel Propietario o Ingeniero en toda inspeccin y asuntos sobre calidad especificados por el Ingeniero. 1.3.3.3Inspector(es)(nomodificado):Cuandoeltrmino Inspectorseautilizadosincalificacinposterior,comola CategoraespecficadelInspectordescritaanteriormente,se aplicaigualmentealInspectordelContratistayalInspectorde Verificacin,dentrodeloslmitesderesponsabilidaddescritosen 6.1.2. 1.3.4O.E.M.(OriginalEquipmentManufacturer)Fabricante delEquipoOriginal.OEMsedefinircomoelnicoContratista que asumir algunas o todas las responsabilidades asignadas por este Cdigo al Ingeniero. 1.3.5Propietario:Se definir como el individuo o compaa que ejerzalapropiedadlegaldelproductooelarmadoestructural producido bajo este Cdigo. 1.3.6Los trminos del Cdigo: Shall deber / tendr que;Should-debera/tendraque,yMaypuede;tienenel siguiente significado: 1.3.6.1 ShallDeber/tendrque.Lasestipulacionesdel Cdigo que utilicen shall debernser obligatorias a menos que sean especficamente modificadas en los documentos del Contrato por el Ingeniero. 1.3.6.2 Should(debera).Lapalabrashouldseusapara prcticas recomendadas que se consideren beneficiosas, pero que no son requerimientos. 1.3.6.3 May(puede):Lapalabramayenunaestipulacin permiteelusodeprocedimientosopcionalesopracticasque puedanutilizarsecomounaalternativaocomplementoparalos requerimientosdelCdigo.Aquellosprocedimientosopcionales querequieranlaaprobacindelIngeniero,yasea,queestn especificadosenlosdocumentosdelcontratooquenecesitenla aprobacindelIngeniero.ElContratistapuedeutilizarcualquier opcinsinlaaprobacindelIngenierocuandoelCdigono especifique que deber requerirse la aprobacin del Ingeniero. 1.4 Responsabilidades: 1.4.1 Responsabilidades del Ingeniero. ElIngenierodeberserresponsabledeldesarrollodelos documentosdelContratoqueregulenlosproductosolas estructuras armadas producidas bajo este Cdigo. El Ingeniero puedeagregar,suprimiromodificardeotromodolos requerimientosdeesteCdigoparacumplirconlos requerimientos particulares de una estructura especfica. TodoslosrequerimientosquemodifiquenesteCdigodebern incorporarse a los documentos del Contrato. ElIngenierodeberespecificarenlosdocumentosnecesarios del Contrato y segn sea aplicable, lo siguiente: 1) Los requerimientos del Cdigo que sean aplicables, solamente especificados por el Ingeniero. 2) Todos los NDT (Non Destructive Test) ensayos no-destructivos que no se refieran especficamente en el Cdigo. 3) Inspeccin de verificacin, cuando lo requiera el Ingeniero. 4) Criteriosdeaceptacindesoldadurasquenoseanlos establecidos en la seccin 6. 5) CriteriosdeTenacidad(CVN)parasoldarunmetalconotro, y/o cuando se requiera HAZ. 6) Paraaplicacionesnotubulares,yaseaqueestasestn cargadas estticamente o cclicamente. 7) Todoslosrequerimientosadicionalesalosquenoserefiera especficamente en este Cdigo. 8) ParalasaplicacionesOEM,laspartesresponsables involucradas. 1.4.1.1 Responsabilidades del Contratista. ElContratistadeberserresponsabledelasWPS,dela calificacin del personal, la inspeccin del contratista y del trabajo pertinenteenconformidadconlosrequerimientosdelos documentos del Contrato. 1.4.3 Responsabilidad del Inspector 1.4.3.1 Inspeccin del Contratista. LainspeccindelContratistaserproporcionadaporel Contratista y se realizar segn sea necesario para asegurar que lacalidaddeltrabajodel materialcumplacon losrequerimientos de los documentos del Contrato. 1.4.3.2 Inspeccin de Verificacin: ElIngenierodeterminarsilaInspeccindeVerificacinser pertinente.LasResponsabilidadesdelaverificacinde Inspeccin debern establecerse entre el Ingeniero y el Inspector de Verificacin. 1.5Aprobacin. Todaslasreferenciassobrelanecesidaddeaprobacin,se someternalaaprobacinporpartedelEncargadodeObras Civiles o del Ingeniero. 1.6Smbolos de soldaduras. Los smbolos de soldaduras sern aquellos que se muestran en la ltima edicin de AWS A2.4, smbolos para soldaduras, equipos de soldadurayensayosno-destructivos(SymbolsforWelding, BrazingandNon-destructiveExamination).Lascondiciones especialesdebernexplicarseensutotalidadmediantenotaso detalles agregados. 1.7Precauciones sobre seguridad. Este documento tcnico no est dirigido a todas las soldaduras y a lospeligrosdelasalud.Sinembargo,puedeencontrarse informacin pertinente en los siguientes documentos: 1) ANSI Z49.1 Safetyin Welding,CuttingandAlliedProcesses (Seguridad en soldaduras, cortes y procesos Anexos) 2)Impresos del fabricante sobre seguridad en cuanto a equipos y materiales. 3)Otrosdocumentospertinentessegnseaapropiado.Estos documentossereferirnydebenseguirsedeacuerdoalo requerido. (Ver tambin Anexo J sobre Prcticas Seguras)Nota:EsteCdigopuedeinvolucrarmateriales,operacionesyequipos peligrosos.ElCdigonocontieneindicacionessobretodoslos problemasde seguridad asociados a su uso. Es responsabilidad delusuarioestablecerlaseguridadadecuadaylasprcticas saludables.Elusuariodeberadeterminarlaaplicabilidadde cualquier limitacin reglamentaria previa a su uso. 1.8Unidades Oficiales de Medidas. Esta Norma hace uso, tanto de las unidades que seacostumbranutilizaren EEUU, como las del Sistema Internacional de Unidades (SI:InternationalSystem).Lasmedidaspuedequenosean exactamenteequivalentes;porlotanto,cadasistemadeber utilizarse independientemente del otro, sin ninguna combinacin de algntipo.LaNormaconlaDesignacinD1,1:2002.Usalas UnidadesacostumbradasenEEUU.LaNormaconDesignacin D1.1M:2002 usa las Unidades SI.Estas ltimas se muestran entre parntesis cuadrados []. 1.9Documentos de Referencia. ElAnexoNcontieneunalistadetodoslosdocumentosreferidos en este Cdigo. CAPITULO 2 2. DISEO DE CONEXIONES SOLDADAS. 2.0Generalidades de la seccin 2 Estaseccincubrelosrequerimientosparalosdiseosdelas conexionessoldadas.Estdivididoencuatropartes,de acuerdo a lo siguiente: Parte ARequerimientoscomunesparaelDiseode Conexiones Soldadas (Componentes No-tubulares y Tubulares) Parte BRequerimientosEspecficosparaelDiseode ConexionesNo-tubulares(Estticamenteocclicamente cargadas).Losrequerimientosdebernaplicarseademsde los requerimientos de la parte A y B. Parte CRequerimientosespecficosparaelDiseode ConexionesNo-tubulares(Cclicamentecargados)cuandosea aplicable,losrequerimientosdebernaplicarse,ademsdelos requerimientos de la parte A y B. Parte A Requerimientos comunes para el diseo de conexiones soldadas.(Componentes No-tubulares y Tubulares) 2.1Alcances de la Parte A Esta parte contiene los requerimientos aplicables para el diseo detodaslasconexionessoldadasdelasestructurasno-tubulares y tubulares, independientes de la carga. 2.2Planos y Especificaciones del Contrato 2.2.1Informacin sobre Planos y Diseos. Completelainformacinconrespectoaladesignacindela especificacindelmetalbase(ver3.3.y4.7.3),lalocalizacin, tipo,tamaoyextensindetodaslassoldadurasdebern mostrarseclaramenteenlosplanosyespecificacionesdel Contrato;deaquenadelanteserreferidocomolos documentosdelContrato.SielIngenierorequierequese efectensoldadurasespecificasenterreno,estasdebern designarse en los documentos del Contrato. Los planos de fabricacin y montaje de aqu en adelante sern referidos como planos de taller; debern distinguirseclaramente entre soldaduras de taller y soldaduras en terreno. 2.2.2RequerimientossobreFractoTenacidado Resiliencia Siserequierefractotenacidadoresilienciadelasuniones soldadas,elIngenierodeberespecificarlaenergamnima absorbidaconlapruebadetemperaturacorrespondientepara laclasificacindelmetalderellenoquevaautilizarse,oel IngenierodeberespecificarquelasWPScalifiquenconlas pruebasCVN.SiserequieredelasWPSconlaspruebas CVN,elIngenierodeberespecificarquelasWPScalifiquen conlaspruebasCVN.ElIngenierodeberespecificarla energa mnima absorbida, la prueba de temperatura y si se va aefectuaronolapruebaCVNenelmetalparasoldaduras,o enambas:elmetalparasoldadurayelHAZ(ver4.1.1.3y Anexo III). 2.2.3Requerimientos Especficos de Soldadura: El Ingeniero, en los documentos del Contrato y el Contratista en losplanosdetallerdebernindicaraquellasunionesogrupos de uniones en las cuales el Ingeniero o el Contratista requieran de un orden especifico de armado, de secuencia de soldadura, la tcnica de soldadura u otras precauciones especiales. 2.2.4Tamao y Longitud de las soldaduras: LosplanosdediseodelContratodebernespecificarla longitudefectivadelasoldadura,yparalassoldaduras acanaladasdepenetracinparcial;eltamaodelasoldadura requerida(E).ParasoldadurasdefileteyunionesT inclinadas,losdocumentosdeContratodeberncontarconlo siguiente: 1)Paralassoldadurasdefileteentrepartesconsuperficies entrepiezasconsuperficiesquesejuntanenunnguloentre 80 y 100, los documentos del Contrato debern especificar el tamaodelladodelasoldadura dengulo;si sonrequeridos por diseo, debern indicarse en los documentos del Contrato. 2)Parasoldadurasentrepartesquealjuntarsepormende ngulos menores que 80 o mayores que 100, los documentos del Contrato deben especificar la garganta efectiva 3)Los cordones de coronacin para la soldaduras de filete, si son requeridos por diseo, deben indicarse en los documentos del Contrato 2.2.5Requerimientos de los Planos de Taller: Losplanosdetallerdebernindicarclaramente,pormediode smbolosodiagramaslosdetallesdelasunionessoldadas ranurasylapreparacindelmetalbaserequeridopara efectuarlas.Tantoelanchocomoelespesordelaplanchade acero de debern detallarse. 2.2.5.1 Soldaduras Ranurados de Penetracin Parcial: Losplanosdetallerdebernindicarlasprofundidadesdelas ranurasSnecesariasparalograreltamaodelasoldadura (E) requerida para el proceso de soldadura y la posicin de la soldadura que vaya a utilizarse. 2.2.5.2SoldadurasdeFileteySoldadurasdeUnionesT Inclinadas. Lo siguiente se entregar en los planos del taller.1)ParalassoldadurasdefileteenunionesenTinclinadas, con superficies que se juntan en un ngulo entre 80y 100 , losplanosdetallerdebernmostrareltamaodelladodela soldadura. 2)ParalassoldadurasenTinclinadasentrecomponentes consuperficiesquesejuntanenngulosmenoresque80y mayoresde100,losplanosdebernmostrarladisposicin detallada de las soldaduras y el tamao del lado requerido para responderporlosefectosgeomtricosdelasunionesydonde sea apropiado la reduccin de prdida Z para el proceso que va a utilizarse y el ngulo. 3)Coronacin e interrupcin de la soldadura 2.2.5.3 Smbolos: LosdocumentosdelContratodebernmostrarlos requerimientosdelasoldadurasranuradasdepenetracin parcialocompleta.LosdocumentosdelContratononecesitan mostrareltipoderanuraolasdimensionesdestas.El smbolodelasoldadurasindimensionesyconPenetracin completa en el extremo designa una a soldadura de penetracin completa de la siguiente manera: Elsmbolodesoldadurasindimensinyconpenetracin completaenelextremo,diseaunasoldaduraquedesarrollar elmetalbaseadyacenteencuantoatensinycorte.Un smbolodesoldaduraparaunasoldaduraranuradade penetracincompletadebermostrarlasdimensionesque aparecenentreparntesisarriba(E1)y/obajo(E2)enla lneadereferenciaparaindicarlostamaosdelasoldadura ranuradaenlaotra,yenlosladosdelaflechadelauninde soldadurarespectivamente,talcomosemuestraa continuacin. 2.2.5.4 Dimensiones del Detalle Pre-calificadas.Losdetallesdelaunindepenetracinparcialypenetracin completadescritosen3.12y3.13handemostrado repetidamente su adecuacin al proporcionar las condiciones y toleranciasnecesariasparadepositaryfundirelmetalde soldadura en buen estado al metal base.Sin embargo, el uso de estos detalles no deber interpretarse como que implica una consideracindelosefectosdelprocesodesoldaduraenel metal base, ms all del lmite de fusin, ni la conveniencia del detalle de la unin para una aplicacin determinada. 2.2.5.5 Detalles especiales: Cuandoserequieradedetallesespecialesenlasranuras, estas se debern detallar en los documentos del Contrato. 2.2.5.6 Requerimientos Especficos: Todoslosrequerimientosdeinspeccinespecificadebern anotarse en los documentos del Contrato. 2.3Areas Efectivas 2.3.1Soldaduras ranuradas 2.3.1.1 Longitud efectiva: Lamximalongituddelasoldaduradecualquiersoldadura ranuradas,sintomarencuentasuextensin,deberserel anchodelaparteunida,perpendicularaladireccindela tensinocargadecomprensin.Paralassoldaduras ranuradasquetransmitencorte,lalongitudefectivaesla longitud especificada. 2.3.1.2 TamaoefectivodelasSoldadurasRanuradasde Penetracin Completa: El tamao de una soldadura ranurada de penetracin completa deberserdelespesormsdelgadodelaparteunida.Un aumentoenelreaefectivaconrespectoalosclculosdel diseo por refuerzos de soldadura est prohibido.Los tamaos de ranura para conexiones entre T Y y K en las soldaduras de construcciones tubulares se muestran en la Tabla 3.6. 2.3.1.3 TamaomnimodelasoldaduraRanurasde Penetracin Parcial: El tamao mnimo de las soldaduras ranuradas deber ser igual omayorque(E),especificadoen3.12.2.1,amenosqueel WPSest calificado en total conformidad con la Seccin 4. 2.3.1.4 TamaodelaSoldaduraEfectiva(ranuras abocinadas ) Eltamaoefectivodelassoldadurasranuradasabocinadas cuandoestnenlasuperficiedeunabarraredonda,enuna formacin de curvatura de 90, o de un tubo rectangular, deber sertalcomosemuestraen3.6,exceptoalopermitidopor 4.10.5.- 2.3.1.5 Area efectiva de las Soldaduras Ranuradas El rea efectiva de las soldaduras ranuradas deber ser el rea efectiva multiplicada por el tamao efectivo de la soldadura. 2.3.2Soldaduras de Filete 2.3.2.1 La Longitud Efectiva (Recta)La longitud efectiva de un filete de soldadura recta deber ser la longitudtotal,loscoronamientos.Ningunareduccinenla longitudefectivadeberasumirseenlosclculosdeldiseo para permitir el crter de inicio o la detencin de soldadura. 2.3.2.2 Longitud Efectiva (Curvada) Lalongitudefectivadeunasoldaduradefiletecurvadadeber medirse por la lnea central de la garganta efectiva. 2.3.2.3 Longitud mnima Lalongitudmnimadelasoldaduradefiletedeberseralo menos cuatro veces el tamao nominal, o el tamao efectivo de lasoldaduradeberconsiderarsedemaneraquenoexcedael 25% de su longitud efectiva. 2.3.2.4 Soldaduras de Filete Intermitente (Longitud Mnima) Lalongitudmnimadelosfiletesdeunasoldaduradefilete intermitente deber ser de 1-1/2 pulgadas (38 mm) 2.3.2.5 Longitud efectiva mxima Para las soldaduras de filete cargadas en una extremo, efectivas con una longitud de lado de hasta 100 veces, se permite tomar lalongitudefectivaigualalalongitudequivalentealalongitud real.Cuandolalongituddelcordncargadoensuextremo excede las 100 veces, pero no ms de 300 veces, el valor de la longitudefectivadeberdeterminarsealmultiplicarlalongitud Real por el coeficiente de reduccin . Donde : Coeficiente de reduccin. L:Longitudrealdesoldaduracargadaenunextremo(final), pulgadas [mm]W: Tamao del lado soldado, pulgadas [mm] Cuandolalongitudexcede300veceseltamaodellado,la longitudefectivadebertomarseen180veceseltamaodel lado. 2.3.2.6 Clculos de la garganta efectiva Para soldaduras de filete entre partes que se unan en ngulos entre80y100,lagargantaefectivadebertomarsecomola distancia ms corta desde la raz de la unin hasta la superficie delasoldaduradeunasoldaduradiagramticade90(ver Anexo I).Para soldaduras en ngulos agudos entre 60 y 80 y parasoldadurasenngulosobtusosmayoresa100,deber calcularseeltamaodelladorequeridaparaproporcionarla gargantaefectivaespecificadaparaquerespondaporla geometra(verAnexo11).Parasoldadurasenngulos agudos, entre 60 y 30, el tamao del lado deber aumentarse por la prdida de dimensin Z para responder por la certeza del metal de soldadura en buen estado en el pasaje del ngulo de fondo angosto, para el proceso de soldadura que va a utilizarse (ver 2.3.3) 2.3.2.7 Refuerzo de las Soldaduras de filete La garganta efectiva de una combinacin de soldadura ranuras depenetracinparcialydeunasoldaduradefilete,serla distancia ms corta desde el ngulo de fondo (la raz) hasta la superficie (cara plana) de la soldadura diagramtica, menos 1/8 pulgada [3mm] para el detalle de cualquier ranura que requiera tal deduccin. (ver Figura 3.3. y Anexo I). 2.3.2.8 Tamao Mnimo: Eltamaomnimodelasoldaduradefiletenodeberser menor al tamao requerido para transmitir la carga aplicada, no lo que se entrega en 5.14. 2.3.2.9 Tamao Mximo de Soldadura de Filete en Uniones de Traslape. El tamao mximo de una soldadura de filete detallado en los bordesdelmetalbaseenunionesdetraslapedeberserel siguiente: 1)Elespesordelmetalbase,parametalesinferioresa pulgada de espesor [6mm] (ver Figura 2.1, detalle A). 2)1/6pulgada[2mm]menosdeespesordelmetalbase, para metal de pulgada [6mm] o ms de espesor (ver Figura 2.1.,DetalleB),amenosquelasoldaduraestdiseadaen taller para ser construida y obtener el espesor de una garganta efectivaparaeltamaodeunladoigualalespesordelmetal base.En una condicin as soldada, la distancia entre el borde del metal base y el reborde de la soldadura puede ser inferior a 1/16pulgadas[2mm],siemprequeeltamaodelasoldadura sea claramente verificable. 2.3.2.10Area Efectiva de las Soldaduras de Filete: Elreaefectivadeberserlalongitudefectivadelasoldadura multiplicada por la garganta efectiva. 2.3.3.Uniones en T Inclinadas 2.3.3.1 General: LasunionesenT,enlascualeselnguloentrelaspartes unidas sea mayor a 100 o menor a 80 debern definirse como uniones en T inclinadas. Los detalles de la unin en T inclinadas pre-calificadassemuestranenlaFigura3.11.Losdetallesde las uniones de los lados obtuso y agudo pueden utilizarse juntos oindependientemente,dependiendodelascondicionesde servicioydiseoconlasconsideracinapropiadaparaefectos de excentricidad. 2.3.3.2 SoldadurasenngulosAgudosentre80y60yen ngulos Obtusos Mayores que 100: Cuando las soldaduras se depositan en ngulos entre 80 y 60 oenngulossuperioresa100,losdocumentosdelContrato debern especificar la garganta efectiva requerida. Los planos deltallerdebernmostrarclaramentelaubicacindelas soldaduras y las dimensiones de lado requeridas para satisfacer la garganta efectivarequerida. (ver Anexo II) 2.3.3.3 Soldaduras en ngulos entre 60 y30: Cuando se requiera una soldadura en un ngulo agudo que sea inferiora60peroigualomayora30(Figura3.11D),la gargantaefectivadeberaumentarseporlatoleranciadela prdida de Z (Tabla 2.2.).Los documentos del contrato debern especificarlagargantarequerida.Losplanosdetallerdebern mostrarlasdimensionesdeladodelfileteparasatisfacerla gargantaefectivarequerida,aumentadaporlaprdidaZ(Tabla 2.2) (ver Anexo II para el clculo de la garganta efectiva) 2.3.3.4 Soldaduras en ngulos Menores a 30:Lassoldadurasdepositadasenngulosagudos menoresa30 no debern considerarse como efectivas para transmitir fuerzas aplicadas,exceptocomoestnmodificadasenlasestructuras tubulares en 4.12.4.2. 2.3.3.5 Longitud efectiva en uniones en T Inclinadas: La longitud efectiva de las uniones en T inclinadas debern ser lalongitudtotaldeltamaodetodalasoldadura.Noseasumirreduccinenlosclculosdeldiseoparapermitirel comienzo o la detencin de la soldadura. 2.3.3.6 TamaoMnimodelaSoldaduradeUninenT Inclinadas: Debern aplicarse los requerimientos de 2.3.2.8. 2.3.3.7 Garganta Efectiva de las Uniones en T Inclinadas: La garganta efectiva de una unin T inclinada, en ngulos entre 60y30deberserladistanciamnimadesdeelngulode fondo(laraz)hastalacaraplanadiagramtica,menosla dimensin de reduccin de prdida Z.La garganta efectiva de unauninenTinclinadaenngulosentre80y60yen ngulossuperioresa100deberntomarladistanciams corta,desdeelngulodelfondo(laraz)delauninhastala cara plana de la soldadura. 2.3.3.8 Area efectiva de las uniones en T Inclinada: ElreaefectivadelasunionesenTinclinadadeberserla garganta efectiva multiplicada por la longitud efectiva. 2.3.4SoldadurasdeFileteenOrificiosyTapones alargados 2.3.4.1 Limitaciones del dimetro y ancho: El dimetro mnimo del orificio o del ancho del tapn, en el cual sevaadepositarseunasoldaduradefilete,nodeberser inferior al espesor de la parte en lacual se efecta, ms 5/16 pulgadas, [6mm] 2.3.4.2ExtremosdeSoldaduratipoTapn:Exceptopara aquellos extremos que se prolongan hasta el borde de la pieza, losextremosdelasranurasdebernsersemi-circulareso deberntenerlasesquinasredondeadas,enunradiono inferior al espesor de la pieza en la cual se efecta. 2.3.4.3LongitudEfectivadelasSoldadurasdeFileteen OrificiosoRanurastipotaponesalargados.Paralas soldadurasdefileteenorificioslalongitud,deberaserdela soldadura a lo largo de la lnea central de la garganta. 2.3.4.4reaEfectivaoSoldadurasdeFileteenOrificioso en Ranuras tipo tapn alargado.El rea efectiva deber ser la longitud efectiva multiplicada por la garganta efectiva.En el caso de las soldaduras de filete, de medida tal que se recubran enlalneacentralcuandodepositanenlosorificiosoenlas ranuras, el rea efectiva no deber considerarse como un rea mayorqueladelcortetransversaldelorificioolaranuraenel plano de la superficie de empalme. 2.3.5 Soldaduras de Tapn redondo y alargado. 2.3.5.1Limitacionessobreeldimetroyelancho.El dimetro mnimo del orificio o el ancho de la ranura en la cual se va a depositar una soldadura de tapn o en ranura,no deber serinferioralespesordelapiezadelacualesthecha,ms 5/16pulgadas(8mm).Eldimetromximodelorificiooel ancho de la ranura no deber exceder el dimetro mnimo ms 1/8pulgada[3mm]2-1/4veceselespesordelapieza, cualquiera de ellas que sea mayor. 2.3.5.2LongitudyFormadelaRanura.Lalongituddela ranuraenlacualsevanadepositarlassoldadurastipotapn alargado no debern exceder diez veces el espesor de la parte enlacualesthecha.Losextremosdelaranuradebernser semi-circularesodeberntenerlasesquinasredondeadasen un radio no inferior al grosor de la parteen la cual est hecha. 2.3.5.3reaEfectivadeSoldadurasdeTapnRedondasy Alargadas.El rea efectiva de las soldaduras de tapn deber serelreanominaldelorificioolaranuraenelplanodela superficie de empalme. Parte B RequerimientosEspecficos para el Diseo de Conexiones No-Tubulares (Estticamente o Cclicamente Cargadas) 2.4 General LosrequerimientosespecficosdelaParteB,juntoconlos requerimientosdelaParteA,debernaplicarseatodaslas conexionesdeloscomponentesno-tubularessujetosacarga esttica.Los requerimientos de las Partes A y B, excepto segnlomodificadoenlaParteC,tambindeberaplicarsealas cargas cclicas. 2.5 Esfuerzo 2.5.1EsfuerzosCalculados:Losesfuerzoscalculadosque vayanacompararseconlastensionespermisiblesmedianteel anlisis apropiado, o las tensiones determinadas a partir de los requerimientosmnimosderesistenciadelauninquepuedan establecerse en las especificaciones aplicables al diseo que se invocanenesteCdigoencuantoaldiseodelasconexiones soldadas. 2.5.2EsfuerzosCalculadosDebidoaExcentricidad.Enel diseodelasunionessoldadas,losesfuerzoscalculadosque vanacompararseconlosesfuerzospermisibles,debern incluiraquellosreferidosalaexcentricidaddeldiseo,silas hubiera,alalineamientodelaspartesconectadasyenla posicin, tamao y tipo de soldadura; excepto lo que se entrega acontinuacin:Paralasestructurasestticamentecargadas, noserequierelalocalizacindelassoldadurasdefiletepara equilibrarlasfuerzasconrespectoalejeneutrooalosejes paralasconexionesdeextremodeunsolongulo,deun ngulodobleydecomponentessimilares.Entales componentes, las disposiciones de las soldaduras, en cuanto a la zona donde se ubica unngulo menor a 90y uno mayor a 90.Piezasangularespuedendistribuirseparaconformarla longitud de varios bordes disponibles. 2.5.3 EsfuerzosPermisibles del Metal Base Losesfuerzoscalculadosdelmetalbasenodebernexceder los esfuerzos permisibles en las especificaciones aplicables del diseo. 2.5.4 Esfuerzos Permisibles del Metal de Soldadura. ElEsfuerzocalculadoenelreaefectivadelasuniones soldadasnodeberexcederlastensionespermisiblesquese entregan en la Tabla 2.3 permitida por 2.5.4.2 y 2.5.4.3. 2.5.4.1 Esfuerzo en las Soldaduras de Filete.Elesfuerzo en lassoldadurasdefiletedeberconsiderarsecomoelcorte aplicadoalreaefectivaencualquierdireccindelacarga aplicada. 2.5.4.2 Tensin Permisible Alternativa enla Soldadura.El esfuerzo de corte permisible en una soldadura de filete cargada en un plano a travs del centro de gravedad puede determinarse segn la Frmula (1): Frmula (1) Fv= 0.30 FEXX(1.0 + 0.50 seno1,5 Donde Fv= Esfuerzo de unidad permisible FEXX= Nmero de clasificacin del electrodo; esdecir la resistencia (fuerza) del electrodo. = El ngulo entre la direccin de la fuerza y el eje del elemento de soldadura, en grados. 2.5.4.3 Centro Instantneo de Rotacin. Losesfuerzospermisiblesenloselementosdesoldadura dentro de un grupo de soldaduras que estn cargadas en plano yqueseanalizanutilizandouncentroinstantneodelmtodo derotacinparamantenerlacompatibilidaddedeformaciny elcomportamientono-linealdedeformacinporcargadelas soldadurasemplazadasenngulosvariablesdeberserla siguiente: Fvx= Fvix FVY= Fviy Fvi= 0.30 FEXX (1.0+0.50 seno1.5 F(p) F ()= [p (1.9-0.9)]0.3 M= [Fviy(x) - Fvix(y)] donde Fvx= Fuerza interna total en direccin x Fvy=Fuerza interna total en direccin y Fvix = Componente x de esfuerzo Fvi Fviy = Componente y de esfuerzo Fvi M = Momento de fuerzas internas con respecto al centro de rotacin instantnea =1/mrelacindeladeformacindelelementoicon respecto al elemento en el esfuerzo mximo. m =0.209( + 6) 0.32W,deformacindelelementosoldado en su tensin mximo, pulgadas (mm). u=1.087(+6) 0.65W 0.583 (para mm) 2:Lalongituddelasuperficiedelarazno-soldadaenla direccin del espesor de la placa cargada de tensin. Tp: El espesor del elemento de la placa cargada de tensin.(Pulgada o milmetro) W: El tamao del lado del cordn de refuerzo o contorno, si lohubiera,enladireccindelespesordelaplacacargadade tensin (pulgada o milmetro) C: Para las conexiones finales de los elementos de la placa cargada de tensin, utilizando su par de soldaduras de filete, el rangomximodetensinenlaseccintransversaldelmetal basedelagargantadelasoldadurareguladaporla consideracindeiniciacindefisura,desdelarazdela soldadura,debidoalatensinlaraz,nodeberexcederFSR, segnlodeterminadoporlaFrmula(5).Adicionalmente,el rangodeesfuerzocortanteenlagargantadelasoldadurano deber exceder FSR, segn la Frmula (3). Categora F Frmula (5) En la cual: R fil: Factor de reduccin para uniones que usen solamente un par de soldaduras de filetes transversales. 0.583 (para mm) 2.16 Detalles, Fabricacin y Montaje 2.16.1 Transiciones en Espesor y Ancho 2.16.1.1Transiciones en el espesor de las uniones a tope Lasunionesdetopeentrelaspartesquetienenunespesor desigual y estn sujetas aesfuerzo de tensin cclica, debern tener una transicin uniforme entre las superficies descentradas en una inclinacin no mayor a 1 2 pulgadas con respecto a lasuperficiedecadaparte.Latransicinpuedeefectuarse realizandolapendienteconlasoldadura,biselandolaparte msgruesaoporlacombinacindeambosmtodos.(Ver Figura 2.3). 2.16.1.2Transiciones en el Ancho de la Unin de Tope. Las uniones de tope entre partes que tienen espesor desigual y estnsujetasaesfuerzodetensincclicadebernteneruna transicin uniformeentre la diferencia de los bordes desviados enunainclinacindenomsde1en2-conelbordede cada parte, o deber contar con una transicin de 24 pulgadas [600 mm] de radio mnimo tangente a la parte ms angosta en el centro de la unin de tope (Ver Figura 2.12).Un aumentado rangodeesfuerzopuedeutilizarseparaacerosquetienenun limite de esfuerzo mayor a 90 ksi [620 MPa] con detalles que se incorporan al radio. 2.16.2Backing de Acero 2.16.2.1Soldaduras para anexar backings de acero Losrequerimientos sobresoldadurasparaanexarplanchasde respaldodeacero,ysiesqueelrefuerzodeberquitarseo dejarseensulugar,deberdeterminarsedeacuerdoalo escrito en 2.15.2.2; 2.16.2.3; 2.16.2.4 y las categoras del rango deesfuerzodelaTabla2.4.ElIngenierodeberregistrarla categora de esfuerzo por fatiga en los planos del Contrato.El Contratista deber anotar en los planos de taller la localizacin requerida,eldetalledelassoldadurasquevanautilizarse;si lassoldadurasporpuntosdebernestardentroodeber permitirsequeestnfueradeella;ysisepermitirquela planchaderespaldopermanezcaensulugarosideber quitarseparacorresponderconlacategoradelrangode esfuerzo propuesto. 2.16.2.2UnionesdeesquinayenTdepenetracin completa efectuadas en un solo lado. Las soldaduras para anexar planchas de respaldo pueden estar dentroofueradelaranuradeunin.Laplanchaderespaldo paralasunionessujetasacargadetensintransversal cclica (fatiga),debernquitarse,yelladodelaplanchaderespaldo delauninterminadadeberserconsistenteconlasuperficie soldada.Cualquierdiscontinuidadinaceptabledescubiertao queseaprovocadaporhaberquitadolaplanchaderespaldo deberserreparadadeacuerdoalcriteriodeaceptacinde este Cdigo. 2.16.2.3Empalmes a Tope de Penetracin Completa Las soldaduras para anexar planchas de respaldo pueden estar adentro o fuera de la ranura, a menos que est restringido en la descripcinsobrecategoradeesfuerzo.Lassoldaduraspor puntoscolocadasafueradelaranuradelaunindebern terminar no ms cerca que pulgada [12 mm] desde el borde delaparteconectada.Laplanchaderespaldopuededejarse ensulugaroquitarse,amenosqueestrestringidoenla categora de esfuerzo utilizada en el diseo. 2.16.2.4SoldadurasRanuradasyUnionesdeEsquina Longitudinales Laplanchaderespaldodeacero,siseutilizadeberser continua,atodoellargodelaunin.Lassoldaduraspara anexar la plancha de respaldo pueden estar dentro o fuera de la ranura (Ver 5.10.2) 2.16.3Soldaduras de Contorno en las Uniones de Esquina y uniones en T. EnlasunionesdeesquinatransversalesyenunionesenT sujetas a tensin, o que la tensin se deba a curvaturas, deber agregarseenlasesquinasentrantesunasolapasadade soldadura de filete de un tamao no inferior a de pulgada [6 mm] 2.16.4Bordes Cortados con Soplete Losbordescortadosconsopletenonecesitanrectificado, siempre que cumplan con las estipulaciones sobre aspereza de 5.15.4.3. 2.16.5.Uniones a Tope Cargadas Transversalmente Paralasunionesatopecargadastransversalmente,debern utilizarseplanchasdeextensinparalacombinacindela terminacin soldada afuera de la unin terminada.No debern utilizarsediscosterminales.Lasplanchasdeextensindelas soldadurasdebernquitarseyelextremodelasoldadura terminada deber quedar a ras con el borde de la pieza. 2.16.6 Terminaciones de Soldaduras de Filete Adems de los requerimientos de 2.8.3.3, se aplica lo siguiente para las terminaciones de las soldaduras sujetas a carga cclica (fatiga).Paralas conexionesydetallesconfuerzascclicas en elementossobresalientes,deunafrecuenciaymagnitudque tenderaaprovocarunafallaprogresivaqueseinicieenun puntodeesfuerzomximoalfinaldelasoldadura,las soldadurasdefiletedeberndar vueltaalrededordeladoodel final;aunadistancianomenoradosveceseltamaodela soldadura nominal. 2.17Uniones y Soldaduras Prohibidas. 2.17.1Soldaduras Ranuradas de un solo lado Lassoldadurasranuradasefectuadasdeunsololadosin plancha de respaldo, o hechas con planchas de respaldo que no sean de acero, que no hayan calificado para la conformidad con laSeccin4debernprohibirse,exceptoqueestas prohibiciones para soldaduras ranuradas de un lado no debern aplicarse a lo siguiente: 1)Componentessecundariosomiembrosquenosoporten esfuerzo. 2)Unionesdeesquinaparalelasaladireccindelesfuerzo calculado entre componentes de elementos construidos. 2.17.2Soldaduras Ranuradas en Posicin Plana Lassoldadurasderanuraenbiselsimpleylassoldaduras ranuradas en J en uniones soldadas en posicin plana debern prohibirseendondelasunionesranuradasenVoenUse puedan practicar. 2.17.3Soldaduras de filete inferiores a 3/16 pulgadas [5 mm] Lassoldadurasdefiletequeseaninferioresa3/16[5mm] debern prohibirse. 2.17.4SoldadurasdeEsquinayenTdePenetracin Completa con la plancha de respaldo dejada en su lugar. LassoldadurasenTydeesquinaconpenetracincompleta sujetas a esfuerzo de tensin transversal cclico con la barra de respaldo dejada en su lugar, debern prohibirse. 2.18Inspeccin LascategorasdefatigaByCrequierenqueelIngeniero asegurequelassoldadurasranuradasdepenetracin completa,queestnsujetasaesfuerzoaplicadotransversal cclicoen el rango de tensin, sean inspeccionadas utilizando mtodos RT o UT. (Prueba ultrasnica o prueba de rayos X) PARTE D Requerimientos Especficos para el Diseo de las Conexiones Tubulares (Estticamente o Cclicamente Cargadas) 2.19General LosrequerimientosespecficosdelaparteDseaplican solamentealasconexionestubularesysedebernusarcon losrequerimientosaplicablesdelaparteA.Todaslas estipulacionesdelaparteDseaplicanalasaplicaciones estticasyalasaplicacionescclicas,conlaexcepcindelas estipulacionesdefatigade2.20.6,lasquesonnicasparalas aplicaciones cclicas. 2.19.1Excentricidad. Momentosprovocadosporunadesviacinimportantedelas conexionesconcntricasdebernentregarseparaanlisisy diseo[verFigura2.14(H)paralailustracindeunaconexin excntrica]. 2.20Esfuezos Permisibles 2.20.1Esfuerzos del Metal Base. Estas estipulaciones pueden utilizarse en conjunto con cualquier especificacindediseoaplicable,yaseaeneldiseode esfuerzopermitido(ASD:AllowableStressDesign)oen formatosparacargaydiseodefactorderesistencia(LRFD: LoadandResistanceFactorDesign).Amenosquela especificacin del diseo aplicable lo estipule de otra manera, el diseodeconexintubulardeberdescribirsecomoen2.20.5, 2.20.6y2.24.Losesfuerzosdelmetalbasedebernser aquellos detallados en las especificaciones aplicables al diseo, con las siguientes limitaciones: 2.20.2Limitaciones de la Seccin Circular. Debernconsiderarselaslimitacionesencuantoaldimetro/ espesor para secciones circulares y la relacin ancho / espesor ms plano para las secciones tubulares, ms all de las cuales, laflexinlocaluotrosmodosdefallalocaldebernestaren conformidad con el cdigo de diseo de regulacin.Los lmites deaplicabilidadparaloscriteriosdadosen2.24debern observarse como sigue a continuacin: (1)tuboscirculares:D/t 210/\Fy [para Fy en ksi], 80/ \Fy [para Fy en MPa] pero no ms de 35 (3)conexiones de traslape en la seccin tubular:D/t> 190/ \Fy [para Fy en ksi], 72/ \Fy [para Fy en MPa] 2.20.3Esfuerzos de Soldaduras.Los esfuerzos permisibles en soldaduras no debern exceder a aquellosentregadosenlaTabla2.5,odeacuerdoalo permitidopor2.5.4.2y2.5.4.3,exceptolomodificadopor 2.20.5, 2.20.6, y 2.24. 2.20.4Esfuerzos de la Fibra. Losesfuerzosdelafibradebidoaalaflexinnodebern excederlosvaloresdescritosparalatensinycompresin,a menosqueloscomponentesseanseccionescompactas (capacesdedesarrollarunmomentoplsticocompleto),y cualquier soldadura transversal se proporciona para desarrollar completamente el refuerzo de las secciones unidas. 2.20.5Diseo del Factor de Carga y Resistencia. Los factores de resistencia, 4, que se entregan en todas partes en esta seccin, pueden utilizarse en el contexto de los clculos deldiseodefactordecargayresistencia(Loadand Resistance factor design, LRFD), en el siguiente formato: 4 x (Pu o Mu) = 5 (LF x Carga) en donde Pu o Mu es la carga ltima o momento, de acuerdo a lo entregado aquy LF es el factor carga, tal como se define en elcdigodediseoderegulacinLRFD,porejemploAISC Load and Resistance Factor Design Specification for Structural Steel in Buildings (norma AISC Sobre Especificacin de Diseo delfactordeCargayResistenciaparaelAceroEstructuralen Construcciones). 2.20.6Fatiga 2.20.6.1Rango de Esfuerzo y Tipo de Miembro. Paradiseodemiembrosyconexionessujetasarepetidas variacionesdelesfuerzoenlacargaviva,deberdrsele consideracinalnmerodeciclosdeesfuerzo,alrango esperadodeesfuerzoyaltipoylocalizacindelmiembroo detalle. 2.20.6.2Categoras de Esfuerzo por Fatiga. Eltipoylalocalizacindelmaterialdeberncategorizarsede acuerdo a la Tabla 2.6. 2.20.6.3Limitacin del Esfuerzo Permisible Bsico. Dondelaespecificacindeldiseoaplicabletengaun requerimiento de fatiga, el esfuerzomximo no deber exceder el esfuerzo bsico permisible, entregado en cualquier otra parte, y el rango de esfuerzo de acuerdo a un nmero dado de ciclos, no deber exceder los valores entregados en la Figura 2.13. 2.20.6.4Dao acumulativo. Dondeelambientedefatigainvolucrarangosdeesfuerzode diversamagnitud,ydevariadosnmerosdeaplicaciones,la razndeldaodefatigaacumulativo,D,sumadosobrevarias otras cargas no deber exceder la unidad, en donde: D = 5 n N donden = nmero de ciclos aplicados a un rango de esfuerzo dado. N = nmero de ciclos para el cual el rango de esfuerzo dado se permitira en la Figura 2.13. 2.20.6.5Miembros Crticos. Paralosmiembroscrticoscuyonicomododefallasera catastrfico, D (ver 2.20.6.4), deber estar limitado por un valor fraccional de 1/3. 2.20.6.6Mejoramiento del Comportamiento de Fatiga. Encuantoalpropsitodeunaumentadocomportamientode fatiga, y en donde est especificado segn a los documentos del contrato,lossiguientesmejoramientosdeperfilpueden efectuarse para soldaduras en conexiones tubulares en T-, Y-, o K-: (1)Puede aplicarse una capa de proteccin, de modo que la superficierecinsoldadaseunaenformaparejaconelmetal basedeunin,yseaproximealperfilquesemuestraenla Figura3.10.Lasmuescasenelperfilnodebernserdeuna profundidadmayora0.04pulgadaso1milmetro,relativasal disco que tenga un dimetro igual a o mayor que el espesor del componente secundario. (2)Lasuperficiede la soldadurapuedeesmerilarse segnel perfilquesemuestraenlaFig.3.10.Lasmarcasfinalesde esmerilado debern ser transversales al eje soldado. (3)Lagargantadelasoldadurapuedemartillarseconun instrumentodepuntaroma,amododeproduciruna deformacin plstica local, la que empareje la transicin entre la soldadurayelmetalbase,mientrasseinduceunesfuerzo residualcompresivo.Esemartilladosiempredeberhacerse bajo una inspeccin visual, y debe ser seguido por una prueba MT,comosedescribeacontinuacin.Deberdrsele consideracinalaposibilidaddefracto-tenacidaddebidoal martillado de la muesca localmente degradada. ParacalificarlascategorasdefatigaX1yK1,lassoldaduras representativas(todaslassoldadurasparaestructurasno-redundantes o en donde se haya aplicado martillado), recibirn unaMTparalasdiscontinuidadesdelasuperficieycercade ella.Cualquierindicacinquenopuedaresolversemediante un leve esmerilado, deber ser reparado en conformidad con el nmero 5.26.1.4. 2.20.6.7Tamao y Efectos del Perfil. Laaplicabilidaddelassoldadurassegnlascategorasde fatigalistadasacontinuacin,estlimitadaalossiguientes tamaos de soldaduras o los espesores del metal base: C1 miembro ms delgado en transicin de 2 pulgadas [50 mm] C2anexo de 1 pulgada [25 mm] Danexo de 1 pulgada [25 mm] Eanexo de 1 pulgada [25 mm] ETun componente secundario de 1.5 pulgadas [38 mm] Ftamao de la soldadura de 0.7 pulgadas [18 mm] FTtamao de la soldadura de 1 pulgada [25 mm] Paraaplicacionesqueexcedanestoslmites,debertomarse en consideracin la reduccin del esfuerzo permisible o mejorar el perfil de la soldadura (ver Comentario). Para las conexiones enT-,Y-,yK-,secuentacondosnivelesdecomportamiento defatiga,deacuerdoalaTabla2.7.Eldiseadordeber designarcuandodebeaplicarseelNivelI;enausenciadetal designacin; y para las aplicaciones en donde la fatiga no est enconsideracin,elNivelIIdeberserelmnimoestndar aceptable. 2.21Identificacin Loscomponentesenestructurastubularesdebern identificarse tal como aparece en la figura 2.14. 2.22SmbolosLos smbolos utilizados en la Seccin 2,Parte D, se muestran en el anexo XII. 2.23Diseo de Soldaduras 2.23.1Soldaduras de Filete 2.23.1.1rea Efectiva. El rea efectiva deber estar en conformidad con 2.3.2.10 y con losiguiente:lalongitudefectivadelassoldadurasdefileteen conexionesestructuralesenT-,Y-yK-deberncalcularseen conformidadcon2.23.4o2.23.5,utilizandoelradioolas dimensiones de la superficie del componente secundario medido en la lnea central de la soldadura. 2.23.1.2Limitacin Beta Para Detalles Precalificados. Losdetallesparalassoldadurasdefileteprecalificadasenlas conexiones en T-, Y- y K-, se describen en la Figura 3.2.Estos detalles estn limitados a 8 > 1/3 para las conexiones tubulares circulares y 8 > 0.8 para las secciones tubulares rectangulares. Tambinestnsujetasalaslimitacionesde3.9.2.Parauna seccinrectangularconungranradiodeesquina,puede requerirseunlmitemenoren8paramantenerelcomponente secundario y la soldadura sobre la superficie plana. 2.23.1.3Uniones de Traslape. Lasunionestraslapadasdetubostelescpicos(comolos opuestos a una unin slip de interferencia, tal como la que se usaenlospostescnicos)enlascualeslacargasetransfiere vasoldadura,puedeserdesoldaduradefiletesimple,en conformidad con la Figura 2.15. 2.23.2Soldaduras Ranuradas. El rea efectiva deber estar enconformidad con 2.3.1.5 y con losiguiente:lalongitudefectivadelas soldadurasacanaladas enconexionesestructuralesenT-,Y-yK-,deberncalcularse en conformidad con 2.23.4 o 2.23.5, usando la media del radio rmolasdimensionesdelasuperficiedelcomponente secundario. 2.23.2.1DetallesdelasSoldadurasRanuradasde Penetracin parcial, Precalificadas. Lassoldadurasranuradasdepenetracinparcialprecalificadas enconexionestubularesT-,Y-,oK-debernestarconformea laFigura3.5.ElIngenierodeberutilizarlafiguraenconjunto con la Tabla 2.8 para calcular el tamao mnimo de la soldadura, para determinar el esfuerzo mximo de la soldadura, excepto en donde tales clculos sean descartados por 2.24.1.3(2). La dimensin de la prdida Z deber deducirse de la distancia delpuntodetrabajohastalasuperficiesoldadatericapara encontrar el tamao mnimo de la soldadura. 2.23.2.2DetallesdelaSoldaduraRanurada dePenetracin Parcial,Precalificada,SoldadaporUnSoloLado,sin Refuerzo en las Conexiones T-, Y-, y K-. Ver3.13.4paralasopcionesdedetalle.Siserequiere mejoramientoenelcomportamientodefatiga,losdetalles seleccionados debern basarse en los requerimientos del perfil de 2.23.6.6 y la Tabla 2.27. 2.23.3Esfuerzos en las Soldaduras. Cuandoserequierenclculosdetensinpermisiblesen soldadurasparalasseccionescirculares,elesfuerzonominal enelcomponentesecundarioqueunelasoldaduraalcordn enunaconexinsimpleenT-, Y-,oK-debersercomputado de esta manera: donde tb=espesor del componente secundario tw=garganta efectiva de la soldadura ayb=losesfuerzosdecurvaturayaxialnominalenel componente secundario Para rm y rw, ver Figura 2.16. KayKbsonlalongitudefectivaylosfactoresdela seccin entregados en 2.23.4 y 2.23.5. En el esfuerzo ltimo o el formato LRFD, la siguiente expresin para la capacidad de la carga axial del componente secundario P, deber aplicarse tanto para las secciones circular como para la seccin rectangular: Pu=Qw Leff dondeQw=capacidaddecargadelalneadesoldadura (kips/inch) y Leff = longitud efectiva soldada. Para soldaduras de filete, Qw=0.6 tw FEXX con 4 = 0.8 donde FEXX =fuerza de tensin mnima clasificada del depsito de soldadura. 2.23.4Longitudes de Conexin Circular. La longitud de las soldaduras y la longitud de la interseccin en lasconexionesenT-,Y-,yK-,debernestardeterminadas como2rKa,endondereselradioefectivodelainterseccin (ver 2.23.2, 2.23.1.1, y 2.24.1.3(4). donde 0 = El ngulo agudo entre componentes de dos ejes 8 = la relacin del dimetro, componente secundario / principal, tal como se defini previamente Nota:Losiguientepuedeutilizarsecomoaproximaciones conservadoras: Ka = 1+ 1/seno 0para carga axial 2 Ka = 3 +1/seno 0para curvatura en plano 4 sin 0 Kb = 1 + 3/seno 0para curvatura fuera de plano 4 2.23.5Longitudes de Conexin Rectangular. 2.23.5.1Conexiones en K- y en N-. La longitud efectiva de soldaduras en componentes secundarios enconexionesestructurales,planasenseparacinKyNentre seccionesrectangulares,sujetasacargaaxial predominantemente esttica deber tomarse como: 2ax+2b,para 0 > 50 2ax+b,para 0 > 60 Por lo tanto, para 0>50enreasdondeelngulossea menor que 90, el rea donde el ngulo sea mayor que 90 y los ladosdelcomponentesecundariopuedenconsiderarse totalmenteefectivo.Para0>60,elreadondeelngulosea menor que 90, se considera inefectivo, debido a la distribucin dispareja de la carga. Para 50< 0 < 60, interpolar. 2.23.5.2Conexiones en T-, en Y- y en X.Lalongitudefectivadelassoldadurasdecomponentes secundarios en conexiones estructurales, planas y en T-, Y- y X- entreseccionesrectangularessujetas,predominantementea carga axial esttica, deber tomarse como: 2ax+b, para 0 > 50 2ax, para 0 > 60 para 50 < 0 < 60, interpolar. 2.24LimitacionesdelaResistenciadelas Conexiones Soldadas 2.24.1Conexiones Circulares en T-, Y- y en K- (ver 2.26.1.1) 2.24.1.1Falla Local. EndondelasconexionesenT-,Y-oenK-estnhechas simplementeporsoldaduras,soldandoloscomponentes secundariosoindividualmentealcomponenteprincipal,las tensiones locales en superficies de falla potencial a travs de la pareddelmiembroprincipalpuedenlimitarlaresistencia utilizable de la unin soldada.El esfuerzo de corte tpico en el que ocurre tal falla depende no slo de la resistencia del acero delcomponenteprincipal,sinotambindelageometradela conexin.Tales conexiones debern ser proporcionadas sobre la base, ya sea de (1) del corte por perforacin (2) los clculos fundamentalesdelacarga,talcomoaparecenacontinuacin.Elcorteporperforacinesuncriteriodediseodeesfuerzo permisible (ASD) (Allowable Stress Design) e incluye el factor seguridad.El formato fundamental de la carga puede utilizarse en el diseo de factor de carga y resistencia (LRFD) (Load and ResistancefactorDesign),conelfactorderesistencia4que debe ser incluido por el diseador, ver 2.20.5. (1)Formato de Corte por Perforacin.El esfuerzo cortante porefectodelaperforacinenlasuperficiepotencialdefalla (verFigura2.17)nodeberexcederelesfuerzodecorte permisible por desgarro. Elefectodelesfuerzodecortepordesgarroseentrega mediante: EfectoVp=n seno 0 Elesfuerzodecortepermisiblepordesgarroseentrega mediante: EfectoVpPermisible =Qq Qf Fyo/(0.6 v)

ElefectoVppermisibletambindeberestarlimitadoporel esfuerzodecortetpicopermisible,enlaespecificacindel diseo aplicable (Ej. 0.4 Fyo). Los trminos utilizados en las siguientes ecuaciones se definen como sigue: ,0,,8yotrosparmetrosdegeometradeconexinse definen en la Figura 2.14(M). n es el valor axial nominal (fa) o el esfuerzo por flexin (pandeo) (fb)enelcomponentesecundario(elcortepordesgarropara cada uno se mantiene por separado)Fyo=Lmitede fluencia mnimoespecificadodelacuerdadel componente principal, pero no mayor a 2/3 de la carga lmite de ruptura. Qq,Qfsonmodificadoresgeomtricosylostrminosde interaccindelesfuerzoseentreganrespectivamenteenla Tabla 2.9. Para el curvado cercano a los dos ejes (Ej. y y z), el esfuerzo de curvadoresultante,efectivoenlasseccionescircularesy rectangulares pueden tomarse como sigue: Paralosesfuerzoscombinadosaxialesydecurvaturala siguiente frmula deber ser satisfactoria: (2)Formato LRFD (cargas factorizadas hasta la condicin ltima -ver 2.20.5) Las cargas del componente secundario en las cuales ocurre una falla plstica en la pared de la cuerda del componente principal se entrega mediante: carga axial:Pu seno 0 = t2c Fyo [6 8 Qq] Qf momento de flexin: Mu seno 0 = t2c Fyo [db/4] [6 8 Qq] Qf Con el factor de resistencia4 = 0.8 QfdeberacomputarseconU2redefinidocomo (Pc/AFyo)2 + (Mc/SFyo)2 en donde Pc y Mc son carga de la cuerda factorizada y momento, A es rea, S es el mdulo de seccin. Estas cargas tambin estn sujetas a los lmites de esfuerzo de corte delmaterial de la cuerda: Pu seno 0 > dbtc Fyo/ \3 Mu seno 0 > d2b tc Fyo/ \3 con4=0.95 dondetc=espesor de la pared de la cuerdadb=dimetrodelcomponentesecundarioyotros trminos se definen como 2.24.1.1(1). ElestadolmiteparacombinacionesdecargaparcialPy momento de flexin (M) se entregan mediante: (P/Pu)1.75+M/Mu > 1.0 2.24.1.2Colapso General. La resistencia y estabilidad de un componente principal en una conexintubular,conalgnrefuerzo,deberserinvestigada utilizandolatecnologadisponibleenconformidadconel cdigodediseoaplicable.Elcolapsogenerales particularmente grave en las conexiones transversales y en las conexionessujetasacargasdecompresin[verFigura2.14 (G) y (J)].Tales conexiones pueden reforzarse aumentando el espesordelcomponenteprincipal,omedianteelusode diafragmas, anillos o pasadores. (1)Para las conexiones transversales circulares no-reforzadas, la carga de la cuerda transversal permisible, debido a la carga axialdelcomponentesecundariodecompresin,nodeber exceder: P seno 0 = t2c Fy (1.9 + 7.2 8) Q8Qf (2)Para conexiones transversales circulares reforzadas por un lata de unin (joint can), que tenga un incrementado espesor tc,yunalongitud,L,lacargaaxialpermisibledelcomponente secundario, P, puede emplearse como: P = P(1) + [P(2) P(1)]L/2.5D P = P(2) EndondeP(1)seobtieneusandoelespesornominaldel componentesecundarioenlaecuacin(1);yP(2)seobtiene usando el espesor de la lata de unin en la misma ecuacin. El estado ltimo del lmite puede tomarse como 1.8 veces el valor anteriorASD permisible con 4 = 0.8. (3)ParalasconexionescircularesenK-,enlascualesel espesordelcomponenteprincipalqueserequiereparacumplir con las estipulaciones locales en cuanto al corte del 2.24.1.1, se extiende a lo menos hastaD/4, ms all de las soldaduras del componentesecundarioconector;elcolapsogeneralno necesita verificarse. 2.24.1.3DistribucinDisparejadelaCarga(Dimensionamiento de la Soldadura) (1)Debidoalasdiferenciasdelasflexibilidadesrelativasdel componenteprincipal,cargadonormalconrespectoasu superficie,yalcomponentesecundarioqueconllevalos esfuerzosdelamembranaparalelaasusuperficie,la transferencia de la carga a travs de la soldadura es altamente no-uniforme, y el lmite elstico local puede alcanzarse antes de que la conexin alcance su carga de diseo.Para evitar la falla progresivaounzipping,delasoldadurayasegurarel comportamientodctildelaunin,lasoldadurasmnimasque seentreganen las conexionessimplesenT-,Y-,o K-debern ser capaces de desarrollar en su resistencia ltima a la ruptura, elmenorlmiteelsticodelapiezaodelaresistencialocal (corte por desgarro) del componente principal. Laresistencialtimaalarupturadelassoldadurasdefiletey soldadurasranuradasdepenetracinparcial,debern calcularse 2.67 veces el esfuerzo bsico permisible para 60 ksi [415 MPa] o 70 ksi [485 MPa] la carga lmite de ruptura y en 2.2 veceselesfuerzobsicopermisibleparanivelesderesistencia superiores. El corte por perforacin ltimo deber tomarse como 1.8 veces el Vp permisible de 2.24.1.1. (2)Puedepresumirsequeesterequerimientocumplaconlos detallesprecalificadosdelaunindelafigura3.8(de penetracin completa) y 3.12.4 ( de penetracin parcial), cuando se utilizan materiales de calificacin (Tabla 3.1). (3)Tambin puede presumirse que la resistencia compatible de lassoldadurascumpleconlosdetallesprecalificadosde soldaduradefiletedelafigura3.2,cuandosecumplenlos siguientes requerimientos de garganta efectiva: (a)E=0.7tbparaeldiseodellmiteelsticonominalde lostuboscircularesdeacerodulce(Fy>40ksi[280Mpa] unidosconsoldadurassobrecalificados(resistenciaclasificada FEXX = 70 ksi [485 Mpa]) (b)E=1.0tbparaelltimodiseoderesistencialtima (LRFD)deconexionescircularesotubularesrectangularesde acerodulce,Fy>40ksi[280Mpa],conlassoldadurasque satisfaganlosrequerimientosderesistenciacorrespondientes de la Tabla 3.1. (c)E = inferior a tc o 1.07 tb para todos los otros casos (4)Lassoldadurasdefiletemspequeasaaquellas requeridas en la Figura 3.2 para corresponder con la resistencia deconexin,perodimensionadasslopararesistirlascargas de diseo debern ser dimensionadas,a lo menos de acuerdo alossiguientesesfuerzossimultneos,calculadosdede acuerdo a 2.23.3 para responder por la distribucin no uniforme de la carga: ASD LRFD E60XX y E70XX1.35 1.5 Resistencias mayores1.6 1.8 2.24.1.4Transiciones. Las conexiones enflanchadas y las transiciones del tamao del tubo, sin excepcin de lo que aparece a continuacin, debern revisarseconrespectoalosesfuerzoslocalesprovocadospor el cambio de direccin en la transicin (ver Nota 4 de la Tabla 2.6).Excepcin para cargas estticas: Tubos circulares que tengan D/t inferior a 30 Inclinacin de transicin inferior a 1:4. 2.24.1.5Otras Configuraciones y Cargas (1)EltrminoConexionesenT-,Y-yKamenudoseutiliza genricamenteparadescribirconexionestubularesenlasque los componentes secundarios estn soldados a un componente principal o cuerda, a un modo estructural. Tambin se entregan criteriosespecficosparalasconexionestransversales(X-) (tambinreferidoscomodobleT)en2.24.1.1y2.24.1.2.Las conexiones en N- son un caso especial de las conexiones en K-,enlascualesunodeloscomponentessecundariossea perpendicular a la cuerda, y se aplican los mismos criterios (ver Comentario para conexiones de planos mltiples). (2)LasclasificacionesdelasconexionesenT-,Y-,yK-oconexionestransversalesdeberanaplicarsealos componentes secundarios individuales, de acuerdo al patrn de cargaparacadacasodecarga.Paraserconsideradauna conexinenK-,lacargapordesgarroenuncomponente secundariodeberaestarequilibradaesencialmenteporlas cargasenotrosrefuerzosenelmismoplanoenelmismolado de la unin.La carga por desgarro en las conexiones en T- y en Y-reaccionacomoelcortedeunavigaenlacuerda.Enlas conexionestransversales,lacargapordesgarrosellevaa travs de la cuerda hasta los refuerzos en el lado opuesto.Para loscomponentessecundariosquellevanpartedesucarga, como conexiones K-, y parte de ella como conexiones en T- y en Y-,oenconexionestransversales, seinterpolanbasadasenla porcindecadaunaentotal,oseutilizaalfacalculada(ver Comentario). (3)Paraconexionesenplanosmltiples,alfasecalculcomo se informa en el Anexo L, puede utilizarse para estimar el efecto beneficiosoodainodelasdiversascargasdelcomponente secundarioenelcomponenteprincipalovalado.Sinembargo, paraconexionescargadasenformasimilarenplanos adyacentes, por ejemplo, en conexiones pareadas en T- y en K- enrefuerzosdeltanodebernconsiderarseelaumentodela capacidadporsobreloquecorrespondeaconexionesdeun solo plano. 2.24.1.6Conexiones de Traslape. Lasunionesdetraslape,enlascualespartedelacargase transfiere directamente desde un componente secundario a otro a travs de una soldadura comn, debern incluir las siguientes verificaciones: (1)Lacargapermisibledeuncomponenteindividual,P1, perpendicularalejedelcomponenteprincipaldebertomarse comoP1=(VptcI1)+(2Vwtw12)endondeVpeselcorte permisible por desgarro, de acuerdo a lo definido en 2.24.1.1;y tc=el espesor del componente principal. I1=Lalongitudrealdelasoldaduraparaaquellaporcindel componentesecundarioqueestencontactoconel componente principal. Vp=elcortepermisiblepordesgarroparaelcomponente principal como la conexin K- ( = 1.0) Vw=el esfuerzo cortante permisible para la soldadura entre los componentes secundarios (Tabla 2.5) Tw=el tamao menor de la soldadura (garganta efectiva) o el espesor de tb del componente secundario ms delgado. l2=Lalongituddelacuerdaproyectada(unlado)dela soldaduradetraslape,medidaperpendicularmentecon respecto al componente principal. Estos trminos se ilustran en la Figura 2.18. Elestadoltimoelementalpuedetomarsecomo1.8vecesel valor anterior permisible de ASD, con = 0.8. (2)La carga permisible combinada del componente paralelo al eje del miembro principal, no deber exceder Vw tw 5 I1, donde5I1eslasumadelaslongitudesrealesdelasoldadurapara todos los refuerzosen contacto con el componente principal. (3)Eltraslape,depreferenciadeberserproporcionadoalo menosparaun50%enfuncindeP1.Enningncasoel espesordelapareddelcomponentesecundariodeber exceder el espesor de la pared del componente principal. (4)Endondeloscomponentessecundariosllevencargas sustancialmente diferentes, o un componente secundario tenga un espesor de pared mayor que otro, o ambos, el componente secundario ms grueso o con una carga mayor, deber ser de preferenciaelcomponentecompleto,contodassus circunferencias soldadas al componente principal. (5)Lacargatransversalnetaenelrastrocombinadodeber cumplir satisfactoriamente con 2.24.1 y 2.24.1.2. (6)Eltamaomnimodelasoldaduraparalassoldadurasde filetedeberproporcionarunagargantaefectivade1.0tbpara Fy < 40 ksi [280 MPa], 1.2 tb para Fy > 40 ksi [280 MPa]. 2.24.2ConexionesRectangularesenT-,Y-yenK-(ver 2.26.1.1).Loscriteriosentregadosenestaseccinestntodosenel formatodecargafundamental,conelfactorseguridad eliminado.Los factores de resistencia para LRFD se entregan completos.ParaASD,lacapacidadpermisibledeberserla fundamental, dividida por un factor de seguridad de 1.44/4.La eleccin de las cargas y los factores de carga debern estar en conformidad con la especificacin del diseo reglamentado; ver 2.5.5y2.20.5.Lasconexionesdebernrevisarseparacada uno de los modos de falla descritos a continuacin. Estoscriteriossonparalasconexionesentresecciones rectangularesdeespesoruniformedepared,enlosrefuerzos planos,dondelascargasdeloscomponentessecundarios seanprincipalmenteaxiales.Siseutilizansecciones compactas,materialdctilysoldadurasderesistencia compatibles,lacurvaturasecundariadelcomponentepuede descuidarse.(El curvado de los elementos secundarios se debe aladeformacindelaunin,oalarotacindelosrefuerzos totalmente triangulares.La flexin del componente secundario, debidoalascargasaplicadas,alasestructuraslateralesno reforzadasetc...nopuedendescuidarse,ydebernser diseadas de acuerdo a (ver 2.24.2.5). Los criterios en esta seccin estn sujetos a las limitaciones que se muestran en la Figura 2.19. 2.24.2.1Falla Local.La carga axial del componente secundario Pu, en la cual ocurre lafallaplsticadelapareddelacuerdaenelcomponente principal se entrega por: para conexiones transversales en T- y en Y- con 0.25 > < 0.85 y = 1.0. Tambin Pu seno = Fyo t2c [9.8 eff ] Qf Con = 0.9 Para aberturas en K- y conexiones en N- con el mnimo eff 0.1 +y g/D = 0.5 (1 -) 50 endondeFyoesellmitedefluenciamnimoespecificadodel componente principal, tc, es el espesor de la pared de la cuerda, es D/2tc (D = el ancho de la superficie de la cuerda); , , , y sonlosparmetrostopolgicosdeconexin,deacuerdoalo definidoenlaFigura2.14(M)yenlaFiguraC2.26;(effes equivalente a definido a continuacin): y Qf = 1.3-0.4 U/(Qf > 1.0);usarQf=1.0(paralacuerdaentensin)conU siendoel rango de utilizacin de la cuerda. eff = ( b compresin + a compresin del + b tensin del ) /4D componentesecundariodelcomponentesecundario componente secundario Estascargastambinestnsujetasaloslmitesderesistencia al corte del material de la cuerda Pu seno = (Fyo/ 3) tcD [2 + 2cop abertura B] Para componentes transversales y conexiones en T o en Y- con > 0.85, usando 4 = 0.95, y Pu seno = (Fyo/ 3) tcD [2 + 2cop +gap] Para conexiones de aberturas en K- yen N- con 0.1 + /50, utilizando4=0.95(estaverificacinesinnecesariasiloscomponentes secundarios son cuadrados y de un ancho igual), en donde: gap = para conexiones en K- y en N- con > 1.5 (1-) gap = cop para todas las otras conexiones. cop (perforacin efectiva externa) = 5/pero no mayor a 2.24.2.2Colapso General.Laresistenciaylaestabilidaddeuncomponenteprincipalen unaconexintubular,concualquierrefuerzo,deberser investigadautilizandolatecnologadisponibleenconformidad con el cdigo aplicable al diseo. (1)Elcolapsogeneralesparticularmenteseveroenlas conexiones transversales y en las conexiones sujetas a cargas decompresin.Talesconexionespuedenreforzarse aumentandoelespesordelcomponenteprincipalopormedio diafragmas, refuerzos, o anillos. Para las conexiones rectangulares no-reforzadas calificadas, la cargafundamentalnormalparaelcomponenteprincipal (cuerda) debido a la carga axial del componente secundario, P, deber estar limitada por: Pu seno = 2tc Fyo(ax + 5 tc) Con 4 = 1.0 para las cargas de tensin, Y 4 = 0.8 para compresin. Y Con 4 = 0.8 para conexiones transversales, reacciones delextremodelpilar,etc...encompresinyE=mdulode elasticidad O Con4=0.75paratodaslascargasdecompresindelos componentes secundarios. (2)ParalasconexionesdeaberturaenK-yenN-,deber revisarse la adecuacin del corte del componente principal para transportarcargastransversalesatravsdelaregindela abertura, incluyendo la interaccin con las fuerzas axiales de la cuerda.EstarevisinnoserequiereparaU>0.44enlas conexiones rectangulares inclinadas, que tengan + > H/D (H es la altura del componente principal en el plano de refuerzo). 2.24.2.3 Distribucin Dispareja de la Carga (Ancho Efectivo). Debidoalasdiferenciasenlasflexibilidadesrelativasdel componenteprincipalconcarganormalasusuperficieydel componentesecundarioquesoportaelesfuerzodela membranaparaleloasusuperficie,latransferenciadecargaa travs de la soldadura es altamente no-uniforme, y el lmite local puede alcanzarse antes de que la conexin alcance su carga de diseo.Paraevitarlafallaprogresivayasegurarel comportamientodctildelaunin,tantolosmiembrosdel componentesecundariocomolasoldaduradebernrevisarse de la siguiente manera: (1)RevisindelComponenteSecundario.Lacapacidadaxial delanchoefectivoPudelcomponentesecundariodeber revisarseparatodaslasconexionesenK-yenN-,yotras conexionesquetengan>0.85.(Notequeestarevisines innecesaria si los componentes secundarios son cuadrados y de igual ancho.) Pu = Fytb [2a +bgap +bcoi 4tb] con 4 = 0.95 donde Fy =lmitedefluenciamnimoespecificadodel componente secundario. tb=espesor de la pared del componente secundario. a, b =dimensionesdelcomponentesecundario[verFigura 2.14(B)] babertura=b para las conexiones en K- y en N- con > 1.5(1 ) babertura=bcon para todas las otras conexiones. Nota: se presumen > 1.0 y Fy > Fyo(2)Verificaciones de las Soldaduras.Las soldaduras mnimas proporcionadasenconexionessimplesenT-,enY-oenK-, debern ser capaces de desarrollar en su ltima resistencia a la ruptura,elmnimodellmitedefluenciadelcomponente secundario, o la resistencia local del componente principal. Se puede presumir que este requerimiento que cumpla con los detalles de la unin precalificada de la Figura 3.6 (Penetracin completayPenetracinparcial),cuandoseusanmateriales enn conformidad (Tabla 3.1). (3)Las soldaduras de filete debern revisarse de acuerdo a lo descrito en 2.23.5. 2.24.2.4Conexiones de Traslape. Las uniones de traslape reducen los problemas de diseo en el componenteprincipal,transfiriendolamayorpartedelacarga transversaldirectamentedeuncomponentesecundarioaotro (ver Figura 2.20). Loscriteriosdeestaseccinsonaplicablesalasconexiones cargadasestticamentequecumplanconlassiguientes limitaciones: (1)Elcomponentesecundariomsgruesoymslargoesla pieza completa. (2) < 0.25. (3)El componente secundario de traslapamiento es 0.75 a 1.0 veces el tamao del componente completo, a lo menos con un 25%desussuperficieslaterales,traslapandoelcomponente completo. (4)Ambos componentes secundarios tienen el mismo lmite de fluencia. (5)Todosloscomponentessecundariosylacuerdadelas piezas son tubos rectangulares compactos con un espesor de > 35 para los componentes secundarios y > 40 para la cuerda. Debern efectuarse las siguientes revisiones: (1)CapacidadaxialPudeltubodetraslapamiento, utilizando 4=0.95con Pu=Fy tb [QOL (2a - 4tb) + bco + bet] para un 25% a un 50%, de traslape con QOL=%traslape 50% Pu=Fy tb [(2a - 4tb) + bco + bet] para un 50% a un 80% de traslape. Pu=Fy tb [(2a - 4tb) + b + bet] Para un 80% a un 100% de traslape. Pu=Fy tb [(2a - 4tb) + bet] Para un traslapamiento superior al 100% dondebcoeselanchoefectivoparalasuperficiesoldadaala cuerda. bco=(5b) Fyo> b ()Fy ybeteselanchoefectivoparalasuperficiesoldadaalsoporte completo. Bet=(5b) Fyo> b 11 1=b/(2tb) del soporte completo 1=ttraslape / tcompleto y otros trminos, son como se han definido anteriormente. (2)Lacargatransversalnetaenelrastrocombinadotratado como una conexin en T- o Y- (3)Paratraslapesmayoresal100%,elcortelongitudinal deberrevisarse,considerandosloquelasparedesdelrastro del componente completo sea efectivo. 2.24.2.5Doblado. El momento de doblado primario, M, debido a la carga aplicada alasvigasdeapoyolibre,alasestructurassinrefuerzos laterales,etc.,debernconsiderarseeneldiseocomouna carga axial adicional, P: P=M JD seno Enlugardeunanlisismsracional(verComentario),el dimetro de la unin (JD) puede tomarse como D/4 para una curvaturaenplano,ycomoD/4paraunacurvaturafuerade plano.Los efectos de la carga axial en las curvaturas en plano y enladobladurafueradeplanodebernconsiderarsecomo adicional.Losmomentosdebentomarseenelrastrodel componente secundario. 2.24.2.6Otras Configuraciones. LasconexionestransversalesdeaberturaenT-Y,las conexionesdeaberturasenKyNconestructurascompactas de tubos secundarios circulares en un componente principal de seccin rectangular pueden disearse utilizando un 78.5% de la capacidadentregadaen2.24.2.1y2.24.2.2,alreemplazarla dimensinrectangularaybencadaecuacinporel dimetrodelcomponentesecundariodb(limitadoasecciones compactas con 0.4 > > 0.8). 2.25Transicin del Espesor Lasunionesatopecontensinenloscomponentesprimarios alineadosaxialmente,de materialesdediferentesespesoreso tamaos,debernhacersedetalmaneraquelainclinacina travsdelazonadetransicinnoexcedade1a2-1/2 pulgadas.La transicin deber lograrse biselando la parte ms gruesa,inclinandoelmetalsoldadoomedianteuna combinacin de estos dos mtodos.(ver Figura 2.21). 2.26Limitaciones del Material Lasconexionestubularesestnsujetasaconcentracionesde esfuerzolocal,lascualespuedenproducirunlmitelocaly esfuerzos plsticos en la carga del diseo.Durante la vida til enservicio,lacargacclicapuedeiniciaragrietamientospor fatiga, aumentando la ductilidad del acero; particularmente bajo cargasdinmicas.Estasdemandassonespecialmente severasenlatasparaunindeparedesgruesasdiseadas para corte por desgarro (ver Comentario C2.26.2.2). 2.26.1Limitaciones 2.26.1.1Lmite de Fluencia. Lasestipulacionesdeldiseode2.24paralasconexiones tubulares soldadas no tienen la intencin de utilizarse en tubos circulares que tengan un lmite mnimo especificado, Fy, mayor a 60 ksi [415 MPa] o para secciones rectangulares superiores a 52 ksi [360 MPa]. 2.26.1.2Lmite Efectivo Reducido. EllmiteefectivoreducidodeberutilizarsecomoFyoenel diseodelasconexionestubularesconlmitesdeFyo,dela siguiente manera: (1)2/3delaresistenciaalatensinmnimaespecificadapara las secciones circulares (ver Notas Generales en la Tabla 2.9). (2)4/5delaresistenciaalatensinmnimaespecificadapara las secciones rectangulares (ver Figura 2.19). 2.26.1.3Conexiones rectangulares en T-, Y- y K-. Eldiseadordeberaconsiderarlasdemandasespecialesque sesolicitanparaelaceroutilizadoenlasconexiones rectangulares en T-, Y- y K-. 2.26.1.4Precauciones de la Norma ASTM A 500. Losproductosfabricadosdeacuerdoaestaespecificacin puedennoserapropiadosparaaquellasaplicacionestales comoloselementoscargadosdinmicamenteenestructuras soldadas, etc... en donde las propiedades de la fracto tenacidad abajatemperaturapuedenserimportantes.Puederequerirse unainvestigacinespecialountratamientotrmicosieste producto se aplica a conexiones tubulares en T-, Y-, y K-. 2.26.2Fracto-TenacidaddelMetalBaseenComponentes Tubulares. 2.26.2.1Requerimientos de la Prueba CVN. Loscomponentestubularessoldadosentensindebern requerirdemostrarlapruebaCVNdeenergaabsorbidade20 piesporlibraa70F[27Ja20C]paralassiguientes condiciones: (1)Espesordelmetalbasede2pulgadas[50mm]omayores con un lmite de fluenciamnimo especificado de 40 ksi o mayor [280 MPa] o mayor. LapruebaCVNdeberestarenconformidadconlaNorma ASTMA673(FrecuenciaH,cantidaddecalor).Paralos propsitosdeestasubseccin,uncomponentedetensinse define como uno que tiene ms de 10 ksi [70 MPa] de esfuerzo a la tensin debido a las cargas de diseo. 2.26.2.2RequerimientosdelaTemperaturamsBajade Servicio Anticipada (LAST). Los componentes tubulares utilizados como la pieza principal en losnodosestructurales,cuyodiseoestreglamentadopor carga de fatiga o carga cclica (ejemplo: la lata de unin (joint-can) en las conexiones en T-, Y-, y K- ) debern requerirse para demostrarlapruebaCVNdeenergaabsorbidade20piespor libra[27J](LAST)LowestAnticipatedServiceTemperature, para las siguientes condiciones: (1)Espesor del metal base de 2 pulgadas [50 mm] o mayor. (2)Espesor del metal base de 1 pulgada [25 mm] o mayor, con un lmite de fluencia especificado de 50 ksi [345 MPa] o mayor. Cuandonoestespecificadalatemperaturamsbajade servicioanticipado(LAST),olaestructuranoest reglamentadaporcargadefatigaocargacclica,laprueba deberseraunatemperaturanomayora40F[4C].La pruebaCVNdeberrepresentarnormalmentealos componentestubularesqueseproporcionan;ydeben someterse a prueba en conformidad con la norma ASTM A 673 de Frecuencia de calor H (cantidad de calor). 2.26.2.3Fractotenacidad Alternativa Losrequerimientosalternativosdefractotenacidaddebern aplicarsecuandoseespecifiquenenlosdocumentosdel contrato.ElComentarioentregaunapautaadicionalparalos diseadores.La resiliencia debera considerarse en relacin a la redundancia versus criticalidad de la estructura en una etapa inicial en los planos yel diseo. Tabla 2.1 Tamaos Efectivos de las Soldaduras Ranuradas achaflanadas (Ver 2.3.1.4) Soldaduras ranuradas achaflanadasSoldaduras ranuradas achaflanadas En biselen V

Nota General:R: radio de la superficie externa Nota: Use un R 3/8 para procesos GMAW (excepto para el poceso GMAW-S) cuando el radio sea 1/2 pulgada [12 mm] o mayor.

Tabla 2.2 Prdida de Dimensin Z (No tubular) (Ver Tabla 2.3.3.3) Posicin de la soldadura V o OH Posicin de la soldadura H o F Angulo ProcesoZ (pulgada)Z (mm)ProcesoZ (pulgada)Z (mm) diedro SMAW1/83SMAW1/83 FCAW-S1/83FCAW-S00 60>>45FCAW-G1/83FCAW-G00 GMAWN/AN/AGMAW00 SMAW1/46SMAW1/46 45> > 30FCAW-S1/46FCAW-S1/83 FCAW-G3/810FCAW-G1/46 GMAWN/A N/AGMAW1/46

TABLA 2.3 Tensiones permitidas (Ver 2.5.4 y 2.15.1) Tipo de esfuerzo aplicadoEsfuerzopermitidoNiveldeResistenciadeaporte requerido Soldaduras Ranuradas de Penetracin Completa Tensin normal para el rea efectiva1 Igual al metal baseSedeberusarunmetaldeaporte calificado Compresinnormalparaelrea efectiva Igual al metal base Tensinocompresinparalelaenel eje de la soldadura3 Nohayconsideracinencuantoal diseo de la unin soldada Corte en el rea efectiva0.30xclasificacindelacargalmite de rotura del metal de relleno, excepto queelcorteenelmetalbaseno exceda0.40xlmitedefluenciadel metal base. Sepuedeutilizarunmetaldeaporte conunnivelderesistenciaigualo inferioraldelmetaldeaporte calificado. Soldaduras Ranuradas de Penetracion Parcial Tensin normal para el rea efectiva.0.30xclasificacindelacargalmite de rotura del metal de aporte. Compresinnormalparaelrea efectivadelasoldaduraenuniones diseadas para soportar. 0.90xclasificacindelacargalmite de rotura del metal de aporte. Pero no mayora0.90xlimitedefluenciadel metal base conectado. Compresinnormalparaelarea efectiva de la soldadura en uniones no diseadas para soportar. 0.75xclasificacindelacargalmite de rotura del metal de relleno. Tensinocompresinparalelaaleje de la soldadura Nohayconsideracinencuantoal diseo de la unin soldada. Corte paralelo al eje del rea efectiva.0.30xclasificacindelacargalmite de rotura del metal de relleno, excepto queelcorteenelmetalbaseno exceder0.40xlimitedefluenciadel metal base. Sedebeusarunmetaldeaporteconconunnivelderesistenciaigualo inferioraldelmetaldeaporte calificado. Soldaduras de Filete Corte en el rea efectiva o en la soldadura 0.30 x clasificacin de la carga lmite de rotura del metal de aporte, exceptoque el esfuerzo del area neta de corte de la seccin del metal base no deber exceder 0.40x lmite de fluencia del metal base4.5 . Tensin o compresin paralela al eje de la soldadura3. No hay consideracin en cuanto al diseo de la unin soldada. Se puede usar un metal de aporte con unniveldecargaigualoinferiorQue al metal de aporte calificado. Soldaduras de muesca tipo tapn redondo o tipo tapn alargado Corteparaleloalasuperficiede empalme en el rea efectiva 0.30xclasificaciondelacargalmite de rotura del metal de aporte 0.30xclasificaciondelacargalmite deroturadelmetaldeaporteaporte calificado. Notas: 1. Para definiciones de reas efectivas, ver 2.3 2. Para metal de aporte calificado para la resistencia del metal base para aceros aprobados por el cdigo, ver Tabla 3.1 y Anexo M 3. Los componentes para la unin de las soldaduras de filete o de ranura de piezas construidas. Estn permitidos para el diseo, sin considerar los esfuerzos de tensin y compresin en los componentes conectados en forma paralela al eje de la soldadura, aunque se puede incluir el rea de la soldadura normal hasta el eje de la soldadura en el rea transversal del componente. 4. La limitacin en el esfuerzo en el metal base para 0.40 x lmite de deformacin del metal base no se aplica al esfuerzo en el lado de la soldadura diagramtica; sin embargo, se deber efectuar una revisin para asegurar que la resistencia de la conexin no est limitada por el espesor del metal base en el rea neta alrededor de la conexin; particularmente en el caso de un par de soldaduras de filete en los lados opuestos de un elemento de la plancha. 5. Alternativamente, Ver 2.5.4.2 y 2.5.4.3. Se aplica la Nota 4 (arriba).

Tabla 2.6 Categoras de Esfuerzo por Tipo y Localizacin del Material para Secciones Circulares (Ver 2.20.6.2)

Categora de Esfuerzo Situacin Clases de Esfuerzo1 ACaera plana no soldadaTCBR BCaera con cordn longitudinalTCBR BEmpalmesatope,soldadurasranuradasdepenetracin completa,esmeriladaseinspeccionadasmediantes pruebas de rayos x o prueba de ultra sonido (Clase R) TCBR BComponentes con atiezadores longitudinales con soldadura continua TCBR C1Empalmesatope,soldadurasranuradasdepenetracin completa, como quede soldado TCBR CComponentes con atiezadores transversales (anillos)TCBR DComponentesconanexosdiversostalescomograpas, abrazaderas, etc. TCBR DUniones cruciformes y en T con soldaduras de penetracin completa (excepto en conexiones tubulares) TCBR DTConexiones diseadas como conexiones simples en T, Y o Kconsoldadurasacanaladasdepenetracincompleta, conforme a las figuras 3.8 y 3.10 (incluyendo conexiones de traslapamientoenlascualeselcomponenteprincipalen cadainterseccincumplaconlosrequerimientosdecorte por perforacin)(Ver nota 2) TCBRenelcomponentesecundario (Nota:elcomponenteprincipaldebe revisarse separadamente de acuerdoa la categora K1 o K2.) EUnionesenTycruciformesequilibradas,consoldaduras ranuradasdepenetracinparcialosoldaduradefilete (excepto en conexiones tubulares) TCBRenelcomponente;lasoldadura tambindeberevisarseencuantoala categora F E Componentesendondeterminenladobleenvoltura, planchasderecubrimiento,atiezadoreslongitudinales, placas de empalme, etc. (excepto en conexiones tubulares) TCBRenelcomponente;lasoldadura tambindeberevisarseencuantoala categora F ETConexionessimplesen T,YyK con soldadurasranuradas depenetracinparcialosoldadurasdefilete;tambin conexiones tubulares complejas en las cuales la capacidad de corte de perforacin del componente principal no pueda soportarla cargatotal,y latransferenciadecarga selogra mediante traslapamiento (excentricidad negativa); placas de empalme, atiezadores de anillo, etc. (Ver nota 2) TCBR en el componente secundario (Nota:Elcomponenteprincipalen conexionessimplesenT,YoKdeben revisarseseparadamenteencuantoa categoras K1o K2;lasoldadura tambin debe verificarse en cuanto a categora FT y 2.24.1) FExtremodelasoldaduradelaplanchaderecubrimientoo dedobleenvoltura;soldadurasenplacasdeempalme, atiezadores, etc. Corte en la soldadura

Tabla 2.6 Categoras de esfuerzo por Tipo y Localizacin del Material para Secciones Circulares (Ver 2.20.6.2) Categora de Esfuerzo SituacinClases de Esfuerzo ACaera plana no soldadaTCBR BCaera con cordn longitudinalTCBR BEmpalmesatope,soldadurasranuradasdepenetracin completa,esmeriladasenrasadaseinspeccionadas mediantepruebaderayosxopruebasdeultrasonido (Clase R) TCBR BComponentesconatiezadoreslongitudinalescon soldadura continua TCBR C1Empalmesatope,soldadurasranuradasdepenetracin completa, como quede soldado TCBR CComponentes con atiezadores transversales (anillos)TCBR DComponentesconanexosdiversostalescomograpas, abrazaderas, etc. TCBR DUnionescruciformesyenTconsoldadurasde penetracin completa (excepto con conexiones tubulares) TCBR DTConexiones diseadas como conexiones simples en T, Y o K con soldaduras acanaladas de penetracin completa, conforme a las figuras 3.8 y 3.10 (incluyendo conexiones detraslapamientoenlascualeselcomponenteprincipal encadainterseccincumpleconlosrequerimientosde corte por perforacin) (Ver Nota 2) TCBR en el componente secundario (Nota:elcomponenteprincipaldebe revisarseseparadamentedeacuerdoala categora K1 o K2.) EUniones en T y cruciformes equilibradas, con soldaduras ranuradasdepenetracinparcialosoldaduradefilete (excepto en conexiones tubulares) TCBRenelcomponente;lasoldadura tambindeberevisarseencuantoala categora F EComponentesendondeterminenladobleenvoltura, planchasderecibimientolongitudinales,placasde empalme, etc. (excepto en conexiones tubulares) TCBRenelcomponente;lasoldadura tambindeberevisarseencuantoala categora F. ETConexionessimplesenT,YyKconsoldaduras ranuradasdepenetracinparcialosoldadurasdefilete; tambin conexiones tubulares complejas en las cuales la capacidaddecorteporperforacindelcomponente principalnopuedasoportarlacargatotal,yla transferenciadecargaselogramediantetraslapamiento (excentricidad negativa); placas de empalme, atiezadores de anillo, etc. (Ver Nota 2) TCBR en el componente secundario. (Nota:Elcomponenteprincipalen conexionessimplesenT,YoKdeben revisarseseparadamenteencuantoa categorasK1oK2;lasoldaduratambin debeverificarseencuantoacategoraFTy 2.24.1) FExtremo de la soldadura de la plancha de recubrimiento o dedobleenvoltura;soldadurasenplacasdeempalme, atiezadores, etc. Corte en la soldadura FUnionescruciformesyenT,cargadasportensino dobladuraquetengansoldaduradefileteoranuradade penetracin parcial. (excepto en conexiones tubulares) Corteenlasoldadura(sinconsiderarla direccin de la carga) (Ver 2.23) TConexionessimplesenT,YoKcargadasentensino endobladuraquetengansoldadurasdefileteo ranuradas de penetracin parcial. Corteenlasoldadura(sinconsiderarla direccin de la carga) X2Componentesdeinterseccinenconexionessimplesen T,YoK;cualquierconexincuyaadecuacinest determinadaporlaspruebasdemodelosaescala exactosoporanlisistericos(porejemplo,elementos finitos) Elrangototalmayordelesfuerzodelos puntos calientes o la deformacin en la parte externa de la superficie de los componentes deinterseccinenlagargantadela soldadura que los une medida despus de la fase de observacin en el modelo o en la conexin prototipo, o calculado con la mejor tecnologa disponible. X1En cuanto a X2, perfil mejorado por 2.20.6.6 y 2.20.6.7Igual que X2 X1Interseccin de los cilindros cnicos no reforzadosEsfuerzo en puntos calientesencambio de ngulo; calcular Nota 4 K2Conexiones simples en T, Y y K en las cuales el radio de gamaR/tdelcomponenteprincipalnoexcede24(Ver Nota 3) Corteporperforacinparalos componentes principales: Calcularlos Nota 5 K1En cuanto K2 , perfil mejorado por 2.20.6.6 y por 2.20.6.7 Notas: 1.T=Tensin,C=Compresin,B=Dobladura,R=Reverso;esdecir,elrangototaldelesfuerzoaxialnominalydel esfuerzo por curvatura. 2. Curvas empricas (Figura 2.13), basadas en tpicas conexiones geomtricas; si los factores de concentracin de esfuerzo real o los esfuerzos del punto caliente son K1; se prefiere la curva X1 o X2. 3. Curvas empricas (figura 2.13) basadas en pruebas con rayos gamma (R/t) de 18 a 24; las curvas en el lado seguro para componentesdecuerdamuypesados(componentesdecuerdasconcarga)(R/tmayorque24)reduceelesfuerzo permisible en proporcin a: En donde se conocen los factores de concentracin de esfuerzo real o de deformaciones en puntos calientes, se prefiere el uso de la curva X1 o X2. 4. Factor de concentracin de esfuerzodonde = Cambio del ngulo en transicin = Radio del rango de espesor del tubo en transicin 5. El rango cclico por corte por perforacin, se entrega mediante: donde se definen en la Figura 2.14 y a= rango cclico del esfuerzo nominal del componente secundario para carga axial by= rango cclico del esfuerzo por dobladura en plano bz= rango cclico del esfuerzo por dobladura fuera del plano = se define en la Tabla 2.9 Tabla 2.7 Limitaciones de la Categora de Fatiga en el Tamao de la Soldadura o en el Espesor y Perfil de la Soldadura (Conexiones Tubulares) (Ver 2.20.6.7) Nivel I Nivel II PerIil de Soldadura Espesor de Limitante del Componente Secundario paraCategorias X1. K1. DT pulgadas |mm| Espesor de Limitante del Componente Secundario para Categorias X2. K2 pulgadas |mm| PerIil Estandar de Soldadura Plana Figura 3.8 0..375 |10| 0.625 |16| PerIil con Iilete en el area donde el angulo es mayor que 90 Figura 3.9 0.625 |16| 1.50 |38| caliIicado para espesor ilimitado para carga de compresion estatica PerIil concavo.tal como esta soldadoFigura 3.10 con prueba de disco segun 2.20.6.6(1) 1.00 |25| ilimitado PerIil pareio concavo Figura 3.10 totalmente esmerilado segun 2.20.6.6(2) ilimitado Tabla 2.8 Dimensiones de Prdida Z para Calcular Conexiones Tubulares Precalificadas de Penetracin Parcial en T-.Y-. y K- Tamaos Mnimos de Soldadura (ver 2.23.2.1) Posicion de las Soldaduras:V o OH Posicion de las Soldaduras: H o F Angulo de la Ranura Proceso Z (pulgada) Z (mm) Proceso Z (pulgada) Z (mm) 60 SMAW FCAW-S FCAW-G GMAW GMAW-S 0 0 0 N/A 0 0 0 0 N/A 0 SMAW FCAW-S FCAW-G GMAW GMAW-S 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 60 ~ 45 SMAW FCAW-S FCAW-G GMAW GMAW-S 1/8 1/8 1/8 N/A 1/8 3 3 3 N/A 3 SMAW FCAW-S FCAW-G GMAW GMAW-S 1/8 0 0 0 1/8 3 0 0 0 3 45 ~ 30 SMAW FCAW-S FCAW-G GMAW GMAW-S 1/4 1/4 3/8 N/A 3/8 6 6 10 N/A 10 SMAW FCAW-S FCAW-G GMAW GMAW-S 1/4 1/8 1/4 1/4 1/4 6 3 6 6 6 Tabla 2.9 Trminospara la Resistencia de las Conexiones (Secciones Circulares)(ver 2.24.1.1) Qq es el ModiIicadorde la Geometria y la Cargadel Componente Secundario Qq 1.7 0.18Q 0.7 ( -1)

2.10.6 Q1.2 ( - 0.67) Qq Para cargas axiales (ver Nota 2.4) Para curvatura Q (necesaario para Qq) Q 1.0 Q 0.3 (1 -.0833 ) Para 0.6 Para ~0.6 1.0 0.7 gdh 1.0 < 1.7 Para carga axial en conexiones de abertura en K que tengan todas el mismo plano y las mismas cargas transversales para equilibrar el componente principal (Ver Nota 1) 1.7 2.4 Para carga axial en conexiones en T y Y.Para carga axial en conexiones transversales Cuerda Ovalizacion Parametro (necesario para Qq) 0.67 1.5 Para curvaturas en plano ( Ver Nota 3) Para curvaturas Iuera de plano (Ver Nota 3) QI es el termino de interaccion del esIuerzo del componente principal (Ver Nota 2 y 3) QI 1.0 - U2 0.030 0.044 0.018 Para carga axial en componente secundario Para curvatura en plano en el componente secundario. Para curvatura Iuera de plano en el componente secundario. Notas Generales: Y son parametros geometricos deIinidos mediante la Iigura 2.14 (M) F yo es el limite de Iluencia minimo especiIicado del componente principal. pero no mayor a 2/3 de la carga limite de rotura. Notas: 1.Abertura g se deIine en las Figuras 2.14 (E) y (H):d b es el diametro del componente secundario. 2.Ues la razon de utilizacion (relacion de la real a la permisible) para la compresion longitudinal (axial. curvatura) en el componente principal en consideracion. Ia 2Ib2 U20.6Fyo0.6 Fyo 3.Para combinaciones de curvatura en plano y curvatura Iuera de plano. utilice valores interpolados dely Y 4.Para el colapso general (compresion transversal) Vertambien 2.24.1.2. A)METAL BASE INFERIOR A / de pulgada [ 6 mm] de ESPESOR B) METAL BASE DE / de pulgada [ 6 mm] O MAS DE ESPESOR

TAMAO MAXIMO DETALLADO DE LA SOLDADURA DE FILETE EN LOS BORDES FIGURA 2.1 - Tamao Mximo en la Soldadura de Filete en los Bordes de las Uniones Traslapadas (Ver 2.3.2.9) A)TRANSICIN POR INCLINACIN DE LA SUPERFICIE SOLDADA B)TRANSICION POR INCLINACIN DE LA SUPERFICIE SOLDADA Y BISELADO C)TRANSICIN BISELANDO LA PARTE MAS GRUESA Figura 2.2 - Transicin de uniones a tope en partes de espesor Desigual (Componentes no tubulares) (Ver 2.7.1 y 2.16.1.1) Figura 2.3 - Transicin de Anchos (Componentes no tubulares cargados estticamente) (Ver 2.7.1 y 2.16.1.1) Figura 2.4 - Soldaduras de FileteCargadas Transversalmente (Ver 2.81.1) Figura 2.5 - Longitud Mnima de Soldaduras de Filete Longitudinales en el Extremo de la Placa o en los Componentes de Barra Plana (Ver 2.8.2) Figura 2.6 - Terminacin de la Soldadura cerca de los Bordes Sujetas a Tensin (Ver 2.8.3.2)

Figura 2.7 - Retorno en el extremo en las Conexiones Flexibles (Ver 2.8.3.3) Figura 2.8 - Soldaduras de Filete en lados opuestos de un Plano Comn (Ver 2.8.3.5) NotaGeneral:ElareaeIectivadelasoldadurasdeberaigualaraldelasoldadura1. pero su tamao debera ser el tamao eIectivo mas el espesor de la placa de relleno T. Figura 2.9 - Las Placas de Relleno Delgadas en Uniones de Empalme (Ver 2.10.1) NotaGeneral:LasareaseIectivasdelassoldaduras1.2.y3deberanseradecuadaspara transmitirlaIuerzadeldiseo.ylalongituddelassoldaduras1y2deberanseradecuadas para evitar la sobre - tension de la placa de relleno en el corte a lo largo de los planos x-x. Figura 2.10 - Las Placas de Relleno Gruesas en Uniones de Empalme (Ver 2.10.2) (A) UNIDADES ACOSTUMBRADAS EN ESTADOS UNIDOS VIDA UTILN (CICLOS) VIDA UTILN (CICLOS) (B) UNIDADES METRICAS Figura 2.11 - Rango de Esfuerzo Permisible para la Carga Aplicada Cclicamente (Fatiga) en las Conexiones no tubulares (Trazado de Grfico de Tabla 2.4) Nota General: Es obligatorio para los aceros con un limite de Iluencia mayor que o igual a 90 ksi [ 620 MPa]. Opcional para todos los otros aceros. Figura 2.12 - Transicin del Ancho (Componente No - Tubular Cargado Cclicamente) (Ver 2.16.1) CICLOS DE CARGA N Figura 2.13 - Esfuerzo por Fatiga Permisible y Rangos de deformacin para Categoras de Esfuerzo (Ver Tabla 2.6). Estructuras Tubulares Redundantes para Servicio Atmosfrico (Ver 2.20.0) A)SECCIONES CIRCULARESB)SECCIONES RECTANGULARES (C) CONECCION EN T (D) CONECCIONY Nota: 1. La abertura relevante esta entre los soportes cuyas cargas estan esencialmente equilibradas. El tipo (2) tambien puede reIerirse a una conexion en N. Figura 2.14 - Partes de una Conexin Tubular (Ver 2.21) G) CONEXONES TRANSVERSALES H) DESVIACIONES DESDE LAS CONEXIONES CONCNTRICAS I)CONEXIN TUBULAR SIMPLE 1) E1EMPLOS DE CONEXIONES REFORZADAS COMPLE1AS K)CONEXIONES ABOCINADAS Y TRANSICION Figura 2.14 (Continuacin) - Partes de una Conexin Tubular (Ver 2.21) L)TIPOS DE CONEXIONES PARA SECCIONESM)PARMETROS GEOMTRICOS RECTANGULARES N)DIMENSION DE ESQUINA O MEDICION DEL RADIO PARAME TRO SECCIONES CIRCULARESSECCIONESRECTANGULARES Rb / RORdb/D BD

Ax/D R/tc D/2tc tb/tc tb/tc ANGULOENTRELASLINEASCENTRALESDEL COMPONENTE ANGULODIEDROLOCALENUNPUNTODADOEN UNA UNION SOLDADA c DIMENSIONDEESQUINADEACUERDOALO MEDIDOENELPUNTODETANGENCIAODE CONTACTOCONUNAESCUADRADE90. COLOCADA EN LA ESQUINA. Figura 2.14 (Continuacin) - Partes de una Conexin Tubular (Ver 2.21) PAGE 52 5 t Mnimo (no inferior a 1 pulgada [25 mm])