aplicación de los principios de mecánica de suelos para el diseño de bases de pavimentos

8/20/2019 Aplicación de Los Principios de Mecánica de Suelos Para El Diseño de Bases de Pavimentos

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Aplicación de los principios de mecánica de suelos para el diseño de basesde pavimentos, el diseño de pavimentos completos y para su evaluaciónestructural "en service² se ha quedado a cierta distancia el conocimientoacumulado a través de la investigación. métodos de diseño actuales songeneralmente empírico y, a menudo basada en el uso de la prueba de

ali!ornia earing #atio, que !ue abandonado en ali!ornia hace unoscincuenta años.

$l problema de mecánica de suelos es una de la comprensión de cómo lossuelos y materiales granulares responden a las cargas repetidas y aplicareste conocimiento al diseño del pavimento con la ayuda del análisis teóricoapropiado y una comprensión de los mecanismos de !alla. características detensión%de!ormación no lineales son una característica particular delproblema y tienen que ser atendidos en el diseño y evaluación. &ariosinstrumentos 'tools² están disponibles para ayudar al ingeniero depavimentos. $stos incluyen el análisis teórico, aparato de pruebas de

laboratorio, pruebas de campo y ensayos a escala real con lainstrumentación adecuada.

(a respuesta cepa resistente y permanente de arcillas y materialesgranulares se revisa en el conte)to de los requisitos para el diseño. $lmétodo *irección +eneral de arreteras del #eino nido esencialmenteempírico de diseño y su evolución se discuten a la lu- de los conocimientosactuales mecánica de suelos. or el contrario, el desarrollo de en!oquesbasados en mecánica se per/la, 0unto con sugerencias para la aplicación delos conocimientos actuales en un método práctico de diseño de bases depavimento. 1e establecen paralelos entre el diseño de la pista de carreterasy !errocarriles y novedades relacionadas con este 2ltimo también se revisan.na mirada hacia adelante sugiere que una mayor investigación parame0orar la comprensión del estado de es!uer-os e!ectivos por deba0o de lasaceras y la aplicación de recientes traba0os teóricos sobre suelosparcialmente saturados podría constituir la base para me0orar la ingenieríade pavimentos en el !uturo

INTRODUCCIÓN

(os pavimentos son estructuras de ingeniería civil utili-ados para elpropósito de operar vehículos de ruedas segura y económica. 3ay una gamamuy amplia de estructuras de pavimento, dependiendo de la naturale-a delos vehículos para ser acomodados, las cargas de las ruedas implicados y eln2mero de tales cargas a reali-ar en un período de tiempo dado. 4ig. (a/gura 5 muestra secciones transversales para un n2mero de di!erentestipos de pavimento que van desde caminos de tierra de grava '' que seencuentran com2nmente en los países en desarrollo, a las mentas pesados6e)ibles del hi0o bituminosa o rígido rete pavimentos utili-ados para lossistemas de autopistas de los países industriali-ados. 4errocarril 7ras8 seincluye como otro tipo especiali-ado de pavimento en el que el método detransmisión de carga al suelo di/ere de una carretera o aeropuerto

pavimento pero para los cuales se aplican igualmente los principiosesenciales de la mecánica de suelos.


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1e desprende de las estructuras en la 4ig. 5 que el ámbito de la ingenieríade pavimentos es bastante amplia. n ingrediente esencial es mecanismosde suelo ya que todas las estructuras son en concurso íntimo con el suelo yla mayor parte se combinan una o más capas de material granular no unido.Además, el ingeniero de pavimento completa tiene que entender los

principios del mecanismo de as!alto, de la tecnología del hormigón y de laestabili-ación, así como las con/guraciones estructurales más comple0osutili-an en los !errocarriles 7ras8. $l técnico tiene que preocuparse por lacarga del vehículo, ya sea de colmillos, aeronaves, trá/co terminal decontenedores o material rodante !erroviario y con la in6uencia del medioambiente 9en particular, la temperatura y el agua: en la estructura delpavimento. (os estructuras de pavimento, dependiendo de la naturale-a delos vehículos para ser acomodados, las cargas de las ruedas implicados y eln2mero de tales cargas a reali-ar en un período de tiempo dado. 4ig. (a/gura 5 muestra secciones transversales para un n2mero de di!erentestipos de pavimento que van desde caminos de tierra de grava '' que se

encuentran com2nmente en los países en desarrollo, a las mentas pesados6e)ibles del hi0o bituminosa o rígido rete pavimentos utili-ados para lossistemas de autopistas de los países industriali-ados. 4errocarril 7ras8 seincluye como otro tipo especiali-ado de pavimento en el que el método detransmisión de carga al suelo di/ere de una carretera o aeropuertopavimento pero para los cuales se aplican igualmente los principiosesenciales de la mecánica de suelos.

1e desprende de las estructuras en la 4ig. 5 que el ámbito de la ingenieríade pavimentos es bastante amplia. n ingrediente esencial es mecanismosde suelo ya que todas las estructuras son en concurso íntimo con el suelo y

la mayor parte se combinan una o más capas de material granular no unido.Además, el ingeniero de pavimento completa tiene que entender losprincipios del mecanismo de as!alto, de la tecnología del hormigón y de laestabili-ación, así como las con/guraciones estructurales más comple0osutili-an en los !errocarriles 7ras8. $l técnico tiene que preocuparse por lacarga del vehículo, ya sea de colmillos, aeronaves, trá/co terminal decontenedores o material rodante !erroviario y con la in6uencia del medioambiente 9en particular, la temperatura y el agua: en la estructura delpavimento. (os estos podrían me0orarse mediante la aplicación de lainvestigación, la situación en el #eino nido se considera.

n estudio de los principales cursos de papeles mecanismos de suelo, lasdos revistas y con!erencias, en los 2ltimos treinta años demuestraclaramente que los mecanismos de suelo para pavimentos se ha convertidoen una parte muy pequeña de la ingeniería geotécnica. Aunque se hanreali-ado importantes estudios de investigación sobre los suelos ymateriales granulares para pavimentos, éstos generalmente no han sidopublicados o discutido en revistas serias mecanismos de suelo ocon!erencias. or otra parte, como la investigación se ha centrado cada ve-más en los pavimentos para uso industrial, los problemas asociados con lascapas bituminosas y concretas han dominado. (as primeras etapas de lareconstrucción programador de autopistas del #eino nido en la década de

5;=:. (as e)cavaciones revelaron sub%bases h2medas e inadecuadas con el


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drena0e que a menudo habían de0ado de !uncionar o no estado presente.$stas revelaciones, 0unto con la comprensión de que un poco demantenimiento estructural o de la super/cie de las carreteras principalessiempre iba a ser requerido a intervalos en el !uturo, señalaron la necesidadde un diseño me0orado !undación y la práctica de la construcción para evitar

tener periódicamente para reconstruir por completo el pavimento. ordesgracia, esto no !ue acompañado por una grave *epartamento de 7ransporte de la investigación de los problemas reales del suelomecanismos implicados. 1in embargo, la necesidad de !undaciones que notendrían que ser reempla-ado, pero podrían servir continuación pavimentosre% habilitados en el !uturo era evidente. na característica esencial de esto!ue la necesidad de un diseño me0orado de drena0e y mantenimiento.

$l papel del (aboratorio de ?nvestigación del 7ransporte 97#(: siempre hasido central en la evolución de la práctica ingeniería de pavimentos en el#eino nido. *espués de la segunda +uerra @undial, adoptaron

procedimientos para análisis de suelos y diseño de pavimentos 9*avis,5;B;:. $sto !ue seguido por una e)tensa programador de la investigaciónsobre las condiciones de humedad en las sub%bases conducir por el *r.*avid roney. $ste traba0o se inspira en la !ísica del suelo agrícola, más quede la disciplina emergente de los mecanismos de suelo. roney y oleman95;B>: argumentaron que desde bases de sub%rasante estaban por encimadel nivel !reático, las condiciones del agua son similares a los de interéspara los agrónomos. $sta inversión signi/cativa en los estudios de lascondiciones del agua subterránea super/cies selladas continuó duranteunos 5 años, al parecer de !orma aislada a partir de desarrollos paralelosen los mecanismos de suelo. (os dos se reunieron en la con!erencia sobre la

presión de poro y ustion en oils en 5;C= a la que se puso de mani/estoque las di!erencias de de/nición, de parámetros y de la /loso!ía habíanavan-ado hasta el punto en que la reducción de la brecha era una cuestióny no trivial 9$n!riamiento al., 5;C5:. (a aplicación del principio del es!uer-oe!ectivo era el centro del problema.

$ste y otros asuntos se e)aminan en el apartado de diseño del pavimento*esarrollos. $s importante reconocer que la 7ierra posterior para presentarla práctica del #eino nido para la caracteri-ación de las sub%bases para eldiseño de pavimentos desarrollados a partir de di!erentes orígenesesencialmente a los de 7er-aghi, 18empton, #ossoe y los otros pioneros de

mecanismos modernos de suelo.n programador de e)perimentos a gran escala en la vía p2blica !uepresentada por 7#( en los 5;C=s. $l rendimiento de estos se ha !ormado engran medida la base para el diseño y mantenimiento de la práctica actualdel #eino nido. A pesar de que sólo el BD de la red vial del #eino nido esla responsabilidad del *epartamento de 7ransporte, a través de la *irección+eneral de arreteras, las normas, especi/caciones y recomendaciones dediseño establecidas por este organismo 9*irección +eneral de arreteras,5;;Bb: dominan la práctica para la mayoría de las mentas pavimentos en lacarretera sector.

$l sector de pavimento aviones más pequeños papilla se ha desarrollado suspropios procedimientos con poca re!erencia a la práctica la carretera #eino


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nido, pero con una raí- com2n en la evolución ?? +uerra @undial,aumentada por la teoría y la práctica desde 9ritish Airports Authority,5;;E:.

ara los !errocarriles, los procedimientos empíricos tradicionales siemprehan dominado, aunque el entro 7écnico de ritish #ail en *erby hi-odesarrollar un método de diseño basado en el análisis de suelos apropiadoen la década de 5;


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comprensión de los mecanismos de suelo en el conte)to de cargas sísmicas,comen-ó sus intereses en la carga repetida con el problema del pavimento9eed et al., 5;:. or otra parte, cuando las primeras estructurasprincipales se están diseñando para el Lorte de $A e)plotación de petróleoen la década de 5;


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calculada a partir de determinada geometría y carga de super/cie. detallestípicos se muestran en la 4ig. B. #ueda de carga está representado por lapresión uni!ormemente distribuida sobre un área circular y con/guracionesduales o m2ltiples ruedas san ser acomodados.

$n pavimentos reales, la carga es transitoria, las capas de suelo ygranulares 9la !undación del pavimento: tienen relaciones tensión%de!ormación marcadamente no lineales, que son in6uenciados por una seriede variables, y la capa bituminosa tiene propiedades que son sensibles a latasa de carga y a la temperatura. 4ig. 9a: muestra la relación tensión%de!ormación de corte para una mata limosa compostado determinado apartir de la combinación de mediciones in situ de la tensión total y detensión 9roSn y ush, 5;


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cuando se prueban los materiales granulares compostados. $ste traba0o sediscute más adelante en el apartado de diseño del pavimento *esarrollos.

$n la tecnología del as!alto, el término 'rigide-' !ue presentado por &an deroel 95;B: y se de/ne como la tensión unia)ial dividida por la de!ormaciónunia)ial. uando el componente de tensión es esencialmente recuperable,esto es de nuevo equivalente al módulo de Qoung, pero san ser aplicadosobre una amplia gama de tiempo de carga y

condiciones de temperatura. @ateriales bituminosos e)hibencomportamiento elástico, !rágil a ba0as temperaturas y cortos tiempos decarga, comportamiento viscoso en el otro e)tremo de la respuesta deespectro y viscoelástico en condiciones intermedias. ara los cálculos dediseño de pavimentos, cuando trá/cos movimiento, se considera atemperaturas normales, la respuesta de una me-cla bituminosa a unimpulso de carga será esencialmente elástica como se ilustra en la 4ig. re.suelos de grano /no también, san comportan de una manera viscoelástico,

como se muestra en la 4ig.


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9: $stimar un valor del módulo de Qoung para cada capa. $sto puedeimplicar un valor 2nico para todas las capas de material granular y otrovalor 2nico de la sub%base.

9: alcular los trá/cos más el peso propio hincapié en el entro de cadacapa. (os componentes de tensión reales dependerán en el modelo no linealque se utili-a.

9*: A0ustar los valores de la subcapa de módulo resiliente a través delmodelo y tensiones recalculadas.

9$: #epetir el proceso hasta que los valores del módulo elástico utili-adopara todas las capas son compatibles con las tensiones calculadas.

$ste procedimiento no tiene en cuenta las variaciones en la tensióninstalacciones llevará a cabo en la dirección hori-ontal. 3ense, la e)tensiónlógica del proceso simple análisis anterior es adoptar el método de loselementos /nitos. (a mayor parte del análisis de pavimento serio en los2ltimos tiempos que acomoda los modelos de tensión%de!ormación nolineales han utili-ado uno de una serie de elementos /nitos pasJages Ihishse han desarrollado especialmente para el problema pavimento. $stosincluyen $LH( 9módulo de análisis no lineal $sant 9roSn y appin, 5;>5:y 4$L(A Análisis 9elementos /nitos no lineales para pavimentos: 9runtony d'Almeida, 5;;F: desarrollado en Lottingham, +7%A&$ 97utumluer yar8sdale, 5;;: del ?nstituto de 7ecnología de +eorgia y, por !errocarril

7ras8, ?((?% ?17A 9#obnett et al., 5;:. &arias condiciones de contorno estándisponibles para el usuario, pero que ilustran en la 4ig. > d'Almeida 95;;E:parece ser más realista. *unsan et al. 95;C>: sugirió que el análisis debee)tenderse a = veces el radio de la -ona de carga en la dirección vertical,pero podría ser limitado a F= veces el radio hori-ontal. on el /n deminimi-ar el tiempo de cálculo, el límite más ba0o en 4$L(A se presentacomo un re% Shish espacio medio elástico san caracteri-arse de diversasmaneras. $s san incluye una base rígida que puede ser de utilidad en elanálisis de los pavimentos sobre un terreno en el que está presente la rocasuper/cial u otro inclusión rígida.

imple, ocho elementos de nodo rectangulares se utili-an con la generaciónautomática de mallas. (os datos de entrada incluyen los pesos unitarios delos materiales, posición de la tabla de agua, los valores de aspiraciónestimada y los valores de J=. $stos 2ltimos permiten al usuario reconocerque lateral signi/cativa subraya san acumulan en capas granulares comoresultado de el proceso de compactación. $sto es análogo a los resultadosde más de consolidación en 1lays que conducen a J=T 5. 3a resultado di!ícilen la práctica para medir las tensiones residuales laterales. ome resultadosde las pruebas de ca0a sobre el balasto de !errocarril in!ormado por teSartet al. 95;>: indican valores de J= hasta tan alto como 55 y los autoresvalores considerados hasta a * a ser bastante posible en la práctica.


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$l procedimiento de cálculo en 4$L(A se lleva a cabo en dos etapas, quetrata sucesivamente con tensiones peso propio, seguido de la aplicación dela carga de la rueda. (a relación de tensión%de!ormación para cada materialse puede seleccionar de un men2 de posibilidades. (a capa bituminosa setrata como elástico lineal.

(as tensiones auto%peso dictan los valores de partida de módulo de Qoung yel coe/ciente de oisson para cada elemento. tresses causados por lacarga de las ruedas son entonces computari-ada y se añaden a los valoresde peso propio. n procedimiento iterativo sigue hasta que los valores delos parámetros elásticos se han estabili-ado. $stos son los valores secantes,pero, dado que los e!ectos de la carga de la rueda son de interés primordial,los valores cortos movili-ados sólo por la carga de la rueda puedecalcularse. (as correspondientes tensiones y despla-amientos son los deinterés en el diseño. 4ig. ; ilustra estos puntos. no de los problemasencontrados por todos los investigadores en desarrollo pasJages de análisis

de elementos /nitos para sistemas que implican material granular en abonosobre suelo se re/ere a la tendencia de tracción hori-ontal subraya acalcular en la parte in!erior de la capa granular. inse materiales no unidostienen resistencia a la tracción insigni/cante, a un lado de la inducida por lasucción y el enclavamiento de partículas, los a0ustes a los procedimientosde cálculo se aplican normalmente para evitar !alsas condiciones de !alla endesarrollo en ciertos elementos. estrictamente hablando, si los modelosconstitutivos para los materiales son precisas, no serían necesarias lascorrecciones.

1in embargo, en realidad son.

$n el programa de $LH(, un valor de módulo elástico de Qoung igual a 5==@a se asigna a cualquier elemento donde la tensión e!ectiva media normalse vuelve a la tracción, esta tensión es el valor neto causada por sobrecargay por la carga de la rueda. $n 4$L(A, un procedimiento de "no%tensión" seadoptó mediante el principio de la trans!erencia de es!uer-os 9d'Almeida,5;;E:. $sto implica la especi/cación de una resistencia a la tracciónnominal. 1i una tensión de tracción director calculada e)cede este, seestablece en cero y una redistribución de las tensiones calculadas. $sto seaplica a la dirección tangencial, que es también una dirección de la tensiónprincipal. $n el plano radial, la tensión má)ima de compresión se asume quese mantiene constante, y el círculo de @ohr se despla-a para eliminar la

tensión de tracción como se muestra en la 4ig. 5=.

#oSe et al. 95;;: han desarrollado recientemente un programa deelementos /nitos denominado A$. $sto permite que las capasbituminosas que se caracteri-an por modelos reológicos visco elastoplástico con el /n de representar me0or el comportamiento real de me-clasbituminosas ba0o un rango de carga y las condiciones ambientales. $n estaetapa en el desarrollo del programa, las capas de cimentación pavimento semodelan como elástico lineal $ste programa, sin embargo, proporcionar unme0or cálculo de la !ormación de surcos en capas de as!alto y permite quelos valores de la energía disipada ba0o cargas repetidas de ser determinada

como un indicador de la !atiga saqueo !racaso en capas bituminosas 9&an*i08 y &isser, 5;


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4$L(A y el ritmo de un paquete de análisis integral estará disponible paramodelar el comportamiento de pavimento 6e)ible con mayor precisión.

n modelo teórico interesante de carril 7ras8 desarrollado por hang et al.95;:. $ste legado es móvil yvarias unidades se usa en los sitios en di!erentes lugares para probarsecciones de pavimento en su condición "como se construyó". @ediante eluso de altas cargas de rueda repetidamente y de !orma continua durante

varias semanas, el equivalente de muchos años trá/cos de carga se podríaaplicar. técnicas básicos everal se utili-aron para investigar la !orma enpavimentos deteriorados como consecuencia de este régimen de carga.e)cavación de -an0as y un e)amen meticuloso de cada capa después de unperíodo de trá/co permitieron el desarrollo de mecanismos de !alla amonitori-ar. $l banco enormes de datos generado por el programadorprueba 3& sirvió de base para el sistema outh a!ricana diseño delpavimento 9L?7##, 5;>a:. modelado teórico se utili-ó para interpretar losresultados de la investigación y e)tenderlos a diseñar.

na /loso!ía de carga legado y la prueba aseveró similar se utili-a enAustralia 9@etcal! et al., 5;>:. laboratorios de ensayo tationary lineal ocircular han sido utili-ados en otros países para estudiar el comportamiento


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del pavimento ba0o carga aseveró. $stos legados son estacionarios en elsentido de que están posicionados en un lugar y di!erente

construcciones de pavimentos se construyen para probar en ese lugar.

(a mayor parte de los datos obtenidos de estos legados de carga aseverótener en relación con los mecanismos de !alla, principalmente en las capasdel pavimento encuadernados. $n consecuencia, pequeños mecanismos desuelo 8noS cornisa se ha acumulado. na e)cepción se re/ere a lose)perimentos a!ricanos outh que implican la inyección de agua en la capagranular y las observaciones de la acumulación asociada de de!ormaciónpermanente descrito por 4reeme y ervas 95;>:. 4ig. (a /gura 5F muestralos datos típicos para pavimentos con di!erentes calidades de capa granular.(as venta0as del uso de buena calidad densa roca triturada, tipo +5 9L?7##,5;>b: son evidentes. (a in6uencia de drena0e e!ectivo san también señalar.

$n Lottingham, una instalación a escala piloto 9roSn y rodrisJ, 5;>5a: seha utili-ado durante más de F= años para estudiar una serie de problemasde pavimento en condiciones controladas. argas de hasta 5 V < 7 1anaplicarse y velocidades de hasta 5d 8m G h en las aceras construidas en unpo-o de sondeo pro!undo 5 V m, B V > m de largo y F V B m de ancho.

instrumentación pavimento. ara los e)perimentos con instrumentación insitu, varios transductores han demostrado su e/cacia en el control tanto dela respuesta a la carga de las ruedas individuales y los cambios en el estrés,la tensión y la 6e)ión con cargas repetidas. Además de estos tresparámetros, temperaturas y presiones de poros también se han medido, elprimero con grandes sasses, utili-ando termopares simples, esta 2ltima consasses más limitados. $sto es lamentable, ya que la determinación detensión en y por deba0o de pavimentos implica tensión total, así que sinmedidas de succión o de presión de poro, el estado de tensión e!ectiva nose conoce de !orma /able.

instrumentación apropiada se revisa en roSn 95;: y que se aplica en elpiloto y los e)perimentos a escala real en el Lottingham es descrito por

roSn y rodrisJ 95;>5b:. (os instrumentos más 2tiles han demostrado seruna venta presión que incorpora un sencillo dia!ragma calibrado cepa y lossuelos de tensión de inductancia. ara los e)perimentos a gran escalallevadas a cabo en outh U!rica y Australia, el re6ectómetro multi%pro!undidad también ha demostrado ser e)tremadamente 2til para medirde6e)iones en varios puntos dentro de la pro!undidad de un pavimento9asson et al., 5;>5:.

na técnica prometedora ba0o costo para medir el contenido de agua seestá utili-ando actualmente en el A en las secciones de la prueba depavimento que !orman parte de los e)perimentos rendimiento a largo pla-o

del pavimento de la Administración 4ederal de arreteras. $l principio 97*#:re6ectometría de dominio temporal se utili-a mediante la inserción de una


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sonda de tres puntas en el suelo. (a transmisión y re6e)ión de un pulsoelectromagnético permiten una longitud aparente de la sonda que sedetermine. $sta es una !unción de la constante dieléctrica del suelo queestá directamente relacionado con el contenido volumétrico de aguautili-ando ecuaciones ideadas por 7opp et al., 95;>B:. $l contenido usual de

agua por san masa continuación se calculará onociendo la densidad secadel suelo.

(os e)perimentos de pavimento oth8ennar. $n 5;>; la incorporación de5* secciones de prueba con el ob0etivo principal de estudiar los e!ectos dere!uer-o de diversas geosynthetiss colocados en la inter!a- entre una capagranular y la mata 9(ittle, 5;;E:. (os datos de los que se habían reunido enel desempeño de estas secciones ba0o carga repetida colmillo se utili-aronpara evaluar los métodos de diseño para los caminos de acarreo re!or-adosy no re!or-ados.

1e instalaron más de B== instrumentos, casi todas las secciones estáninvolucrados. $l diseño de la instrumentación !ue diseñado para medir lose!ectos especí/cos relacionados con

roSn y rodrisJ 95;>5b:. (os instrumentos más 2tiles han demostrado seruna venta presión que incorpora un sencillo dia!ragma calibrado cepa y lossuelos de tensión de inductancia. ara los e)perimentos a gran escalallevadas a cabo en outh U!rica y Australia, el re6ectómetro multi%pro!undidad también ha demostrado ser e)tremadamente 2til para medirde6e)iones en varios puntos dentro de la pro!undidad de un pavimento9asson et al., 5;>5:.

na técnica prometedora ba0o costo para medir el contenido de agua seestá utili-ando actualmente en el A en las secciones de la prueba depavimento que !orman parte de los e)perimentos rendimiento a largo pla-o

del pavimento de la Administración 4ederal de arreteras. $l principio 97*#:re6ectometría de dominio temporal se utili-a mediante la inserción de unasonda de tres puntas en el suelo. (a transmisión y re6e)ión de un pulsoelectromagnético permiten una longitud aparente de la sonda que sedetermine. $sta es una !unción de la constante dieléctrica del suelo queestá directamente relacionado con el contenido volumétrico de aguautili-ando ecuaciones ideadas por 7opp et al., 95;>B:. $l contenido usual deagua por san masa continuación se calculará onociendo la densidad secadel suelo.

(os e)perimentos de pavimento oth8ennar. $n 5;>


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othJennar cerca del estuario de 4orth y establecieron que para lainvestigación geotécnica e)perimental a gran escala. (os detalles completosdel sitio y los resultados de las pruebas e)tensas en la mata se describen en+reenSood et al., 95;;F:.

n bucle de pavimento sin as!altar se construyó en 5;>; la incorporación de5* secciones de prueba con el ob0etivo principal de estudiar los e!ectos dere!uer-o de diversas geosynthetiss colocados en la inter!a- entre una capagranular y la mata 9(ittle, 5;;E:. (os datos de los que se habían reunido enel desempeño de estas secciones ba0o carga repetida colmillo se utili-aronpara evaluar los métodos de diseño para los caminos de acarreo re!or-adosy no re!or-ados.

1e instalaron más de B== instrumentos, casi todas las secciones estáninvolucrados. $l diseño de la instrumentación !ue diseñado para medir lose!ectos especí/cos relacionados con la penetración de agua en lossupuestos métodos de diseño. ?nductancia

suelos de tensión +F se utili-aron para medir tanto la tensión transitoria auna carga rodada que pasa y la acumulación de tensión permanente ba0ocargas repetidas. pie-ómetros de entrada de aire de alta se instalaron F==mm por deba0o del nivel de !ormación, pero no tuvieron é)ito en la práctica,ya que estaban midiendo aspiración y aire entraron !ácilmente el sistema.tomas de agua se proporcionaron en cuatro lugares a lo largo de la carreterapara determinar la posición !reático.

(a carga de los pavimentos !ue proporcionado por un tipo de material sobrela acumulación de de!ormación permanente camión con carga en los e0es

conocidos conduciendo por la línea central de las secciones. 4ig. 5E 9a:muestra los resultados típicos grabados desde un par de suelo cepa medir lade!ormación vertical a nivel de la !ormación, mientras que la producción delas pruebas de laboratorio

(a 4igura 5B ilustra el régimen general de estrés e)perimentado por unelemento de material en o por deba0o de una estructura de pavimento,como resultado de una carga de la rueda en movimiento dentro del plano dela rueda 7ras8, es decir, el plano longitudinal. 3ay pulsos de tensión verticaly hori-ontal acompañados por un doble pulso de la tensión de ci-allamientocon una inversión de signo en los planos vertical y hori-ontal. 4ig. 5muestra el patrón asociado de tensiones principales que ilustran la rotaciónde planos principales que lleva a cabo. ara los elementos de material en laparte in!erior de una capa bituminosa o de hormigón, los es!uer-oshori-ontales son a la tracción, en otros lugares que son la compresión.

n en!oque para las pruebas de laboratorio es seleccionar el Shish equiporeproduce la situación de campo.

laramente, para pavimentos de esta e)igiría instalaciones comple0as. npartido cercano a las condiciones de campo se puede obtener mediante eluso de un aparato de cilindro hueco 93A:. $sto permite el control de latensión normal y de ci-allamiento en una !orma que coincide con el san en

caso situ como se muestra en la 4ig. 5d. 3A carga repetidos se handesarrollado en la niversidad de ali!ornia, er8eley 9Alavi, 5;;F:,


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principalmente para probar los materiales bituminosos y en Lottinghampara materiales granulares 9han y roSn, 5;;B:.

$l interés en el 3A !ue estimulado en parte por los problemas asociadoscon el simple aparato de ci-allamiento 911A:, que también tiene el potencialpara reproducir el régimen de estrés situ. (as di/cultades más graves con la11A eran aplicaciones de condiciones de estrés uni!ormes y mediciónprecisa de tensiones y de!ormaciones en el espécimen ba0o condiciones decarga repetidos. 1haS y roSn 95;>d: describen un A en el que tanto laci-alladura vertical y subraya san aplicarse de !orma cíclica, pero para loscuales se identi/caron los problemas de medición de la tensión.

ya que el 3A y A son esencialmente herramientas de investigación y hanlimitado la productividad, la mayoría de pruebas de suelos, materialesgranulares y materiales encuadernados para pavimentos ha implicado

con/guraciones más simples. $l en!oque ha sido o bien concentrarse en esaparte del régimen de es!uer-o aplicado, que es de la mayor importancia, opara llevar a cabo un programador prueba de carácter más !undamentalusando invariantes de estrés.

$ste 2ltimo en!oque permite que el campo régimen estrés suposicióninherente de que los materiales son isotrópicas y presenta problemas en eltrato con la rotación de planos principales. 1in embargo, roSn 95;


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consolidación de las muestras reconstituidas pero no se utili-a paramuestras de campo

9$: control de la computadora y adquisición de datos.

$ste equipo está completamente descrito por roSn et al., 95;>=: y #eboul

95;;F:. 1e ha utili-ado para los estudios relativos a las !undacionesestructura oK%shore 9roSn et al., 5; muestra este aparato instalacciones abarca lamayor parte de las características relevantes de las instalaciones depruebas de suelo más pequeña. $n este caso, las de!ormaciones radiales semiden por aros de de!ormación !undido epo)i equipados con medidores de

de!ormación papel de aluminio. aparato imilar se ha utili-ado en 4rancia9iute et al., 5;;E:, mientras mm de diámetro B==. especímenes !ueronadoptados en el equipo holandés desarrollado por 1Seere 95;;=:. *emostróque era necesario el diámetro grande para acomodar tamaños de partículasde hasta B= mm desde resultados ine)actos cuando se obtuvieron utili-andomuestras más pequeñas. ?gualmente, si la puntuación es reducido o las!racciones de mayor tamaño omite cuando se utili-a especímenes máspequeños, se obtienen los datos no representativos.

$n los 2ltimos tiempos, las pie-as simpli/cados de los aparatos se handesarrollado para su uso en la práctica de ingeniería, derivado de las más

comple0as instalaciones utili-adas en los estudios de investigación. ara lasme-clas bituminosas, el Lottingham Asphalt 7ester 9ooper R roSn, 5;>;:,se ha convertido en una herramienta práctica y /able para medir laspropiedades mecánicas de los materiales bituminosos clave. $l desarrollo deuna prueba sencilla, instalaciones comparables para suelos y materialesgranulares no ha progresado tanto como para me-clas bituminosas. $sto esalgo sorprendente ya que las pruebas tria)ial carga repetida se ha utili-adoen la A desde la década de 5;= 9eed et al., 5;:. $l onse0o de?nvestigación 7ransporte emitió una guía detallada para estas pruebas en5;


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cepa calibrado en un con0unto de un peso de sólo F* g el elemento activo.(as mediciones se reali-an en lugares diametralmente opuestos. $stostransductores son para la lectura de pequeñas de!ormaciones elásticas ba0ocargas repetidas y 1an resolución de F> macrostrains. n (&*7 e)terno seutili-a para medir la mayor de!ormaciones plásticas y las tensiones totales

en pruebas monotónica al !racaso.ara cepa radial, los mismos transductores de pro)imidad se utili-an comopara la instalación de los ciclos de carga 94ig. 5< 9b::. $l "ob0etivo" para cadatransductor es un cuadrado de E= mm de papel de aluminio colocado en elinterior de la membrana de láte). cepas radiales san resolverse a 5=macrostrains. Lo se prevén para la medición de la presión de poro, ya quelas muestras serán, en general, estar parcialmente saturadas y serecomienda la determinación de la succión del suelo independiente.

(a carga a)ial se mide por una célula de carga !ormado a partir de la cepamedir una sección estrecha de la barra de carga dentro de la célula tria)ial,

una técnica utili-ada anteriormente por Austin 95;= mm de diámetro instalacciones, después

de un estudio de traba0o en otros lugares, se consideran adecuados paratamaños de partículas de hasta B= mm, reconociendo que algunaspartículas de este tamaño en realidad se incluyen -ahorras para estetamaño má)imo nominal.

(a tensión de con/namiento constante se aplica mediante el uso de unvacío interno parcial a través de accesorios porosas en ambas platinas,permitiendo así que la venta tria)ial a prescindirse de él. $sta disposiciónpermite limitar las tensiones de hasta ;= Ja. (a carga a)ial se puedeaplicar de tres maneras di!erentes dependiendo de la disponibilidad de lasinstalaciones. 1i el sistema hidráulico servo de bucle cerrado están

disponibles, entonces este sistema puede proporcionar el control de la cargaso/sticada habitual para las pruebas de carga monótonas o repetitivas. nactuador adecuado se muestra a la derecha del marco de ensayo en la 4ig.F5.

n actuador hidráulico de accionamiento manual, como se muestra en la4ig. F5 por encima de la muestra de ensayo, san utili-arse para reali-arcargas repetidas para determinar

características elásticas vean por conveniente, para estos materiales, noson sensibles a las tasas de carga. 1in embargo, sólo un n2mero limitado deaplicaciones de carga san realista aplicarse. n simple, de accionamiento

manual caer legado martillo es un poco más adecuados para la cargarepetida para estudiar la acumulación de de!ormaciones plásticas. A 5= Jg


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masa que cae a través de una altura de hasta == mm proporciona !uer-asmá)imas de hasta * macrostrain. de!ormación radial se obtiene de

tres salidas (&*7, armarios a un anillo de erspe) como se muestra en la4ig. FF con las llagas siendo cargado por resorte contra placas delgadas demetal pegados a la membrana. $l anillo de ple)iglás sarrier se apoya en tresbloques instalacciones también están pegados a la membrana. (a precisiónde estas mediciones es de F< pastillas de menta macrostrains.

Aunque se necesita más traba0o de desarrollo para las dos instalacionestria)iales descritos anteriormente, tienen el potencial para su uso en lapráctica del diseño de ingeniería para medir el módulo elástico,sharasteristiss de!ormación permanente y resistencia al corte de los suelosy materiales granulares. ome resultados típicos de varios de los métodosde ensayo de laboratorio revisados aquí se dan en la sección sobre elcomportamiento de oils y materiales granulares a repetida argando.

(a prueba de laboratorio de elementos pequeños siempre plantea preguntassobre si los resultados son representativos de las condiciones de campopara el suelo de !orma masiva. (as pruebas de campo, aunque más caro,por lo tanto, se ha convertido en una parte cada ve- más importante de laingeniería geotécnica. ara suelos pavimento @esh% mal, ensayos de cargaestática de la placa se han utili-ado durante muchos años, en un principiopara determinar un "coe/ciente de balasto 'en relación con el diseño delpavimento de hormigón y como una técnica indirecta para evaluar larelación de soporte ali!ornia 9roney, 5;


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principios de cada uno se muestra en la 4ig. FE. $n ambos casos, un pulsode carga se genera por una masa que cae sobre un resorte por encima deun rodillo de carga. (a carga má)ima se mide y, utili-ando el 4I*, la !ormaabombada de la super/cie de carga se registró a partir de un con0unto degeó!onos en los puntos de medición hasta un radio de unos F m de la

platina. na 2nica integración de la electrónica de las mediciones develocidad geó!ono produce de6e)iones. $n el ensayo de placa de cargadinámica, sólo la desviación de donde p es la presión concurso de deba0o dela placa, a es el radio de la placa, v es el coe/ciente de oisson y d5 es lade6e)ión placa medido.

$l 4I* se utili-a generalmente para el ensayo de 'en servicio' pavimentospara evaluar la integridad estructural 9roSn et al., 5;> *: tener en cuenta las propiedades elásticasno lineales de los suelos y, en su caso, capas granulares 9por e0emplo,runton y d'Almeida, 5;;F: mientras que las capas bituminosas o dehormigón se tratan como lineal elástico. (as herramientas analíticas

centrales están los descritos anteriormente, pero el análisis de elementos/nitos no se usa rutinariamente debido a el tiempo de cálculo en cuestión.$ste tema se tratará más adelante en la sección /nal. $stos procedimientospermiten que los parámetros en los modelos de suelo elásticos no linealessimples para ser calculados y, haciendo coincidir la teoría de la medición pormedio del per/l de de!ormación super/cial, proporcionan una base sólidapara otros análisis teóricos de la acera.

$l procedimiento toma el sol%análisis base también se puede utili-ar cuandolas pruebas se llevan a cabo sobre bases de pavimento, aunque los datostienden a ser menos preciso debido a la super/cie rugosa, en comparación

con un pavimento terminado, que san inter/ere con los geó!onos.$l procedimiento se utili-ó en los e)perimentos de carretera othJennar deacarreo 9d'Almeida, 5;;E: y en la outhern ACB, *erby y%ass, algunosresultados típicos de los que se presentan en las pp. B5.

A&?@$L7H 4A((H @$3AL?@

Agrietamiento

rac8ing de pavimentos bituminosos ba0o la in6uencia de la carga repetida

de la rueda es un !enómeno de !atiga. 4ig. FB muestra una condición de !allotípico con un patrón de grietas en los caminos de rueda. 3veem 95;: !ue


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el primer ingeniero de identi/car la relación entre la !atiga saqueo y laresistencia de la estructura del pavimento de apoyo, que !ue in6uenciadoprincipalmente por el sharasteristiss suelo. ara el revestimiento delgadoque se usa com2nmente en la década de 5;=, la teoría de 3veem,ilustrado en la 4ig. F, se re/ere a la super/cie e)terior despido

el área cargada inducida por es!uer-os de tracción hori-ontales o cepasresultantes de la 6e)ión del pavimento. omo se introdu0eron esta capasbituminosas Jer y mediciones in situ se reali-aron de es!uer-os de tracción,se hi-o evidente que el valor má)imo se produ0o en la parte in!erior de lacapa en lugar de en la super/cie, como se ilustra en la 4ig. F* tomada deJlomp y Liesman 95;C


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hasta en un +a.arece, por lo tanto, que el !enómeno saqueo no está muy in6uido por lacapacidad de recuperación del suelo cuando se utili-a un ra-onablementeesta capa bituminosa. or el contrario, la resistencia del soporte $n celo

$l segundo mecanismo de !alla relacionada con los trá/cos en lospavimentos 6e)ibles se celo. $sto surge a través de la acumulación detensiones permanentes verticales en la rueda 7ras8 94ig. F>: instalaccionessan, en principio, incluye contribuciones de todas las capas del pavimento.ome datos típicos de e)perimentos de campo reali-ados en la A5 por (ister95;B: indicó que un F= mm rutinapodría suponer una contribución del B>D de las capas bituminosas. $s di!ícilgenerali-ar sobre este asunto, ya que las de!ormaciones permanentes sedesarrollan allí donde hay una debilidad en la estructura. ara carreteras del#eino nido de mucho trá/co, esto es probable que sea en la super/cie,pero para pavimentos con capas delgadas bituminosos la capa granular esmuy signi/cativa.

capa granular y sub%base es probable que dominar, sobre todo si lascondiciones de drena0e no son satis!actorios.

ara los trá/cos de construcción que operan sobre la base del pavimento, la!ormación de surcos es una preocupación importante y debe ser limitadapara evitar un daño in0usti/cado a esta capa sub%base o para lacontinuación. $n los e)perimentos de pavimento othJennar 9(ittle, 5;;E:,la capa granular contribuyó hasta una tercera parte de la rutina de lasuper/cie, pero había casos en los que toda la de!ormación desarrolló en lasub%base.

$l análisis de sensibilidad reali-ado por *aSson y laistoS 95;;E: utili-a larelación de ci-allamiento para tensión normal como el parámetro de mayorprobabilidad de in6uir de!ormación plástica desarrollado en los suelos ymateriales granulares. ara los pavimentos sin as!altar, las característicaselásticas de la capa granular eran más in6uyente para los coe/cientes dees!uer-o en la parte superior de ambas capas. n rango realista deparámetros para el modelo de capa granular elástico no lineal indicacambios de hasta 5 y B=D en los coe/cientes de es!uer-o de la partesuperior de la capa granular y de la sub%base, respectivamente. $l móduloresiliente de la sub%base tuvo alguna in6uencia en la relación de tensiones anivel de la !ormación.

Además de la cuanti/cación de las características elásticas no lineales demateriales granulares y suelos, es claramente necesario para comprender larelación entre la acumulación de de!ormación plástica y el estrés aplicado

0unto con las variables relevantes que pueden in6uir en esta relación.


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&ía !érrea

mecanismos de !allo en !errocarril 7ras8 están bien descritas por elig yIaters 95;;B:. a0o carga plisada re, cepas permanentes di!erenciales sedesarrollan en el instalacciones lastre hacer que la línea de !errocarril y elnivel al cambio y la calidad de vuelta a deteriorarse. 4ig. E= 9tomado deroSn y elig, 5;;5: muestra este patrón para un 7ras8 bien establecida,con un terreno de !undación estable sometidos a un mantenimientoperiódico por apisonamiento para restaurar la geometría del carril. 1i sepermite que los huecos en el balasto para rellenar con material /no, unacondición de !allo puede

desarrollar con cepas de plástico altos, en parte debido a una disminuciónen el drena0e que impide la permeabilidad. na !uente de contaminación esel bombeo de multas por parte de la sub%sub%base de lastre o si estosmateriales se saturan.

(a de!ormación permanente de la 7ras8 solamente se ve in6uenciada por lasub%base en el largo pla-o, e)cepto cuando el 7ras8 es de nuevaconstrucción. A menos que un alto contenido de agua se han desarrollado,los niveles normales de tensión transitorias, en las sub%bases mate, tiendena dar lugar a una situación estable después del desarrollo inicial de lade!ormación plástica.

4ig. E5 presenta los datos de campo de un carril e)perimento 7ras8 a gran

escala en olorado in!ormado por elig y Iaters 95;;B:, que muestran lascontribuciones relativas a la de!ormación de cada capa de la estructura dela super/cie. $n este caso, que involucró un nuevo 7ras8, sobre la mitad dela de!ormación de la super/cie surgió del lastre.

COMPORTAMIENTO DE suelos y materiales ra!ulares a "arasre#eti$as

I!tro$u""i%!

(a discusión anterior sobre los mecanismos de !alla en pavimentos sugiereque una capacidad de diseño para la prevención de la insu/ciencia requiere

un conocimiento de cómo los suelos y materiales granulares responden alas cargas repetidas del tipo impuesto por trá/cos en movimiento. a0ocargas repetidas, hay componentes recuperables y no recuperables dede!ormación. $l e) dictan el valor del módulo resiliente, que se requierepara llevar a cabo el análisis estructural de los /rmes, mientras que elsegundo necesita ser cuanti/cados para tratar con el diseño para reducir almínimo la !ormación de surcos.

ropiedades de la sub%base

(as propiedades mecánicas de la sub%base se ven in6uidas por el régimende tensión impuesta. $sto debe considerarse en dos partesO la derivada de

las condiciones de equilibrio establecidas después de la construcción,cuando las condiciones de humedad se ha estabili-ado y que


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transitoriamente impuestas por una carga de rueda en movimiento. $stos seconsideran por separado.

condiciones de estrés de equilibrio. (a respuesta de un elemento de suelopara la carga aplicada depende !undamentalmente de su historia estrésconsolidación y el estado de tensión e!ectiva actual. ya que e)isten nivelesde !ormación en las sub%bases por encima del nivel !reático, ladeterminación de la presión de poro y, por lo tanto, la tensión e!ectiva engeneral, no es sencillo. ?nmediatamente por encima de la capa !reática,donde el suelo está saturado, la presión de poro negativa es proporcional ala altura por encima del nivel !reático. (a proporcionalidad se rompe como elsuelo se satura a parcialmente mayores alturas, como se ilustra en la 4ig.EF. $l tipo de suelo in6uirá en gran medida esta distribución de la presión deporo.

ara los suelos de grano /no y las capas !reáticas poco pro!undas,condiciones que se aplica a la mayor parte del #eino nido, la situación sesimpli/ca ya que las condiciones saturadas pueden suponer hasta el nivelde !ormación, sin duda para /nes de diseño, y pueden determinar la presiónde poro san. or desgracia, hay muy pocas mediciones de campo depresiones de poro por encima del nivel !reático. 1in embargo, lose)perimentos llevados a cabo en la década de 5;= por blas8 et al. 95;>:son digno de mención, entre otras cosas porque los resultados !ormabanparte de la planta toma el sol utili-an para establecer el método actual de#eino nido para evaluar la resistencia de los pavimentos de sub%rasante.

4ig. (a /gura EE muestra las mediciones reali-adas utili-ando tensiómetrosa distintas pro!undidades por deba0o de las losas de hormigón. (os datosoriginales se han dibu0ado de nuevo y la relación lineal entre la presión deporo negativa y la altura sobre el nivel !reático superpuesta. $l per/l delsuelo consistió en una instalacciones tierra a paso ligero era una me-cla demata de arena limosa y por encima de una grava arenosa, donde seencuentra el nivel !reático. (os resultados en la 4ig. EE son típicos de lasmediciones reali-adas en cuatro lugares. $n la -ona $ de las presionesintersticiales negativos estaban por deba0o de los valores hidrostáticos,mientras que en la -ona + levemente se registraron los valores más altos.3abía sólo pequeñas variaciones estacionales, apoyando el concepto de

contenido de agua en equilibrio ba0o super/cies selladas. tilice el valor dehidrostática de diseño cuando se trata con más altamente 1lays plásticoprobablemente podrían estar 0usti/cados, pero los datos de campo de buenacalidad son claramente necesarios.

$l suelo deba0o de un pavimento puede estar en su estado no alteradonatural o ser remodelada dependiendo de si la sección de pavimento seencuentra en una '17' o área 'de relleno'. $stas dos situaciones requierenuna consideración separada.

ara 1lays inalteradas, la historia de estrés se presenta en la /gura re. EB.(os parámetros utili-ados son


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medios normales tensión e!ectiva p 'X 9o'v Y Fo'h: G E desviador estrés q Xo'vo'h 9E:donde ov 'y oh' son la vertical y hori-ontal eKective stresses, respectively.speci/c volume v X 5 Y S+sX 5 Y e 9B: Shere S X Sater content, +s Xspeci/c gravity o!

sólidos del suelo y $ X relación de vacíos. se supone que las condiciones desaturación.

4ig. EB muestra preconsolidación implica la compresión hasta el punto y laposterior in6amación al punto A, todo ello en condiciones anisotrópicas9cero cepas lateral:. $sta secuencia histórica genera un suelosobreconsolidado, siendo típico de un depósito mata rígido.

(a operación de construcción implica tres procesos Shish in6uirá en latensión e!ectiva en el suelo. $stos son

9A: la eliminación de escombros de construcción durante los movimientosde tierra

9: la disminución de la capa !reática por disposición de drena0e

9: adición de sobrecarga debido a la construcción de pavimentos.

$l e!ecto neto de estas operaciones será para el estado de tensión e!ectivapara moverse desde el punto A en la 4ig. EB al punto a través de '.

4ig. E muestra una vista ampliada de la trama de p '

contra q para ilustrar estos tres cambios. (a eliminación de la sobrecarga

causará ning2n cambio inmediato en la tensión e!ectiva, pero se reducirá eles!uer-o desviador por A. A medida que las presiones intersticialesalcan-an el equilibrio y se produce más in6amación, la tensión e!ectiva semoverá desde hacia '. (a medida en que se acercará 'depende de laescala de tiempo y en las características de permeabilidad del suelo y deconsolidación. 1ería usual para instalar drena0es laterales para proporcionaruna disminución de la tabla de agua en un entorno. $ste proceso tambiénrequiere tiempo para entrar en vigor, sino que ocasionaría una reducción dela presión de poro y un aumento de la tensión e!ectiva a lo largo de '$hacia *. onstrucción del pavimento es casi seguro que tener lugar antes deque se alcance el punto *. $sto aumenta la sobrecarga, por e0emplo de $ a4 en términos de es!uer-o desviador y, como el asociado

un cambio positivo en la presión de poro se disipa, la tensión e!ectiva semoverá hacia el equilibrio en . $n realidad, debido al tiempo necesario paraque estos cambios en el contenido de agua que tenga lugar, el camino realde la tensión durante todo el proceso de construcción es probable que searepresentado por la servido línea de puntos +$.

ara el suelo que es 17, transportados y compostado como relleno en unterraplén, el régimen de tensión e!ectiva es bastante di!erente y menoscomprendido. n escenario sugerido se presenta en la 4ig. E*. (a operación

rascador hace que el suelo sea llevada al !racaso en un estado sin escurrirrepresentado por A. $l cambio posterior en estado de tensión dependerá


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del entorno en el que se coloca y en abono y de las condiciones climáticas.1i las condiciones son secas y el suelo se coloca muy por encima del nivel!reático, succiones serán altas y las tensiones e!ectivas tenderán aaumentar hasta un punto tal como . 1i las condiciones climáticas h2medaspertenecen, el suelo que está ba0o succión absorberá el agua, reduciendo su

tensión e!ectiva y se trasladará a un punto como Z '. ubsequently, lascondiciones de equilibrio que puedan moverlo de Z 'se establecerá hacia Z.$sta será asistido por la adición de sobrecargar a través de la construccióndel pavimento. $l e!ecto neto de estas operaciones es que el suelo esprobable que todavía estar en un estado oversonsolidated pero con unaproporción reducida p[ oversonsolidation 'G Z'

en comparación con el 'G a'

antes de la e)cavación.

$sta discusión asume que el suelo se mantiene en un estado saturado a lo

largo de la secuencia de acontecimientos. 1i bien esto puede ser cierto parael entorno, en un terraplén, la situación es menos cierta. 4arrer 95;


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n supuesto de comportamiento elastoplástico es, sin embargo, demasiadosimple para tratar los problemas de carga transitorias. H'#eill tener

y que es posible aplicar tensiones transitorios por encima de la super/cie de6uencia estático sin de!ormaciones plásticas importantes en desarrolloinmediatamente. 1in embargo, ba0o cargas repetidas, tales cepas puedenacumularse, su magnitud en !unción de los ciclos de amplitud del es!uer-odesviador.

1e propuso un modelo conceptual que implica la e)pansión de unasuper/cie de 6uencia viscosa ba0o carga repetida, la e)tensión de lae)pansión en !unción de la velocidad de de!ormación. $stas ideasrepresentan una e)tensión de los e!ectos de los tipos bien conocidos a partirde pruebas monótonas en 1lays.

Htra prueba de este tipo de comportamiento en condiciones de cargacorrespondientes a los pavimentos se in!ormó por roSn et al., 95;>. $stas historias deestrés llevaron a ba0as tensiones e!ectivas de EE%5== 8a representativa delsuelo en el 17 continuación pavimentos. la carga de trá/co se simulómediante la aplicación de = 5 V s pulsos es!uer-o desviador con = V F speríodos de descanso entre. (os especímenes !ueron probados sin drenar lapresión de poro y cuidadoso y mediciones ción de!ormable se reali-aronutili-ando el equipo ilustrado en la 4ig. 5 ilustra estepunto por dos especímenes sometidos a e)plosiones sucesivas de cargasrepetidas en aumento gradualmente los niveles de estrés desviador. $stos ydatos relacionados demostraron que la tensión umbral se encontraba en unes!uer-o desviador de 5 V E veces el valor de rendimiento estática en elrango de tensiones e!ectivas iniciales estudiado, apoyando el concepto deun sobre rendimiento viscoso e)pansión ba0o carga repetida. $stocorresponde a una relación de es!uer-o desviador transitorio en el sentidode la tensión e!ectiva normal de apro)imadamente 5 V , reconociendo quela tensión inicial desviador siguiente de consolidación !ue ligeramente

negativo 94igs EB y E D,


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para las sub%bases para prevenir cualquier contribución signi/cativa a lade!ormación permanente en el pavimento. $sto implicaría garanti-ar que larelación de es!uer-o desviador a media normal estrés o el suelo de succióne/ca- se mantuvo por deba0o de un valor crítico. roSn y *aSson 95;;F:utili-an este en!oque para el diseño y sugirieron una proporción de F para

las !undaciones del pavimento, reconociendo que algunos de de!ormaciónplástica en la sub%base en esta etapa de la construcción es permisible. 7ambién observaron que las muestras de suelo reconstituidas 9roSn et al.,5;> para Jeuper @arl, 9S( X EE V


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desviador repetida, como se muestra en la 4ig. B5. $studios posteriores de*ehlen y @onismith 95;:, que !ueron capaces de sugerir una ecuación generalapro)imada para estimar el módulo resiliente de las condiciones de estrés yel límite plástico Sp de la siguiente maneraM

$r X B; F== Y ;A=p'= ] E


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normali-ación es el valor de += módulo de ci-allamiento en cepas muyba0os, es decir, el valor má)imo práctico.

#oblee et al., 95;;B: publicó las relaciones que se muestran en la 4ig. B*e)traerse de los ciclos de pruebas de carga en gran medida asociados a lasvisitas relacionadas con el terremoto de investigación y *obry 95;;5:O Let al. 95;>>:. (a relación entre + G += y los ciclos de de!ormación pores!uer-o cortante se muestra a depender del índice de plasticidad del suelo.&arias propuestas se han hecho para estimar += para 1lays incluidos

9A: 3ardin y *rnevich 95;>:, que presentó += como proporcional a la resistencia alcorte no drenada, la constante de proporcionalidad en !unción de índice deplasticidad

9: &iggiani y At8inson 95;;:, que utili-a la ecuación

presión, #= es la relación de preconsolidación, y 3, n y s son constantesShish puede estimarse a partir del índice de plasticidad.

(as técnicas e)perimentales también se han utili-ado para medir el módulode ci-allamiento a cepas muy ba0as, más com2nmente usando el aparato dela columna resonante. &iggiani y At8inson 95;;: presentan resultados dee)perimentos que involucran elementos dobladores pie-oeléctricos. ^stospermiten que las ondas de corte que han de transmitirse a través de unamuestra de ensayo tria)ial y la velocidad de propagación &s a medir. $l

módulo má)imo de ci-allamiento se calcula a partir de este modoM+=X q&

F

donde q es la densidad del suelo.

$n el uso de estas relaciones generales en cepas distintas de valores muyba0os, es necesario distinguir entre el módulo de corte para la cargamonotónica y que para los ciclos de carga o rápidamente repetido. $n cepasmuy ba0as, el suelo se comporta de una manera esencialmente elástico, porlo que el modo de carga no es importante.

(a e)presión dependiente de la tensión para el módulo resiliente, laecuación 9 y tensiones e!ectivas normales media inicial de EE, * y 5== Ja. Acontinuación se reali-ó una carga repetida, sin escurrir, con varios nivelesde es!uer-o desviador. tili-ando los datos presentados por &iggiani yAt8inson 95;;: los valores de +=

para los casos e)tremos de #= X *, = X 5== 8a y para #= X 5>, p= 'X EE8a se calcularon utili-ando el índice de plasticidad del 5;D reportado porroSn et al. para

su mata limosa.


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(a ecuación 99appin y roSn, de!ormación volumétrica muestran en la 4ig. B; !ormó elinstalacciones

base para de/nir a granel y de corte módulos de estrés%dependiente.

7omando nota de que los incrementos de es!uer-o desviador pueden causarde!ormación volumétrica y de tensión%de!ormación san causa de


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ci-allamiento media normal, oyse 95;>=: utili-a el teorema de reciprocidad,lo que implicaM ver orginal

$ste modelo y el contorno de la /gura. B; predicen el comportamientodilatante a valores altos de es!uer-o desviador. (ytton 95;;: comenta queesta tendencia de incremento de la de!ormación volumétrica elásticogenera un aumento de la tensión e!ectiva media normal en una capagranular ba0o carga. $sto e!ectivamente 'pre% subraya' el material, inhibir eldesarrollo de es!uer-os de tracción y la movili-ación de mayores empre%rigide-.

Aunque el modelo de oyse satis!ace las leyes de la termodinámica, no sea0usta a los datos e)perimentales tan convincente como los ingenieros dediseño pueden requerir. Pouve y $lhanani 95;;E: propusieron un modelo más

general derivado de la obra de oyse, en la que se sustituyó el potencialelástica que implica la e)presión para , ya que su uso no se con!ormabacon la evidencia e)perimental. 1in embargo, el modelo modi/cado, quetambién permitió comportamiento anisotropías, requiere cuatro o cincoparámetros a cuanti/car. Syre 95;;=: también sugiere una modi/caciónpráctica para el modelo oyse al permitir que el e)ponente c en lasecuaciones 95;: y 9F=: para ser di!erente para Jr y +r y mediante laeliminación de la relación entre el 7h y los otros parámetros. $sto aumentael n2mero de parámetros a determinar de tres a cinco, pero da un me0ora0uste a los datos e)perimentales.

*ebido a que la modeli-ación del comportamiento elástico de los materialesgranulares es comple0a, en!oques simpli/cados se han adoptado para eldiseño. $l más trivial implica relación constante de oisson, por lo general =V E, y un módulo elástico dada por M ver original

donde 3 y * son constantes para el material, o, en su versión más popular,conocido como el J% y modeloM ver orignal

donde J5 y JF son las constantes y X E y p '.

$ste en!oque simple no puede ser realista

utili-ado para calcular las condiciones de estrés en una capa granular o una

sub%base de arena. 1in embargo, es de uso para el modelado de una capagranular cuando los e!ectos en el material bituminoso o el suelo por deba0oson de interés. (as ecuaciones 9F5: y 9FF: podrían ser considerados como unlímite in!erior a los datos del tipo mostrado en la 4ig. = donde los e!ectosde tanto es!uer-o desviador y signi/can la tensión normal e!ectiva seilustran. 1i las propiedades elásticas se de/nen en términos de la $rparámetro, Shish entonces se requiere un valor correspondiente de larelación de oisson debe ser en sí mismo estrés dependientes como señalóSeere 95;;=:, aunque, en la práctica, un valor constante, por lo general = VE, se utili-a.

n aspecto importante de los contornos de la /gura. B; es la dependenciade la relación de carga 9 X q G p ': desean destaca. $sto está en


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consonancia con el sharasteristiss !ricción del material y re6e0a uncomportamiento similar al observado para 1lays como se ilustra en la 4ig.B


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tensiones ostenta un san aplicarse a un solo espécimen que generane)tensa datos.

$l concepto de la tensión umbral discutido por 1lays también parece

adecuado para los materiales granulares. (os datos de oyse 95;


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medida que se acerca !racaso, A$, y por lo tanto la cepa acumulada, llegara ser muy grande.

Aunque los modelos empíricos se han desarrollado para que coincida con losdatos de medición para ensayos tria)iales de carga repetidos en materialesgranulares, en particularsases, todavía es necesario reali-ar pruebas paradeterminar los di!erentes parámetros. (os modelos, por tanto, sóloproporcionan un marco dentro del cual la e)periencia indica que los datospueden ser interpretados. 7hom y roSn 95;>>: propusieron una serie detrayectorias de tensiones que se deben aplicar para evaluar rutinariamenteambos 9A#A7$#?17?A1: sharasteristiss de las cepa resistentes y deplástico. $stos se ilustran en la 4ig. F y 5; muestran las trayectorias detensiones para hacer !rente a la respuesta elástica, todos los cualesimplican valores de pico por deba0o del umbral, y una sola, F=, camino paracaracteri-ar la de!ormación plástica. or 2ltimo, a menos que el !racaso hadesarrollado ba0o load% repetido en, una prueba monótona san sigue para

medir la resistencia al corte. erca de F= ciclos en cada una de las rutas deacceso para la cepa resistente son adecuadas, mientras que los caminosmás nocivos para la de!ormación plástica se aplicará en los ciclos 5=B%5=.na !recuencia de 5 3- es apropiada.

95;;=: e)perimentos de han con el aparato de cilindro hueco demostraronque la reversión de ci-alla 9rotación planos principales: in6uye en laasimilación de de!ormación plástica ba0o cargas repetidas. $sto se ilustrapor los datos de la /gura. E de han y roSn 95;;B: que muestra elaumento de la !recuencia de la tensión de ci-allamiento cuando reversión seintroduce en una probeta sometida inicialmente a las condiciones de estréstria)iales.

roSn R han 95;;*: han demostrado que hay una di!erencia entre lareversión de ci-allamiento unidireccional y bidireccional 9en representaciónde una vía y de dos vías de la rueda de carga respectivamente:, el primerolleva a ba0ar cepas que el 2ltimo y por lo tanto más pequeñas pro!undidadesrodera. 1u traba0o se basa en las dos pruebas de seguimiento de la 3A y larueda.

*esarrollo A&?@$L7H *?1$fH$l método #

4ondo. (os primeros traba0os de mayor in6uencia en el diseño depavimentos y pruebas de suelo asociado se llevó a cabo por la *ivisión de!ormas de Alto ali!ornia. orter 95;E>: presentó los primerosrecomendaciones para espesores de las capas del pavimento, con base enla e)periencia y el uso de pruebas de rodamiento de valor y de e)pansión.(a primera, desarrollada en 5;F; y se ilustra en la 4ig. B, que se trateresistencia al despla-amiento del suelo ba0o carga de las ruedas y elsegundo a aumento de volumen en la enuresis. (a prueba de valorrodamiento más tarde se conoció como la prueba de ali!ornia earing #atio9#: y todavía es universalmente utili-ado para probar los suelos y


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materiales granulares por los laboratorios de la carretera. &ale la penae)aminar cómo esta prueba empírica índice llegó a ser tan ampliamenteutili-ado y tan !uertemente establecido en la práctica. orter 95;E>: señalóM

'. . . que los valores de soporte no son una medida más e)trema del valor delos materiales de soporte 'y más tarde, 9orter, 5;=:M. . . "(os resultadosestán in6uenciados sólo en un grado menor por de!ormación elástica '.

poco después de 4rancis 3veem se convirtió en el ingeniero de materialespara el estado de ali!ornia, la prueba de # !ue eliminado por ahí y unen!oque mucho más racional adoptada. $sto ocurrió entre 5;BB y 5;B<9&allerga, 5;;*: y !ue descrito en dos artículos principales 93veem yarmany, 5;B>O 3veem, 5;: se han mantenido instalacciones clasis.

@ientras tanto, el uerpo de ?ngenieros del $0ército decidió adoptar elmétodo # de diseño durante la 1egunda +uerra @undial con el /n deresponder a los retos que plantean los nuevos requisitos para pavimentos

de aeropuertos. Lecesitaban algo práctico, por lo que e)tendieron lascurvas de diseño de la carretera a la pendiente con las cargas de las ruedasmás altos aplicados por las aeronaves. (a teoría elásticos !ue utili-ado por@iddlebroo8s y ertram 95;=:, ya que aprecia que las de!ormacioneselásticas eran importantes. (as tablas de estrés publicados por Purgensen95;EB: les ayudaron a tomar el sol%salsulate tensiones tangenciales en lasub%base para deducir los valores admisibles. 1us a0ustes espesor de la capase con/rmaron mediante ensayos de carga de campo y cálculosindependientes usando di!erentes en!oques.

7urnbull 95;=: se re/rió a la prueba de #M

'. . . Zue es esencialmente un ensayo de corte simple y el # es un índicede ci-allamiento !uer-a ".

1e observó que las curvas de diseño de # dieron un espesor total depavimento para evitar la de!ormación de ci-allamiento en el suelo.

(a discusión de cierre de la ymposium A$ que describe estosacontecimientos 9A$, 5;=: hi-o hincapié en que las curvas de diseñopara las pistas estaban operativas para durar "días y semanas, no años '. 1edesprende de este simposio que la prueba de # !ue considerado como

una prueba de índice de resistencia al corte y que los principios de diseño sebasa en la prevención de !alla de corte sub%base en pavimentos consuper/cie /na. $l uso de la teoría elástica caso omiso de la rigide- de lasuper/cie bituminosa y no carga repetida o se consideraron e!ectoselásticos. na seria limitación para el desarrollo de un tratamiento teóricoadecuado !ue la ausencia de soluciones al problema analítico que plantea laconstrucción de pavimentos en capas. Aunque urmister 95;BE: desarrollóla teoría en 5;BE, no !ue hasta 4o) 95;B>: publicó sus tablas de solucionesen 5;B> que los primeros n2meros de interés llegaron a estar disponibles.

$n el #eino nido, se tomaron en serio los desarrollos americanos. *avis

95;B;: describe cómo el #oad #esearch (aboratory 9##(: adoptó el método# de diseño. ^l y el pro!esor Jemp% tonelada volvió a anali-ar el cuerpo


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de e0ército de de ensayos de campo de datos de ?ngenieros para evaluarla viabilidad de las curvas de diseño . $l rendimiento de carreteras del#eino nido en siete sitios también ayudó en este proceso.

$l método # se adoptó gradualmente en el #eino nido y en otroslugares. 1e !ormó con la base de diseño de pavimentos en la práctica y,aunque per!eccionado a lo largo de los años, sigue siendo muy ampliamenteutili-ado. $n el #eino nido, las curvas de espesor originales han sidosustituidos, pero la prueba de # permanece como el métodorecomendado para la caracteri-ación de las sub%bases. (a práctica actual sedescribe en el volumen < del @anual de *iseño de arreteras y uentes9*irección +eneral de arreteras, 5;;Bb:. espesores de capa decimentación se determinan empíricamente a partir de grá/cos sencillosbasados en instalacciones subrasante de # se puede estimar a partir dedatos de plasticidad, posición de la tabla de agua apro)imada, "condicionesde construcción 'y la elección de la" gruesa "o" delgada' pavimento. n

en!oque analítico puede ser usado como una alternativa y un "módulo derigide- 'de la sub%base san estimarse a partir de la # utili-ando unaecuación empírica in!ormado por oSell et al., 95;>B:

$ X 5< V V C#= CB @a 9F


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de/nición de succión 9s: de croney di/ere de la aceptación general en losestudios de suelos parcialmente saturados y conocido como succiónmatricial

s X ua % uS

donde la A es la presión de aire de los poros y la I es la presión del aguaintersticial.

roney supone ua X = y se de/ne como la succión

%uS ba0o tensión e)terna cero. $l eKest de la tensión aplicada total p !uetomada en cuenta por el uso de un "coe/ciente de compresibilidad 'una dela siguiente

u X s Y ap

s en Shish es una cantidad negativa.

$s importante señalar que p se de/nió por los e)perimentos de las8 et al.,95;>: como una presión hidrostática, mientras que, en la aplicaciónpráctica de las ideas a las predicciones de los per/les de contenido de aguaen el campo, roney y oleman 95;F: había considerado simplementecomo el componente vertical de la tensión.

Lo ha habido di/cultades durante los años en la comprensión de lasde/niciones y aplicación de la un parámetro correctos. na discusión 2til sepuede encontrar en Pones 95;


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1in embargo, el ob0etivo principal de su traba0o !ue determinar el contenidode agua en equilibrio por deba0o de un pavimento ya que esta relacionadocon la resistencia del suelo. (o hicieron con cierto é)ito para ambascondiciones saturados y parcialmente saturados que comparan laspredicciones con mediciones de campo 9blas8 et al., 5;>:.

n aspecto !ascinante de las e)tensas investigaciones sobre el contenido deagua % las relaciones de succión del suelo, hi0o desempolvado por el *r.roney y su equipo, es el instalacciones san paralelo se dibu0a con lamecánica de suelos estado crítico. rady 95;>>: llamó la atención sobre lasimilitud entre la succión del suelo % relación de contenido de agua paramolestado continuamente arcilla de (ondres 9roney y oleman, 5;B: y laproyección tate (ínea crítica sobre un estrés p e/ca- "% especi/ca elvolumen v plano 9sho/eld y Iroth , 5;C>:. na ve- más, la equivalencia desucción y e/ca- de la tensión es evidente. $ste asunto ha sido investigadorecientemente por #idley 95;;: utili-ando caolín. (legó a la conclusión de

que la relación de contenido de succión de agua es paralela a la línea deestado crítico, pero deba0o de ella en v % p espacio '.

las8 95;CF: desarrolló un método para predecir ustion ndice # a partirde datos de plasticidad. 1e consideraba que la # como una medida de laresistencia al corte sin drena0e, ya que, de !orma e)perimental, elprocedimiento es como una prueba de la capacidad de carga a pequeñaescala.

las8 y (ister 95; Ja correspondiente a unaposición de la tabla de agua = V d @ por deba0o de la !ormación ba0o unaconstrucción típica del pavimento. $ste !ue re/nado por oSell et al., 95;>B:en la provisión de los !ondos a la práctica actual del #eino nido 9*irección+eneral de arreteras, 5;;Bb:.

Lo obstante el reconocimiento de que Less suelo rigide- es un parámetroimportante 9blas8 y (ister, 5;


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de elementos /nitos, e)ploraron las relaciones entre #, rigide- yresistencia para cuatro 1lays saturadas. (legaron a la conclusión que la #es una medida de la resistencia al corte no drenada para 1lays rígidas, perono puede distinguir entre una ba0a rigide- cepa. muestras con relacionesmuy di!erentes en !orma de tensión%de!ormación san tienen el mismo #.

Al permitir ya sea un mm de penetración F V o para ser utili-ado en ladeterminación de inconsistencias # surgen debido a di!erentes me-clasde rigide- y movili-ó surgen !uer-as para di!erentes suelos. $l valor máspequeño es más probable que se correlaciona con la rigide-. $nconsecuencia, recomendó que la succión del suelo se debe medir en lamuestra de ensayo y que debería estar en el contenido de agua apropiado ye/ca- de la tensión de representar en condiciones in situ. Además, debe sero bien intacta 9por 17: o compostado 9para relleno:.

Lutt 95;>F: mostraron que los es!uer-os laterales desarrolladas durante lacompasión tienen una eKest signi/cativo en # medido para suelos

parcialmente saturados. (legó a la conclusión de que no e)istía una relaciónsimple entre # y !uer-a o rigide-.

7omando nota de que 3ight y 1tevens consideran la curva de carga%penetración completa se debe utili-ar para me0orar la estimación de larigide-, (oash 95;>


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#X 5 ] 9ohGov: 9EF:

100

donde oh se mide por un valor típico de es!uer-o vertical ov X 55== Ja.

3veem y armany 95;B>: a/rman que # es una medida de la relación de

es!uer-o cortante má)imo a mayor tensión principal 9τ G H5: de la siguiente

5==# X 5 % 9oh G ov: X 9τ G o5: 9EE:

1in embargo, el simple análisis del círculo de @ohr revela que

5 % 9oh G ov: X q G o5 X F G H5 9EB:

donde o5 X H& y q X H& % oh X Fr Lo obstante el !actor de disputa de dos, #es

visto como una medida ra-onable de !undamental !uertemente al ángulo de

la resistencia al corte.3veem y armany 95;B>:, reconocieron que el "módulo de elasticidaddinámica 'de la sub%base era un parámetro de relevancia para lacomprensión de la agrietamiento la !atiga de las super/cies de as!alto y quela carga monotonica no sería adecuado para su determinación. 3veem95;: en su artículo clásico de la Punta de ?nvestigación de arreterasdesarrolló el tema del comportamiento elástico de los pavimentos. ^l ideóuna versión de carga repetida de la prueba de estabilómetro onocidocomo el resiliómetro para caracteri-ar las sub%bases. 3ubo una apreciaciónde la rápida que un valor estabilómetro ba0a 9!uer-a: no siempre secorrelaciona con una alta capacidad de recuperación. or el cote0o demediciones de campo de de6e)ión super/cie con la incidencia deagrietamiento, que !ue capa- de sugerir los valores de desviaciónpermisibles para di!erentes construcciones de pavimento. $sto condu0o a laadopción mundial de medición de de!ormación super/cial como método derutina para evaluar el estado estructural de los pavimentos.

$l ideado por 3andy R 4o) 95;>


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en la /gura. B5. eed et al., 95;CF, 5;C: demostraron que la de6e)ión enensayos de carga de placas repetidas debería predecirse el uso de sus datosde laboratorio y la teoría elástica apropiada.

$l primer traba0o sobre pruebas de !atiga de las me-clas bituminosastambién !ue perseguido en er8eley ba0o 5;C5: y, de maneraindependiente, en Lottingham por

ro!esor 4ig. estabilómetro

eter ell 9ell, 5;CF:.

(a comprensión de las propiedades no lineales de suelos y materialesgranulares se desarrolló simultáneamente en er8eley y Lottingham, en los5;C=s. 3isJs y @onismith 95;


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supone que son lineales empre% rigide- elásticas y e/caces se calculan paraestos. (as cuentas de rigide- e!ectivos para la reducción de la rigide-causada por la !ormación de grietas y deterioro general en relación con elvalor "como construido 'para la capa sin daños.

4ig. > muestra un per/l típico de de!ormación elástica vertical a través deuna estructura de pavimento. (a suma de esta cepa con la pro!undidadproduce la de6e)ión de la super/cie. (a gran contribución de la sub%base esevidente, lo que demuestra la importancia de una adecuada caracteri-aciónde las propiedades elásticas de la tierra.

na atracción de la utili-ación de la teoría en el análisis toma el sol es queel modelo se calibra a la estructura a través de la coincidencia de losper/les de de6e)ión super/cie. (a 4ig. >. (a variación típica de lade!ormación elástica verticales

con la pro!undidad a través de un pavimento de as!alto 9después de roSn

et al., 5;>


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1e consideró 2til colocar los conocimientos y la práctica en una perspectivahistórica, ya que los mecanismos de suelos de pavimento se hadesarrollado, en cierta medida, al margen de la corriente principalgeotécnica. $s ironías que papilla de la investigación sobre las cargasrepetidas de los suelos y materiales granulares ha sido bastante so/sticado

y comparables en calidad con la desarrollada en otros campos demecanismos de suelo, pero los procedimientos utili-ados en la prácticaactual sigue siendo empírica y hacia atrás. apilla mismo puede decirse delos modelos teóricos.

$l conocimiento acumulado !ondos de investigación presenta unaoportunidad para me0orar la práctica actual. n en!oque simpli/cado dediseño de la cimentación se ha esbo-ado instalaciones, con un poco más dedesarrollo, debe servir de base para me0orar la práctica actual. nacaracterística de esto es los procedimientos de prueba simpli/cados para losmateriales que se deben hacer más use!riendly de la manera alcan-ado por

los materiales bituminosos utili-ando el Lottingham Asphalt 7ester 9ooperR roSn, 5;>;:. na amplia gama de suelos y materiales granulares, ba0ouna variedad de condiciones, tiene que ser probado.

1e necesita más investigación, especialmente para obtener una me0orcomprensión del estado de es!uer-os e!ectivos en bases de pavimento. $storequerirá un buen campo de la calidad, el seguimiento a largo pla-omediante la medición de la humedad y las técnicas de aspiración para elque se han producido avances resienten. (a me0ora signi/cativa en lacomprensión de los suelos parcialmente saturados mediante el traba0o deIheeler y Jariba 95;;:, Alonso et al. 95;;=: y 4redlund y #ahard0o 95;;E:proporciona una base sólida para me0orar los modelos utili-ados para eldiseño de pavimentos. $stos deben ser combinados con modelos visco%plástico elástico para materiales bituminosos para proporcionar un marcoteórico integral para pavimentos 6e)ibles en el !uturo.

oco o nada se ha in!ormado en este documento sobre el asunto vital dedrena0e del pavimento. asta con decir que las me0oras en la e/cacia y la/abilidad de drena0e de modo que las condiciones del agua por deba0o delos pavimentos se mantienen estables y contenido de agua en unos nivelesra-onables contin2an siendo un ob0etivo deseable.

aplicación de los principios de mecánica de suelos para el diseño de bases de pavimentos

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