anlisisdeestabilidaddetaludes-130327201851-phpapp02

UNIVERSIDAD NACIONAL DEUNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍAINGENIERÍAFACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL

SECCIÓN DE POST GRADO

ANÁLISIS DE ESTABILIDADANÁLISIS DE ESTABILIDAD DEDE TALUDESTALUDES

Dr. Jorge E. Alva Hurtado

ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DEANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDESTALUDES

* CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES

* PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES

* ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD

* MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES

EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO UU(NO CONSOLIDADO - NO DRENADO)

a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO RÁPIDAMENTE SOBRE UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA

f f = Su insitu

f f

b ) PRESA DE TIERRA GRANDE CONSTRUIDA RÁPIDAMENTE SIN CAMBIO EN EL CONTENIDO DE HUMEDAD DEL NÚCLEO DE ARCILLA

f ff f = Su del núcleo de

arcilla compactada

c ) ZAPATA CONTINUA COLOCADA RÁPIDAMENTE EN DEPÓSITO DE ARCILLA

qu

qu = 5.7 Su + t DD

de la fórmula de capacidad de carga deB Terzaghi con = 0

EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CD(CONSOLIDADO - DRENADO)

a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO MUY LENTAMENTE POR CAPAS SOBRE UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA

f f = Sdresistencia cortante drenada insitu

f f

b ) PRESA DE TIERRA CON ESTADO DE INFILTRACIÓN CONSTANTE

f f = Sd

f f

del núcleo de arcilla

c ) ZAPATA CONTINUA EN DEPÓSITO DE ARCILLA A LARGO PLAZO DESPUÉS DE LA CONSTRUCCIÓN

qu

D

B

qu = c N c + 1 B N D N q2

donde Nc, N y Nq son función de

EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CU(CONSOLIDADO - NO DRENADO)

a ) TERRAPLÉN ELEVADO DESPUÉS DE CONSOLIDARSE BAJO ALTURA INICIAL

2

1

f f

f f = Su insitu después de consolidación bajo capa 1

b ) DESEMBALSE RÁPIDO AGUAS ARRIBA. SIN DRENAJE DEL NÚCLEO

f f = Su del núcleo correspondiente a consolidación bajo infiltración constante antes del desembalse

f f

c ) CONSTRUCCIÓN RÁPIDA DE TERRAPLÉN EN TALUD NATURAL

f f

f f = Su insitu de arcilla en el talud natural antes de construcción

ARCILLA NORMALMENTE CONSOLIDADA(OCR = 1) SDL

SDU

P , P

ARCILLA SOBRECONSOLIDADA SU

(OCR > 4) S DL

SDU Us

P , P

RESISTENCIA CORTANTE DRENADA Y NO DRENADA

SU

Us

q

CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD

DE TALUDES

1) Terraplenes Granulares Construidos en Suelo Firme o Roca

2) Terraplenes Cohesivos Construidos en Suelo Firme o Roca- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)- A Largo Plazo- Desembalse Rápido o Similar

3) Terraplenes en Terreno Blando- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)- A Largo Plazo- Desembalse Rápido o Similar

CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD

DE TALUDES

4) Taludes en Excavaciones- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)- A Largo Plazo- Desembalse Rápido o Similar

5) Laderas Naturales

6) Taludes Con Problemas Especiales- Arcillas Duras Fisuradas y Lutitas- Loess- Suelos Residuales- Arcillas Altamente Sensibles

PROCEDIMIENTOSDE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES

- Observación de Campo

- Uso de Ábacos

- Análisis Detallado

125

MAS EMPINADO QUE 20° MAS TENDIDO QUE 20°

100

75

1

x50

25

00 1 2 3 4 5 6 7

COTANGENTE DEL TALUD - X

EVALUACIÓN DE LA ESTABILIDAD DEL TALUD POR MEDIO DE DATOS DE CAMPO

DESLIZAMIENTO EN SUELO

DESLIZAMIENTO EN ROCA METEORIZADA

DESLIZAMIENTO EN RELLENO

ALT

UR

A D

EL T

ALU

D -

H (

Pies

)

u

Superficie de Infiltración

H

X

= Peso unitario total del suelo

T

Infiltración paralela al talud

w = Peso unitario de agua

c' = Cohesión

' = Angulo de fricciónEsfuerzo Efectivo

u

r X

T

w cos2

ru = Relación de presión de poro H

u = Presión de poro en la profundidad H

Pasos

1. Determine ru de valores de presión de poros medidos ó fórmulas

2. Determine A y B de los ábacosInfiltración emergiendo del talud

3. Calcule F A tg

B c

wru

1 1tg tg

tg H

1.00.90.80.70.6

0.5

0.40.3

0.2

0.1

0

ru = 0

0.10.2

0.3

0.4

0.5

0.6

1 2 3 4 5 6Relación de talud b = cotg

10

98

76

5

43

2

100 1 2 3 4 5 6

Relación de talud b = cotg

Par

ámet

ro A

Par

ámet

ro B

ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA TALUDES INFINITOS

Ord

enad

a de

l cen

tro

- yo

11Pd = H + q - w

Hw uq uw ut

Factor de Seguridad10 Círculos pie

Círculos base Círculos talud

d = D9 H

Base Firme

F = N 0

c Pd

H

D = dH

CIRCULO TALUD

/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

= Peso unitario total del suelo

7CIRCULO BASE

65.53 d=

5

43.83

0 0.25

cotg 0.50 0.75 1.0 1.5 2 3 4 6 10

90 80 70 60 50 40 30 20 10 0Angulo del talud – b (grados)

NUMERO DE ESTABILIDAD4

5

XCentro Crítico

3Y

4o

H

2 / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

X0 = x 0 H

1d = 0

0

d = 0.5

Y0 = y 0

H

3

2

d = 3.0

2.5

0

cot 1-1

0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10

90 80 70 60 50 40 30 20 10 0

cot 0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10

Angulo del talud – b (grados) 090 80 70 60 50 40 30 20 10 0

Angulo del talud – b (grados)

COORDENADAS DEL CENTRO PARA EL CÍRCULO CRÍTICO ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA SUELOS CON = 0 Ref. (Janbu,

0.3

Abs

cisa

del

cen

tro

- xo

Núm

ero

de e

stab

ilida

d, N

o

8

o

c

Núm

ero

críti

co d

e Es

tabi

lidad

, N

cf

Valo

res

de

c

Coor

dena

das

Unita

rias

XeY

0

300200

Para c = 0 :

100

3.050

100

50

20

10

5

F = Pe

Pdb tan

30201510 2.0864

2

1 1.00

y0

C= 100

2010520

x0

C= 0

20

5 102

100

F = N2 cf

c Pd 0 Coordenadas

c= P e tan 1 X 0 = x0 H0 1 2 3 4 5

Relación de Talud b = cot -1.0

Y 0 = y0 Hq

b Pd

=H + q w H w

0 1 2 3 4 5Relación de talud b

1

H HtHw Hw'

q w t

COORDENADAS DEL CENTRO DEL H + q w H w '

Pe = q 'w

CIRCULO CRITICO

( En la fórmula de Pe

tomar q = 0, q

= 1 para condición no consolidada )

0

GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA SUELOS CON 0

Ref. (Janbu, 1968)

Fact

or m

w

m'w

FACTORES DE REDUCCIÓN POR CARGA ADICIONADA

FACTORES DE REDUCCIÓN POR SUMERGENCIA (w) E INFILTRACIÓN (w)

1.0

0.9

= 0° 1.0

0.9

= 0°

30°

60°

90°

LEYENDA

HHw

1.8 LEYENDA 0.8 Círculo por el pie

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 q0 0.5 1.0 Base

FirmeD=dH

(a) Relación q /H

d =

(c)H

1.0

Relación Hw/H y H'w/H

d =

1.0

/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

1.0

0.9

Base Firme D=d H / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

0.90.5

0H w

Base Firme

H' w H

D=dH

0.8

0.8Círculo por la base

0 0.5 1.0

/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

(b)(d) Relación Hw/H y H'w/H

Relación q /H

FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE

Fact

or b

Fact

or b

Fact

or

wy

'w

y

30°

60°

Círculo por el pie 90°

1.0

0.5

0

Círculo por la base

TALUDES, SUELOS CON = 0 Y > 0Ref. (Janbu, 1968)

Círculo por la base

FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN SIN PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN

CON PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA

1.0

0.9

0.8

0.7

0.6 Círculo por el pie

= 0°

30°

60°

90°

LEYENDA

1.0

0.9

0.8

0.7

0.6 Círculo por el pie

= 0°

30°

60°

90°

LEYENDA0.5 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

Relación Ht / H(a)

d = 1.0

H

D=dH

Grieta de Tracción

Ht

0.5

(c)

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

Relación Ht / HH

d =

Grieta de Tracción

H t

1.0

0.9

0.8

0.7

0.6 Círculo por la base

0.5

0

Base Firme / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

1.0

0.9

0.8

0.7

0.6 Círculo por la base

1.00.5

0

D=dH Base Firme

/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

0.5 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

Relación Ht / H

(b)

0.5

(d)

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

Relación Ht / H

FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES, SUELOS CON f = 0 Y f > 0

Ref. (Janbu, 1968)

Fact

ort

Fact

ort

Fact

or

tFa

ctor

t

HO

H

Cb

Cu = RESISTENCIA NO-DRENADAU = 0

PASOS

1 EXTRAPOLE EL PERFIL DE RESISTENCIA HACIA ARRIBA, PARA DETERMINAR HO

2 CALCULE M = HO/H

3 DETERMINE EL NUMERO DE ESTABILIDAD N DEL GRAFICO INFERIOR4 DETERMINE Cb = RESISTENCIA EN LA BASE DEL TALUD

5 CALCULE F N

Cb(H HO

)3432

30

Use = b PARA TALUD SUMERGIDO

Use = m PARA NO EXISTENCIA DE AGUA FUERA DEL TALUD

Use PROMEDIO, PARA TALUD PARCIALMENTE SUMERGIDO

28

26

24

22

20

1816

14

12

10

8

6

4

2

090 60 30 0

(GRADOS)

GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA = 0 Y RESISTENCIA AUMENTANDOCON PROFUNDIDAD. (Hunter y Schuster, 1968)

NU

ME

RO

DE

ES

TAB

ILID

AD

, N

ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD

- Método de Dovelas

- Método de la Cuña Deslizante

- Conclusiones

0

-10

-20

1 2 3

8

4 5 6 7

10 A9

B

C

EJEMPLO DEL MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS

Ele

vaci

ón -

pies

Capa (lb/pie3)

c (lb/pie2) (grados)

A 110 60 35

B 105 100 30

C 110 750 5

20

10

FUERZAS QUE ACTUAN EN DOVELA

Δxi

Ei Xi

Uii

Wi

Xi + 1

Ei + 1

Ur

i aiTi

Ni

Ui = ui

Δl i

b

M

i

i

FACTOR DE SEGURIDAD

F R

MAn n

MR r i1

(c σi

tg ) Δli

r (cL tg

Ni ) i1

n MA r

W i1

sen θi

n cL tg

F n

Ni i1

W i1

sen θi

EQUILIBRIO DE FUERZAS Y MOMENTOS

ECUACIONES

N Σ FvN Σ FHN Σ FM

3N TOTAL

INCÓGNITAS

N-1 FUERZAS HORIZONTALES N-1 FUERZAS VERTICALESN-1 LOC. F. HORIZONTALES N FUERZAS NORM. BASE N LOC. F. NORM.N FUERZAS NORM. BASE I F.S.

5N-2 TOTAL

SISTEMA INDETERMINADO

MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS (FELLENIUS)

ASUME QUE LA RESULTANTE DE FUERZAS LATERALES ACTUA PARALELA A LA BASE DE CADA DOVELA

RESUELVE LAS FUERZAS NORMALES PERPENDICULARES A LA BASE ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES

ncL tg (W cos u Δl )

i1 i

ni i i

Wii1sen

i

SATISFACE : EQ. TOTAL DE MOMENTOS

NO SATISFACE

1 ECUACIÓN 1 INCÓGNITA

F

: EQ. FH: EQ. FV: EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS

i i

n

MÉTODO SIMPLIFICADO DE BISHOP

ASUME QUE LAS FUERZAS VERTICALES EN LAS DOVELAS SON CERO

RESUELVE LAS FUERZAS EN LA DIRECCIÓN VERTICAL ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES

n

c Δx (Wi

ui

Δx ) tg 1/ M

()

F i

Wi sen i i1

M ()cos

(1

tg i

tg )

i i FSATISFACE

NO SATISFACE

i

: EQ. TOTAL DE MOMENTOSEQ. FV

: EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOSEQ. FH

N + 1 ECUACIONES N + 1 INCÓGNITAS

METODO DE LOWE Y KARAFIATH

ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES ES EL PROMEDIO DEL TALUD Y LA SUPERFICIE DE FALLA

SATISFACE : FvFH

NO SATISFACE : M

2 N ECUACIONES 2 N INCÓGNITAS

MÉTODO MORGENSTERN - PRICE

ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES SIGUE UNA FORMA DETERMINADA

f (x)

SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO


MÉTODO DE JANBU (GPS)

ASUME LA POSICIÓN DE LA FUERZA HORIZONTAL

Asumido

Asumido



MÉTODO DE SPENCER

ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LA FUERZA LATERAL RESULTANTE (q) ES LA MISMA PARA CADA DOVELA



⎪

MÉTODO DE LA CUÑA DESLIZANTE

Suelo B

3

1 2 Suelo A

1

2

3

45

45

45

m A

2

mA2

mB

2

⎫⎪ mA = Ángulo de fricción⎪ movilizado en suelo A⎪⎪⎬⎪⎪ mB = Ángulo de fricción⎪ movilizado en suelo B⎪⎪⎭

SATISFACE EQUILIBRIO DE FUERZAS

ASUME INCLINACIÓN FUERZA HORIZONTAL

MÉTODO DE ESPIRAL LOGARÍTMICA

ASUME QUE LA SUPERFICIE DE FALLA ES UNA ESPIRAL LOGARÍTMICA

r = r0 e

r0

tg

m


3 ECUACIONES 3 INCÓGNITAS

PROCEDIMIENTO

CONDICIÓN DE EQUILIBRIO SATISFECHAECUACIONES

EINCÓGNITAS

FORMA DE LA

SUPER- FICIE DE FALLA

APLICABLE A

MOMENTO TOTAL

MOMENTO DOVELA IND.

VERT. HOR.Cálculo

s Manuales

Cálculos Computadora

MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS

Si No No No 1 Circular Si Si

MÉTODO DE BISHOP MODIFICADO Si No Si No N + 1

CircularSi Si

MÉTODO DE JANBU PROCEDIMIENTO GENERA- LIZADO DE DOVELAS

Si Si Si Si 3 NCualquiera

Si Si

MÉTODOS DE SPENCER Y MORGENSTERN Y PRICE

Si Si Si Si 3 NCualquiera

No Si

MÉTODO DELOWE Y KARAFIATH

No No Si Si 2 NCualquiera

Si Si

MÉTODO DE ESPIRAL LOGARITMICA

Si - Si Si 3 Espiral Logarítmica

Si Si

BO L I

81° 79° 77° 75° 73° 71° 69°0°

ECUADOR COLOMBIA

2°

III

4°

6°

BRASIL

II8°

10°

OCÉANO

PACIFICO

I III 12°

14°

COEFICIENTE SÍSMICO PROPUESTO

PARA PRESAS PEQUEÑAS Y MEDIANAS(Ruesta, P., Diaz, J. Y Alva, J., 1988)

VI A

II 0.10 – 0.05 – 18°

III 0.05 –

0.05 CHILE

ZONIFICACIÓN DEL COEFICIENTE SÍSMICO EN EL PERÚ(Ruesta et al, 1988)

PRESAS PRESAS ZONA DE TIERRA DE ENROCADO

I 0.15 – 0.10 –

CONCLUSIONES SOBRE LOS MÉTODOS DE EQUILIBRIO LÍMITE

1.- Cualquier método que satisface el Equilibrio de Momentos, da el mismo factor de seguridad en el análisis de = 0 con superficies de falla circular.

2.- El Método Ordinario de Dovelas (Fellenius), da error en el lado conservador para el caso de > 0. Con presiones de poro pequeñas, para los análisis en función de esfuerzos totales y de esfuerzos efectivos, el error es menor de 10%. Para pendientes casi planas con presiones de poros altas, el error puede ser mayor del 50%.

3.- Para análisis de = 0 ó > 0 con presiones de poros bajas o altas, el Método Simplificado de Bishop es adecuado para el análisis de falla circular. El método es muy estable numéricamente, sólo hay problemas de convergencia cuando los extremos de la superficie de falla es muy parada, casi vertical.

4.- En los métodos que satisfacen solamente el equilibrio de fuerzas, el Factor de Seguridad es muy sensible a la inclinación asumida de las fuerzas laterales. El método de Lowe y Karafiath es razonable para análisis de > 0, pero no conservador (10-15%) para = 0 .

5.- Si todas las condiciones de equilibrio son satisfechas, la magnitud del error en el Factor de Seguridad es muy pequeña, usualmente 5% de la respuesta correcta.

6.- Los métodos que satisfacen todas las condiciones de equilibrio presentan ventajas y desventajas.

a) GPS o JANBU : El mejor para el cálculo manual. Pueden existirinestabilidades numéricas en el computador.

b) SPENCER : El más estable numéricamente, bueno para elcomputador, malo para el análisis manual.

c) MORGENTERN- : El más flexible. Las fuerzas laterales asumidas PRICE se pueden cambiar, cambiando f(x). Teóricamente

es atractivo porque f(x) se puede cambiar hastaencontrar una distribución interna de esfuerzos razonabe. En la práctica consume mucho tiempo y es innecesario para el cálculo del Factor de Seguridad, ya que este valor varía muy poco con f(x).

MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS

- Excavación- Drenaje- Contrafuerte de Tierra o Roca (Bermas de Relleno)- Estructuras de Retención- Técnicas Especiales

MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS( Turnbull y Hvorslev, 1968)

ESQUEMA

I EXCAVACIÓN

MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS

1. Reducir la altura del talud con excavacines en la parte superior.

2. Tendido el ángulo del talud.

3. Excavar banqueta en la parte superior del talud.

4. Excavar completamente la masa de deslizamiento.

El área debe ser accesible al equipo de construcción. Se

requiere de un lugar apropiado para colocar el suelo excavado. Algunas veces se incorpora drenaje a este método.


ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS

II DRENAJE

1. Drenes horizontales de pequeño diámetro.

2. Zanjas de subdrenaje profundas y contínuas. Generalmente a una profundidad de 5 a 15 pies.

3. Pozos verticales perforados, generalmente de 18.36 pulgadas de diámetro.

4. Mejora en el drenaje superficial a lo largo de la parte superior con cunetas abiertas o canales pavimentados. Sembrar plantas en el talud con raíces profundas y resistentes a la erosión.

1. Más efectivo si llega al acuífero natural. Los drenes son usualmente de flujo libre.

2. El fondo de las zanjas debentener pendiente para drenar y ser conectado

con tubería de salida. Debe colocarse tubería perforada en el fondo de las zanjas.

La parte superior deberá Impermeabilizarse.

3. Puede ser bombeado o conectado con una salida de gravedad. Varios pozos en fila unidas al fondo pueden formar una galería de drenaje.

4. Buena práctica para la mayoría de los taludes. Dirigir la descarga fuera de la masa deslizante.


ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS

III CONTRAFUERTE DE TIERRA O ROCA(O BERMAS DE RELLENO)

1. Excavación de la masa deslizada y reemplazo con relleno compactado o contrafuerte de roca triturada. El pie del contrafuerte debe reposar en suelo firme o roca por debajo del plano de deslizamiento. Se utiliza manto de drenaje con salida de flujo por gravedad detrás del talud del contrafuerte.

2. Utilización de bermas de relleno compactado o roca en el pie y más allá del pie. Debe proporcionarse drenaje detrás de la berma.

1. Se requiere acceso para el equipo de construcción y área de almacenaje. El suelo excavado puede utilizarse como relleno. Se puede requerir calzaduras de estructuras existentes. Si la estabilidad es crítica durante la construcción, se puede realizar en secciones cortas.

2. Se requiere suficiente ancho y espesor de las bermas de modo que la falla no ocurra por debajo o a través de las bermas.


ESQUEMAMÉTODO APLICABLE COMENTARIOS

IV ESTRUCTURAS DE RETENCIÓN

1. Muro de contención del tipo entramado o cantiliver.

2. Pilotes verticales vaciados en sitio, con la base cimentada por debajo del plano de falla. Generalmente de diámetro de 18-36 pulgadas y espaciamiento de 4-8 pies.

3. Pilotes verticales vaciados en sitio anclados o batería de pilotes o bloques de cimentación. La base de los pilotes por debajo del plano de falla. Generalmente de diámetro de 12-30 pulgadas y espaciamiento de 4-8 pies.

4. Pernos de anclaje en roca y suelo.

1. Usualmente costoso. Los muros cantiliver pueden ser anclados.

2. El espaciamiento deberá ser tal que el suelo arquee entre pilotes. Puede utilizarse una viga superficial para amarrar los pilotes. Pilotes de gran diámetro (6 pies) han sido utilizados en deslizamientos profundos.

3. El espaciamiento lo suficientemente cerca para que el suelo arquee entre pilares. Los pilotes pueden ser amarrados con viga superficial.

4. Pueden ser usados en taludes altos y en áreas muy limitadas. Debe ser usado un diseño conservador, especialmente en

soportes permanentes.


ESQUEMA

V TÉCNICAS ESPECIALES

MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS

1. Grouting

2. Inyección Química

3. Electromosis (en suelos finos)

4. Congelamiento

5. Calentamiento

1 y 2. Usados satisfactoriamente en varios casos. En otros casos no fue satisfactorio. La teoría no está completamente desarrollada.

3. Generalmente costoso.

4 y 5. Métodos especiales que deben ser específicamente evaluados en cada caso. Puede ser costoso.

anlisisdeestabilidaddetaludes-130327201851-phpapp02

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