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ANEJO 2.4. CÁLCULOS HIDRÁULICOS

José Luis Gutiérrez Jiménez 2

Estudio de alternativas de la solución hidráulica para abastecimiento a la zona regable

por el canal de Triguero. Definicion de la balsa de regulación en cabecera.

.

ANEJO 2.4. CÁLCULOS HIDRÁULICOS

ÍNDICE

1 ALIVIADERO 3

2 CANAL DE DESCARGA DEL ALIVIADERO 7

3 RESGUARDO. CORONACIÓN 8

4 ANCHO DE CORNACIÓN 9

5 IMPERMEABILIZACIÓN DEL VASO 11

6 OBRA DE ENTRADA/LLENADO A LA BALSA 16

7 TOMA / DESAGÜE DE FONDO 19




1 ALIVIADERO

El caudal que sebera ser capaz de evacuar el aliviadero, será el correspondiente a la máxima precipitación sobre la superficie del embalse. Además para una mayor seguridad, se considerará que por un fallo del sistema, las

tuberías de impulsión procedentes del azud de derivación en el rio Odiel continúan aportando agua a la balsa.

Para el cálculo de la precipitación máxima para un periodo de retorno de 500 años se ha utilizado la publicación

del Ministerio de Fomento “Máximas lluvias diarias en la España Peninsular”, de la Dirección General de Carreteras.

Para la obtención de la precipitación máxima diaria en la zona de la balsa usaremos las tablas y planos incluidos

en el MOPU. Se seguirá el siguiente procedimiento:

1. Localizar en los planos el punto geográfico deseado.




. 2. Estimar mediante las isolineas presentadas el coeficiente de variación Cv (líneas rojas con valores

inferiores a la unidad) y el valor medio P de la máxima precipitación diaria anual (líneas moradas)

3. Para el periodo de retorno deseado T y el valor de Cv, obtener el factor de amplificación Kt mediante

el uso de la tabla correspondiente que aparece en el MOPU:

4. Realizar el producto del factor de amplificación Kt por el valor medio P de la máxima precipitación

diaria anual obteniendo la precipitación diaria máxima para el periodo de retorno deseado Pt.




𝑃500 = 𝑃𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 · 𝐾500 = 2.9835 · 53.7 = 160.214 𝑚𝑚/𝑑í𝑎

Para el cálculo de las precipitaciones máximas para distintas duraciones de aguacero, se parte de la precipitación

máxima diaria obtenida anteriormente.

Para dicho cálculo se utiliza la formulación expuesta en la instrucción 5.2-IC de Drenaje Superficial, que tiene

la siguiente expresión:

𝐼𝑡 = 𝐼𝑑 · (𝐼1

𝐼𝑑)

280.1−𝑡0.1

280.1−1

Donde:

- Id (mm/h): la intensidad media diaria de la precipitación, correspondiente al

periodo de retorno considerado. Es igual a Pd/24.

- Pd (mm): es la precipitación total diaria correspondiente a dicho periodo de retorno,

que hemos obtenido anteriormente.

- It (mm/h): la intensidad horaria de precipitación correspondiente a dicho periodo

de retorno. El valor de la razón I1/Id se podrá tomas de la figura 2.2 publicada en

la instrucción 5.2-IC de Drenaje Superficial.

- t (h): es la duración del intervalo al que se refiere It.

Para obtener el valor de la razón I1/Id, se mirará en la siguiente imagen:

Observando la imagen obtenemos que:

𝐼1

𝐼𝑑= 8.7

Una vez obtenido este parámetro pasamos a calcular cual será la intensidad de lluvia para una tormenta de un ahora de duración:

La intensidad diaria seria:

𝐼𝑑 =𝑃𝑑

24=

160.2

24= 6.67 𝑚𝑚/ℎ




.

Quedando la intensidad para una hora de tormenta igual a:

𝐼𝑡 = 6.67 · (8.7)280.1−10.1

280.1−1 = 58.09 𝑚𝑚/ℎ

Para conocer cuál sería el caudal provocado por esta intensidad de lluvia necesitamos conocer la

superficie que ocupa el embalse:

𝑆𝑒𝑚𝑏𝑎𝑙𝑠𝑒 = 41023.71 𝑚2

Conociendo esto, podremos obtener cual sería el caudal en m^3/s:

𝑄 = 58.09 𝑚𝑚/ℎ · 𝑆𝑒𝑚𝑏𝑎𝑙𝑠𝑒 = 58.09 𝑙

𝑚2 · ℎ· 41023.71 𝑚2 ·

𝑚3

1000 𝑙= 0.66 𝑚3/𝑠

𝑄𝑙𝑙𝑢𝑣𝑖𝑎 = 2376 𝑚3/ℎ

Una vez hallado este caudal provocado por la precipitación máxima sobre el embalse, falta conocer

cuál sería el caudal de entrada en caso de que no se pudiera cortar por algún fallo la entrada de esta al

embalse.

𝑄𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎 = 14 𝑚3/𝑠 = 50400 𝑚3/ℎ

Por tanto el caudal a evacuar seria la suma de estos dos:

𝑄 𝐴𝑙𝑖𝑣𝑖𝑜 = 𝑄𝑙𝑙𝑢𝑣𝑖𝑎 + 𝑄𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎 = 2376 + 50400 = 52776 𝑚3/ℎ = 14.66 𝑚3/𝑠

La tipología de aliviadero que vamos a usar seria de vertedero en badén.

Definición geométrica:

- Labio del aliviadero: de geometría similar al canal de desagüe del camino de

coronación

- Canal de desagüe del camino de coronación. De sección trapezoidal y cuyas

dimensiones pasaremos a calcular.

- Canal de desagüe por el talud exterior. De sección trapezoidal por definir.

Para calcular la longitud necesaria del aliviadero usaremos la fórmula de Rehbock:

𝑄 = 𝐶0 · 𝐿 · 𝐻3

2⁄




Donde:

- Q: caudal de alivio (𝑚3/𝑠)

- L: longitud de vertido en metros

- C: coeficiente de descarga

- H: sobrelevación de la lámina de agua en metros

El coeficiente de descarga será:

𝐶0 = 𝑚 · √2𝑔 = 0.40 · √2 · 9.81 = 1.77

Seguidamente tantearemos para diferentes alturas de vertido, eligiendo como la más apropiada:

𝐻 = 0.80 𝑚 𝑦 𝐿 = 11.58 𝑚 ≈ 12 𝑚

2 CANAL DE DESCARGA DEL ALIVIADERO

El caudal procedente del aliviadero descargará en un canal proyectado donde existe una línea de

escorrentía próxima a la balsa y que se dirige hacia el rio Odiel. Para ello se diseña una conducción en

lámina libre cuyas dimensiones pasaremos a dimensionar a continuación.

Conocemos cual es el caudal de alivio:

𝑄𝐴𝑙𝑖𝑣𝑖𝑜 = 14.66 𝑚3/𝑠

El canal de descarga se dimensionara de sección rectangular:

Como podemos comprobar el caudal que es capaz de desaguar este canal de descarga del aliviadero es

muy superior al necesario, aunque al ser unas dimensiones asequibles se dejará sobredimensionado.

Lo que hace que se necesite tan poca sección para poder evacuar todo ese caudal es la elevada

Altura 1.00 m

Base 1.50 m

Area 1.50 m2

Perimetro mojado 3.50 m

Radio hidr 0.43 m

Pendiente 0.40 m/m

velocidad 23.97 m/s

Caudal 35.95 m3/s

DIMENSIONES CANAL DE

DESCARGA ALIVIADERO




. pendiente que éste tiene, de 0.40 m/m, manteniendo la pendiente del talud exterior de la balsa. De esta

forma se hace que el canal resulte constructivamente viable.

Al llegar al pie del talud exterior de intersección con el natural, el agua caerá sobre una canal

trapezoidal que desembocará en una vaguada natural o arroyo, situada al norte de la balsa y que se

dirige hacia el rio Odiel. Las

dimensiones de este encauzamiento serán 2 metros de base por 1 metros de altura y pendiente 2H: 1V.

La pendiente media de este tramo desde el punto de entrega hasta el arroyo es de 7.3 %, adecuando la

solera a la orografía natural del terreno.

3 RESGUARDO. CORONACIÓN

Se entiende por resguardo, la distancia vertical existente entre el máximo nivel de agua y la coronación

del embalse. En depósitos de materiales sueltos, como es nuestro caso, el reguardo debe diseñarse con

especial atención, debido al peligro que presenta el que el agua pueda verter por encima del dique, con

el consiguiente daño del talud aguas abajo. Por otro lado el resguardo tiene como misión defender a la

coronación del oleaje que se pudiera ocasionar en la superficie de la balsa como causa de un fuerte

viento.

Se denomina resguardo a la diferencia entre el nivel de agua de la balsa en una situación concreta y la

coronación del dique de cierre de la balsa (Zcor). El resguardo se define para las dos situaciones

principales de la balsa:

a) Resguardo normal (RNORMAL): es el relativo al nivel máximo Normal (NMN) o máximo

nivel que puede alcanzar el agua de la balsa en un régimen normal de explotación. Este

resguardo deberá ser igual o superior a la sobreelevación correspondiente al caudal de cálculo

del aliviadero (r1) más la sobrelevación correspondiente a l oleaje máximo (r2).

b) Resguardo mínimo (RMINIMO): es el relativo al nivel Máximo Extraordinario (NME) o nivel

correspondiente al caudal de cálculo del aliviadero. Este resguardo deberá ser igual o superior

a la sobreelevación correspondiente al oleaje máximo (r2).

La comprobación del resguardo se puede realizar mediante la siguiente expresión:




RNORMAL(m)=Zcor-NMN>=r1+1.5 r2

Siendo:

- r1=NME-NMN =71.8-71=0.80 m

- r2: altura de ola (m), que se calcula mediante la fórmula de Iribarren.

𝑟2 = 0.6 · 𝐹0.25

Dónde: F: Fetch (km)=cuerda más larga de la balsa =0.283 km

Por tanto, r2= 0.44 m

En este caso:

RNORMAL (m)= 1.0 >=0.80+1.5·0.44=1.46 m

Zcor>= 71+1.46 =72.46 =72.5 m

Complementariamente, la comprobación de que el resguardo mínimo tiene un valor suficiente se puede

realizar mediante la expresión siguiente:

RMINIMO (m)= Zcor – NME >=1.5 r2

1.5 ·r2 =1.5 ·0.44 =0.66 m < Zcor –NME =0.7

Por lo que se cumple la restricción del resguardo mínimo.

4 ANCHO DE CORNACIÓN

La instruccion de grandes presas (IGP) en su artículo 55.2 establece que la anchura minima de coronacion

cumpla la siguiente condición, para alturas superiores a 15 metros:

𝐶 = 3 + 1.5 · √(𝐴 − 15)3

Siendo:

- C: Ancho de coronación en metros

- A: Altura máxima de la presa en metros (A máxima= 11 metros)




.

Obteniendo:

𝐶 = 0.62 𝑚

Por razones de tipo económico, es conveniente que el ancho de coronación, es decir la distancia entre

las aristas superiores de los taludes, sea mínima, aunque suficiente para poder disponer de un camino

de servicio que debe tener continuidad con el aliviadero. Para fijar su dimensión mínima, puede

emplearse la fórmula:

Por lo que la anchura del camino d coronación será de 5 metros, anchura apta para el tránsito de

vehículos que necesiten pasar para el mantenimiento de la balsa




5 IMPERMEABILIZACIÓN DEL VASO

La norma UNE 104427 relativa a la instalación de geomembranas de PEAD para balsas de agua

recomienda como espesor mínimo 1.5 mm.

Las recomendaciones indican que hasta 6-7 metros podría utilizarse 1 mm de espesor en algunos casos.

Hasta 12-13 m de altura espesor de 1.5 mm y hasta 18-20 m de altura 2 mm de espesor.

El establecimiento de este criterio se basa exclusivamente en los efectos mecánicos que la

geomembrana experimenta en el anclaje de coronación como consecuencia del llenado de la balsa y

recuperación del esponjamiento inicial del terreno de apoyo como consecuencia de la excavación.

Estos asentamientos y las solicitaciones subsiguientes sobre la geomembrana están ligados

directamente a la altura.

La altura de la balsa, de 9.5 m, se adapta para 1.5 mm de espesor. La Resistencia a la radiación UV y

envejecimiento térmico de una geomembrana de PEAD es muy elevada y similar para cualquier

espesor siempre que la geomembrana sea de calidad, lo que se traduce en que verifique la propiedad

del stress cracking NTCL superior a 300 horas cuyo cumplimiento es estrictamente obligatorio en la

norma europea de marcado CE de producto.

La resistencia al impacto dinámico tipo granizo en láminas de PEAD está asegurada a partir de

espesores tan bajos como 0.75 mm. Otras solicitaciones mecánicas como las de viento no son

relevantes para taludes de la magnitud del previsto, ya que se han incluidos lastres de sujeción en talud

y en solera.

5.1. JUSTIFICACION ANCLAJES DE CORONACIÓN

Para la determinación de las dimensiones de la sección de anclaje de lámina en coronación se ha

consultado la Norma Une 104427, usada también anteriormente para elegir el espesor de la

geomembrana. En este caso nos fijaremos en su punto “Anclajes de Coronación”.

Se realiza un dimensionado, de modo que se resistan los esfuerzos producidos por el viento, obtenidos

del “Manual para el diseño, construcción y explotación de embalses impermeabilizados con

geomembranas” de Enrique Amigó y Escolástico Aguilar. De la siguiente expresión se obtiene el peso

que deberá soportar el anclaje:

𝐹 (𝐾𝑁) = (0.0353 · 𝑉2 · 𝐿)/1000

Donde:

- F: fuerza vertical, en N

- V: velocidad del viento, en Km/h. se considera una velocidad máxima de 80 Km/h

- L: longitud del talud interior, en m.

𝐹 (𝐾𝑁) = (0.0353 · 802 · 25.58)/1000 = 5.77 𝐾𝑁




. Esta fuerza deberá contrarrestarla el peso aportado por la sección tipo de anclaje diseñada. Dicha

sección tiene unas dimensiones de 0.8 m de profundidad x 0.5 m de ancho, estando dividida en dos

capas, una de 0.55 de profundidad con material procedente de la propia excavación y otra de 0.25 m

con hormigón HM-20.

𝐹𝑢𝑒𝑟𝑧𝑎 𝑐𝑎𝑝𝑎 1 (𝑚𝑎𝑡𝑒𝑟𝑖𝑎𝑙 𝑝𝑟𝑜𝑝𝑖𝑎 𝑒𝑥𝑐𝑎𝑣𝑎𝑐𝑖ó𝑛):

𝐹𝐶1 = 𝐷𝑒𝑥𝑐𝑎𝑣𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 · 𝑆 = 19 · (0.55 · 0.5 · 1 ) = 5.22 𝐾𝑁

Dexcavacion: Pesos propio material excavación, KN/ m3

𝐹𝑢𝑒𝑟𝑧𝑎 𝑐𝑎𝑝𝑎 2 (ℎ𝑜𝑟𝑚𝑖𝑔ó𝑛):

𝐹𝐶2 = 𝐷ℎ𝑜𝑟𝑚𝑖𝑔ó𝑛 · 𝑆 = 23 · (0.25 · 0.5 · 1 ) = 2.87 𝐾𝑁

Dhormigon: Pesos propio hormigón, KN/ m3

𝐹𝑢𝑒𝑟𝑧𝑎 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙:

𝐹𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝐹𝐶1 + 𝐹𝐶2 = 5.22 + 2.87 = 8.09 𝐾𝑁

Por tanto, el peso aportado por la sección tipo podrá soportar la presión de succión debida a la velocidad

del viento considerada.

𝐹𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 > 𝐹 𝑣𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜 ∶ 8.09 > 5.77

Por tanto queda justificada la impermeabilización del vaso el constituido por una lámina de polietileno

de alta densidad de 1.5 mm de espesor, sobre fieltro geotextil antipunzonamiento y anticontaminante

de 220 gr/ m2.

Los caudales máximos de filtración no podrán superar los que seguidamente pasamos a calcular, para

una lámina cuyo coeficiente de Darcy de todo el conjunto, y una vez instalado, no supere el valor k/e

=10-10 s-1.




5.2. FILTRACIONES A TRAVÉS DEL FONDO

Las filtraciones las calcularemos considerando la balsa llena, al que corresponde una altura de la lámina

de agua de 7 metros. Según la ley de Darcy:

𝑉 = 𝐾 · 𝑖 = 𝐾 ·𝐻

𝑒=

𝐾

𝑒· 𝐻

Con lo cual el caudal máximo que podrá filtrarse por el fondo del embalse será:

𝑄𝑓 = 𝑉 · 𝑆𝑓 = 𝐾

𝑒· 𝐻 · 𝑆𝑓

La superficie del fondo, Sf es:

Por tanto:

𝑄𝑓 = 10−10 · 7 · 28097.86 = 1.96 · 10−5𝑚3/𝑠 = 0.0196 𝑙/𝑠




. 5.1.2. Filtraciones a través de las paredes laterales

Se realiza el cálculo, al igual que para el fondo, suponiendo que la balsa está llena, y se tiene:

𝑑𝑄𝑝 =𝐾

𝑒· 𝑦 · 𝑑𝑠

Donde:

𝑦 = 𝐻 − ℎ

𝑑𝑆 =𝑑ℎ

𝑠𝑒𝑛 𝛼· 𝑃𝑚

𝑎𝑟𝑐 𝑡𝑔 (1/2.5) = 21.8 °

Pm es el perímetro y estará en función de la lámina de agua. En este caso será:

0 < ℎ < 7

𝑃𝑚 = 682.4 + 18 · ℎ

𝑑𝑄𝑝 =10−10

𝑠𝑒𝑛𝛼· (682.4 + 18 · ℎ) · (7 − ℎ) · 𝑑ℎ

𝑄𝑝 =10−10

𝑠𝑒𝑛21.8· ∫ (4776.8 − 682.4 ℎ + 126 ℎ − 18 ℎ2) 𝑑ℎ

7

0




𝑄𝑝 = 4.79 · 10−6 𝑚3/𝑠 = 0.0048 𝑙/𝑠

5.1.3. CAUDAL TOTAL DE FILTRACIÓN

El caudal total de filtración resultara ser la suma del caudal filtrado por el fondo de la balsa más el

filtrado por las paredes laterales:

𝑄𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑄𝑓 + 𝑄𝑝 = 0.0196 + 0.0048 = 0.0244 𝑙/𝑠

Suponiendo que la balsa permaneciera un año completo al máximo nivel normal, el caudal filtrado a

lo largo de este tiempo seria:

𝑄𝑓𝑖𝑙𝑡𝑟𝑎𝑑𝑜 𝑎ñ𝑜 = 0.0244 · 3600 · 24 · 30 · 12/1000 = 758.9 𝑚3

Observando los resultados obtenidos, se deduce que en condiciones normales y para los coeficientes

de Darcy exigidos en la impermeabilización, con los caudales filtrados no resultaría necesaria la

instalación de una red de drenaje.

Aunque, por motivos de seguridad, bien por algún fallo de montaje de la lámina o por cualquier rotura

posterior de la misma, podrían originarse caudales de cierta consideración que es conveniente controlar

para poder tomar en tal caso las medidas oportunas.

Por tanto, proyectaremos un colector perimetral, a lo largo del fondo de la balsa que recogerá el agua

procedente de las paredes laterales y una red de colectores interior, para recoger las filtraciones del

fondo.

Todos estos colectores serán de PVC especiales para drenaje. Pasamos a continuación a dimensionar

los diámetros necesarios.

Para el cálculo de los diámetros usaremos la fórmula de Manning para tubos circulares, expresada de

la siguiente forma tras desarrollar el radio hidruro de este tipo de tuberías y el área de la sección:

𝑄 = 0.312 ·𝐼1/2

𝑛· 𝐷8/3

Siendo:

- Q: caudal en l/s

- I: pendiente en tanto por uno

- D : diámetro en mm

- N: rugosidad del PVC, n=0.010




. No obstante simplificaremos la elección de la tubería dren atendiendo a los datos de los fabricantes:

Definiremos pues dos redes (este y oeste) de 200 mm, muy superior a las necesidades iniciales, pero

que consideraremos justificada dad la importancia de la obra y en previsión de posibles roturas de la

lámina.

Para la base se realizaran colectores de 100 mm, conectados a uno de recogida de PVC 200 mm sin

ranurar. Se realizara una red para cada mitad de la balsa, zona norte y sur, a efectos de registrar en la

arqueta de salida las posibles fugas y detectar su origen.

6 OBRA DE ENTRADA/LLENADO A LA BALSA

La obra de entrada se ha proyectado en coronación por el lado este, procedente de la tubería de

impulsión que viene desde el azud en el rio Odiel, que serán dos tuberías de acero de 2000 mm.

El caudal máximo aportado por estas tuberías será de 14 m3/s, para lo que habrá que prever una obra

de llegada que tenga capacidad suficiente para este caudal. Además este sistema de llegada deberá

proveer alguna forma de disipación de la energía que traerá el agua, procurando que la velocidad no

sea muy elevada.

Calcularemos la longitud del vertido así como la altura de vertido mediante la fórmula de vertedero de

pared ancha, resultando:




𝑄 = 1.7 · 𝑏 · ℎ3/2

Donde:

Q=caudal en m3/s

b =ancho de vertido

h= calado del vertido

Ya que están definidas la cota de coronación y la cota del nivel máximo extraordinario, sabremos cual

podrá ser el calado máximo de vertido para que ante situaciones extraordinarias el nivel del embalse

no alcance la cota de NME.

𝑍𝑐𝑜𝑟 − 𝑁𝑀𝐸 = 72.5 − 71.80 = 0.70 𝑚

Una vez conocido cual debe ser el calado máximo tantearemos para diferentes anchos de vertido:

ℎ = (14

1.7 · 𝑏)

2/3

Obteniendo:

Para:

b = 10 m – h = 0.88 m

b= 11 m – h = 0.82 m

b = 12 m – h = 0.77 m

b = 13 m – h = 0.73 m

b = 14 m – h = 0.70 m

Este ancho ya sale con un calado valido, aunque para estar aún más del lado de la seguridad,

probaremos con algo más de anchura:

B = 15 m – h =0.67 m

Por lo tanto, adoptaremos para este aliviadero un ancho de 15 metros para el que obtendremos un

calado máximo de 0.67 metros.

Por tanto la arqueta de llegada se realizara a 3.5 metros de profundidad donde llegaran las dos

conducciones de impulsión. Para disipara la energía del chorro de agua se colocaran un muro disipador

de choque, para que el agua salga laminada con menos fuerza.

Además, la entrada al embalse desde la arqueta de llegada, se realizará mediante una bajante

escalonada, que es lo adecuado para salvar, bajo control, un desnivel importante.

Para la comprobación de la capacidad de estas bajantes, se aplica la fórmula de vertedero de caída

recta:

H: altura del escalón




. Q: caudal por unidad de ancho

D = variable adimensional auxiliar de valor: 𝐷 =𝑞2

𝑔·ℎ3

Ld: longitud de caída: 𝐿𝑑 = 4.30 · 𝐷0.27 · ℎ

Como ancho adoptaremos el ancho del labio de vertido de la arqueta de llegada. Por tanto:

𝑞 =𝑄

𝐵=

14

15= 0.934

Entre la altura del escalón y su longitud estableceremos una relación proporcional para conseguir que

la pendiente de este canal escalonado se adecue a la pendiente interior de la balsa, 2.5H: 1V.

𝐿𝑑 = 2.5 𝐻

Sustituiremos siempre la variable de la altura (H) para dejar expresada la fórmula en función de la

longitud del escalón:

𝐿𝑑 = 4.30 · [𝑞2

9.81 · [𝐿𝑑2.5

]3]

0.27

·𝐿𝑑

2.5

De la expresión anterior obtenemos que:

𝐿𝑑 = 2.17 𝑚 ≈ 2.20 𝑚

𝐻 = 2.202.5⁄ = 0.88 𝑚




7 TOMA / DESAGÜE DE FONDO

La toma de fondo que se instalará será la que se encargue tanto del regadío como del abastecimiento

al anillo hídrico de Huelva. Como ya se calculó en el estudio de alternativas, esta conducción sería de

acero, DE DIAMTRO y tendría las siguientes longitudes:

- Conducción Balsa-Niebla: ira destinada a riego, capaz de conducir un caudal de

8.64 m3/s. Su diámetro será de 2400 mm.

- Conducción Valsa-Huelva: Ira destinada a abastecimiento del anillo hídrico de

Huelva, capaz de conducir una caudal de 2.14 m3/s. su diámetro será de 1400 m3/s.

Se adopta que estas serán las conducciones que deberán llegar a la balsa, a pesar de sus grandes

dimensiones. Para la instalación de los tramos de tuberías que pasen por debajo del muro de la balsa

se excavará una zanja de 10.40 x 3.70 para ambas tuberías. Se echará una capa de hormigón de limpieza

antes de la colocación de la tubería y posteriormente se hormigonará toda la zanja para darle mayor

resistencia.

La excavación de la solera de la zanja no se realizará al mismo nivel, sino que aprovechando que los

diámetros de la tubería son diferentes, ajustaremos la profundidad de ésta para que cada tubería tenga

un recubrimiento superior de 1 metros. Por tanto la solera de la zanja tendrá un escalón en el centro de

1 metro.

CONDUCCION LONGITUD (m)

Balsa -Niebla 24813

Balsa-Huelva 15664

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