diseño del eje del nivelador tuman
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TARRILLO NUNTON JOEL
QUISPE VASQUEZ RAUL
HUANCAS RAMIREZ IVAN
JUNIOR
DIAZ YEPEZ VICTOR ARTURO
DISEÑO DEL EJE DEL
NIVELADOR
• Esta visita se dio en el sector industrial azucarero donde
comenzaremos conociendo:
• su proceso
• diseñar el eje machetero
• seleccionar sus rodamientos
• presupuesto de su montaje
• plantear propuestas
OBJETIVO
• Diseñar un eje y seleccionar un cojinete
para el eje del nivelador de la Empresa
“AGROPUCALA S.A.A.”
• Aplicar los conocimientos que
obtuvimos s en clase.
Métodos para el estudio y calculo de este tipo demecanismo
• Representación de elementos normalizados
• Calculo de la resistencia de los distintos materiales
• Elección de distintos rodamientos
• Elección de un diámetro adecuado del árbol
• Potencia necesaria del motor para accionar el mecanismo
• Elección del material del sistema
GENERALIDADES
PROCESO DE
OBTENCION DE
AZUCAR DE CAÑA
• EN EL CAMPO :
-Preparación del terreno para la siembra.
-El periodo vegetativo de la caña.
-La cosecha.
(Maduración entre 12-18 meses)
PESADO DE CAÑA
o Balanza semi – automática FARIBANKS MORSEo Capacidad de 60 toneladaso Plataforma de 18 metros de largo por 3.35de anchoo Bascula de Caña:
Control de Calidad de Caña (pesado)
PREMOLIENDA
DESCARGA DE LA CAÑA
o Grúa de Descarga :
Grúa tipo Hilo
o Capacidad de Izage :
25 Ton.
o Motor de elevación :
50HP-1655rpm
o Velocidad de Izage :
83pie/min.
LAVADO Y PREPARACIÓN
Lavado con agua
• Conductor Auxiliar:
( Conductor N°3).
• Transportar la caña
hacia el conductor
principal.
• Lleva un Nivelador
llamado nivelador Nº2
(DISEÑO).
Primer juego de Machetes:
Tiene 22 brazos.
Desfasado: 30°
• Motor:
580HP-1190RPPM
• Reductor : 2:1
Segundo Juego de Machetes:
Longitud del eje : 146.29”
11 brazos-2 machetes cada brazo
Diámetro : 5.8”
Motor : 579.088HP-1190rpm
Reductor : 2:1
Nivelador al final del conductor.
-Desfibrador Shredder:
Completa la preparación
de la caña para la molienda.
• martillos giratorios(69).
• Capacidad 225ton.de caña/hora.
Trapiche:
Función :
Extracción del jugo de
la caña mediante molinos
en buen estado.
Consta de 5 molinos.
MOLIENDA :
Masa de Molienda:
• Consta de 3 masas.
• Superior , cañera, bagacera
• La superior y la cañera
objetivo : facilitar el agarre
de la caña.
• Entre la masa cañera y bagacera se encuentra la cuchilla.
• Ajustes de Molinos.
Finalidad obtener la máxima extracción
de jugo.
Turbinas de los Molinos.
Turbinas de vapor Necesario para el
accionamiento de estos a través de una
caja reductora.
PROCESAMIENTO DEL JUGO :
Descripción del Proceso de Elaboración:
• Es necesario eliminar el
bagacillo antes del proceso
de clarificación.
• Encalado: Se eleva su pH con
el agregado de lechada de cal.
• Otros: purga.
Clarificación:
Eliminar la cantidad máxima
de impurezas del jugo.
Se añade cal para neutralizar
los ácidos orgánicos del jugo.
Sistema de Evaporación:
• El jugo es colado.
• Es bombeado a los evaporadores a 2.06 bar
para su concentración del jugo.
Vacumpanes o Tachos.
Cristalización de la sacarosa a partir
del jarabe.
Tres clases de azúcar : A,B,C.
A : jarabe + liga C
B : jarabe + liga C+ Miel A
C : Jarabe + Miel B
CRISTALIZADORES:
• Masas obtenidas de cada templa son dejadas enfriar.
• Empieza la cristalización.
• Se mantiene en agitación
continua.
Centrifugas :
-Separar licor madre(A,B,C)
de los cristales de azúcar.
-Se recircula las mieles A,B,
a los tachos para agotar mas la sacarosa.
-Miel C , llamada melaza subproducto del azúcar.
ENVASADO – ALMACEN
“Estibador” pesa el azúcar en bolsas de 50 Kg.
- Aproximado de 3000 bolsas por dia.
CALCULOS DE
INGENIERIA
CAJA REDUCTORA
DATOS DEL MOTOR:
• P=24 HP
• n =1170 rpm
para engranajes cilíndricos de dientes helicoidales
• 𝑍𝑃 = 23 𝐷𝑖𝑒𝑛𝑡𝑒𝑠 𝑚 = 3 𝜓 = 350
• 𝑍𝑔 = 100𝐷𝑖𝑒𝑛𝑡𝑒𝑠 𝑟 = 2 𝜑 = 20⁰
CALCULO
DIAMETRO DE PASO
𝐷𝑃 =mZ𝑃cos 𝜓= 3 × 23/cos 35⁰
𝐷𝑃 = 84.23 𝑚𝑚
DIAMETRO DE PASO
D𝑔 = mZ𝑔/ cos 𝜓 = 3 × 100/cos 35⁰
D𝑔 = 366.23𝑚𝑚
DISTANCIA ENTRE CENTROS
𝐶 = (𝐷𝑝 + 𝐷𝑔)/2
𝐶 = 225.23 𝑚𝑚
VELOCIDAD TANGENCIAL
Vt =𝜋𝐷𝑝𝑛𝑝60000
Vt =𝜋 × 84.23 × 1170
60000
Vt=5.16
ANCHO DEL DIENTE
𝐹 =2𝜋 × 3
𝑠𝑒𝑛 35⁰
𝐹 = 32.86 𝑚𝑚
Tomamos F=33 para nuestro calculo
𝐹 =2𝜋𝑚
𝑠𝑒𝑛𝜓
CALCULO POR FATIGA SUPERFICIAL
Factor de sobrecarga:
Factor dinámico:
Factor tamaño: 𝐶𝑆 = 1
Factor de distribución de carga: 𝐶𝑀 = 1.31
Factor geométrico: 𝛪 = 0.178
Factor condición superficial: Cf=1
𝐶𝑉 = 0.6
𝐶0 = 1.75
CALCULO POR FATIGA SUPERFICIAL
Factor de vida: 𝐶𝐿= 1
Factor de relación de dureza: 𝐶𝐻 = 1
Factor de temperatura: 𝐶𝑇= 1
Factor de seguridad: 𝐾𝑅 = 1
Coeficiente que depende de las propiedades elásticas del
material: 𝐶𝑃 = 53
ESFUERZO ADMISIBLE DE CONTACTO:
Esfuerzo admisible de contacto: para acero endurecido en toda la sección del diente a 300BH
𝑆𝑎𝑐 = 95 𝐾𝑔/𝑚2
𝑃 = 6.98 × 10−7𝑛𝑝. 𝐹. 𝐶𝑉 . Ι
𝐶0. 𝐶𝑆. 𝐶𝑚. 𝐶𝑓
𝑆𝑎𝑐 . 𝐷𝑃. 𝐶𝐿 . 𝐶𝐻𝐶𝑇 . 𝐶𝑅 . 𝐶𝑃
2
• Reemplazando valores en la formula:
• 𝑃 = 6.98 × 10−71170×33×0.6×0.178
1.75×1×1.31×1
95×84.23×1×1
1×1×53
2
𝑃 = 28.62 𝐶𝑉 = 28.24 𝐻𝑃 > QUE 24 HP si cumple
CALCULO POR RESISTENCIA A LA FATIGA
Factor de sobrecarga: 𝐾0 = 1.75
Factor dinámico: 𝐾𝑉 = 1.6
Factor tamaño: 𝐾𝑆 = 1
Factor de distribución de carga: 𝐾𝑀 = 1.31
Factor geométrico: 𝐽 = 0.49
Factor condición superficial: Cf=1
CALCULO POR RESISTENCIA A LA FATIGA
Factor de vida: 𝐾𝐿 = 1
Factor de relación de dureza: 𝐶𝐻 = 1
Factor de seguridad: 𝐾𝑅 = 1
Factor de temperatura: 𝐾𝑇 = 1
Factor de seguridad: 𝐾𝑅 = 1
Coeficiente que depende de las propiedades elásticas del material: 𝐶𝑃 = 53 para fierro fundido
• Esfuerzo admisible de contacto: para acero
endurecido en toda la sección del diente a 300BH
𝑆𝑎𝑡 = 30 𝐾𝑔/𝑚2
𝑃 = 6.98 × 10−7𝑛𝑝. 𝐷𝑃 . 𝑟. 𝐽. 𝐾𝐿𝐾𝑉. 𝑆𝑎𝑡𝐾𝑇. 𝐾𝑅. 𝐾𝑆. 𝐾𝑀. 𝐾0
Reemplazando:
𝑃 = 6.98 × 10−71170 × 84.23 × 2 × 33 × 0.49 × 1 × 1.6 × 30
1 × 1 × 1 × 1.75
𝑃 = 61 𝐶𝑉 = 60.2 𝐻𝑃 > QUE 24 HP si cumple
VOLUMEN DEL EJE:
VOLUMEN EJE = (Área de la base ) * Longitud
PESO DEL EJE
𝝆 =𝑾
𝑽𝒐𝒍𝑾 = 𝝆.𝑽𝒐𝒍
Donde:
𝜌𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜 = 7850𝐾𝑔/𝑚3 = 0.28𝑙𝑏/𝑝𝑢𝑙𝑔3
𝑾𝒆𝒋𝒆 = 𝟎. 𝟐𝟖 ∗ (𝟑𝟖𝟔𝟓. 𝟑𝟒𝒑𝒖𝒍𝒈𝟑)
𝑾𝒆𝒋𝒆 = 𝟏𝟖𝟕𝟎𝒍𝒃
CALCULO PESO DE LOS
MACHETES
• 𝑾𝒃𝒓𝒂𝒛𝒐 = 𝟐𝟒𝟎 𝒍𝒃
• 𝑾𝒎𝒂𝒄𝒉𝒆𝒕𝒆𝒔 = 𝟐𝟏. 𝟑𝟓 𝒍𝒃
𝐶𝑎𝑛𝑡𝑖𝑑𝑎𝑑 = 11 𝑏𝑟𝑎𝑧𝑜𝑠; y 𝐶𝑎𝑛𝑡𝑖𝑑𝑎𝑑 = 22 𝑚𝑎𝑐ℎ𝑒𝑡𝑒𝑠
𝑊𝐵𝑟𝑎𝑧𝑜𝑠 𝑌 𝑀𝑎𝑐ℎ𝑒𝑡𝑒𝑠 = (240 ∗ 11)𝑙𝑏 + 21.35 ∗ 22 𝑙𝑏𝑾𝑩𝒓𝒂𝒛𝒐𝒔 𝒀𝑴𝒂𝒄𝒉𝒆𝒕𝒆𝒔 = 𝟑𝟏𝟎𝟗. 𝟕 𝒍𝒃
• PESO DE LA VOLANTE
𝑾𝑽𝑶𝑳𝑨𝑵𝑻𝑬 = 𝟏𝟗𝟖𝟎𝒍𝒃
CÁLCULO DE
REACCIONES EN
LOS APOYOS “B”
Y “E”
FUERZAS ACTUANTES EN EL
EJE
• 𝑭𝑽𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍𝒆𝒔 = 𝟎𝑅𝐵 + 𝑅𝐸 − 1980 − 1870 − 3109.7 = 0
𝑅𝐵 + 𝑅𝐸 = 6959.7 𝑙𝑏 … (*)
• 𝑴𝑬 = 𝟎1980 ∗ 126.77 − 114.97 ∗ 𝑅𝐵 + (3109.7 ∗ 57.485)+ 1870 ∗ 53.62 = 0
𝑹𝑩 = 𝟒𝟔𝟏𝟎. 𝟐 𝒍𝒃
• Reemplazando en la ecuación anterior (*):
𝑅𝐵 + 𝑅𝐸 = 6959.7 𝑙𝑏4610.2 𝑙𝑏 + 𝑅𝐸 = 6959.7 𝑙𝑏𝑹𝑬 = 𝟐𝟑𝟒𝟗. 𝟓 𝒍𝒃
CALCULANDO
FUERZA CORTANTE
(V) Y MOMENTO
FLECTOR (M)
TRAMO A-B: 0 < x < 11.8
• 𝑭𝑽𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍𝒆𝒔 = 𝟎 : −𝑉1 − 1980 − 12.782𝑋 = 0 𝑉1 =− 1980 − 12.782𝑋
𝑽𝟏( 𝒙=𝟎)′ = -1980 lb y 𝑽𝟏( 𝒙=𝟏𝟏.𝟖)′′= -2130.8276 lb
• 𝑴𝟏 = 𝟎 : 𝑀1 − 1980𝑋 − 12.782𝑋2
2= 0
𝑀1 = −1980𝑋 − 12.782𝑋2
2
𝑴𝟏( 𝒙=𝟎)′= 0 lb.pulg y 𝑴𝟏( 𝒙=𝟏𝟏.𝟖)′′= -24253.883 lb.pulg
TRAMO B-C: 11.8 < x <
30.31
• 𝑭𝑽𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍𝒆𝒔 = 𝟎 : 𝑉2 = −1980 − 12.782𝑋 + 4610.2
𝑽𝟐( 𝒙=𝟏𝟏.𝟖)′= 2479.7 lb y 𝑽𝟐( 𝒙=𝟑𝟎.𝟑𝟏)′′= 2242.73 lb
• 𝑴𝟐 = 𝟎 ∶ 𝑴𝟐 = −1980𝑋 − 12.782𝑋2
2+ 4610.2(𝑋 − 11.8)
𝑴𝟐( 𝒙=𝟏𝟏.𝟖) ′= -24253.88 lb.pulg y 𝑴𝟐( 𝒙=𝟑𝟎.𝟑𝟏)′′= 19449.62
lb.pulg
TRAMO C-D: 30.31 < x <
108.26
• 𝑭𝑽𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍𝒆𝒔 = 𝟎𝑉3 = −1980 − 12.782𝑋 + 4610.2 − 39.8935(𝑋 − 30.31)
𝑽𝟑(𝒙=𝟑𝟎.𝟑𝟏)′= 2242.77 lb y 𝑽𝟑 𝒙=𝟏𝟎𝟖.𝟐𝟔 ′′= -1863.3 lb
• 𝑴𝟐 = 𝟎
𝑀3 = −1980𝑋 − 12.782𝑋2
2+ 4610.2 𝑋 − 11.8 − 39.8935
𝑋 − 30.31 2
2𝑴𝟑 𝒙=𝟑𝟎.𝟑𝟏′ = 𝟏𝟗𝟒𝟒𝟗. 𝟔𝟏 𝐲𝑴𝟑(𝒙=𝟏𝟎𝟖.𝟐𝟔)′′ = 𝟑𝟒𝟐𝟑𝟓. 𝟕
HALLANDO EL MAXIMO MOMENTO FLECTOR
• Para: 𝑉3 = 0:𝑋 = 72.17′′
• 𝑅𝑒𝑒𝑚𝑝𝑙𝑎𝑧𝑎𝑛𝑑𝑜 𝑋 = 72.17′′𝑡𝑒𝑛𝑒𝑚𝑜𝑠:
𝑴𝟑′ = 𝟔𝟕𝟏𝟖𝟏. 𝟕 𝒍𝒃. 𝒑𝒖𝒍𝒈 (𝑴𝒐𝒎𝒆𝒏𝒕𝒐 𝒇𝒍𝒆𝒄𝒕𝒐𝒓𝒎á𝒙𝒊𝒎𝒐)
TRAMO D-E:
108.26 < x < 126.77
• 𝑭𝑽𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍𝒆𝒔 = 𝟎 ∶ 𝑉4 = −1980 − 12.782𝑋 + 4610.2 − 3109.7
𝑽𝟒(𝒙=𝟏𝟎𝟖.𝟐𝟔)′= -1863.3 lb y 𝑽𝟒(𝒙=𝟏𝟐𝟔.𝟕𝟕)′′= -2099.87 lb
• 𝑴𝟐 = 𝟎 ∶
𝑀4 = −1980𝑋 − 12.782𝑋2
2+ 4610.2 𝑋 − 11.8 − 3109.7 ∗ (𝑋 − 69.285)
𝑴𝟒 𝒙=𝟏𝟎𝟖.𝟐𝟔′ = 𝟑𝟒𝟐𝟑𝟓. 𝟕𝐥𝐛 𝒚 𝑴𝟒(𝒙=𝟏𝟐𝟔.𝟕𝟕)′′ = −𝟐𝟒𝟐𝟖. 𝟔 lb
TRAMO E-F: 126.77 < x
< 146.3
• 𝑭𝑽𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍𝒆𝒔 = 𝟎 ∶ 𝑉5 = −1980 − 12.782𝑋 + 4610.2 − 3109.7 + 2349.5
𝑽𝟓(𝑿=𝟏𝟐𝟔.𝟕𝟕)′= 249.6 lb y 𝑽𝟓(𝟏𝟒𝟔.𝟑)′′= 0 lb
𝑀2 = 0 :𝑀5 = −1980𝑋 − 12.782𝑋2
2+ 4610.2 𝑋 − 11.8 − 3109.7 𝑥 − 69.285
𝑴𝟓 𝑿=𝟏𝟐𝟔.𝟕𝟕′ = −𝟐𝟒𝟐𝟖. 𝟔 𝒚 𝑴𝟓(𝒙=𝟏𝟒𝟔.𝟑)
′′ = 𝟎
DIAGRAMA DE FUERZA
CORTANTE
DIAGRAMA DE
MOMENTO FLECTOR
CÁLCULO DE
ESFUERZOS PARA
LA SELECCIÓN DE
ELEMENTOS:
EJE Y
RODAMIENTOS
CÁLCULO DE
ESFUERZOS PARA LA
SELECCIÓN EJE
El Momento Flector Máximo es:
𝑴𝒃 = 𝟔𝟕𝟏𝟖𝟏. 𝟕 𝒍𝒃 − 𝒑𝒖𝒍𝒈
El Torque o Momento Torsor Máximo es:
𝑇 = 𝑀𝑡 =63000 ∗ 𝐻𝑃
𝑅𝑃𝑀
𝑇 = 𝑀𝑡 =63000 ∗ 580
595𝑻 = 𝑴𝒕 = 𝟔𝟏𝟒𝟏𝟏. 𝟕𝟔𝟒𝟕𝟏 𝒍𝒃 − 𝒑𝒖𝒍𝒈
CALCULO DE DIAMETRO
DEL EJE
• Diseño de Eje según la Norma ASME:
𝑑03 =
16
𝜋𝑆𝑆 1−𝑘4 𝑘𝑏𝑀𝑏 +
𝛼𝐹𝑎𝑑0 1+𝑘2
8
2
+ 𝑘𝑡𝑀𝑡2
• Al contar con un eje macizo ,el diámetro interno es igual a 0
(cero); es decir:
K= Diámetro interior /Diámetro exterior = > K= 0
• Reemplazando la fórmula se reduce a:
𝑑03 =16
𝜋𝑆𝑆𝑘𝑏𝑀𝑏
2 + 𝑘𝑡𝑀𝑡2
• Para carga súbita aplicada con choques fuertes:
𝑘𝑏 = 2.0 – 3.0
𝑘𝑡 = 1.5 – 3.0
Se seleccionarán :
𝒌𝒃 = 𝟑
𝒌𝒕 = 𝟑
Donde obtenemos (mediante tablas):
Selección del Material
para el Eje
• El material utilizado para el eje es acero AISI 4140 por lo tanto
el esfuerzo permisible es:
𝑆𝑆 = 8000 𝑙𝑏𝑝𝑢𝑙𝑔2
Debido a que en el eje se hará un canal chavetero al valor del
esfuerzo permisible se multiplica por 0.75 : 𝐒𝐒 =𝟔𝟎𝟎𝟎 𝐥𝐛 𝐩𝐮𝐥𝐠𝟐
• Remplazando valores en la ecuación anterior:
𝑑03
=16
𝜋(6000)3 ∗ 67181.7 2 + 3 ∗ 61411.76471 2
𝒅𝟎 = 𝟔. 𝟏𝟒 ′′
Escogeremos un diámetro estándar de 𝟔𝟏
𝟐pulgadas
• Verificación por deformación torsional:
𝜃 =584𝑀𝑡𝑙
𝐺𝑑04
𝜃 =584 ∗ 61411.76471 ∗ 146.3
11500000 ∗ 6.54
𝜽 = 𝟎. 𝟐𝟓𝟓𝟓𝟗𝟒 ° 𝒑𝒊𝒆 (Ok!)
SELECCIÓN DE
RODAMIENTOS
Clases de rodamientos:
Rodamientos de bolas
Rodamientos de bolas a
rotula
Rodamientos de rodillos a
rotula
Rodamientos de rodillos
cilindricos
Seleccionaremos rodamientos de rodillos
cilindricos
Del libro de alva davila:
Para el apoyo ICARGA DINAMICA EQUIVALENTE
datos
𝐹𝑟 = 4610.2 𝑙𝑏X=1 Y=0 𝐹𝑎 = 0
(Tabla N° 1 – Pág. 116 Alva Dávila)
Lh =(40 000 - 50 000)
Seleccionamos: 47 500 horas
𝑳 = 𝟔𝟎 𝒏 𝑳𝒏 × 𝟏𝟎−𝟔
𝑳 = 𝟔𝟎 (𝟓𝟗𝟓)(𝟒𝟕𝟓𝟎𝟎) × 𝟏𝟎−𝟔
𝑳 = 𝟏𝟔𝟗𝟓. 𝟕𝟓 millones de revoluciones
𝐋 =𝐂
𝐏
𝐧
𝐶1 = 𝐿310 × 𝑃1
𝐶1 = (1695.75)310× 4610.2
𝐶1 = 42907 lb
Designacion d D B C
NU230 150mm 270mm 45mm 340 KN
𝐶1 = 190.859KN
Para el apoyo IICARGA DINAMICA EQUIVALENTE
datos
𝐹𝑟2 = 4610.2 𝑙𝑏X=1 Y=0 𝐹𝑎 = 0
(Tabla N° 1 – Pág. 116 Alva Dávila)
Lh =(40 000 - 50 000)
Seleccionamos: 47 500 horas
𝑳 = 𝟔𝟎 𝒏 𝑳𝒏 × 𝟏𝟎−𝟔
𝑳 = 𝟔𝟎 (𝟓𝟗𝟓)(𝟒𝟕𝟓𝟎𝟎) × 𝟏𝟎−𝟔
𝑳 = 𝟏𝟔𝟗𝟓. 𝟕𝟓 millones de revoluciones
𝐋 =𝐂
𝐏
𝐧
𝐶2 = 𝐿310 × 𝑃1
𝐶2 = (1695.75)310× 2349.5
𝑪𝟐 = 𝟐𝟏𝟖𝟔𝟔 𝐥𝐛
𝑪𝟐 = 𝟗𝟕. 𝟐𝟔𝟖 𝐊𝐍
Designacion d D B C
NU1030 150mm 225mm 35mm 170 KN
PRESUPUESTO TOTAL DEL
DISEÑO
“ACEROS BOEHLER DEL PERU”
Elemento D (pulg)
Largo
(pulg) Material peso Cantidad (und)
Costo
(S/.)
Eje 160 146.3” Acero “AISI 4140”. 850 1 13000
“ACEROS BOEHLER DEL PERU”
Elemento Di (mm) De (mm) B Designación Cantidad (unit) Costo (S/.)
Rodamiento 1 150 270 45 NU230 1 290
Rodamiento 2 150 225 35 NU1030 1 308
chumaceras SDAF-624 2 430
FACTORIA "NOVAC" (ING NOMBERA)
Maquinado en Torno S/. 700
Mano de obra para 2 Canales Chaveteros u
otros detalles mas.S/. 320
Insumo
Cantidad
(kg)
P. (S/. x
kg) Costo (S./)
GRASA SKF TIPO
VKG1 3 8.85 26.55
COSTO DE MONTAJE S/300
COSTO DE DISEÑO S/2000
• Podemos decir que el buen diseño de un eje
conllevará a darle mayor Vida Útil a los elementos
que están acoplados a ella
• No golpear directamente el rodamiento con un
martillo, ya que se puede utilizar una prensa
mecánica o hidráulica y/o un extractor de
rodamientos
• Para evitar problemas de vibraciones, los ejes
exigen un buen equilibrado dinámico, buena
fijación de los soportes y una rígida
configuración.
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