calculo pilotes cajas stream (portugal)
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Comprobaciones a realizar según la utilización del micropilote
Estructuras de cimentaciónHundimientoArranqueRotura del terreno por esfuerzos horizontalesFallo estructural del micropiloteFallo de conexión con la estructura
Estructuras de contención o sostenimiento del terrenoFallo estabilidad globalFallo estructural del micropiloteFallo de la conexión con el encepado
Estabilización de terrenoFallo estabilidad globalFallo estructural del micropiloteFallo de la conexión con el encepado
Mejora del terrenoHundimientoFallo estructural del micropilote
1.- Cálculo de la carga ultima del terreno1.1.- Por fórmula de Terzaghi
Donde:c 27.00 Cohesion en kN/m2 (1kPa = 1KN/m2)
Nc 95.66 Factor (Comprobar con la tabla)sc 1.10 Factor de forma para la cohesión
γ 17.65 Peso específico del terreno KN/m3D 1.70 Profundidad (m) (Hay que despreciar el espesor del terreno orgánico)
Nq 81.27 Factor (Comprobar con la tabla)
γ 17.65 Peso específico del terreno KN/m3B 0.30 Diámetro en m
Kpγ 141.00 Factor (extrapolar de la tabla)100.39 Factor (Comprobar con la tabla)
0.95 Factor de forma para el suelo
Qu 5524.591025242 KN Carga ultima del terreno
1.2.- Por valores Nspt
qp 0.8 MpaD 30 Diametro (cm)
Ap 706.858347 Área de la punta del pilote (cm2)N 4 valor medio de Nspt (Mpa) (Ver figura) (Golpes del SPT)
Será la media de las medias de los valores de N en la zona activa superior y la inverior
Nγsγ
No se utilizarán valores superiores a Nspt = 50Qp 5767.96411 Kg
qs 10 KpaL 40 Profundidad (cm) (Hay que despreciar el espesor del terreno orgánico)
As 1200 Área de la fusta (cm2)Nspt 4 valor Nspt (kPa) (Golpes del SPT)
Qs 120 Kg
Qu 5887.964111991 KG Carga ultima del terreno
2.- Cálculo de la carga de hundimiento del terreno
F 3 Factor de Seguridad (Salvo justificación expresa, siempre utilizar F=3)
1.1.- Por fórmula de Terzaghi
Qh 1841.530341747 KN Carga admisible
1.2.- Por valores Nspt
Qh 1962.654703997 KN Carga admisible
Cálculo de los factores de la fórmula de Terzaghi
Profundidad (m) (Hay que despreciar el espesor del terreno orgánico)
φ 40 ángulo de rozamiento interno0.8390996312 2.35619449 0.34906585 2.00712864 1.6841809014 5.3880357929.030929692 65 0.42261826 0.1786062 0.35721239031.19175359260.8390996312 0.4195498160.7660444431 0.586824089 0.3490448071
Extrapolación
A 12.2 φ1 5B 14.7 φ2 10
φ3 8X 13.7
8.16 Kg/cm2 Resistencia unitaria por punta Diametro (cm)Área de la punta del pilote (cm2)valor medio de Nspt (Mpa) (Ver figura) (Golpes del SPT)Será la media de las medias de los valores de N en la zona activa superior y la inverior
A B
φ1
φ2φ3
X
No se utilizarán valores superiores a Nspt = 50Resistencia por Punta
0.1 Kg/cm2 Resistencia unitaria por fuste (1kPa = 1KN/m2)Profundidad (cm) (Hay que despreciar el espesor del terreno orgánico)Área de la fusta (cm2)valor Nspt (kPa) (Golpes del SPT)
Resistencia por Fuste
φ Kpγ0 10.85 12.2
10 14.715 18.620 2525 3530 5235 8240 14145 298
2.5 53 1.5
7.5
Factor Kpγ
1.- Cálculo del tope estructural del pilote1.1.- Método 1
α 0.4 Coeficientefyk 275000 KN/m2 Resistencia característica acero 275Sa 0.00172903 m2 Área del acero 0.275
β 0.25 Coeficientefck 25000 KN/m2 Resistencia característica homigón 25Sh 0.07068566 m2 Área del homigón 706.858347 Area pilote
χ 0.35 Coeficientef'yk 235 KN/m2 Resistencia característica acero camisa metálicaSc 0 m2 Área camisa metálica
Te 631.978554 KN Tope estructural
Datos sección
Area 2.68 in20.00172903 m2 0.00064516
1.2.- Método 2
σ 3.5 Mpa 3500 KN/m2 Tensión máxima del pilote recomendada0.15 D 0.3 m Diámetro del pilote
S 0.07068583 m2 Área del pilote
Te 247.400421 KN Tope estructural
25227.421 25.227421 Ton
N/mm2
N/mm2
Tensión máxima del pilote recomendada
1.- Cálculo de la tensión transmitida al pilote
Si los ejes Y y Z pasan por el centro de gravedad, se utiliza la siguiente fórmula
1.1.- Introducción de esfuerzos realizados por la estructura
N (x) KN Vy KNMz kN.m Vz KNMy kN.m Mx kN.m
1.2.- Cálculo de la tensión normal
Ω Área (m2) Área del pilote
Iz Momento inercia eje ZIy Momento inercia eje Y
y Distancia al centro de gravedadz distancia al centro de gravedad
σ #DIV/0! KN Tensión Normal
2.- Comprobaciones
2.1.- Valores de la Carga hundimiento
Terzaghi 1841.53 KN Valor adoptado 1841.53Nspt 1962.65 KN
2.2.- Valores del tope estructural
Metodo 1 631.98 KN Valor adoptado 247.40
Metodo 2 247.40 KN
KN
Carga admisible del terreno 247.40 KN
Tensión transmitida al terreno #DIV/0! KNKN
Ensayo S1 Ensayo S20.60 4 0.60 111.20 18 1.20 71.80 41 E1 1.80 18 E12.40 94 2.40 333.00 175 E2 3.00 88
3.60 424.20 724.80 60 E35.40 586.00 54
Ensayo S40.60 10 E1 Ensayo S51.20 39 0.60 11 E11.80 99 E2 1.20 39
1.80 852.40 643.00 693.60 41 E34.20 494.80 445.40 296.00 34
Ensayo S7 Ensayo S80.60 11 E1 0.60 91.20 16 1.20 181.80 53 E2 1.80 30 E12.40 130 2.40 37
3.00 393.60 624.20 504.80 40 E25.40 436.00 60
Ensayo S30.60 7 E11.20 91.80 91 E22.40 130
Ensayo S60.60 10 E11.20 291.80 60 E2
Ensayo S1 Ensayo S20.60 4 0.60 111.20 18 1.20 71.80 41 E1 1.80 18 E12.40 94 2.40 333.00 175 E2 3.00 88
3.60 424.20 724.80 60 E35.40 586.00 54
Ensayo S40.60 10 E1 Ensayo S51.20 39 0.60 11 E11.80 99 E2 1.20 39
1.80 852.40 643.00 693.60 41 E34.20 494.80 445.40 296.00 34
Ensayo S7 Ensayo S80.60 11 E1 0.60 91.20 16 1.20 181.80 53 E2 1.80 30 E12.40 130 2.40 37
3.00 393.60 624.20 504.80 40 E25.40 436.00 60
Resultados por valores Nspt
Lugar Prof Diametro Área Nspt medio Nspt mediocm cm cm2 para fuste1 para fuste2
Coruche 50 30 706.86 7SV 50 30 706.86 4
MARL FANHOES 50 30 706.86 40SACAVEM 50 30 706.86 14
Peso Pilote 176.71458676 kgL 1 mD 0.3 m 0.09 0.0225
Si se cambia la prof hay que volver a calcular los Nspt tanto de fuste como de punta
Resultados por método de Terzaghi
Lugar Prof Diametro Qum m KN Kg
S1 1.5 0.3 229.41 23392.94S2 1.5 0.3 229.41 23392.94S3 1.5 0.3 416.86 42507.21S4 1.5 0.3 416.86 42507.21
S5 1.5 0.3 1841.53 187780.81S6 1.5 0.3 416.86 42507.21S7 1.5 0.3 416.86 42507.21S8 1.5 0.3 229.41 23392.94
Resultados por Tope estructura
Lugar Prof Diametro Tem m KN Kg
S1 2 0.3 621.17 63340.7049S2 2 0.3 621.17S3 2 0.3 621.17S4 2 0.3 621.17S5 2 0.3 621.17S6 2 0.3 621.17S7 2 0.3 621.17S8 2 0.3 621.17
Ensayo S30.60 7 E11.20 91.80 91 E22.40 130
Ensayo S60.60 10 E11.20 291.80 60 E2
qs1 qs2 Qs1 Qs2 Qs3 Qs total Zona ActivaKg/cm2 Kg/cm2 Kg Kg Kg Kg cm0.175 210 0 0 210.00 900.100 120 0 0 120.00 90
1.000 1200 0 1200.00 900.350 420 0 420.00 90
Realizar cálculos para pilotes de 2 m y 40 cm de diametro
Para extrapolar los num Golpes a profundidades
P1 0.6 N1 9P2 1.2 N2 18
P1
N2N1
P2P3
X
P3 0.9X 13.5
Resultados Finales
Lugar
S1S2S3S4S5S6S7S8
De: 50 30A: 140 50
Zona Pasiva Total Zon Pasiva Zona Influ Aprove Punta Nspt medio Nspt mediocm Zona influ Real Real Zona Activa Zona Pasiva180 270 40 130 0.48 46 27180 270 40 130 0.48 26 13
180 270 40 130 0.48 50 29180 270 40 130 0.48 50 39
Para extrapolar los num Golpes a profundidades
0.6 0.39 5.4
2.7 8.1
N medio qp Qp Qh Qadm Qadm solo fustepara qp kg/cm2 Kg Kg Kg Kg
7 14.28 4860.04 5070.04384 1,690.01 704 8.16 2777.17 2897.16791 965.72 40
40 81.60 27771.68 28971.6791 9,657.23 40014 28.56 9720.09 10140.0877 3,380.03 140
1.- Cálculo del diámetro equivalente para evaluar la resistencia por punta
A 1729.03 mm2 Sección transversal del área de apoyo1.27323954 2201.4693746.9198185 mm
2.- Cálculo del diámetro equivalente para evaluar la resistencia por fuste
L mm Perímetro. (Para perfiles metálicos en H el perímetro es el rectangulo circunscrito a dicha H, es decir, el doble del ancho de su ala mas su canto)
0 mm
Deq
Deq
IMP Ver CTE pag 55
Sección transversal del área de apoyo
Perímetro. (Para perfiles metálicos en H el perímetro es el rectangulo circunscrito a dicha H, es decir, el doble del ancho de su ala mas su canto)
Perímetro. (Para perfiles metálicos en H el perímetro es el rectangulo circunscrito a dicha H, es decir, el doble del ancho de su ala mas su canto)
Comprobación:
Resistencia de cálculo frente al modo de hundimientoNc,Ed Esfuerzo Axil de cálculo (compresión) a partir de fuerzas mayoradas
CUMPLE?
1.- TERRENO = SUELOS
Para considerar la resistencia por punta se debe cumplir TODAS las siguientes condiciones:1.- En terrenos granulares el índice N del ensayo SPT debera ser superior a 30 (N>30), es decir de compacidad densa a muy densa
Suelo granular (material cernido por tamiz 0,080 mm < 15%)Suelo cohesivo (material cernido por tamiz 0,080 mm < 15%)
Si se esta dentro de estos márgenes (y sobre todo en suelos saturados) se efectua ambas hipótesis de comportamiento y se adopta la mas pesimista respecto a la seguridadLos indices N del ensayo SPT deben ser corregidos (Véase: Guia de cimentaciones en obras de carretera, 3.4.1.1; 4.5.2.1 y 5.10.2.1)
En terrenos cohesivos la resistencia a compresión simple del terreno debe ser superior a 100 kPa (qu > 100 kPa). Es decir consistencia firme, muy firme o dura
A.- NO SE CONSIDERA RESISTENCIA POR PUNTA
La comprobación es la siguiente:Resistencia por fuste frente a esfuerzos de compresión. Deducida de pruebas de carga según epígrafe 3.3.2.2
AL 0 Área lateral del micropilote. A partir diametro nominalL Longitud del pilote
#DIV/0! Rozamiento unitario por fuste
#DIV/0!
En el caso de que existan varios estratos Estrato1 Estrado2
AL 0 0L
0
A.1.- Cálculo del rozamiento unitario por fuste
c' Cohesión efectica del terreno a profundidad z (Salvo que se tenga conocimientos muy exhaustivos de este parámetro considerar c' = 0)δ 0
Rc,d
2.- La longitud de empotramiento en el terreno de las características antes referidas, debe ser superior o igual a 6 veces el diametro nominal (L emp ≥ 6D), medidos sobre el plano de la punta.
Rfc,d
Deq
rfc,d
Rfc,d
rfc,d
Rfc,d
Ángulo rozamiento de contacto terreno-fuste a profundidad z. (δ = kr*φ') (2/3 ≤ kr ≤ 1)
φ' Ángulo rozamiento interno efectivo del terreno
σ'H (z) 0 Presion horizontal efectiva del terreno a profundidad z
#DIV/0!Fc
A.- SE CONSIDERA RESISTENCIA POR PUNTA
Resistencia por fuste tal y como se calcula en el apartado anterior
En el caso de apoyos en suelos, y dada la pequeña sección transversal, resulta habitual la colaboración por punta del terreno
No obstante
0 Resistencia de cálculo por punta
0
1.- TERRENO = ROCA
Para considerar que el micropilote esta empotrado en roca es preciso que en la zona de influencia de la punta se cumpla, simultaneamente:1.- La roca presente un grado de meteorización inferior o igual a III según la escala ISRM2.- El índice RQD sea superior a 60%3.- Resistencia a compresión simple sea superior a 20 Mpa
Si no se cumplen los requisitos se considera que el pilote esta en un suelo
Resistencia de cálculo frente al modo de hundimientoRe,d 0 Resistencia de cálculo en el empotramiento en roca
kr
σ'V (z)rfc,d
Fφ
Rfc,d
Rp,d
Rc,d
4.- El empotramiento en el terreno de las caracteristicas anteriores sea superior o igual a seis diametros nominales ( Lemp ≥ 6D) desde el plano de la punta
Rc,d
Área lateral del micropilote en el empotramiento en rocaResistencia unitaria por fuste en el empotramiento en rocaÁrea de la sección recta de la punta en el empotramiento en rocaResistencia unitaria por punta de cálculo en el empotramiento en roca
qu Resistencia a compresión simple de la roca en la zona de influencia de la punta
ALe
fe,d
Ape
qpe,d
Esfuerzo Axil de cálculo (compresión) a partir de fuerzas mayoradas
1.- En terrenos granulares el índice N del ensayo SPT debera ser superior a 30 (N>30), es decir de compacidad densa a muy densa
Si se esta dentro de estos márgenes (y sobre todo en suelos saturados) se efectua ambas hipótesis de comportamiento y se adopta la mas pesimista respecto a la seguridadLos indices N del ensayo SPT deben ser corregidos (Véase: Guia de cimentaciones en obras de carretera, 3.4.1.1; 4.5.2.1 y 5.10.2.1)
En terrenos cohesivos la resistencia a compresión simple del terreno debe ser superior a 100 kPa (qu > 100 kPa). Es decir consistencia firme, muy firme o dura
Resistencia por fuste frente a esfuerzos de compresión. Deducida de pruebas de carga según epígrafe 3.3.2.2Área lateral del micropilote. A partir diametro nominalLongitud del pilote
Rozamiento unitario por fuste
Estrato3
0
Cohesión efectica del terreno a profundidad z (Salvo que se tenga conocimientos muy exhaustivos de este parámetro considerar c' = 0)
2.- La longitud de empotramiento en el terreno de las características antes referidas, debe ser superior o igual a 6 veces el diametro nominal (L emp ≥ 6D), medidos sobre el plano de la punta.
Ángulo rozamiento de contacto terreno-fuste a profundidad z. (δ = kr*φ') (2/3 ≤ kr ≤ 1)
Ángulo rozamiento interno efectivo del terreno
Presion horizontal efectiva del terreno a profundidad z
Presion vertical efectiva del terreno a profundidad zKo 1
Resistencia por fuste tal y como se calcula en el apartado anterior
En el caso de apoyos en suelos, y dada la pequeña sección transversal, resulta habitual la colaboración por punta del terreno
Resistencia de cálculo por punta
Para considerar que el micropilote esta empotrado en roca es preciso que en la zona de influencia de la punta se cumpla, simultaneamente:
Resistencia de cálculo frente al modo de hundimientoResistencia de cálculo en el empotramiento en roca
4.- El empotramiento en el terreno de las caracteristicas anteriores sea superior o igual a seis diametros nominales ( Lemp ≥ 6D) desde el plano de la punta
Área lateral del micropilote en el empotramiento en rocaResistencia unitaria por fuste en el empotramiento en rocaÁrea de la sección recta de la punta en el empotramiento en rocaResistencia unitaria por punta de cálculo en el empotramiento en roca
Resistencia a compresión simple de la roca en la zona de influencia de la punta
Si se esta dentro de estos márgenes (y sobre todo en suelos saturados) se efectua ambas hipótesis de comportamiento y se adopta la mas pesimista respecto a la seguridad
Cohesión efectica del terreno a profundidad z (Salvo que se tenga conocimientos muy exhaustivos de este parámetro considerar c' = 0)
Comprobación:
Resistencia de cálculo frente al modo de arranque (esfuerzo axil de tracción)Nt,Ed Esfuerzo Axil de cálculo (tracción) a partir de acciones mayoradas
CUMPLE?
1.- CÁLCULO
#DIV/0! Resistencia de cálculo frente al modo de fallo de arranqueComponente de peso propio del micropilote en la dirección de su eje
#DIV/0! Resistencia de calculo por fuste frente a esfuerzos de tracción
0 Area lateral del micropilote. A partir del diametro nominalL Longitud del pilote
#DIV/0! Rozamiento unitario de cálculo por fuste frente a esfuerzos de tracción
η
Cálculo del rozamiento unitario por fuste
c'δφ'
σ'H (z)
Rt,d
Rt,d
We
Fwe Coeficiente de minoración. Salvo justificacion expresa se debe adoptar Fwe = 1,2)
Rft,d
AL
Deq
rft,d
kr
#DIV/0!Fc
rfc,d
Fφ
Resistencia de cálculo frente al modo de arranque (esfuerzo axil de tracción)
Componente de peso propio del micropilote en la dirección de su eje
Area lateral del micropilote. A partir del diametro nominal
Rozamiento unitario de cálculo por fuste frente a esfuerzos de tracción
Coeficiente que tiene en cuenta la alternancia de cargas sobre el micropilote
Cohesión efectica del terreno a profundidad z (Salvo que se tenga conocimientos muy exhaustivos de este parámetro considerar c' = 0)0
Ángulo rozamiento interno efectivo del terreno
0 Presion horizontal efectiva del terreno a profundidad z
Coeficiente de minoración. Salvo justificacion expresa se debe adoptar Fwe = 1,2)
Ángulo rozamiento de contacto terreno-fuste a profundidad z. (δ = kr*φ') (2/3 ≤ kr ≤ 1)
Presion vertical efectiva del terreno a profundidad zKo 1
σ'V (z)
Cohesión efectica del terreno a profundidad z (Salvo que se tenga conocimientos muy exhaustivos de este parámetro considerar c' = 0)
Comprobación:
Resistencia de cálculo frente a carga horizontalHc,Ed Carga horizontal de cálculo
CUMPLE?
1.- PRIMERA APROXIMACIÓNÁbacos de Broms para pilotes flexibles
(Pilote flexible = Aquellos en los que su longitud enterrada es mucho mayor que su longitud elastica T9
D Diámetro nominalMomento que provoca la rotura del pilote
Se calcula según el apéndice A.4.1 de la "Guia para proyecto y ejecución de micropilotes"
Peso específico aparente del suelo
Rh,d
MB
γap
Resistencia al corte sin drenaje del terreno2.62367167 Coeficiente de empuje pasivo
φ Angulo rozamiento interno del terreno en grados sexagesimales
Coordenadas para suelos puramente granular Coordenadas para suelos puramente cohesivo
X #DIV/0! X #DIV/0!Y Introducir la coordenada obtenida Y
0 0
Resistencia de cálculo frente a carga horizontal
Su
Kp
HB HB
FH Coeficiente de minoración de la resistencia horizontal. (Salvo justificación expresa considerar que FH = 2)Rh,d
(Pilote flexible = Aquellos en los que su longitud enterrada es mucho mayor que su longitud elastica T9
Se calcula según el apéndice A.4.1 de la "Guia para proyecto y ejecución de micropilotes"
Angulo rozamiento interno del terreno en grados sexagesimales
Coordenadas para suelos puramente cohesivo
Introducir la coordenada obtenida
Coeficiente de minoración de la resistencia horizontal. (Salvo justificación expresa considerar que FH = 2)
Comprobación:
Nc,Rd Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de compresiónNc,Ed Esfuerzo Axil de cálculo (compresión) a partir de fuerzas mayoradas
CUMPLE?
1.- CÁLCULO
Sección neta de lechada o mortero, descontando armaduras. Utilizar el diámetro nominal#DIV/0! Resistencia de cálculo del mortero o lechada de cemento a compresión
Resistencia característica del mortero o lechada a los 28 dias de edadCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,5
Sección total de las barras corrugadas de acero#DIV/0! Resistencia de cálculo del acero de las armaduras corrugadas
Límite elástico del acero de las armaduras corrugadasCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,15
#DIV/0! Resistencia de cálculo del acero de la armadura tubular
Límite elástico del acero de la armadura tubularCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,10
0 Sección de cálculo de la armadura tubular acero
Diámetro exterior nominal de la armadura tubularDiámetro interior nominal de la armadura tubularReducción de espesor de la armadura por efecto de la corosión
0 0 Coeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión0 0 0
AC
fcd
fck
γc
AS
fsd
fsk
γs
fyd
fsk
γa
AA
de
di
re
Fu,c
Coeficiente de influencia del tipo de ejecución (Tiene en cuenta la naturaleza del terreno y el sistema de perforación empleado)
R 1.07 Factor empírico de pandeo o coeficiente de reducción de la capacidad estructural del micropilote por efecto del pandeo.Dicho factor sera menor que 1 en las siguientes condiciones
1.- El micropilote esté rodeado por arenas con compacidades flojas a medias o suelos cohesivos con consistencias blandas a medias2.- En caso de que existan zonas del micropilote denominadas libres (sin coacción lateral), por huecos en el terreno, sobresalir el pilote del terreno o estar rodeado por terrenos inestables
2.- RESULTADO
Fe
CR
Nc,Rd Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de compresión
Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de compresiónEsfuerzo Axil de cálculo (compresión) a partir de fuerzas mayoradas
Sección neta de lechada o mortero, descontando armaduras. Utilizar el diámetro nominalResistencia de cálculo del mortero o lechada de cemento a compresión
Resistencia característica del mortero o lechada a los 28 dias de edadCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,5
Límite elástico del acero de las armaduras corrugadasCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,15
Límite elástico del acero de la armadura tubularCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,10
Diámetro exterior nominal de la armadura tubularDiámetro interior nominal de la armadura tubularReducción de espesor de la armadura por efecto de la corosiónCoeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión
Coeficiente de influencia del tipo de ejecución (Tiene en cuenta la naturaleza del terreno y el sistema de perforación empleado)
Factor empírico de pandeo o coeficiente de reducción de la capacidad estructural del micropilote por efecto del pandeo.
1.- El micropilote esté rodeado por arenas con compacidades flojas a medias o suelos cohesivos con consistencias blandas a medias2.- En caso de que existan zonas del micropilote denominadas libres (sin coacción lateral), por huecos en el terreno, sobresalir el pilote del terreno o estar rodeado por terrenos inestables
DR Diámetro de la zona de pandeoL Longitud de la zona de pandeo
Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de compresión
2.- En caso de que existan zonas del micropilote denominadas libres (sin coacción lateral), por huecos en el terreno, sobresalir el pilote del terreno o estar rodeado por terrenos inestables
Diámetro de la zona de pandeoLongitud de la zona de pandeo
Comprobación:
Nt,Rd Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de tracciónNt,Ed Esfuerzo Axil de cálculo (tracción) a partir de fuerzas mayoradas
CUMPLE?
1.- CÁLCULO
Sección total de las barras corrugadas de acero#DIV/0! Resistencia de cálculo del acero de las armaduras corrugadas
Límite elástico del acero de las armaduras corrugadasCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,15
#DIV/0! Resistencia de cálculo del acero de la armadura tubular
Límite elástico del acero de la armadura tubularCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,10
0 Sección de cálculo de la armadura tubular acero
Diámetro exterior nominal de la armadura tubularDiámetro interior nominal de la armadura tubularReducción de espesor de la armadura por efecto de la corosión
0 0 Coeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión0 0 0
AS
fsd
fsk
γs
fyd
fsk
γa
AA
de
di
re
Fu,c
2.- RESULTADO
Nt,Rd Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de tracción
Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de tracción
Límite elástico del acero de las armaduras corrugadasCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,15
Límite elástico del acero de la armadura tubularCoeficiente parcial de seguridad. Se tomará un valor de 1,10
Diámetro exterior nominal de la armadura tubularDiámetro interior nominal de la armadura tubularReducción de espesor de la armadura por efecto de la corosiónCoeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión
Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de tracción
1.- MICROPILOTE EMPOTRADO EN ROCASe considera asiento del micropilote el acortamiento elástico del micropilote
#DIV/0! Acortamiento elástico del micropiloteEsfuerzo axil característicoLongitud del micropilote que se acorta elásticamente
Rigidez de la sección transversal del micropilote
Sección neta de lechada o morteroMódulo de elasticidad de la lechada o mortero
0 Sección reducida de la armadura tubular de aceroSección total de las barras corrugadas de aceroMódulo de elasticidad del acero
0 00 0 0
2.- MICROPILOTE EN TERRENO GRANULAR
#DIV/0! Asiento micropiloteEsfuerzo axil característicoResistencia de cálculo frente al modo de fallo de hundimiento
D Diámetro nominal
Se
Nc,Ek
LE
Ap*Ep
Ac
Ec
Apr
As
Ea
SN
Nc,Ek
Rc,d
3.- MICROPILOTE EN TERRENO COHESIVO
#DIV/0! Asiento micropiloteEsfuerzo axil característico
L Longitud del micropiloteResistencia unitaria del terreno a penetración estática (calculado a partir del ensayo penetración)
SN
Nc,Ek
qc
Longitud del micropilote que se acorta elásticamente
Sección neta de lechada o morteroMódulo de elasticidad de la lechada o morteroSección reducida de la armadura tubular de aceroSección total de las barras corrugadas de aceroMódulo de elasticidad del acero
de Diámetro exterior nominal de la armadura tubulardi Diámetro interior nominal de la armadura tubularre Reducción de espesor de la armadura por efecto de la corosiónFu,c Coeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión
Esfuerzo axil característicoResistencia de cálculo frente al modo de fallo de hundimiento
Esfuerzo axil característico
Resistencia unitaria del terreno a penetración estática (calculado a partir del ensayo penetración)
Coeficiente de minoración del área de la armadura tubular en funcion tipo de unión
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