2.00 diseño apoyo movil - cochabamba
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DISEÑO DE APOYOS
1.00 DISEÑO DEL APOYO MOVIL
Calculo de fuerzas y desplazamientos que soportan los apoyos
El diseño de los apoyos se hacen con las cargas vivas a nivel de servicio.
Calculo de la reaccion debido a carga muerta
Wd = 3.73 Tn/m
A B
L = 10
18.65 Tn
Calculo de reaccion debido a sobrecarga vehicular.
Colocamos el eje mas pesado sobre el apoyo movil (HL - 93)
3.57 14.78 14.78
1.4 4.3 4.3
A B
L = 10
23.70 Tn
Reaccion por impacto
6.16 Tn
Fuerza normal total para diseño
N = RD + RL + R1 = 48.52 Tn = 475957.11 Newton
Fuerza horizontal debido a friccion (15% RD)
H1 = 2.80 Tn
Fuerza horizontal debido a frenado (5% RL)
H2 = 1.19 Tn
Fuerza horizontal total
H = H1 + H2 = 3.98 Tn = 39070.48 Newton
Calculo del desplazamiento de la viga (u1)
a) Por temperatura
T° max = 25° CT° min = 7° C T° min = T° max - T° min = 18° C
RD = RB =
RL = RB =
R1 = 0.26*RB =
L = 0.00198 m
L = 1.98 mm
b) Por contraccion de fragua
Se considera un acortamiento unitario de 0.0002 por contraccion de fragua
L = 0.002 m L = 2 mm
Acortamiento total = 3.98 mm
Se considera que la viga girara hasta alcanzar la maxima deflexion permitida
δp = 1.25 cm
0.0025 radianes
Se probara con un apoyo semirrecubierto de 300 x 600 x 40 mm ( 8cm + 2cm )
DIMENCIONES DEL APOYO DE NEOPRENO ZUNCHADO
8 mm todas las capas intermedias de neopreno
2 mm todas las placas de acero
4 mm capa inicial y final 50 mm del neopreno
450 mm
500 mm
Donde:a = 450 mm.b = 500 mmn = 4 → Numero de laminas elementales de elastomerot= 8 mm
ts = 2 mmT = 50 mm →Espesor total del elastomero e = 50 mm
Calculo del esfuerzo unitario normal
β2.12 N/mm2
ab
β = 14.8026316 2t(a+b)
τn = 0.21 N/mm2
Calculo del esfuerzo unitario por desplazamiento tangencial
0.12 N/mm2 ab
0.06 N/mm2 T
0.12 N/mm2
Calculo de rotacion (α)
αt =
τn = 1.5 σ m
σ m = N =
ab =
τH1 = H1 =
τH1 = G μ1 =
Se escoge el mayor → τH1 =
0.05 N/mm2 ab
0.15 N/mm22
Calculo de esfuerzo unitario debido a rotacion
2α1 = 0.0006
n0.79 N/mm²
Chequeo del apoyopor condicion de no pandeo y espesor minimo
10 5
45 ≤ T≤ 90 CONFORME
Chequeo por espesor minimo de los zunchos
215 N/mm2
0.30 CONFORME
Chequeo por esfuerzo de cizallamiento
≤ 5G = 4.00 N/mm2 CONFORME
1.15 N/mm2
Chequeo por esfuerzo promedio de comprension
15.00 MpaCONFORME
2.12 N/mm2
Chequeo de reglas de buena construccion
3G = 2.4 N/mm2CONFORME
0.21 N/mm2
1.5G = 1.2 N/mm2CONFORME
0.79 N/mm2
Chequeo por condicion de no deslizamiento
2 MPa = 2.00 N/mm2CONFORME
2.12 N/mm2
ƒ = 0.38 182595.711 N/mm2 CONFORMEH = 39070.48 N/mm2
Si una dce las condiciones anteriores no cumplen se adoptaran disposiciones particulares
τH2 = H2 =
τH = τH1 + τH2 =
τα = G (a/t)². αt
α1 =
τα =
a ≤ T ≤ a
ts ≥ a*σm β*σe
σe ≥ 215 Mpa =
ts =
τN+ τH + τα
τN+ τH + τα =
σ m ≤
σ m =
τN ≤
τN =
τα≤
τα =
σ m ≥
σ m =
H ≤ ƒ N
ƒ = 0.10 + 0.60 σ m
que impidan el movimiento y/o dealizamiento.Por lo tanto se escoge un apoyo semirrecubierto 300 x 600 x 40 mm ( 8cm + 2cm )el cual tiene dimenciones en planta de 300 mm x 600 mm; con 4 zunchos de 2 mm de espesor cada uno, 3 laminas interiores de neopreno de 8 mm, cada uno y 2 laminasexteriores de neopreno de 4mm cada uno. La seccion transversal del apoyo sera de
Chequeo de los esfuerzos en el concreto
Las dimenciones, en planta, del apoyo de neopreno debe ser de tal manera que al transmitirlas cargas al concreto no se supere el esfuerzo de trabajo de este. Si el concreto de la vigay el estribo son de diferentes resistencias, se chequea con el de menor resistencia, porlo que el chequeo se hara para la resistencia del concreto de los estribos en el cual se utilizara F'c = 210 kg/cm2
Esfuerzo de trabajo del concreto
F'c = 0.45 f'c F'c = 94.5 kg/cm2
Esfuerzo actuante
Aƒ = 21.56 kg/cm2 CONFORME
dimenciones, distribucion de acero y neopreno como se indica en el esquema anterior.
ƒ = P