17mat156 document de synthèse vf · 2020. 10. 5. · sur des filtres à disques : la filtration...

SAFEGE SAS - SIÈGE SOCIAL Parc de l’Ile - 15/27 rue du Port 92022 NANTERRE CEDEX www.safege.com

CONSULTING

06 2019

Analyse des alternatives de traitement envisageables pour améliorer la qualité du rejet

Annexe 15 dossier d’autorisation loi sur l’eau

Version :

Date :

Nom Prénom :

Visa :

SAFEGE 69 avenue du Maréchal Juin 64200 BIARRITZ

Agence Aquitaine

Annexe 15 dossier d’autorisation loi sur l’eau Analyse des alternatives de traitement envisageables pour améliorer la qualité du rejet

17MAT156 - v1

P:\Projets\FR_40\Régie_MontDeMarsan\17MAT156_Compl-StepConte\_Technique\_Rapports\Synthese alternatives\17MAT156_Document de synthèse_VF.docx Version du modèle v 33

Sommaire 1 ...... Acceptabilité du milieu récepteur .............................................. 2

2 ...... Alternative 1 : Traitement tertaire par Déphosphatation ............ 3

2.1 Principe et fonctionnement ................................................................................... 3

2.2 Estimation des coûts du traitement tertiaire ....................................................... 6

2.3 Conclusion .............................................................................................................. 7

3 ...... Alternative 2 : Réutilisation des eaux traitées en irrigation

agricole ............................................................................................ 7

3.1 Contexte ................................................................................................................... 7

3.2 Bilan des besoins ................................................................................................... 7

3.3 Principe et fonctionnement du traitement tertiaire ............................................. 8

3.4 Transfert des eaux usées traitées et création de bassins de stockage .......... 11

3.5 Estimation des coûts du traitement UV, transfert et stockages ...................... 14

4 ...... Optimisation de la solution alternative 1 vers la solution

alternative 2 ................................................................................... 18

Annexe 15 dossier d’autorisation loi sur l’eau Analyse des alternatives de traitement envisageables pour améliorer la qualité du rejet Sous-titre de la mission Insertion > QuickPart > Champs > RefStyle > choisir le style Titre 1 OU Titre Partie

2 / 18

Le commissaire enquêteur a émis un avis défavorable à l’issue de l’enquête publique de la demande d’autorisation unique de renouvellement d’exploitation du système d’assainissement de Conte à Mont-de-Marsan. Cet avis est motivé par la valeur de débit d’étiage du Midou utilisée dans le dossier pour calculer l’impact du rejet des eaux traitées par temps sec et temps de pluie.

A la demande de la CLE du Sage Midouze, il est demandé d’analyser l’impact des rejets sur un débit d’étiage estimé de 0,7 m3/s.

La présente note consiste à :

• définir les niveaux de rejets acceptables par le milieu récepteur sur la base d’un débit d’étiage de 0,7 m3/s ;

• présenter les alternatives de techniques de traitement envisageables pour atteindre ces niveaux de rejet.

1 ACCEPTABILITE DU MILIEU RECEPTEUR Le débit d’étiage du Midou est fixé à 0,7 m3/s.

Les tableaux suivants indiquent les concentrations maximales admissibles par le milieu récepteur pour chaque paramètre en période d’étiage de temps sec (rejet de 4500 m3/j) et d’étiage de temps de pluie (rejet de 9000 m3/j).

SCENARIO : débit de référence rejet STEP 4 500 m3/j

Hypothèses

retenues de

concentration

Flux journalier

(kg)

Concentrations

maximales

Flux

journalier

(kg)

Flux

journalier

(kg)

ConcentrationsClasse bon

état

Respect de la

classe de

qualité

Débit étiage 0.700 m3/s 60 480 m3 1 250.00 l/s 4 500.00 m3 64 980 m3 752.1 l/s -

MES 37.5 mg/l 2268 215.00 mg/l 967.5 3235.5 49.79 mg/l 50.0 mg/lRejet

acceptable

DBO5 4.5 mg/l 272 26.00 mg/l 117.0 389.2 5.99 mg/l 6.0 mg/lRejet

acceptable

DCO 25.0 mg/l 1512 97.00 mg/l 436.5 1948.5 29.99 mg/l 30.0 mg/lRejet

acceptable

N global 8.3 mg/l 502 80.00 mg/l 360.00 862.0 13.27 mg/l 13.3 mg/lRejet

acceptable

Pt 0.13 mg/l 7.86 1.12 mg/l 5.04 12.9 0.20 mg/l 0.2 mg/lRejet

acceptable

IncidenceAmont rejet : valeur médiane de la

classe bon état REJET MAX ADMISSIBLE Flux aval rejet

SCENARIO : débit de référence rejet STEP 9 000 m3/j

Hypothèses

retenues de

concentration

Flux journalier

(kg)

Concentrations

maximales

Flux

journalier

(kg)

Flux

journalier

(kg)

ConcentrationsClasse bon

état

Respect de la

classe de

qualité

Débit étiage 0.700 m3/s 60 480 m3 2 500.00 l/s 9 000.00 m3 69 480 m3 804.2 l/s -

MES 37.5 mg/l 2268 134.00 mg/l 1206.0 3474.0 50.00 mg/l 50.0 mg/lRejet

acceptable

DBO5 4.5 mg/l 272 16.00 mg/l 144.0 416.2 5.99 mg/l 6.0 mg/lRejet

acceptable

DCO 25.0 mg/l 1512 63.00 mg/l 567.0 2079.0 29.92 mg/l 30.0 mg/lRejet

acceptable

N global 8.3 mg/l 502 45.00 mg/l 405.00 907.0 13.05 mg/l 13.3 mg/lRejet

acceptable

Pt 0.13 mg/l 7.86 0.65 mg/l 5.85 13.7 0.20 mg/l 0.2 mg/lRejet

acceptable

IncidenceAmont rejet : valeur médiane

de la classe bon état REJET MAX ADMISSIBLE Flux aval rejet


3 / 18

Le scénario le plus contraignant de débit d’étiage du Midou par temps de pluie impose les concentrations à atteindre en sortie de station d’épuration.

Les principaux résultats de suivi d’autosurveillance de 2015 à 2017 transmis par la Régie des eaux sont synthétisés dans le tableau suivant. Figure 1 : Résultats d’autosurveillance en sortie de station d’épuration de Conte sur la période 2015-2017

Les performances observées de la station d’épuration de Conte sont relativement bonnes à 47%

de sa capacité nominale. Il faut s’attendre à une légère augmentation des concentrations moyennes lorsque la station atteindra sa capacité nominale.

Compte tenu du retour des données d’autosurveillance de 2015-2017, la station d’épuration de Conte fonctionne correctement et permet de garantir un rejet à faibles concentrations en DCO, DBO5, MES et NGL (sous réserve que les valeurs en DCO dure en entrée de station ne soient pas élevées).

Il est par contre nécessaire de proposer des solutions techniques permettant d’atteindre la concentration limite de 0,65 mg/l en phosphore total. Les deux solutions permettant d’atteindre cet objectif sont proposées dans les chapitres suivants.

2 ALTERNATIVE 1 : TRAITEMENT TERTAIRE PAR DEPHOSPHATATION

2.1 Principe et fonctionnement Ce traitement tertiaire permet d’améliorer l’abattement sur le paramètre Phosphore ainsi que sur les autres paramètres.

Le phosphore présent dans les rejets est constitué de phosphore organique contenu dans les matières en suspensions (MES), du phosphore soluble sous forme d’orthophosphates et d’un talon réfractaire en poly-phosphates.

Les MES en sortie de la filière boue activée étant constituées de 4,5% de Phosphore, l’abattement des MES sur un traitement tertiaire en sortie de station contribuera à l’élimination de la partie organique du Phosphore.

La forme soluble du Phosphore représentée par les orthophosphates, ne pourra être éliminée que par l’ajout de sels métalliques (de fer ou d’aluminium) conduisant à la formation d’un précipité pouvant être décanté, flotté ou filtré. Les performances obtenues sur la partie soluble dépendent de la concentration en P-PO43- en entrée et du ratio molaire (Fe ou Al) /P-PO43- appliqué.

Pour atteindre un abattement en Phosphore de l'ordre de 80%, en traitement tertiaire avec des concentrations en P-PO43- en entrée d’ouvrage assez faibles (< 5 mg/L), on retiendra en première approche un ratio Fe / P initial de l’ordre 2,5 à 3.


4 / 18

Les eaux issues du clarificateur (donc déjà traitées avec les performances du rejet actuel) sont reprises par pompage et dirigées vers un regard de répartition en amont de deux files de traitement tertiaire fonctionnant en parallèle et constituées de :

� 1 bâche de coagulation équipée d’un agitateur à axe vertical,

� 1 dispositif de dosage de Fecl3,

� 1 bâche de floculation équipée d’un agitateur à axe vertical,

� 1 préparation de polymère avec dispositif de dosage,

� 1 ouvrages d’extraction du floc par filtration décantation ou flottation,

� L’ensemble incluant l’instrumentation, les installations électriques et automatisme

nécessaires.

Les eaux issues du traitement tertiaire rejoignent ensuite gravitairement le canal débitmètrique de sortie de la station d’épuration vers le milieu récepteur.

Figure 2 : Schéma de principe du traitement tertiaire de la station d’épuration de Conte

2.1.1 Coagulation et précipitation du phosphore La coagulation est l’étape de déstabilisation des particules colloïdales par addition de coagulant.


5 / 18

Cette opération a lieu dans une cuve de mélange équipée d’un agitateur à vitesse rapide.

L’injection de sels métalliques est effectuée automatiquement, en fonction du débit mesuré en amont du traitement, par une pompe doseuse munie d’un variateur de fréquence.

La réaction de déphosphatation réside principalement dans une réaction de précipitation du phosphore soluble par des sels de fer ou d’aluminium :

Fe³+ + PO4³- => FePO4

2.1.2 Floculation L’eau préalablement coagulée, est admise dans un réacteur agité ou le floculant (polymère) est injecté. Le réacteur est constitué de deux chambres en série :

� Une chambre de floculation rapide, équipée d’un agitateur à hélice qui assure un brassage

homogène du réacteur par l’apport de l’énergie nécessaire ; on réalise ainsi le mélange

parfait du polymère injecté à ce niveau,

� Une chambre de floculation lente en réacteur piston permettant d’obtenir des flocs de taille

importante, denses et homogènes.

La floculation permet l’agglomération des particules colloïdales déchargées en microflocs, puis en flocons volumineux, filtrables ou décantables.

2.1.3 Extraction du floc Une fois le floc contenant le phosphore formé, il faut le séparer de l’eau à traiter. Plusieurs solutions techniques sont envisageables et énumérées ci-dessous.

� Sur des filtres à disques :

La filtration est réalisée par des matériaux filtrants montés sur des supports plastiques. Lors du cycle de filtration, l’eau traverse le matériau filtrant des disques qui retient les MES préalablement floculées.

Chaque filtre est composé d’un certain nombre de disques fixés à un rotor, et chaque disque se compose de cartouches de filtration à démontage facile avec une toile filtrante attachée aux flancs. Un capotage permet de confiner les filtres.

L'eau filtrée est évacuée vers le rejet. Les eaux sales de lavage sont évacuées vers le poste toutes eaux.

Au stade d’étude préliminaire, les consommations de réactifs de la solution filtre à disques sont estimées à :

� FeCl3 : 55 m3/an (avec un taux de traitement en FeCl3 pur de 18 g/m3)

� Polymère : 2,7 T de MA /an (avec un taux de traitement de 1,5 g MA/m3).

� Par décantation lamellaire

Les eaux floculées pénètrent dans le décanteur par une large zone d’alimentation qui évite de

briser le floc et de créer des remous. La majeure partie des matières en suspension décante dans

cette zone.

Les eaux floculées y traversent à contre-courant les boues qui s’écoulent gravitairement de la décantation lamellaire. Ce parcours agit comme une filtration en lit fluide optimisant les performances de la clarification.

Le décanteur est équipé d’une herse, d’un ensemble de modules lamellaire, de pompes de recirculation et d’extraction des boues.

Au stade d’étude préliminaire, les consommations de réactifs de la solution décantation lamellaire sont estimées à :


6 / 18


� Polymère : 0,45 T de MA /an (avec un taux de traitement de 0,25 g MA / m3)

� Par flottation

La flottation des matières en suspension est obtenue par des micro-bulles d’air susceptibles de s’accrocher aux particules solides pré-agglomérées en flocs. Au fur et à mesure de l’accrochage des bulles aux particules, la densité de l’ensemble atteint une densité inférieure à celle du liquide, ce qui favorise son ascension.

Les microbulles sont produites par dissolution d’air sous pression et détente brutale. Les équipements nécessaires sont les suivants :

� Une pompe de pressurisation d’eau,

� Un compresseur d’air dit "de procédé",

� Un ballon de dissolution d’air sous pression (pressurisation),

� Des buses de détente assurant la génération des microbulles.

La mise en contact floc/microbulles est réalisée dans une zone de mélange spécialement profilée pour assurer l’homogénéité de l’accrochage des microbulles sur l’ensemble du floc. Un lit de bulles homogène et épais permet l’obtention, à grande vitesse, d’une eau clarifiée.

L’évacuation des boues, formées en surface, est réalisée soit hydrauliquement par un déversoir mobile, soit mécaniquement par un racleur de surface à lames relevables. L’ensemble est entièrement automatisé. Le fonctionnement en tout ou rien est possible et le dispositif peut démarrer ou s’arrêter immédiatement.

Au stade d’étude préliminaire, les consommations de réactifs de la solution flottation sont estimées à :


� Polymère : 0,9 T de MA /an (avec un taux de traitement de 0,5 g MA / m3)

2.2 Estimation des coûts du traitement tertiaire


7 / 18

2.3 Conclusion

Au vu des éléments présentés ci-dessus, la solution filtration sur des filtres à disques serait la plus performante en termes de simplicité de fonctionnement, de coût d’investissement et d’exploitation.

Par ailleurs, les concentrations en orthophosphates résiduels sont dégradantes pour le milieu récepteur essentiellement lors des étiages. L’utilisation du chlorure ferrique sur l’ensemble de la filière de traitement pourrait être modulée dans le temps en fonction des débits réels de dilution mesurés sur le milieu récepteur.

Le coût du traitement du phosphore comprend l’investissement initial dans les ouvrages de traitement (surtout en traitement tertiaire) mais surtout le coût de fonctionnement essentiellement lié aux réactifs utilisés. Cette utilisation pourrait être forcée en période d’étiage mais limitée pour les autres périodes.

Afin de moduler le fonctionnement de l'unité de déphosphataiton en fonction du débit d'étiage du Midou, le pétitionnaire propose d'aménager un point de mesure de débit du Midou au droit du rejet de la station d'épuration. Le dispositif de mesure serait validé par le service de Police de l'eau, raccordé à la télégestion de l'exploitant et contrôlé par celui-ci.

3 ALTERNATIVE 2 : REUTILISATION DES EAUX TRAITEES EN IRRIGATION AGRICOLE

3.1 Contexte La chambre d’agriculture avec ses ressortissants est confrontée à des difficultés d’approvisionnements en eau d’irrigation du fait notamment des conséquences des prélèvements sur les cours d’eau en termes d’aggravation des étiages. D’autre part, ces mêmes étiages génèrent des exigences réglementaires sur la qualité des rejets de la station d’épuration de Conte à Mont de Marsan.

Les agriculteurs et la régie des eaux se sont rapprochés afin d’étudier la possibilité de réutiliser les eaux traitées de la station d’épuration en irrigation agricole.

Les aménagements de la STEP permettant d’arriver à la qualité du rejet de la STEP compatibles avec cette réutilisation sont présentés dans les chapitres suivants.

3.2 Bilan des besoins

3.2.1 Besoins quantitatifs Les surfaces agricoles à irriguer couvriraient 1 500 ha de cultures céréalières (essentiellement maïs) destinées à l’alimentation animale en autoconsommation.

Les besoins en eau d’irrigation sont de 1 500 m3/an/ha, soit au total 2 200 000 m3/an.

La STEP traite en 2017, 1 400 000 m3/an qui pourraient évoluer vers 2 100 000 m3/an lorsqu’elle atteindra sa capacité nominale de 30 000 EH.

Les stockages et distribution de l’eau d’irrigation sont prévus au moyen de 5 lagunes de capacité allant de 165 000 m3 à 473 000 m3 et situées à environ 20 km de la STEP.

3.2.2 Besoins Qualitatifs L’irrigation sur espace agricole non ouvert au public, implique le respect du niveau de qualité sanitaire B définit dans le tableau ci-dessous.


8 / 18

La contrainte réside principalement dans la qualité bactériologique des eaux réutilisées.

Les conditions d’irrigation doivent également respecter les prescriptions suivantes :

� Irrigation à plus de 50 m d’un plan d’eau, à plus de 100 m d’un point d’abreuvement de bétail ;

� Respect des distances minimales par rapport à une zone sensible ;

� Conditions météorologiques selon le type d’aspersion envisagé.

Le dispositif de surveillance de l’irrigation comprend un suivi périodique de détermination du niveau de qualité sanitaire des eaux usées traitées, en sortie de la station de traitement des eaux usées, ou, le cas échéant, de la filière de traitement complémentaire.

3.3 Principe et fonctionnement du traitement tertiaire

Dans l’objectif de la réutilisation des eaux pour un usage agricole, les eaux issues de la STEP doivent subir un traitement tertiaire de désinfection. La solution retenue au stade des études de faisabilité, est une filtration préalable des effluents au moyen de filtres rotatifs, suivie d’une unité de désinfection par rayonnement Ultraviolet (UV).

3.3.1 Traitement tertiaire par UV pour un objectif de qualité B Le traitement tertiaire se compose :

� D’un pompage permettant de relever 420 m3/h vers les ouvrages de traitement ;

� Un trop-plein d’eau traitée vers le milieu récepteur ;

� D’un canal de distribution des eaux vers 2 files de traitement en parallèle ;

� D’un étage de filtration par 2 filtres rotatifs, avec by-pass possible ;

� D’une désinfection sur 2 canaux en parallèle ;

� D’un pompage avec comptage des eaux désinfectées ;

� D’une bâche de récupération des eaux sales issues des filtres rotatifs avec renvoi vers le

traitement des boues existant ;

� Des installations électriques et de contrôle-commande correspondantes.


9 / 18

L’objectif de la filtration est d’obtenir, en permanence, une eau ne contenant pas plus de 5 mg/l de matières en suspension afin de rendre efficace l’irradiation des germes par les rayonnements UV avec une puissance installée minimale.

La filtration avant désinfection est nécessaire pour garantir en permanence la performance du traitement de désinfection d’une part et permettre des conditions d’exploitation correctes d’autre part.

Figure 3 : Schéma de principe du traitement tertiaire par Ultra Violet de la station d’épuration de Conte

Le rayonnement ultraviolet provoque des lésions sur l'ADN et l'ARN des bactéries et des virus, ce qui entraîne leur inactivation.

Dans le cadre de la présente étude, les lampes basse pression, haute intensité, à amalgame, en canal, semblent les mieux adaptées.

Les lampes dites basse pression, dont le spectre monochromatique se situe essentiellement entre 184,5 et 253,7 nm, sont à faible consommation d’énergie. Leur rendement germicide peut atteindre 20 à 40 %. La présence d’un amalgame constitue un élément de sécurité. En effet, lorsqu’une lampe casse ou s’arrête, le mercure présent dans la lampe (à l’état de vapeur lorsque


10 / 18

la lampe fonctionne) vient se fixer sur un amalgame d’indium. Ainsi, on éviter la fuite du mercure sous forme liquide en cas de casse de la gaine de quartz.

La mise en œuvre de la désinfection UV est prévue dans des canaux ouverts, situés dans le même ouvrage de génie-civil que les tambours de filtration, des canaux ouverts recevront des modules de lampes UV.

Une qualité d’eau de classe B sera garantie en sortie STEP.

La reprise des eaux désinfectées se fait en sortie du traitement UV en DN 500 mm.

Le poste de refoulement doit être inséré soit directement à la sortie du traitement tertiaire soit au niveau du poste de relevage des eaux traitées (dans un même ouvrage).

Les eaux traitées et désinfectées stockées pendant plusieurs mois avant d’être reprises en irrigation vont, sauf dispositif particulier de protection du stockage, évoluer sous l’influence :

� Des éléments déjà présents dans l’eau (carbone résiduel, azote, phosphore, …),

� Du rayonnement solaire et de l’élévation de température,

� D’apport externes liés à l’environnement des lagunes (vent, faune, …),

La mise en œuvre d’une bâche anti-UV (type PVC est résistante aux UV) sur les lagunes pourrait permettre de limiter une évolution défavorable de la qualité des eaux. Cette bâche autoportante, qui accompagne le niveau d’eau dans le bassin, permettrait de limiter le développement algal ainsi que l’évaporation de l’eau en cas de fortes chaleurs.

La réduction du temps de séjour de ces eaux dans les lagunes serait aussi un élément favorable à la maîtrise de sa qualité. L’optimisation des volumes de stockage tampon entre l’alimentation en continue issue de la STEP toute l’année et l’usage discontinu et saisonnier lié aux activités agricoles devrait être recherchée. Cette optimisation aurait également une incidence sur les coûts d’investissement.

Une qualité d’eau de classe B devra être garantie jusqu’aux utilisateurs.

3.3.2 Traitement tertiaire par UV pour un objectif de qualité A

3.3.2.1 Besoins qualitatifs

La réglementation qui encadre la réutilisation des eaux usées traitées est en cours d’actualisation.

Dans le cas où la réglementation évoluerait vers un niveau de qualité A pour ces usages.

Les objectifs de qualité des eaux usées traitées seraient donc plus stricts comme indiqué dans le tableau ci-dessous.


11 / 18

Pour atteindre cet objectif de qualité A, un complément de traitement par chloration en sortie de STEP pourrait assurer le niveau de qualité bactériologique plus contraignant avec un effet de rémanence pendant le transfert ver les points de stockage.

Il sera néanmoins nécessaire de maintenir cette qualité des eaux entre les points de stockage et les points de livraison.

3.4 Transfert des eaux usées traitées et création de bassins de stockage

Ce chapitre est basé sur l’étude prospective sur la valorisation agricole des eaux traitées issues de la station d’épuration de Conte à Mont de Marsan réalisée en février 2019 par la Chambre d’Agriculture des Landes

Le principe retenu pour la valorisation agricole des eaux issues de la station d’épuration de Conte est le suivant :

� Mettre en conformité la qualité de l’eau épurée, pour la rendre compatible avec une utilisation

en irrigation par aspersion.

� Transférer et stocker l’intégralité des volumes d’eaux traités de la STEP sur l’année pour

supprimer le rejet en rivière et son impact sur l’environnement. La suppression totale du rejet

en rivière nécessite de stocker l’eau de la STEP ou bien de la valoriser au fur et à mesure

qu’elle est traitée. Pour ce faire, il est nécessaire de prévoir plusieurs ouvrages de stockage

a proximité d’ilots agricoles pour rendre disponibles ces volumes d’eau aux agriculteurs, l’été,

pour l’irrigation des cultures.

� Prévoir la création de nouveaux réseaux de distribution pour se connecter aux réseaux

d’irrigation déjà existants.


12 / 18

Cette solution peut permettre :

� A l’échelle micro, de :

� Sécuriser la Régie communautaire ;

� Sécuriser l’irrigation agricole dans le secteur très déficitaire du bassin versant du Ludon

affluent du Midou ;

� Disposer d’une solution durable aux effets très positifs pour l’environnement.

� A l’échelle macro :

Pour l’activité agricole :

� Le projet va pérenniser les filières en place sur le territoire ;

� Permettra l’anticipation des baisses prévisibles de volumes prélevables autorises sur les

cours d’eau et nappes d’accompagnement du bassin versant du Midou.

Pour les collectivités locales :

� Permettra de supprimer l’impact des rejets d’eaux de station d’épuration dans les cours

d’eau ou des nappes de surface pas toujours appropries ;

� Permettra au milieu naturel de tendre vers la reconquête d’un bon état écologique par

l’amélioration de la qualité de l’eau et le retour à l’équilibre quantitatif des usages ;

� Sera un enjeu pour la sécurisation de l’approvisionnement en eau potable.

3.4.1 Principe et fonctionnement Une fois que l’eau aura été rendue conforme pour être valorisée, elle sera déversée dans un poste de refoulement implanté sur le site de la STEP équipé de capteurs de niveau et d’un débitmètre électromagnétique.

Une pompe de refoulement permettra d’injecter l’eau dans un réseau d’amenée jusqu’aux bassins de stockage.

Les capteurs placés dans le puits permettront d’asservir la pompe variable automatiquement en fonction du débit sortant de la STEP. Du fait de la distance importante et du dénivelé entre la station d’épuration et les bassins de stockage, une station de relevage intermédiaire (puits et pompe immergée) à 7,1 km de la STEP (au lieu-dit la Gare sur la voie verte a Bougue) permettra de reprendre le flux afin de limiter la pression de départ dans le réseau d’amenée.

L’acheminement de l’eau vers les bassins sera réalisé par une canalisation en PVC PN16bars de diamètre 400 mm.

En cas d’incident sur la conduite d’amenée ou de remplissage intégral des bassins, l’eau issue de la STEP sera traitée de façon plus poussée en passant dans le traitement tertiaire et sera renvoyée gravitairement vers le canal décimétrique existant de la STEP pour un rejet direct en rivière.

Cinq bassins seront nécessaires pour stocker l’intégralité du flux issu de la station d’épuration de Conte après traitement.


13 / 18

Figure 4 : Cartographie du tracé de transfert des eaux usées traitées

(Chambre d’agriculture des Landes)

Figure 5 : localisation des bassins de stockage des eaux usées traitées

Bassin NOM Volume de stockage

Bassin de stockage n°1 : Lieu-dit Monsingachi 165 000 m3

Bassin de stockage n°2 : Lieu-dit Larcheron 265 000 m3

Bassin de stockage n°3 : Lieu-dit Naouts 400 000 m3

Bassin de stockage n°4 : Lieu-dit Pouchoua 473 000 m3

Bassin de stockage n°5 : Lieu-dit Lubaton 455 000 m3


14 / 18

3.5 Estimation des coûts du traitement UV, transfert et stockages

3.5.1 Coûts du traitement UV

3.5.2 Surcoûts d’investissement et d’exploitation pour passer d’une qualité B à A

3.5.2.1 Solution 1 : Chloration avec javel

Cette solution permet d’utiliser le dispositif existant d’injection de sel d’aluminium.


15 / 18

Dans cette solution 1 ;

� le surcoût d’investissement est de 70 k€

� le surcoût d’exploitation est estimé entre 16 et 47 k€.

3.5.2.2 Solution 2 : chloration avec bouteilles de chlore gazeux

Dans cette solution 2 ;

Actuellement Futur

Eau traitée sortie STEP + filtration + UV m3/an 1 400 000 2 000 000

Dosage mg/l 5 10

Consommation Tonnes / an 7 20

Javel 48° concentration Chlore actif % 12.60% 12.60%


Densité 1.2 1.2

Consommation m3 / an 47 133

Volume livré 15 15

Approvisionnements Nb / an 3.2 9

Autonomie Mois 3.75 1.3

Coût d'exploitation Javel 48° € / Tonne 300 € 300 €

€ / an 16 800 € 47 700 €

Bâtiment abri du stockage de javel 60 000 €

Divers installation chantier, études, mise en service, … 10 000 €

TOTAL 70 000 €

Chlore actif

Investissement

Stockage et dosage

Actuellement Futur

Eau traitée sortie STEP + filtration + UV m3/an 1 400 000 2 000 000

Dosage mg/l 5 10


Chlore gazeux Bouteille Kg / bouteille 49 49

Consommation Nombre / an 143 408

Coût d'exploitation Javel 48° € / Tonne 2 500 € 2 500 €

€ / an 17 500 € 50 000 €

Investissement 70 000 €

Chlore actif

Aire de stockage des bouteilles avec dispositf de dosage


16 / 18

� le surcoût d’investissement est de 70 k€

� le surcoût d’exploitation est estimé entre 15 et 50 k€.

3.5.3 Estimation du transfert des eaux usées traitées de la station d’épuration vers les points de stockage


17 / 18

3.5.4 Estimation de la création de 5 bassins de stockage et réseau associé

Le coût d’investissement pour chaque bassin de stockage indiqué dans le tableau ci-dessous comprend les coûts de création de bassin, de création de station de pompage, de création de réseau de distribution des parcelles ainsi que le coût de plan d’épandage des eaux.

Bassin Volume de stockage Coût d’investissement

€HT

Bassin de stockage n°1 : 165 000 m3 1 009 991





TOTAL 7 975 018

3.5.5 Estimation globale d’investissement de la solution de réutilisation des eaux usées traitées pour l’irrigation


18 / 18

Montant €HT

Traitement tertiaire 1 620 000 €HT

Canalisation transfert step � bassins de stockage

3 040 000 €HT

Bassins de stockages, stations de pompage irrigation et réseau de desserte des parcelles

7 975 018 €HT

Montant global 12 635 018 €HT

Les alternatives du projet ont des incidences positives sur la qualité des eaux rejetées au milieu récepteur ainsi que sur la réutilisation de la ressource.

La valorisation des eaux usées traitées permettrait de substituer 42 pompages en rivière et/ou réservoir connecté, implantés sur le linéaire du ruisseau, pour un volume total de 1 502 017 m3. Le débit cumulé de ces pompages représente un peu plus de 2 250 m3/h.

4 OPTIMISATION DE LA SOLUTION ALTERNATIVE 1 VERS LA SOLUTION ALTERNATIVE 2 Les deux solutions alternatives proposées pourraient être phasées dans le temps.

En effet, la réalisation d’un traitement tertiaire par déphosphatation implique la réalisation de réseaux internes dans la station d’épuration du rejet actuel vers l’ouvrage de traitement. Ce dispositif de traitement pourra évoluer vers un traitement UV en vue de la réutilisation des eaux usées traitées pour l’irrigation.

Dans ce cas, les coûts d’investissement des 2 solutions de traitement ne se cumuleraient pas. Le traitement par déphosphatation pourrait évoluer vers le traitement UV moyennant un investissement complémentaire.

Dans le cadre du dossier de renouvellement d’autorisation d’exploiter la station d’épuration de Conte, le pétitionnaire propose donc de mettre en œuvre dans un premier temps un traitement poussé du phosphore avec possibilité de moduler ce traitement suivant le débit étiage de la rivière.

Cette solution technique laisse l’opportunité de pouvoir évoluer vers un système de réutilisation des eaux usées traitées avec valorisation en agriculture.

17mat156 document de synthèse vf · 2020. 10. 5. · sur des filtres à disques : la filtration...

Documents