13. anexos de cÁlculo 13.1. fontanería -...

13. ANEXOS DE CÁLCULO 13.1. Fontanería

CÁLCULO DE SECCIONES DE SUBTRAMOS DE AGUA FRÍA SANITARIA

Subtramo Caudal (l/s) Material ØNom(mm) Ø Int (mm)

P(mmca/m) Longitud P.Total

Nave 0,40 Cobre 28,00 26,00 34,40 20,39 701,47

Aseo Hombre 0,49 Cobre 28,00 26,00 50,83 11,09 563,83

Aseo Mujeres 0,45 Cobre 28,00 26,00 42,27 11,87 501,87

Taller 0,40 Cobre 28,00 26,00 34,40 17,39 598,27

CÁLCULO DE SECCIONES DE TRAMOS DE AGUA FRÍA SANITARIA

Tramo Caudal (l/s) Material ØNom(mm) Ø Int(mm) P(mmca/m) Longitud P.Total

Anillo 1,50 Cobre 42,00 40,00 45,71 109,96 5025,88

Aseos PB 0,65 Cobre 28,00 26,00 80,82 7,70 622,64

Aseos P1 0,65 Cobre 28,00 26,00 80,82 18,04 1458,32

CÁLCULO DE SECCIÓN DE ACOMETIDA Y TUBO DE ALIMENTACIÓN


Acometida 1,44 Plásticos 42,00 40,00 35,40 10,20 361,04

DIMENSIÓN DE DEPÓSITOS

DEPÓSITO AUXILIAR DE ALIMENTACIÓN 3883 litros

DEPÓSITO DE PRESIÓN 300 litros

POTENCIA DE LAS BOMBAS DE IMPULSIÓN

POTENCIA 2 Bombas 0,3 Kw

Presión final en toma más desfavorable 184 kPa

Presión final en toma más favorable

315 kPa

13.2. Saneamiento 13.2.1. Dimensionado de la Red de Evacuación de Aguas Fecales

13.2.1.1.Derivaciones individuales. La adjudicación de UDs a cada tipo de aparato y los diámetros mínimos de sifones y derivaciones individuales se establecen en función del uso privado o público según la tabla siguiente:

Tipo de aparato sanitario

Unidades de desagüe UD

Diámetro mínimo sifón y derivación individual (mm.)

Uso privado Uso publico Uso privado Uso publico

Lavabo 1,00 2,00 32,00 40,00

Bidet 2,00 3,00 32,00 40,00

Ducha 2,00 3,00 40,00 50,00

Bañera con ducha 3,00 4,00 40,00 50,00

Bañera sin ducha 3,00 4,00 40,00 50,00

Polibán 3,00 0,00 40,00 0,00

Inodoro con cisterna 4,00 5,00 100,00 100,00

Inodoro con fluxómetro 8,00 10,00 100,00 100,00

Placa turca 0,00 8,00 0,00 100,00

Lavacuñas 0,00 6,00 0,00 80,00

Urinario de pedestal 0,00 4,00 0,00 50,00

Urinario Suspendido 0,00 2,00 0,00 40,00

Fregadero de cocina 3,00 6,00 40,00 50,00

Fregadero de laboratorio 0,00 2,00 0,00 40,00

Lavadero 3,00 0,00 40,00 0,00

Vertedero 0,00 8,00 0,00 100,00

Fuente para beber 0,50 0,50 25,00 25,00

Sumidero sifónico 1,00 3,00 40,00 50,00

Lavavajillas 3,00 6,00 40,00 50,00

Lavadora 3,00 6,00 40,00 50,00 Cuarto de baño (lavabo, inodoro con cisterna, bañera y bidet)

7,00 0,00 100,00 0,00

Cuarto de baño (lavabo, inodoro con fluxómetro, bañera y bidet)

8,00 0,00 100,00 0,00

Cuarto de aseo (lavabo, inodoro con cisterna y polibán)

6,00 0,00 100,00 0,00

Cuarto de aseo (lavabo, inodoro con fluxómetro y polibán)

8,00 0,00 100,00 0,00

13.2.1.2.Botes sifónicos o sifones individuales Los sifones individuales tendrán el mismo diámetro que la válvula de desagüe conectada. Los botes sifónicos se elegirán en función del número y tamaño de las entradas y con la altura mínima recomendada para evitar que la descarga de un aparato sanitario alto salga por otro de menor altura. 13.2.1.3.Ramales colectores Se utilizará la tabla siguiente para el dimensionado de ramales colectores entre aparatos sanitarios y la bajante según el número máximo de unidades de desagüe y la pendiente del ramal colector.

Diámetro mm. Máximo número de Uds.

1 %

Pendiente 2 %

4 %

32 -- 1 1 40 -- 2 3 50 -- 6 8 65 -- 12 15

80(1) -- 25 35 100 85 95 115 125 180 234 280 150 330 440 580 200 870 1150 1680

(1) Máximo dos inodoros

13.2.1.4.Bajantes de aguas residuales El dimensionado de las bajantes se hará de acuerdo con la tabla siguiente en que se hace corresponder el número de plantas del edificio con el número máximo de UDs y el diámetro que le correspondería a la bajante, conociendo que el diámetro de la misma será único en toda su altura y considerando también el máximo caudal que puede descargar en la bajante desde cada ramal sin contrapresiones en éste.

Diámetro mm. Máximo número de Uds, para una

altura de bajante de:

Máximo número de Uds, en cada ramal para una altura de bajante

de: Hasta 3 plantas Más de 3 plantas Hasta 3 plantas Más de 3 plantas

50 10 25 6 6 65 20 40 12 10 80 30(1) 60(1) 25(2) 15(2)

100 240 500 115 90 125 540 1100 280 200 150 960 1900 980 350 200 2200 3600 1680 600 250 3800 5600 2500 1000 300 6000 8400 3900 1500

(1) Máximo 6 inodoros (2) Máximo 2 inodoros

13.2.1.5.Colectores horizontales de aguas residuales Mediante la utilización de la Tabla siguiente, obtenemos el diámetro en función del máximo número de UDs y de la pendiente.

Diámetro mm. Máximo número de Uds.

1 %

Pendiente 2 %

4 %

50 -- 20 25 65 -- 25 30 80 -- 45 70

100 180 215 250 125 390 480 580 150 700 840 1050 200 1600 1920 2300 250 2900 3500 4200 300 4600 5600 6700 350 8300 10000 12000

13.2.2. Dimensionado de la Red de Ventilación

La red de ventilación sirve, primariamente, como protección del sello hidráulico de un sistema de evacuación de aguas fecales.

En las tuberías verticales y horizontales del sistema de evacuación, el agua fluye en contacto con el aire. Por efecto de la fricción entre agua y aire, éste circula prácticamente a la misma velocidad que el agua. Cuando, por efecto de la inmisión en el flujo de agua de otro caudal, o por efecto del salto hidráulico, provocado por una disminución de velocidad, se reduce la sección de paso del aire, se produce un aumento brusco de presión que puede repercutir sobre los cierres hidráulicos. La máxima sobrepresión o depresión que se admite en una red de evacuación ha sido fijada en ±250 Pa. Esta diferencia de presión debe ser igual o superior a las pérdidas por rozamiento que se producen por el movimiento del aire en contacto con las superficies interiores de las tuberías. La pérdida de presión puede ser expresada por la fórmula de Darcy:

D

VLdfp a ⋅

⋅⋅⋅=∆2

2

Donde: ∆p es la pérdida de presión por rozamiento, en Pa; f es el coeficiente de fricción, adimensional; da es la densidad del aire, en Kg/m3; L es la longitud equivalente de la tubería, en m; V es la velocidad del aire, en m/s; D es el diámetro interior de la tubería, en m.

Sustituyendo en la fórmula anterior la expresión del caudal (m3/s):

VD

Q ⋅⋅

=4

2π

y suponiendo que la densidad del aire es 1,2 Kg/m3, resulta:

5

2

97,0D

QLfp ⋅⋅⋅=∆

Despejando el valor de L, sustituyendo ∆p = 250 Pa. y expresando el diámetro en mm y el caudal en Lits/sg., resulta finalmente:

2

571058,2

Qf

DL

⋅⋅⋅= −

La longitud equivalente, expresada por la ecuación anterior, tiene en cuenta las pérdidas accidentales debidas a las piezas especiales encontradas por el flujo de aire en su camino a través de la red de ventilación. Sería muy complicado calcular estas pérdidas accidentales, debido a la complejidad de la red de ventilación. Según estudios experimentales, se ha demostrado que éstas constituyen una tercera parte, aproximadamente, de las pérdidas totales. En consecuencia, la longitud efectiva ’Le’ de la red de ventilación es igual a la equivalente L, definida anteriormente, dividida por 1,5 (las dos cuartas partes):

2

571072,1

Qf

DLe

⋅⋅⋅= −

13.2.2.1.Ventilación primaria. La ventilación primaria tendrá el mismo diámetro que la bajante de la que es prolongación, aunque a ella se conecte una columna de ventilación secundaria. 13.2.2.2.Ventilación secundaria. La Tabla siguiente indica los diámetros nominales de la columna de ventilación secundaria y las máximas longitudes efectivas comprendidas entre dos o tres alturas del edificio.

Diámetro de la bajante, mm.

UDs Diámetro de la columna de ventilación secundaria en, mm. 32 40 50 65 80 100 125 150 200

Máxima longitud efectiva, m. 32 2 9 40 8 15 45 50 10 9 30

24 7 14 40 65 20 12 35 100

42 9 30 90 80 30 8 18 60 150

60 6 15 24 120 100 100 11 30 80 300

240 8 26 72 250 500 6 21 54 210

125 300 10 22 100 280 540 8 20 90 260 1100 6 15 60 210

150 620 9 37 90 330 960 7 30 75 300 1900 6 22 60 210

200 1000 14 37 140 380 1400 12 30 120 360 2200 9 24 105 330 3600 8 18 75 240

250 2500 15 30 150 3800 9 24 105 5600 8 18 75

300 4000 15 30 6000 9 24 8400 8 18

En el caso de conexiones a la ventilación en cada planta, los diámetros de la misma vienen dados por la tabla siguiente:

Diámetro de la bajante, mm.

Diámetro de la columna de ventilación, mm.

40 32 50 32 65 40 80 40 100 50 125 65 150 80 200 100 250 125 300 150

13.2.3. Accesorios 13.2.3.1.Dimensionado de Arquetas. En la tabla siguiente se dan las dimensiones mínimas necesarias (Longitud L y anchura A mínimas) de una arqueta según el diámetro del colector de salida de ésta:

Descripción Diámetro del colector

de salida (mm) Largo (m)

Ancho (m)

40x40 100,00 0,40 0,40

50x50 150,00 0,50 0,50

60x60 200,00 0,60 0,60

60x70 250,00 0,60 0,70

70x70 300,00 0,70 0,70

70x80 350,00 0,70 0,80

80x80 400,00 0,80 0,80

80x90 450,00 0,80 0,90

90x90 500,00 0,90 0,90

13.2.4. Cálculo de tramos Acometida [1] Tramo: Tramo <1> [1-2]

Datos de cálculo

Tipo de red: Red de aguas residuales

Tipo de tramo: Colector Pendiente: 2 % Longitud: 0,82 Serie: PVC

Diámetro mínimo fijado: 100,00 mm. Diámetro calculado por conexión: 100,00 mm. Diámetro calculado por normativa (CTE): 100,00 mm. Diámetro comercial por exceso: DN110 Arqueta: Arqueta sifónica [3-2] A partir del diámetro de salida del tramo conectado (PVC (DN110)), se ha seleccionado una arqueta del tipo 50x50 con unas dimensiones de:

Largo 0,50 Ancho 0,50 Diámetro máx. del colector de salida (mm)

150,00

Tramo: Tramo <2> [3-4]

Datos de cálculo



Diámetro mínimo fijado: 100,00 mm. Diámetro calculado por conexión: 100,00 mm. Diámetro calculado por normativa (CTE): 100,00 mm. Diámetro comercial por exceso: DN110 Arqueta: Arqueta de paso <2> [5-4]

A partir del diámetro de salida del tramo conectado (PVC (DN110)), se ha seleccionado una arqueta del tipo 50x50 con unas dimensiones de:


150,00


Datos de cálculo



Diámetro mínimo fijado: 100,00 mm. Diámetro calculado por conexión: 100,00 mm. Diámetro calculado por normativa (CTE): 100,00 mm. Diámetro comercial por exceso: DN110 Tramo: Tramo <4> [7-8]

Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo



Diámetro mínimo fijado: 100,00 mm. Diámetro calculado por conexión: 100,00 mm. Diámetro calculado por normativa (CTE): 100,00 mm. Diámetro comercial por exceso: DN110 Arqueta: Arqueta de paso <9> [12-13]

A partir del diámetro de salida del tramo conectado (PVC (DN110)), se ha seleccionado una arqueta del tipo 50x50 con unas dimensiones de:


150,00


Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo



Diámetro mínimo fijado: 100,00 mm. Diámetro calculado por conexión: 100,00 mm. Diámetro calculado por normativa (CTE): 100,00 mm. Diámetro comercial por exceso: DN110 Arqueta: Arqueta pie de bajante (residuales) <8> [16-17] A partir del diámetro de salida del tramo conectado (PVC (DN110)), se ha seleccionado una arqueta del tipo 50x50 con unas dimensiones de:


150,00


Datos de cálculo


Tipo de tramo: Ramal Pendiente: 2 %

Longitud: 0,46 Serie: PVC


Datos de cálculo


Tipo de tramo: Ramal Pendiente: 2 % Longitud: 0,50 Serie: PVC


Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo



Diámetro mínimo fijado: 32,00 mm. Diámetro calculado por conexión: 40,00 mm. Diámetro calculado por normativa (CTE): 65,00 mm. Diámetro comercial por exceso: DN75 Bote sifónico: Bote sifónico <1> [33-27-26-31-29]

Datos de cálculo


Serie: PVC A partir de los tamaños de tramos a los que se encuentra conectado el bote sifónico y según CTE HS-5 se tomará un diámetro nominal de DN75 con un diámetro interior de 72,60 mm. Tramo: Tramo <135> [27-28]

Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de Tipo de red: Red de aguas residuales

cálculo Tipo de tramo: Ramal Pendiente: 2 % Longitud: 1,03 Serie: PVC

Diámetro mínimo fijado: 32,00 mm. Diámetro calculado por conexión: 40,00 mm. Diámetro calculado por normativa (CTE): 50,00 mm. Diámetro comercial por exceso: DN75 Bote sifónico: Bote sifónico <2> [39-41-36-37]

Datos de cálculo



Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo


Tipo de tramo: Bajante Pendiente: Longitud: 4,00 Serie: PVC


Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo



Diámetro mínimo fijado: 32,00 mm. Diámetro calculado por conexión: 40,00 mm. Diámetro calculado por normativa (CTE): 50,00 mm. Diámetro comercial por exceso: DN75

Bote sifónico: Bote sifónico <4> [54-56-51-52]

Datos de cálculo



Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo



Diámetro mínimo fijado: 32,00 mm. Diámetro calculado por conexión: 40,00 mm. Diámetro calculado por normativa (CTE): 65,00 mm. Diámetro comercial por exceso: DN75 Bote sifónico: Bote sifónico <3> [62-60-59-66-64]

Datos de cálculo



Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo





150,00


Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Tramo: Tramo <105> [84-85]

Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo





150,00


Datos de cálculo





Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo


Tipo de tramo: Colector

Pendiente: 2 % Longitud: 6,29 Serie: PVC

Diámetro mínimo fijado: 50,00 mm. Diámetro calculado por conexión: 50,00 mm. Diámetro calculado por normativa (CTE): 50,00 mm. Diámetro comercial por exceso: DN75 Arqueta: Arqueta de paso <12> [110-109] A partir del diámetro de salida del tramo conectado (PVC (DN75)), se ha seleccionado una arqueta del tipo 40x40 con unas dimensiones de:


100,00

Tramo: Tramo <155> [110-111]

Datos de cálculo




Datos de cálculo





100,00

Tramo: Tramo <160> [114-115]

Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo


Tipo de tramo: Colector Pendiente: 2 % Longitud: 3,92

Serie: PVC Diámetro mínimo fijado: 50,00 mm. Diámetro calculado por conexión: 50,00 mm. Diámetro calculado por normativa (CTE): 50,00 mm. Diámetro comercial por exceso: DN75 Tramo: Tramo <156> [117-118]

Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo






100,00

Tramo: Tramo <154> [122-123]

Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo





Datos de cálculo





100,00

Tramo: Tramo <204> [130-131]

Datos de cálculo




Datos de cálculo





100,00

Tramo: Tramo <207> [134-135]

Datos de cálculo




Datos de cálculo





100,00

Tramo: Tramo <162> [138-139]

Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo





100,00

Tramo: Tramo <184> [144-145]

Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo





100,00

Tramo: Tramo <186> [152-153]

Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo





100,00

Tramo: Tramo <201> [158-159]

Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo




Datos de cálculo





100,00

Tramo: Tramo <205> [164-165]

Datos de cálculo




Datos de cálculo





100,00

Tramo: Tramo <206> [168-169]

Datos de cálculo




13.2.5. Resumen de cálculo de tramos Acometida [1]

Descripción Red Diámetro nominal / serie

Tipo Pend. L NUDs Sup Qmax VH VT

Tramo <1> [1-2] Residual DN110 PVC Colector 2 % 0,82 180,00 0,00 84,60 1,39









Tramo <61> [17-18] Residual DN110 PVC Ramal 2 % 0,46 46,00 0,00 21,62 1,39













Tramo <80> [18-43] Residual DN110 PVC Bajante 4,00 23,00 0,00 10,81 4,02











































Donde: Descripción = Descripción del suministro. Red = Tipo de red. Tipo = Función del tramo (ramal, colector, canalón, bajante). Pend. = Pendiente (%) L = Longitud (m).

NUDs = Nº de unidades de desagüe. Sup = Superficie a evacuar (m2) Qmax = Caudal máximo previsible (m3/h). VH = Velocidad en tramos horizontales (m/s). VT = Velocidad terminal (m/s).

13.2.6. Cálculo de la Red de Ventilación

Vertical formada por: <Bajante <11> [58-43-50-44-46-48]; Bajante <8> [25-35-19-21-18-23]; > Longitud de la vertical: 4,00 Nº máximo de UDs de la vertical: 23,00 Ventilación primaria: Instalada Serie del tubo empleado: PVC Diámetro nominal: DN110 Diámetro interior (mm.): 105,60 Longitud (m.): 5,00 Ventilación secundaria: No Instalada

Vertical formada por: <Bajante <10> [86-79-82-80-84]; Bajante <7> [77-70-71-73-75]; > Longitud de la vertical: 4,00 Nº máximo de UDs de la vertical: 20,00 Ventilación primaria: Instalada Serie del tubo empleado: PVC Diámetro nominal: DN110 Diámetro interior (mm.): 105,60 Longitud (m.): 5,00 Ventilación secundaria: No Instalada

Vertical formada por: <Bajante <9> [102-99-100-104-106]; Bajante <6> [93-91-97-90-95]; > Longitud de la vertical: 4,00 Nº máximo de UDs de la vertical: 20,00 Ventilación primaria: Instalada Serie del tubo empleado: PVC Diámetro nominal: DN110 Diámetro interior (mm.): 105,60 Longitud (m.): 5,00 Ventilación secundaria: No Instalada

13.2.7. Cálculo de los sistemas de bombeo y elevación

13.2.7.1.Dimensionado del depósito de recepción

El dimensionado del depósito ha de hacerse de tal manera que se limite el número de arrancadas de la bomba y según la expresión:

1000

13600⋅⋅= B

A

N CN

V

Donde: VN es el volumen neto del depósito de recepción CB es el caudal de la bomba, en Lits/sg. NA es el número de arranques de la bomba/hora

Ponemos la altura neta HN del depósito en función de VN y de la superficie en planta S, según la expresión:

S

VH N

N =

La superficie S depende de las dimensiones de la bomba y del número de ellas que se vayan a instalar. A partir de la altura HN, podemos obtener la altura efectiva HE, teniendo en cuenta: Hay que dejar una altura H1 entre el nivel mínimo del agua en el depósito y el fondo para que la boca de aspiración de la bomba esté siempre sumergida. Dejar una altura mínima H2 entre el nivel máximo del agua en el depósito y la generatriz inferior de la tubería de acometida, o de la más baja de las generatrices inferiores de las tuberías de acometida.

21 HHHH NE ++=

Finalmente, la altura total HT, la podremos tener una vez que se le añada la diferencia de cota entre el nivel del suelo y la generatriz inferior de la tubería H, para obtener la profundidad total del depósito:

HHH ET +=

13.2.7.2.Dispositivo de elevación. El caudal de aguas fecales que se necesita evacuar se estima con el método de las Unidades de Descarga y el cálculo de probabilidades. El coeficiente de simultaneidad de uso puede calcularse mediante la expresión:

1

1

−=

NCS

Donde: CS es el coeficiente de simultaneidad N es el número de aparatos sanitarios

Si hacemos N igual al número de UDs, podemos obtener el caudal de aportación mediante la expresión:

1

147.0

−⋅⋅=⋅=

UDsUDsCQQ SA

El caudal de la bomba debe ser siempre igual o mayor al caudal de aportación más un incremento de mayoración de este según:

AMayoracionB QCoefQ ⋅=

Grupo de bombeo <1> [7-6]

DEPOSITO

H1 (m) H2 (m) HN (m) HE (m) HT (m)

0,20 0,10 2,37 2,67 3,47

NA (arr/h) S (m2) VN (m3) VE (m3) VT (m3)

12,00 1,00 2,37 2,67 3,47

BOMBA

Q (Lits/sg)

CS QA (Lits/sg)

Coef.Mayorarcion (%)

QB (List/sg)

84,60 0,07 6,32 125,00 7,90

13.3. Instalación Solar 13.3.1. Ficha resumen de la Instalación

Datos generales Sistema de intercambio en puntos de consumo

Localización (provincia): Sevilla Intercambiadores Individuales

Latitud (º): 37,38

Tipo de instalación: Edif. Terciario Marca y modelo: Kit Solar SOLECO o

similar

litros/día por usuario: 3

Tª uso (ºC): 45

Nº usuarios: 700 Sistema hidráulico, circuito 1º(captación-acumulación)

Ocupación media (%): 100

Consumo tot. diario (litros): 2.100 Caudal unitario q (litros/hm2): 45

Descripción de la instalación solar Caudal total Q (litros/h): 1.755

Pérdidas de carga H (m.c.a.): 2,07

Principio de circulación: Forzado Marca y modelo: Wilo Stratos ECO-ST

25/1-5 o similar

Tipo de intercambio: Indirecto

Fluido de trabajo: Agua Vaso de expansión (litros): 80

Sistema de captación solar Sistema hidráulico, circuito 2º (distribución)

Tipo de captador: Chromagen CR-12 Caudal total Q (litros/h): 5.400

Factor óptico: 0,81 Pérdidas de carga H (m.c.a.): 6,61

Factor de pérdidas (W/m2ºC): 3,2 Marca y modelo: Wilo Stratos-Z 30/

1-12 o similar

Área unitaria (m2): 2,6

Nº captadores: 15 Parámetros de diseño

Área total captación (m2): 39

Nº captadores por batería: 5 V (litros): 2.500

Distancia entre baterías (m): 4,25 M (litros): 2.100

Agrupación: 3 A (m2): 39

Inclinación α (º): 45

Orientación β (º): 16 Relaciones entre parámetros

Aporte solar medio (%): 70,0 % V/A (litros/m2): 64,10

M/A (litros/ m2): 53,85

Sistema de acumulación solar V/M: 1,19

Acumulación total(litros): 2.500

Marca y modelo: Lapesa modelo MXV-2.500-SSB o similar Energía Auxiliar:

Intercambiador: Serpentín interno

Marca y modelo: Chaffoteaux

Pharos Zelios 12 FF

Potencia: 12 kW

13.3.2. Dimensionado de la instalación

AcSol 2.0 Configuración: acumulación centralizada e intercambiador individual

Informe de resultados

• CONDICIONES AMBIENTALES Localidad: AMT-Sevilla Latitud: 37.42 [º] Fichero meteorológico utilizado en la simulación: ..\weather\AMT-Sevilla.met Resumen clima:

Mes Horas de

sol [h]

Radiación horizontal

[MJ/m2�dia]

Temperatura media

ambiente [ºC]

Temperatura media de red

[ºC]

AÑO 4518.00 17.60 18.22 15.50

Enero 310.00 9.14 10.66 11.00

Febrero 316.00 12.23 11.91 11.00

Marzo 372.00 16.01 14.02 13.00

Abril 413.00 19.76 16.06 14.00

Mayo 433.00 24.14 19.61 16.00

Junio 454.00 25.89 23.45 19.00

Julio 434.00 27.24 26.86 21.00

Agosto 434.00 24.81 26.79 21.00

Septiembre 374.00 19.17 24.41 20.00

Octubre 368.00 14.30 19.50 16.00

Noviembre 300.00 10.21 14.26 13.00

Diciembre 310.00 8.30 11.12 11.00 Obstáculos en el horizonte:

Orientación Altura angular del obstáculo

[º]

N - NNE 0.00

NNE - NO 0.00

NO - ENE 0.00

ENE -E 0.00

E - ESE 0.00

ESE - SE 0.00

SE - SSE 0.00

SSE - S 0.00

S - SSO 0.00

SSO - SO 0.00

SO - OSO 0.00

OSO -O 0.00

O - ONO 0.00

ONO - NO 0.00

NO - NNO 0.00

NNO - N 0.00

• DEMANDA

Temperatura de referencia para definir la demanda de ACS: 60.00 [ºC] Demandas de referencia:

Vivienda TIPO

Numero de

viviendas

Demanda [litros/dia�viv]

Perfil diario

Perfil mensual

A 4.00 365.00 FCHART Uniforme

B 8.00 50.00 FCHART Uniforme

C 6.00 40.00 FCHART Uniforme

D 0.00 88.00 FCHART Uniforme Demanda térmica mensual de agua caliente sanitaria:

Mes Viviendas A

[MJ] Viviendas B

[MJ] Viviendas C

[MJ] Viviendas D

[MJ] Total [MJ]

Enero 9281.24 2542.81 1525.68 0.00 13349.73

Febrero 8383.06 2296.73 1378.04 0.00 12057.82

Marzo 8902.42 2439.02 1463.41 0.00 12804.84

Abril 8431.94 2310.12 1386.07 0.00 12128.13

Mayo 8334.18 2283.34 1370.00 0.00 11987.51

Junio 7515.42 2059.02 1235.41 0.00 10809.85

Julio 7387.11 2023.87 1214.32 0.00 10625.30

Agosto 7387.11 2023.87 1214.32 0.00 10625.30

Septiembre 7332.12 2008.80 1205.28 0.00 10546.20

Octubre 8334.18 2283.34 1370.00 0.00 11987.51

Noviembre 8615.24 2360.34 1416.20 0.00 12391.78

Diciembre 9281.24 2542.81 1525.68 0.00 13349.73

• CARACTERÍSTICAS DE LA INSTALACIÓN SIMULADA

Área total de captación: 38.70 [m2] Conexionado de los captadores: Paralelo Inclinación con respecto a la horizontal: 45.00 [º] Orientación con respecto al sur: -16.00 [º] Rendimiento óptico del captador a incidencia normal: 0.81 [%/100] Término lineal de pérdidas: 3.20 [W/m2�K] Término cuadrático de pérdidas: 0.01 [W/m2�K2] Fluido primario: agua (Cp = 4.18 [kJ/kg�K]) Flujo másico bomba del primario: 1741.50 [litros/h] Valor promedio del coeficiente global de pérdidas de las tuberías del primario: 2.01 [W/m2�K] Temperatura de sobrecalentamiento: 120.00 [ºC] Potencia nominal del intercambiador de calor de captadores: 77.40 [kW] Diferencia de temperatura logarítmica media (DTLM) en condiciones nominales: 5.00 [ºC] Efectividad del intercambiador de calor de captadores en condiciones de operación (calculada): 0.88 Fluido de distribución: agua (Cp=4.19 kJ/kg�K) Flujo másico de la bomba de secundario (carga del acumulador): 1741.50 [litros/hora] Coeficiente global de pérdidas de las tubería de secundario: 0.00 [W/m2�K] Volumen del acumulador: 2500.02 [litros] Coeficiente global de pérdidas del acumulador: 0.53 [W/m2�K] Flujo másico de la bomba de terciario (distribución): 5400.00 [litros/hora]

Coeficiente global de pérdidas de la tubería general de distribución: 1.56 [W/m2�K] Coeficiente global de pérdidas de la tubería general de retorno: 1.56 [W/m2�K] Número de ramales: 2 x 16 (ida y vuelta) Coeficiente global de pérdidas de los ramales: 3.03 [W/m2�K]

Vivienda TIPO

Efectividad media del intercambiador de calor

A 0.80

B 0.80

C 0.80

D 0.80

Temperatura de consigna de los sistemas auxiliares: 50.00 [ºC] Rendimiento de los sistemas auxiliares: 80.00 [%] Diferenciales de temperatura para el control de las bombas de primario y secundario: encendido 7.00 [ºC], apagado 2.00 [ºC] Temperatura máxima permitida en el acumulador principal: 90.00 [ºC] Método de control de la distribución: opción 1, control por temperatura y temporizador Temperatura del acumulador para puesta en marcha de la distribución: 20.00 [ºC] Diferencia de temperatura acumulador-retorno para detener la distribución: 0.10 [ºC]

Prestaciones globales

Mes Fracción solar [%]

Rendimiento del primario

[%]

Horas de funcionamiento

primario [h]

Horas en sobrecalentamiento

[h]

Pérdidas radiación

TOTAL [%]

Pérdidas por

orientación [%]

Pérdidas por

obstáculos [%]

AÑO 70.00 51.51 2961.50 0.00 2.10 2.07 0.04

Enero 53.16 52.31 218.50 0.00 -2.04 -2.23 0.18

Febrero 60.56 52.05 212.50 0.00 -0.70 -0.70 0.00

Marzo 65.90 51.26 251.50 0.00 1.16 1.10 0.06

Abril 67.41 50.33 252.50 0.00 3.28 3.28 0.00

Mayo 73.11 50.35 273.00 0.00 5.14 5.14 0.00

Junio 78.55 49.98 265.00 0.00 5.98 5.98 0.00

Julio 88.73 50.93 276.00 0.00 6.03 6.03 0.00

Agosto 92.42 51.21 274.50 0.00 4.07 4.07 0.00

Septiembre 85.71 52.20 258.00 0.00 2.09 2.04 0.05

Octubre 73.96 52.99 248.50 0.00 -0.52 -0.52 0.00

Noviembre 61.34 52.69 223.50 0.00 -2.34 -2.57 0.22

Diciembre 51.25 52.64 208.00 0.00 -2.26 -2.29 0.02 Número de horas de funcionamiento de la bomba del secundario = 2961.50 Número de horas de funcionamiento de la bomba del terciario = 6873.50

Prestaciones por tipo de usuario

Mes Fracción solar

TIPO A [%] Fracción solar

TIPO B [%] Fracción solar

TIPO C [%] Fracción solar

TIPO D [%]

AÑO 70.00 70.00 70.00 0.00

Enero 53.16 53.16 53.16 0.00

Febrero 60.56 60.56 60.56 0.00

Marzo 65.90 65.90 65.90 0.00

Abril 67.41 67.41 67.41 0.00

Mayo 73.11 73.11 73.11 0.00

Junio 78.55 78.55 78.55 0.00

Julio 88.73 88.73 88.73 0.00

Agosto 92.42 92.42 92.42 0.00

Septiembre 85.71 85.71 85.71 0.00

Octubre 73.96 73.96 73.96 0.00

Noviembre 61.34 61.34 61.34 0.00

Diciembre 51.25 51.25 51.25 0.00

Intercambios de energía

La siguiente tabla muestra el balance de energía global del sistema y cómo se distribuyen las ganancias (aportes solar y auxiliar) entre la demanda y las diferentes pérdidas. Las dos primeras casillas de la columna reparto (fondo azul) suman 100% y le informan de la procedencia de las ganancias. Las restantes (fondo amarillo) también suman 100% y describen a qué se han destinado las ganancias.

FLUJO Energía [MJ] Reparto [%]

GANANCIAS

(3) Energía cedida por los captadores al fluido primario

149026.77 77.69

(11) Energía térmica cedida por los sistemas auxiliares

42800.45 22.31

DEMANDA (12) Demanda térmica de A.C.S. 142663.72 74.50

PÉRDIDAS

(4) Pérdidas en las tuberías del campo 4655.99 2.43

(6) Pérdidas en las tuberías del secundario

0.00 0.00

(8) Pérdidas en la impulsión (general + ramales)

19743.84 10.31

(9) Pérdidas en el retorno (general + ramales)

19262.93 10.06

(7) Pérdidas en el acumulador 5179.00 2.70

La siguiente tabla recoge todos los flujos de energía que aparecen en el esquema anterior:

FLUJO Energía [MJ]

(1) Radiación incidente sobre orientación óptima 286224.30

(2) Radiación final sobre captadores (tras descontar las pérdidas por orientación y sombras)

280201.02

(3) Energía cedida por los captadores al fluido primario 149026.77

(4) Pérdidas en las tuberías del primario 4655.99

(5) Energía transferida en el intercambiador de calor primario

144317.82

(6) Pérdidas en las tuberías del secundario 0.00

(7) Pérdidas en el acumulador central 5179.00

(8) Pérdidas en la impulsión (general y ramales) 19743.84

(9) Pérdidas en el retorno (general y ramales) 19262.93

(10) Energía solar cedida a los usuarios 99863.69

(11) Energía cedida por los sistemas auxiliares 42800.45

(11bis) Energía demandada por los sistemas auxiliares (consumo combustible)

53500.56

(12) Demanda térmica de A.C.S. 142663.72

DETALLES POR TIPO DE USUARIO

(10a) Energía solar cedida a los usuarios tipo A 69429.04

(11a) Energía cedida por los auxiliares de los usuarios tipo A 29756.50

(11a,bis) Energía consumida por los auxiliares de los usuarios tipo A (combustible)

37195.63

(12a) Demanda térmica de los usuarios tipo A 99185.25

(10b) Energía solar cedida a los usuarios tipo B 19021.65

(11b) Energía cedida por los auxiliares de los usuarios tipo B 8152.47

(11b,bis) Energía consumida por los auxiliares de los usuarios tipo B (combustible)

10190.58

(12b) Demanda térmica de los usuarios tipo B 27174.04

(10c) Energía solar cedida a los usuarios tipo C 11412.99

(11c) Energía cedida por los auxiliares de los usuarios tipo C 4891.48

(11c,bis) Energía consumida por los auxiliares de los usuarios tipo C (combustible)

6114.35

(12c) Demanda térmica de los usuarios tipo C 16304.42

(10d) Energía solar cedida a los usuarios tipo D 0.00

(11d) Energía cedida por los auxiliares de los usuarios tipo D 0.00

(11d,bis) Energía consumida por los auxiliares de los usuarios tipo D (combustible)

0.00

(12d) Demanda térmica de los usuarios tipo D 0.00

NOTA: El esquema anterior es genérico para este tipo de instalaciones. En la instalación proyectada todos los términos de energía cedida por los sistemas auxiliares se generan de forma centralizada y no individualizada como sugiere el esquema.

13.3.3. Cálculo de distancia entre captadores Según la tabla del apartado 11.1.2 y una vez seleccionado el captador Chromagen modelo CR-12 S8, vemos que para un campo de captadores formado por 3 filas de 5 captadores con una inclinación de 45º la distancia mínima será:

d= 1,932*2,2 = 4,25 metros

La distancia entre la primera fila de captadores y los obstáculos que puedan producir sombras sobre la instalación será superior al valor obtenido por la expresión:

d= 1,732*h donde “h” es la altura del obstáculo.

13.3.4. Cálculo de bombas de circulación Determinamos los caudales de los subtramos que conforman el circuito siguiendo la recomendación del fabricante de los colectores (45l/h.m2). Una vez conocidos los caudales determinamos las pérdidas seleccionando los diámetros de las tuberías de cada tramo.

CIRCUITO DE IDA

Tramo Caudal (l/s) Material ØNom(mm) Ø Int (mm)


1-2 0,49 Cobre 35,00 33,00 15,95 28,58 455,85

2-3 0,33 Cobre 28,00 26,00 24,35 11,01 268,04

3-4 0,16 Cobre 22,00 20,00 25,17 9,45 237,84

CIRCUITO DE RETORNO

Tramo Caudal (l/s) Material ØNom(mm) Ø Int (mm)


5-6 0,16 Cobre 22,00 22,00 25,17 9,45 237,84

6-7 0,33 Cobre 28,00 22,00 24,35 11,01 268,04

7-1 0,49 Cobre 35,00 22,00 15,95 28,58 455,85

Resultando un caudal de circulación para el campo de captadores seleccionado (39m2) de:

1.755 l/h

Las pérdidas de carga que debe vencer la bomba circuladora son de: 1.923,46 mm.c.a.

a las que habrá que sumar las que se producen en el serpentín del acumulador de inercia (intercambiador del primario), que según el fabricante para el caudal considerado son de:

142,76 mm.c.a. Para el total de pérdidas (2,07 m.c.a.) y caudal determinados se selecciona la bomba circuladora WILO STRATOS ECO-ST 25/1-5 o similar. Del mismo modo operamos para el circuito de distribución, tomando en cuenta el punto más desfavorable para la determinación de las pérdidas de carga.

CIRCUITO DE IDA Tramo Caudal (l/s) Material ØNom(mm) Øint(mm) P(mmca/m) Longitud P.Total

1-2 1,50 Cobre 54,00 51,60 12,27 27,28 360,56

2-3 1,41 Cobre 54,00 51,60 10,89 5,28 61,56

3-4 1,32 Cobre 42,00 40,00 36,57 11,28 412,46

4-5 1,28 Cobre 42,00 40,00 34,45 6,28 216,33

5-6 1,18 Cobre 42,00 40,00 30,16 4,28 129,10

6-7 1,08 Cobre 42,00 40,00 25,81 8,28 213,70

7-8 1,03 Cobre 42,00 40,00 23,60 6,04 157,68

8-9 0,97 Cobre 42,00 40,00 21,38 6,06 134,29

9-10 1,03 Cobre 42,00 40,00 23,60 9,04 228,49

10-11 0,97 Cobre 42,00 40,00 21,38 6,06 134,29

11-12 0,91 Cobre 42,00 40,00 19,15 4,06 81,97

12-13 0,85 Cobre 42,00 40,00 16,92 8,06 140,11

13-14 0,68 Cobre 35,00 33,00 28,56 3,83 115,82

14-15 0,51 Cobre 35,00 33,00 17,26 5,83 104,53

15-16 0,34 Cobre 28,00 26,00 26,35 7,64 206,34

16-17 0,17 Cobre 22,00 20,00 27,24 3,51 99,14

CIRCUITO DE RETORNO


2-3 0,26 Cobre 28,00 26,00 16,47 4,64 76,91

3-4 0,52 Cobre 35,00 33,00 17,86 10,83 197,43

4-5 0,69 Cobre 35,00 33,00 29,29 6,06 177,41

5-6 0,86 Cobre 42,00 40,00 17,27 4,06 73,92

6-7 1,03 Cobre 42,00 40,00 23,68 8,06 196,09

7-8 1,07 Cobre 42,00 40,00 25,45 4,06 108,94

8-9 1,12 Cobre 42,00 40,00 27,36 6,06 171,83

9-10 1,16 Cobre 42,00 40,00 29,34 9,68 284,01

10-11 1,21 Cobre 42,00 40,00 31,35 6,28 196,91

11-12 1,25 Cobre 42,00 40,00 33,39 4,28 142,90

12-13 1,30 Cobre 42,00 40,00 35,43 8,28 293,33

13-14 1,34 Cobre 42,00 40,00 37,47 4,28 160,36

14-15 1,38 Cobre 42,00 40,00 39,51 6,28 248,10

15-16 1,42 Cobre 54,00 51,60 11,03 8,65 95,43

16-17 1,46 Cobre 54,00 51,60 11,65 4,65 54,18

17-1 1,50 Cobre 54,00 51,60 12,27 29,39 360,56

El caudal de circulación para este circuito, aplicando simultaneidad, es de:

5.400 l/h Las pérdidas de carga que habrá que vencer serán la suma de las producidas en los tramos hasta el punto más desfavorable más la que se produce en el propio intercambiador, que según el fabricante (kit solar SOLECO) es de:

0,97 m.c.a. Para el total de pérdidas (6,61 m.c.a.) y caudal determinados se selecciona la bomba circuladora WILO STRATOS-Z 30/1-12 o similar.

13.3.5. Cálculo de vaso de expansión Determinamos primero el volumen de fluido contenido en ambos circuitos.

PRIMARIO

Volumen del Captador 1,7 l

Numero de Captadores 15

Volumen del Intercambiador 30,2 l

Tuberías (por tramos) Ø Nominal Ø Interior Longitud Volumen (l)

1-2 35 33 20 17,11

2-3 28 26 4,25 2,26

3-4 22 20 4,25 1,34

5-6 22 20 4,25 1,34

6-7 28 26 4,25 2,26

7-1 25 20 20 6,28

Subtotal 30,6

Volumen Total 86,3 l

SECUNDARIO

Volumen del Intercambiador 0,31 l

Numero de Intercambiadores 15

Volumen del Acumulador 2500 l

Tuberías Ø Nominal Ø Interior Longitud Volumen (l)

1-2 42 40 20 25,13

2-3 42 40 4 5,03

3-4 42 40 10 12,57

4-5 42 40 5 6,28

5-6 42 40 3 3,77

6-7 42 40 7 8,80

7-8 35 33 3 2,57

8-9 35 33 5 4,28

9-10 35 33 6 5,13

10-11 35 33 5 4,28

11-12 35 33 3 2,57

12-13 35 33 7 5,99

13-14 28 26 3 1,59

14-15 28 26 5 2,65

15-16 22 20 7 2,20

16-17 18 16 3 0,60

1-17 42 40 20 25,13

17-16 42 40 3 3,77

16-15 42 40 7 8,80

15-14 42 40 5 6,28

14-13 42 40 3 3,77

13-12 42 40 7 8,80

12-11 42 40 3 3,77

11-10 42 40 5 6,28

10-9 35 33 6 5,13

9-8 35 33 5 4,28

8-7 35 33 3 2,57

7-6 35 33 7 5,99

6-5 35 33 3 2,57

5-4 35 33 5 4,28

4-3 28 26 10 5,31

3-2 22 20 4 1,26

Ramales a intercamb. 18 16 40 8,04

Subtotal 199,4

Volumen Total 2704,1 l

Posteriormente determinamos el volumen de ambos vasos de expansión teniendo en cuenta que en el primario debemos tener en cuenta la posible formación de vapor, mientras que esto no será tenido en cuenta para el secundario.

PRIMARIO

Volumen Nominal del Vaso Vu 79,9 l

Volumen de la Expansión Ve 2,7 l

Volumen de Vaporización Vvap 25,5 l

Volumen de Reserva Vr 3 l

Volumen de Liquido Vt 86,3 l

Coeficiente de Expansión Ce 0,0315

Coeficiente de Presión Cp 2,56

Presión Máxima Pmax 5,4 bar

Presión Mínima Pmin 2,9 bar

Presión de Calibrado de Válv. Seg. Pvs 6 bar

Presión de tarado del Vaso Pvaso 1,1 bar

Volumen del Colector Vc 1,7 l

Numero de Colectores n 15

Altura estática de la instalación H 9 m

Temperatura Ida Ti 70 ºC

Temperatura Retorno Tr 90 ºC

SECUNDARIO

Volumen Nominal del Vaso Vu 116,7 l

Volumen de la Expansión Ve 35,7 l

Volumen de Reserva Vr 13,5 l

Volumen de Liquido Vt 2704,1 l

Coeficiente de Expansión Ce 0,0132

Coeficiente de Presión Cp 2,37

Presión Máxima Pmax 5,4 bar

Presión Mínima Pmin 2,7 bar

Presión de Calibrado de Válv. Seg. Pvs 6 bar

Presión de tarado del Vaso Pvaso 0,9 bar

Altura estática de la instalación H 7 m

Temperatura Ida Ti 60 ºC

Temperatura Retorno Tr 35 ºC Con los datos obtenidos seleccionamos los vasos de expansión comerciales iguales o superiores a los valores así obtenidos:

• Vaso Exp. Primario: 80 l • Vaso Exp. Secundario: 140 l

13.3.6. Cálculo de la caldera de apoyo Tomamos como datos de partida los siguientes:

VARIABLE DEFINICIÓN VALOR UD. G Consumo diario de ACS del edificio 2.100 L QMP Caudal medio en los períodos punta ¼ G l/h Hp Duración media de los períodos punta 1 h Hv Duración media de los períodos valle 4 h H Tiempo de funcionamiento de la Caldera 10 h Hp Tiempo total de períodos punta 2 h Hv Tiempo total de períodos valle 8 h te Temperatura de entrada del agua fría de la red 11 ºC tu Temperatura de utilización del agua caliente 45 ºC tp Temperatura de preparación del agua caliente 55 ºC

Con estos valores determinamos que el caudal medio de los períodos punta es

QMP = 2.100 / 4 = 525 l/h = 0,15 l/seg Y el caudal medio de los períodos valle, teniendo en cuenta que el gasto diario de los períodos valle será G – QMPxHp, será

p

pMP

MVHH

HQGQ

−

⋅−=

Para calcular la energía que necesitamos para llevar el acumulador a la temperatura de preparación (tp) lo separaremos en dos escalones, teniendo en cuenta que en cualquier momento en el acumulador habrá un porcentaje de “agua nueva” y otro de agua que ya ha sido calentada. Estos porcentajes se establecen experimentalmente en 60/40, por lo que la energía necesaria para que el acumulador alcance la temperatura de utilización será

JA=4,18 x 0,6V(tu-te), siendo V el volumen del acumulador Asimismo, para que el agua acumulada suba de tu a tp deberemos suministrar la energía

JB=4,18 V (tp-tu) Por lo que el total de energía de preparación del agua es

J = JA+JB = 4,18 V (tp - 0,4tu - 0,6te) Por otro lado la energía consumida en un período punta es

4,18 (tu-te) QMP x Hp Y la energía consumida en un período valle

( ) ( ) v

p

pMP

euvMVeu hHH

HQGtt18,4hQtt18,4 ⋅

−

⋅−⋅−⋅=⋅⋅−⋅

Partiendo de la hipótesis en que la caldera tiene un funcionamiento ininterrumpido, en los períodos valle se obtendrá un superávit de energía (llamado ENERGÍA DE ACUMULACIÓN) que será

( ) v

p

pMP

euv hHH

HQGtt18,4hP ⋅

−

⋅−⋅−⋅−⋅

Y por su parte en los períodos punta se producirá un déficit de energía cuyo valor es

4,18 (tu-te) QMP x Hp – P x hp

Para determinar la potencia de Caldera necesaria debe cumplirse que la producción de energía en los períodos valle (de preparación) debe destinarse en su totalidad a constituirse en energía de acumulación:

( ) ( ) v

p

pMP

euveup hHH

HQGtt18,4hPt6,0t4,0tV18,4 ⋅

−

⋅−⋅−⋅−⋅=⋅−⋅−⋅⋅

Y además también debe cumplirse que toda la energía de acumulación debe compensar el déficit de energía que se produce en los períodos valle, por lo que

( ) ( ) ppMPeueup hPhQtt18,4t6,0t4,0tV18,4 ⋅−⋅⋅−⋅=⋅−⋅−⋅⋅

Despejando de estas dos expresiones P se obtiene la potencia necesaria para el sistema auxiliar.

( ) ( )

−⋅−+⋅⋅

+

−⋅=

p

vpMPMPp

pv

eu

HH

hHQGQh

hh

tt18,4P

Aplicando esta fórmula a nuestros valores de entrada se obtiene una potencia mínima necesaria P = 9kW. Este valor obtenido debemos incrementarlo para compensar las pérdidas y posteriormente debemos aplicarle un segundo factor de mayoración para compensar algunos períodos punta superiores a los previstos. Una vez aplicados los factores correctores obtenemos una potencia de la caldera de apoyo P = 11kW, seleccionando el modelo Pharos Zelios 12FF de la marca Chaffoteaux que tiene una potencia nominal de 12kW.

13.3.7. Instalación de Gas Se proyecta la instalación de gas natural para abastecer a la caldera de apoyo de la instalación solar de ACS. De la red general partirá la acometida al edificio, mediante llave de paso de corte general, según las normas particulares de la compañía suministradora. La canalización irá enterrada hasta alcanzar el contador, ubicado en nicho empotrado en la pared de planta baja. Dicho nicho se dotará con llave, una copia de esta se facilitará a la compañía suministradora. Desde el contador partirá un ramal para alimentación directa de la caldera de gas. En el interior del recindo dode irá ubicada la caldera, previa llave de corte individual, la canalización irá vista directamente instalada sobre la pared. Los diámetros se han obtenido siguiendo las especificaciones y consideraciones de la NTE-IGN, con un supuesto de presión mínima, dada por la compañía suministradora, de todas formas el cálculo y los diámetros deberán ser consultados con la compañía suministradora antes de comenzar dicha instalación.

13.4. Media Tensión 13.4.1. Intensidad de Media Tensión

La intensidad primaria en un transformador trifásico viene dada por la expresión: (13.4.1.a)

donde: P potencia del transformador [kVA] Up tensión primaria [kV] Ip intensidad primaria [A]

En el caso que nos ocupa, la tensión primaria de alimentación es de 25 kV. Para el único transformador de este Centro de Transformador, la potencia es de 630 kVA.

� Ip = 14,5 A

13.4.2. Intensidad de Baja Tensión Para el único transformador de este Centro de Transformador, la potencia es de 630 kVA, y la tensión secundaria es de 420 V en vacío. La intensidad secundaria en un transformador trifásico viene dada por la expresión:

(13.4.2.a)

donde: P potencia del transformador [kVA] Us tensión en el secundario [kV] Is intensidad en el secundario [A]

La intensidad en las salidas de 420 V en vacío puede alcanzar el valor

� Is = 866 A.

13.4.3. Cortocircuitos 13.4.3.1.Observaciones

Para el cálculo de las intensidades que origina un cortocircuito. se tendrá en cuenta la potencia de cortocircuito de la red de MT, valor especificado por la compañía eléctrica. 13.4.3.2.Cálculo de las intensidades de cortocircuito

Para el cálculo de la corriente de cortocircuito en la instalación, se utiliza la expresión:

(13.4.3.2.a)

donde: Scc potencia de cortocircuito de la red [MVA] Up tensión de servicio [kV] Iccp corriente de cortocircuito [kA]

p

pU

PI

⋅=

3

s

sU

PI

⋅=3

p

ccccp

U

SI

⋅=3

Para los cortocircuitos secundarios, se va a considerar que la potencia de cortocircuito disponible es la teórica de los transformadores de MT-BT, siendo por ello más conservadores que en las consideraciones reales. La corriente de cortocircuito del secundario de un transformador trifásico, viene dada por la expresión:

(13.4.3.2.b)

donde: P potencia de transformador [kVA] Ecc tensión de cortocircuito del transformador [%] Us tensión en el secundario [V] Iccs corriente de cortocircuito [kA]

13.4.3.3.Cortocircuito en el lado de Media Tensión Utilizando la expresión 13.4.3.2.a, en el que la potencia de cortocircuito es de 600 MVA y la tensión de servicio 25 kV, la intensidad de cortocircuito es :

� Iccp = 13,9 kA 13.4.3.4.Cortocircuito en el lado de Baja Tensión

Para el único transformador de este Centro de Transformación, la potencia es de 630 kVA, la tensión porcentual del cortocircuito del 6%, y la tensión secundaria es de 420 V en vacío La intensidad de cortocircuito en el lado de BT con 420 V en vacío será, según la fórmula 13.4.3.2.b:

� Iccs = 21,7 kA

13.4.4. Dimensionado del embarrado Las celdas fabricadas por ORMAZABAL han sido sometidas a ensayos para certificar los valores indicados en las placas de características, por lo que no es necesario realizar cálculos teóricos ni hipótesis de comportamiento de celdas.

13.4.4.1.Comprobación por densidad de corriente

La comprobación por densidad de corriente tiene por objeto verificar que el conductor indicado es capaz de conducir la corriente nominal máxima sin superar la densidad máxima posible para el material conductor. Esto, además de mediante cálculos teóricos, puede comprobarse realizando un ensayo de intensidad nominal, que con objeto de disponer de suficiente margen de seguridad, se considerará que es la intensidad del bucle, que en este caso es de 400 A. Para las celdas del sistema CGM la certificación correspondiente que cubre el valor necesitado se ha obtenido con el protocolo 9901B026-AKLE-02 realizado por los laboratorios LABEIN en Vizcaya (España). 13.4.4.2.Comprobación por solicitación electrodinámica

scc

ccsUE

PI

⋅⋅

⋅=3

100

La intensidad dinámica de cortocircuito se valora en aproximadamente 2,5 veces la intensidad eficaz de cortocircuito calculada en el apartado 13.4.3.2.a de este capítulo, por lo que:

� Icc(din) = 34,6 kA Para las celdas del sistema CGM la certificación correspondiente que cubre el valor necesitado se ha obtenido con el protocolo GPS-98/01432 en el laboratorio de CESI en Italia. 13.4.4.3.Comprobación por solicitación térmica

La comprobación térmica tiene por objeto comprobar que no se producirá un calentamiento excesivo de la aparamenta por defecto de un cortocircuito. Esta comprobación se puede realizar mediante cálculos teóricos, pero preferentemente se debe realizar un ensayo según la normativa en vigor. En este caso, la intensidad considerada es la eficaz de cortocircuito, cuyo valor es:

� Icc(ter) = 13,9 kA. Para las celdas del sistema CGM la certificación correspondiente que cubre el valor necesitado se ha obtenido con el protocolo GPS-98/01432 en el laboratorio de CESI en Italia.

13.4.5. Protección contra sobrecargas y cortocircuitos

Los transformadores están protegidos tanto en MT como en BT. En MT la protección la efectúan las celdas asociadas a esos transformadores, mientras que en BT la protección se incorpora en los cuadros de las líneas de salida. Transformador La protección de este transformador se realiza por medio de una celda de interruptor automático, que proporciona todas las protecciones al transformador, bien sea por sobrecargas, faltas a tierra o cortocircuitos, gracias a la presencia de un relé de protección En caso contrario, se utilizan únicamente como elemento de maniobra de la red. El interruptor automático posee capacidad de corte tanto para las corrientes nominales, como para los cortocircuitos antes calculados. La celda de protección de este transformador incorpora el relé RPGM, que provee de las protecciones indicadas en la memoria, sin necesidad de disponer de una fuente de alimentación auxiliar. - Protecciones en BT Las salidas de BT cuentan con fusibles en todas las salidas, con una intensidad nominal igual al valor de la intensidad nominal exigida a esa salida y un poder de corte como mínimo igual a la corriente de cortocircuito correspondiente, según lo calculado en el apartado 13.4.3.4. -Protecciones en BT Las protecciones han sido elegidas según las necesidades de la instalación, considerando el cuadro como un especial.

13.4.6. Dimensionado de los puentes de MT

Los cables que se utilizan en esta instalación, descritos en la memoria, deberán ser capaces de soportar los parámetros de la red. Transformador 1 La intensidad nominal demandada por este transformador es igual a 14,5 A que es inferior al valor máximo admisible por el cable. Este valor es de 235 A para un cable de sección de 95 mm2 de Al según el fabricante.

13.4.7. Dimensionado de la ventilación del Centro de Transformación. Para calcular la superficie de la reja de entrada de aire en el edificio se utiliza la siguiente expresión:

(13.4.7.a)

donde: Wcu pérdidas en el cobre del transformador [W] Wfe pérdidas en el hierro del transformador [W] K coeficiente en función de la forma de las rejas de

entrada [aproximadamente entre 0,35 y 0,40] h distancia vertical entre las rejillas de entrada y salida [m] DT aumento de temperatura del aire [ºC] Sr superficie mínima de las rejas de entrada [mm2]

No obstante, y aunque es aplicable esta expresión a todos los Edificios Prefabricados de ORMAZABAL, se considera de mayor interés la realización de ensayos de homologación de los Centros de Transformación hasta las potencias indicadas, dejando la expresión para valores superiores a los homologados. El edificio empleado en esta aplicación ha sido homologado según los protocolos obtenidos en laboratorio Labein (Vizcaya - España):

� 97624-1-E, para ventilación de transformador de potencia hasta 1000 kVA

� 960124-CJ-EB-01, para ventilación de transformador de potencia hasta 1600 kVA

13.4.8. Dimensionado del pozo apagafuegos

Al no haber transformadores de aceite como refrigerante, no es necesaria la existencia de pozos apagafuegos.

13.4.9. Cálculo de las instalaciones de puesta a tierra 13.4.9.1.Investigación de las características del suelo

El Reglamento de Alta Tensión indica que para instalaciones de tercera categoría, y de intensidad de cortocircuito a tierra inferior o igual a 16 kA no será imprescindible realizar la citada investigación previa de la resistividad del suelo, bastando el examen visual del terreno y pudiéndose estimar su resistividad, siendo necesario medirla para corrientes superiores.

324.0 ThK

WWS

fecu

r

∆⋅⋅⋅

+=

Según la investigación previa del terreno donde se instalará este Centro de Transformación, se determina la resistividad media en 150 Ohm�m. 13.4.9.2.Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y del tiempo máximo correspondiente a la eliminación del defecto. En las instalaciones de MT de tercera categoría, los parámetros que determinan los cálculos de faltas a tierra son las siguientes: De la red:

� Tipo de neutro. El neutro de la red puede estar aislado, rígidamente unido a tierra, unido a esta mediante resistencias o impedancias. Esto producirá una limitación de la corriente de la falta, en función de las longitudes de líneas o de los valores de impedancias en cada caso.

� Tipo de protecciones. Cuando se produce un defecto, éste se eliminará

mediante la apertura de un elemento de corte que actúa por indicación de un dispositivo relé de intensidad, que puede actuar en un tiempo fijo (tiempo fijo), o según una curva de tipo inverso (tiempo dependiente). Adicionalmente, pueden existir reenganches posteriores al primer disparo, que sólo influirán en los cálculos si se producen en un tiempo inferior a los 0,5 segundos.

No obstante, y dada la casuística existente dentro de las redes de cada compañía suministradora, en ocasiones se debe resolver este cálculo considerando la intensidad máxima empírica y un tiempo máximo de ruptura, valores que, como los otros, deben ser indicados por la compañía eléctrica. 13.4.9.3.Diseño preliminar de la instalación de tierra El diseño preliminar de la instalación de puesta a tierra se realiza basándose en las configuraciones tipo presentadas en el Anexo 2 del método de cálculo de instalaciones de puesta a tierra de UNESA, que esté de acuerdo con la forma y dimensiones del Centro de Transformación, según el método de cálculo desarrollado por este organismo. 13.4.9.4.Cálculo de la resistencia del sistema de tierra

Características de la red de alimentación:

� Tensión de servicio: Ur = 25 kV � Limitación de la intensidad a tierra Idm = 300 A

Nivel de aislamiento de las instalaciones de BT:

� Vbt = 10000 V Características del terreno:

� Resistencia de tierra Ro = 150 Ohm�m � Resistencia del hormigón R'o = 3000 Ohm

La resistencia máxima de la puesta a tierra de protección del edificio, y la intensidad del defecto salen de:

(13.4.9.4.a)

donde: Id intensidad de falta a tierra [A]

bttd VRI ≤⋅

o

tr

R

RK ≤

Rt resistencia total de puesta a tierra [Ohm] Vbt tensión de aislamiento en baja tensión [V]

La intensidad del defecto se calcula de la siguiente forma:

(13.4.9.4.b)

donde:

Idm limitación de la intensidad de falta a tierra [A] Id intensidad de falta a tierra [A]

Operando en este caso, el resultado preliminar obtenido es:

� Id = 300 A La resistencia total de puesta a tierra preliminar:

� Rt = 33,33 Ohm Se selecciona el electrodo tipo (de entre los incluidos en las tablas, y de aplicación en este caso concreto, según las condiciones del sistema de tierras) que cumple el requisito de tener una Kr más cercana inferior o igual a la calculada para este caso y para este centro. Valor unitario de resistencia de puesta a tierra del electrodo:

(13.4.9.4.c)

donde:

Rt resistencia total de puesta a tierra [Ohm] Ro resistividad del terreno en [Ohm�m] Kr coeficiente del electrodo

- Centro de Transformación Para nuestro caso particular, y según los valores antes indicados:

� Kr <= 0,2222 La configuración adecuada para este caso tiene las siguientes propiedades:

� Configuración seleccionada: 70/25/5/42 � Geometría del sistema: Anillo rectangular � Distancia de la red: 7.0x2.5 m � Profundidad del electrodo horizontal: 0,5 m � Número de picas: cuatro � Longitud de las picas: 2 metros

Parámetros característicos del electrodo: � De la resistencia Kr = 0,084 � De la tensión de paso Kp = 0,0186 � De la tensión de contacto Kc = 0,0409

Medidas de seguridad adicionales para evitar tensiones de contacto. Para que no aparezcan tensiones de contacto exteriores ni interiores, se adaptan las siguientes medidas de seguridad:

dmd II =

� Las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del Edificio/s no tendrán contacto eléctrico con masas conductoras susceptibles de quedar a tensión debido a defectos o averías.

� En el piso del Centro de Transformación se instalará un mallazo cubierto

por una capa de hormigón de 10 cm, conectado a la puesta a tierra del mismo.

� En el caso de instalar las picas en hilera, se dispondrán alineadas con el

frente del edificio. El valor real de la resistencia de puesta a tierra del edificio será:

(13.4.9.4.d)

donde: Kr coeficiente del electrodo Ro resistividad del terreno en [Ohm�m] R’t resistencia total de puesta a tierra [Ohm]

por lo que para el Centro de Transformación:

� R't = 12,6 Ohm y la intensidad de defecto real, tal y como indica la fórmula (13.4.9.4.b):

� I'd = 300 A 13.4.9.5.Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las tensiones de paso y contacto en el interior en los edificios de maniobra interior, ya que éstas son prácticamente nulas. La tensión de defecto vendrá dada por:

(13.4.9.5.a)

donde: R’t resistencia total de puesta a tierra [Ohm] I’d intensidad de defecto [A] V’d tensión de defecto [V]

por lo que en el Centro de Transformación:

� V'd = 3780 V La tensión de paso en el acceso será igual al valor de la tensión máxima de contacto siempre que se disponga de una malla equipotencial conectada al electrodo de tierra según la fórmula:

(13.4.9.5.b)

donde: Kc coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm�m] I’d intensidad de defecto [A] V’c tensión de paso en el acceso [V]

por lo que tendremos en el Centro de Transformación:

ort RKR ⋅=′

dtd IRV ′⋅′=′

docc IRKV ′⋅⋅=′

� V'c = 1840,5 V 13.4.9.6.Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las tensiones de contacto en el exterior de la instalación, ya que éstas serán prácticamente nulas. Tensión de paso en el exterior:

(7.4.9.6.a)

donde: Kp coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm�m] I’d intensidad de defecto [A] V’p tensión de paso en el exterior [V]

por lo que, para este caso:

� V'p = 837 V en el Centro de Transformación 13.4.9.7.Cálculo de las tensiones aplicadas - Centro de Transformación Los valores admisibles son para una duración total de la falta igual a:

� t = 1 seg � K = 78,5 � n = 0,78

Tensión de paso en el exterior:

(13.4.9.7.a)

donde: K coeficiente t tiempo total de duración de la falta [s] n coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm�m] Vp tensión admisible de paso en el exterior [V]

por lo que, para este caso

� Vp = 1491,5 V La tensión de paso en el acceso al edificio:

(13.4.9.7.b)

donde: K coeficiente t tiempo total de duración de la falta [s] n coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm�m] R’o resistividad del hormigón en [Ohm�m] Vp(acc) tensión admisible de paso en el acceso [V]

dopp IRKV ′⋅⋅=′

⋅+⋅

⋅=

1000

61

10 o

np

R

t

KV

′⋅+⋅+⋅

⋅=

1000

331

10)(

oo

naccp

RR

t

KV

por lo que, para este caso

� Vp(acc) = 8203,25 V Comprobamos ahora que los valores calculados para el caso de este Centro de Transformación son inferiores a los valores admisibles: Tensión de paso en el exterior del centro:

� V'p = 837 V < Vp = 1491,5 V Tensión de paso en el acceso al centro:

� V'p(acc) = 1840,5 V < Vp(acc) = 8203,25 V Tensión de defecto:

� V'd = 3780 V < Vbt = 10000 V Intensidad de defecto:

� Ia = 50 A < Id = 300 A < Idm = 300 A 13.4.9.8.Investigación de las tensiones transferibles al exterior Para garantizar que el sistema de tierras de protección no transfiera tensiones al sistema de tierra de servicio, evitando así que afecten a los usuarios, debe establecerse una separación entre los electrodos más próximos de ambos sistemas, siempre que la tensión de defecto supere los 1000V. En este caso es imprescindible mantener esta separación, al ser la tensión de defecto superior a los 1000 V indicados. La distancia mínima de separación entre los sistemas de tierras viene dada por la expresión:

(13.4.9.8.a)

donde: Ro resistividad del terreno en [Ohm�m] I’d intensidad de defecto [A] D distancia mínima de separación [m]

Para este Centro de Transformación:

� D = 7,16 m Se conectará a este sistema de tierras de servicio el neutro del transformador, así como la tierra de los secundarios de los transformadores de tensión e intensidad de la celda de medida. Las características del sistema de tierras de servicio son las siguientes:

� Identificación: 5/22 (según método UNESA) � Geometría: Picas alineadas � Número de picas: dos � Longitud entre picas: 2 metros � Profundidad de las picas: 0,5 m

Los parámetros según esta configuración de tierras son:

� Kr = 0,201 � Kc = 0,0392

π⋅′⋅

=2000

do IRD

El criterio de selección de la tierra de servicio es no ocasionar en el electrodo una tensión superior a 24 V cuando existe un defecto a tierra en una instalación de BT protegida contra contactos indirectos por un diferencial de 650 mA. Para ello la resistencia de puesta a tierra de servicio debe ser inferior a 37 Ohm. Rtserv = Kr � Ro = 0,201 � 150 = 30,15 < 37 Ohm Para mantener los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio independientes, la puesta a tierra del neutro se realizará con cable aislado de 0,6/1 kV, protegido con tubo de PVC de grado de protección 7 como mínimo, contra daños mecánicos. 13.4.9.9.Corrección y ajuste del diseño inicial Según el proceso de justificación del electrodo de puesta a tierra seleccionado, no se considera necesaria la corrección del sistema proyectado. No obstante, se puede ejecutar cualquier configuración con características de protección mejores que las calculadas, es decir, atendiendo a las tablas adjuntas al Método de Cálculo de Tierras de UNESA, con valores de "Kr" inferiores a los calculados, sin necesidad de repetir los cálculos, independientemente de que se cambie la profundidad de enterramiento, geometría de la red de tierra de protección, dimensiones, número de picas o longitud de éstas, ya que los valores de tensión serán inferiores a los calculados en este caso.

13.5. Baja Tensión Los cálculos para cada uno de los circuitos y el cuadro resumen se pueden ver en el anexo correspondiente.

13.6. Climatización 13.6.1. Método de Cálculo de Cargas Térmicas

Se sigue el método desarrollado por ASHRAE (American Society o Heating, Refrigerating and Air-conditioning Engineers, Inc.) que basa la conversión de ganancias instantáneas de calor a cargas de refrigeración en las llamadas funciones de transferencia.

13.6.1.1.Ganancias térmicas instantáneas

El primer paso consiste en el cálculo para cada mes y cada hora de la ganancia de calor instantánea debida a cada uno de los siguientes elementos:

Ganancia solar cristal Insolación a través de acristalamientos al exterior.

nSHGFACSQ tGAN ×××=, Siendo:

GStInsGSdSHGF ×+= que depende del mes, de la hora solar y de la latitud. Donde: QGAN,t = Ganancia instantánea de calor sensible (vatios) A = Área de la superficie acristalada (m²) CS = Coeficiente de sombreado n = Nº de unidades de ventanas del mismo tipo SHGF = Ganancia solar para el cristal tipo (DSA) GSt = Ganancia solar por radiación directa (vatios/m²) GSd = Ganancia solar por radiación difusa (vatios/m²) Ins = Porcentaje de sombra sobre la superficie acristalada Transmisión paredes y techos Cerramientos opacos al exterior, excepto los que no reciben los rayos solares. La ganancia instantánea para cada hora se calcula usando la siguiente función de transferencia (ASHRAE):

( ) ( )

×−×−××= ∑ ∑∑

= =

∆−

=∆−

1 0

,

0

,,

n n

nai

ntGAN

n

n

ntsantGAN ctA

QdtbAQ

Donde: QGAN,t = Ganancia de calor sensible en el ambiente a través de la superficie interior del techo o pared (w) A = Área de la superficie interior (m²) Tsa,t-n∆ = Temperatura sol aire en el instante t-n∆ ∆ = Incremento de tiempos igual a 1 hora. tai = Temperatura del espacio interior supuesta constante bn cn dn = Coeficientes de la función de transferencia según el tipo de cerramiento

La temperatura sol-aire sirve para corregir el efecto de los rayos solares sobre la superficie exterior del cerramiento:

( )βεα −°×∆

×−×+= 90cosoo

t

ecsah

R

h

Itt

Donde: Tsa = Temperatura sol-aire para un mes y una hora dadas (°C) Tec = Temperatura seca exterior corregida según mes y hora (°C) It = Radiación solar incidente en la superficie (w/m²) ho = Coeficiente de termotransferencia de la superficie (w/m² °C) α = Absorbencia de la superficie a la radiación solar (depende del color) β = Ángulo de inclinación del cerramiento respecto de la vertical (horizontales 90°). ε = Emitancia hemisférica de la superficie. ∆R = Diferencia de radiación superficie/cuerpo negro (w/m²) Transmisión excepto paredes y techos Cerramientos al interior Ganancias instantáneas por transmisión en cerramientos opacos interiores y que no están expuestos a los rayos solares.

( )ailtGAN ttAKQ −××=, Donde: QGAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) K = Coeficiente de transmisión del cerramiento (w/m²�°C) A = Área de la superficie interior (m²) tl = Temperatura del local contiguo (°C) tai = Temperatura del espacio interior supuesta constante (°C)

Acristalamientos al exterior Ganancias instantáneas por transmisión en superficies acristaladas al exterior.

( )aiectGAN ttAKQ −××=, Donde: QGAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) K = Coeficiente de transmisión del cerramiento (w/m²�°C) A = Área de la superficie interior (m²) tec = Temperatura exterior corregida (°C) tai = Temperatura del espacio interior supuesta constante (°C) Puertas al exterior Un caso especial son las puertas al exterior, en las que hay que distinguir según su orientación:

( )ailtGAN ttAKQ −××=,

Donde: QGAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) K = Coeficiente de transmisión del cerramiento (w/m²�°C) A = Área de la superficie interior (m²) tai = Temperatura del espacio interior supuesta constante (°C) tl = Para orientación Norte: Temperatura exterior corregida (°C) Excepto orientación Norte:Temperatura sol-aire para el instante t (°C) Calor interno Ocupación (personas) Calor generado por las personas que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número de personas y del tipo de actividad que están desarrollando.

tstGAN FdnQQ ×××= 01'0, Donde: QGAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) Qs = Ganancia sensible por persona (w). Depende del tipo de actividad n = Número de ocupantes Fdt = Porcentaje de ocupación para el instante t (%) Se considera que 67% del calor sensible se disipa por radiación y el resto por convección.

tltGANl FdnQQ ×××= 01'0, Donde: QGANl,t = Ganancia de calor latente en el instante t (w) Ql = Ganancia latente por persona (w). Depende del tipo de actividad n = Número de ocupantes Fdt = Porcentaje de ocupación para el instante t (%) Alumbrado Calor generado por los aparatos de alumbrado que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número y tipo de aparatos.

tstGAN FdnQQ ×××= 01'0, Donde: QGAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) Qs = Potencia por luminaria (w). Para fluorescente se multiplica por 1’25. n = Número de luminarias. Fdt = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%)

Aparatos eléctricos Calor generado por los aparatos exclusivamente eléctricos que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número y tipo de aparatos.

tstGAN FdnQQ ×××= 01'0, Donde: QGAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) Qs = Ganancia sensible por aparato (w). Depende del tipo. n = Número de aparatos. Fdt = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%) Se considera que el 60% del calor sensible se disipa por radiación y el resto por convección. Aparatos térmicos Calor generado por los aparatos térmicos que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número y tipo de aparatos.

tstGAN FdnQQ ×××= 01'0, Donde: QGAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) Qs = Ganancia sensible por aparato (w). Depende del tipo. n = Número de aparatos. Fdt = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%) Se considera que el 60% del calor sensible se disipa por radiación y el resto por convección.

tltGANl FdnQQ ×××= 01'0, Donde: QGANl,t = Ganancia de calor latente en el instante t (w) Ql = Ganancia latente por aparato (w). Depende del tipo n = Número de aparatos Fdt = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%) Aire exterior Ganancias instantáneas de calor debido al aire exterior de ventilación. Estas ganancias pasan directamente a ser cargas de refrigeración.

( )aiectsaeatGAN ttFdVfQ −×××××= 01'034'0, Donde: QGAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) fa = Coeficiente corrector por altitud geográfica. Vae = Caudal de aire exterior (m³/h).

tec = Temperatura seca exterior corregida (°C). tai = Temperatura del espacio interior supuesta constante (°C) Fdt = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%) Se considera que el 100% del calor sensible aparece por convección.

( )aiectsaeatGANl XXFdVfQ −×××××= 01'083'0, Donde: QGANl,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) fa = Coeficiente corrector por altitud geográfica. Vae = Caudal de aire exterior (m³/h). Xec = Humedad específica exterior corregida (gr agua/kg aire). Xai = Humedad específica del espacio interior (gr agua/kg aire) Fdt = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%)

13.6.1.2.Cargas de refrigeración La carga de refrigeración depende de la magnitud y naturaleza de la ganancia térmica instantánea así como del tipo de construcción del local, de su contenido, tipo de iluminación y de su nivel de circulación de aire. Las ganancias instantáneas de calor latente así como las partes correspondientes de calor sensible que aparecen por convección pasan directamente a ser cargas de refrigeración. Las ganancias debidas a la radiación y transmisión se transforman en cargas de refrigeración por medio de la función de transferencia siguiente:

∆−∆−∆− ×−×+×+×= tREFtGANtGANtGANtREF QwQvQvQvQ ,12,2,1,0, QREF,t = Carga de refrigeración para el instante t (w) QGAN,t = Ganancia de calor en el instante t (w) ∆ = Incremento de tiempos igual a 1 hora. vo, v1 y v2 = Coeficientes en función de la naturaleza de la ganancia térmica instantánea. w1 = Coeficiente en función del nivel de circulación del aire en el local.

13.6.2. Detalle del Cálculo Térmico

EVOLUCIÓN ANUAL DE TEMPERATURA EXTERIOR SECA MÁXIMA (°C) Hora Ene. Feb. Mar. Abr. May. Jun. Jul. Ago. Sep. Oct. Nov. Dic. 1 5,4 13,9 16,7 18,9 21,5 23,0 23,6 23,6 22,4 20,0 16,2 11,5 2 4,6 13,2 16,0 18,1 20,7 22,3 22,9 22,9 21,6 19,2 15,5 10,8 3 3,8 12,4 15,2 17,4 20,0 21,5 22,1 22,1 20,9 18,5 14,7 10,0 4 3,1 11,6 14,4 16,6 19,2 20,7 21,3 21,3 20,1 17,7 13,9 9,2 5 2,3 10,9 13,7 15,8 18,4 20,0 20,6 20,6 19,3 16,9 13,2 8,5 6 1,5 10,1 12,9 15,1 17,7 19,2 19,8 19,8 18,6 16,2 12,4 7,7 7 4,6 13,2 16,0 18,1 20,7 22,3 22,9 22,9 21,6 19,2 15,5 10,8 8 7,6 16,2 19,0 21,2 23,8 25,3 25,9 25,9 24,7 22,3 18,5 13,8 9 9,3 17,9 20,7 22,8 25,4 27,0 27,6 27,6 26,3 23,9 20,2 15,5 10 10,9 19,5 22,3 24,5 27,1 28,6 29,2 29,2 28,0 25,6 21,8 17,1 11 12,5 21,1 23,9 26,1 28,7 30,2 30,8 30,8 29,6 27,2 23,4 18,7 12 14,1 22,7 25,5 27,6 30,2 31,8 32,4 32,4 31,1 28,7 25,0 20,3 13 15,4 23,9 26,7 28,9 31,5 33,0 33,6 33,6 32,4 30,0 26,2 21,5

14 16,6 25,2 28,0 30,2 32,8 34,3 34,9 34,9 33,7 31,3 27,5 22,8 15 17,2 25,8 28,6 30,8 33,4 34,9 35,5 35,5 34,3 31,9 28,1 23,4 16 16,6 25,2 28,0 30,2 32,8 34,3 34,9 34,9 33,7 31,3 27,5 22,8 17 15,9 24,5 27,3 29,5 32,0 33,6 34,2 34,2 32,9 30,6 26,8 22,1 18 15,2 23,8 26,6 28,7 31,3 32,9 33,5 33,5 32,2 29,8 26,1 21,4 19 13,6 22,2 25,0 27,2 29,8 31,3 31,9 31,9 30,7 28,3 24,5 19,8 20 12,1 20,7 23,4 25,6 28,2 29,7 30,3 30,3 29,1 26,7 22,9 18,3 21 10,7 19,3 22,0 24,2 26,8 28,3 28,9 28,9 27,7 25,3 21,5 16,9 22 9,3 17,9 20,6 22,8 25,4 26,9 27,5 27,5 26,3 23,9 20,1 15,5 23 7,7 16,3 19,1 21,2 23,8 25,4 26,0 26,0 24,7 22,3 18,6 13,9 24 6,1 14,7 17,5 19,7 22,3 23,8 24,4 24,4 23,2 20,8 17,0 12,3 EVOLUCIÓN ANUAL DE TEMPERATURA EXTERIOR HÚMEDA MÁXIMA (°C) Hora Ene. Feb. Mar. Abr. May. Jun. Jul. Ago. Sep. Oct. Nov. Dic. 1 10,3 14,1 15,5 16,6 17,8 18,9 18,9 18,9 18,1 16,8 15,3 13,2 2 10,3 14,1 15,5 16,6 17,8 18,9 18,9 18,9 18,1 16,8 15,3 13,2 3 10,3 14,1 15,5 16,6 17,8 18,9 18,9 18,9 18,1 16,8 15,3 13,2 4 10,3 14,1 15,5 16,6 17,8 18,9 18,9 18,9 18,1 16,8 15,3 13,2 5 10,3 14,1 15,5 16,6 17,8 18,9 18,9 18,9 18,1 16,8 15,3 13,2 6 10,3 14,1 15,5 16,6 17,8 18,9 18,9 18,9 18,1 16,8 15,3 13,2 7 10,6 14,4 15,8 16,9 18,1 19,2 19,2 19,2 18,4 17,1 15,6 13,5 8 10,9 14,7 16,1 17,2 18,4 19,5 19,5 19,5 18,7 17,4 15,9 13,8 9 11,3 15,2 16,5 17,6 18,8 19,9 19,9 19,9 19,1 17,8 16,3 14,2 10 11,7 15,6 16,9 18,0 19,2 20,3 20,3 20,3 19,6 18,3 16,7 14,6 11 12,3 16,1 17,5 18,6 19,7 20,8 20,8 20,8 20,1 18,8 17,3 15,2 12 12,8 16,7 18,0 19,1 20,3 21,4 21,4 21,4 20,7 19,4 17,8 15,7 13 13,1 17,0 18,3 19,4 20,6 21,7 21,7 21,7 21,0 19,7 18,1 16,0 14 13,4 17,3 18,6 19,7 20,9 22,0 22,0 22,0 21,3 20,0 18,4 16,3 15 13,4 17,3 18,6 19,7 20,9 22,0 22,0 22,0 21,3 20,0 18,4 16,3 16 13,4 17,3 18,6 19,7 20,9 22,0 22,0 22,0 21,3 20,0 18,4 16,3 17 13,1 17,0 18,3 19,4 20,6 21,7 21,7 21,7 21,0 19,7 18,1 16,0 18 12,8 16,7 18,0 19,1 20,3 21,4 21,4 21,4 20,7 19,4 17,8 15,7 19 12,4 16,3 17,6 18,7 19,9 21,0 21,0 21,0 20,2 18,9 17,4 15,3 20 12,0 15,8 17,2 18,3 19,5 20,6 20,6 20,6 19,8 18,5 17,0 14,9 21 11,7 15,5 16,9 18,0 19,2 20,3 20,3 20,3 19,5 18,2 16,7 14,6 22 11,4 15,2 16,6 17,7 18,9 20,0 20,0 20,0 19,2 17,9 16,4 14,3 23 10,8 14,7 16,0 17,1 18,3 19,4 19,4 19,4 18,7 17,4 15,8 13,7 24 10,3 14,1 15,5 16,6 17,8 18,9 18,9 18,9 18,1 16,8 15,3 13,2

13.6.2.1. HOJA DE CARGAS PARA REFRIGERACIÓN DEL SISTEMA EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS SISTEMA: Planta Baja CONDICIONES DE DISEÑO: Estimado para las 15 hora solar del mes de Julio. T.seca T.húm. H.rel. H.esp. Exterior: 35,5 °C 22,0 °C 30,4 % 11,0 gr/kg GANANCIAS DE CALOR: Ts Th Area Vol. Gsc Tpt Tept Cis Aes Cil Ael RSHF C.refr. (°C) (°C) (m²) (m³) (W) (W) (W) (W) (W) (W) (W) (W) Despachos 1-6 25,0 18,7 24,6 86,1 0 0 654 1.800 460 145 5 0,944 3.064 Despachos 1-6 25,0 18,7 24,6 86,1 0 0 654 1.800 460 145 5 0,944 3.064 Despachos 1-6 25,0 18,7 24,6 86,1 0 0 654 1.800 460 145 5 0,944 3.064 Despachos 1-6 25,0 18,7 24,6 86,1 0 0 654 1.800 460 145 5 0,944 3.064 Despachos 1-6 25,0 18,7 24,6 86,1 0 0 654 1.800 460 145 5 0,944 3.064 Despachos 1-6 25,0 18,7 24,6 86,1 0 0 654 1.800 460 145 5 0,944 3.064 Despachos 7-12 25,0 18,7 26,0 91,0 447 97 751 1.830 487 145 5 0,956 3.760 Despachos 7-12 25,0 18,7 26,0 91,0 447 97 751 1.830 487 145 5 0,956 3.760 Despachos 7-12 25,0 18,7 26,0 91,0 447 97 751 1.830 487 145 5 0,956 3.760 Despachos 7-12 25,0 18,7 26,0 91,0 447 97 751 1.830 487 145 5 0,956 3.760 Despachos 7-12 25,0 18,7 26,0 91,0 447 97 751 1.830 487 145 5 0,956 3.760 Despachos 7-12 25,0 18,7 26,0 91,0 447 97 751 1.830 487 145 5 0,956 3.760 Sala de Descanso 25,0 18,7 21,7 75,9 0 114 456 2.003 928 130 9 0,952 3.641 Pasillo 25,0 18,7 69,3 242,5 0 0 812 1.591 865 1.291 9 0,650 4.568 Hall 25,0 18,7 86,4 432,0 0 4.442 1.178 1.960 4.621 798 46 0,905 13.046

CARGA DE REFRIGERACIÓN TOTAL: 481,0 1.813,1 2.681 5.135 10.874 27.334 12.095 3.959 121 0,921 62.199

Factor de seguridad: 5% Caudal total de aire exterior: 3.392 m³/h Carga de refrigeración por unidad de superficie: 129 w/m² Ts: Temperatura seca interior (°C). Cis: Calor interno sensible. Th: Temperatura húmeda interior (°C). Aes: Aire exterior sensible. Vol.: Volumen de la zona. Cil: Calor interno latente. Gsc: Ganancia solar cristal. Ael: Aire exterior latente. Tpt: Transmisión paredes y techo. RSHF: Factor de calor sensible de la zona. Tept: Transmisión excepto paredes y techo. C.Refr.: Cargas de refrigeración.

CARACTERISTICAS DE LA BATERÍA DEL SISTEMA

EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS BATERÍA PARA: Planta Baja BALANCE TÉRMICO: Estimado para las 15 hora solar del mes de Julio. Sensible (w) Latente (w) Calor del local 46.024 (RSH) 3.959 (RLH) Calor efectivo del local 47.234 (ERSH) 3.971 (ERLH) Calor aire exterior 12.095 (OASH) 121 (OALH) Calor total 59.363 (GSH) 4.080 (GLH) Factor de contacto de la batería (BF): 0,100 Factor de calor sensible efectivo (ESHF): 0,922 Ganancias conducto impulsión: 0 w Ganancias conducto retorno: 1.244 w CONDICIONES DEL CICLO DE TRABAJO: T.seca H.esp. (°C) (gr/kg) Exterior: 35,5 11,0 Interior: 25,0 11,0 Entrada batería: 27,5 11,0 Salida batería: 16,2 10,7 Impulsión: 16,2 10,7 Retorno: 25,3 11,0 Punto rocío: 15,0 10,6 CAUDALES DE AIRE: Caudal de aire exterior de ventilación: 3.392 m³/h Caudal de aire tratado en la batería: 15.412 m³/h Caudal de aire de retorno: 12.020 m³/h RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE SELECCIÓN: CAPACIDAD FRIGORIFICA TOTAL: 63.443 w = 54.561 frig./h CAPACIDAD FRIGORIFICA SENSIBLE: 59.363 w = 51.052 frig./h CAPACIDAD CALORIFICA TOTAL: 39.487 w = 33.959 kcal./h CAUDAL DE AIRE EN LA BATERÍA: 15.412 m³/h TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE SECA: 27,5 °C TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE HUMEDA: 19,5 °C TEMPERATURA EXTERIOR BASE SECA: 35,5 °C

HOJA DE CARGAS PARA CALEFACCIÓN DEL SISTEMA EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS SISTEMA: Planta Baja CONDICIONES DE DISEÑO: Temperatura exterior: 1,9 °C Dias grado acumulados: 482 Orientación del viento dominante: SO Velocidad del viento dominante: 5,6 m/s PÉRDIDAS DE CALOR: Tsi Area Vol. Tae Tol Ipv Vae C.calef. ZONAS (°C) (m²) (m³) (W) (W) (W) (W) (W) Despachos 1-6 21,0 24,6 86,1 0 1.779 0 837 751 Despachos 1-6 21,0 24,6 86,1 0 1.779 0 837 751 Despachos 1-6 21,0 24,6 86,1 0 1.779 0 837 751 Despachos 1-6 21,0 24,6 86,1 0 1.779 0 837 751 Despachos 1-6 21,0 24,6 86,1 0 1.779 0 837 751 Despachos 1-6 21,0 24,6 86,1 0 1.779 0 837 751 Despachos 7-12 21,0 26,0 91,0 526 1.761 489 885 1.762 Despachos 7-12 21,0 26,0 91,0 526 1.761 489 885 1.762 Despachos 7-12 21,0 26,0 91,0 526 1.761 489 885 1.762 Despachos 7-12 21,0 26,0 91,0 526 1.761 489 885 1.762 Despachos 7-12 21,0 26,0 91,0 526 1.761 489 885 1.762 Despachos 7-12 21,0 26,0 91,0 526 1.761 489 885 1.762 Sala de Descanso 21,0 21,7 75,9 189 1.396 0 1.689 1.228 Pasillo 21,0 69,3 242,5 0 3.483 0 1.573 3.756 Hall 21,0 86,4 432,0 6.861 4.635 1.143 8.405 19.425

CARGA DE CALEFACCIÓN TOTAL 481,0 1.813,1 10.207 30.754 4.079 22.002 39.487

Factor de seguridad: 0,0% Caudal total de aire exterior: 3.392 m³/h Carga de calefacción por unidad de superficie: 82 w/m² Tsi: Temperatura seca interior (°C). Ipv: Infiltraciones puertas y ventanas. Vol.: Volumen de la zona. Vae: Ventilación aire exterior. Tae: Transmisión ambiente exterior. C.calef.: Cargas de calefacción. Tol: Transmisión otros locales.

ABREVIATURAS Y UNIDADES: Or.: Orientación del cerramiento exterior Ud. Número de elementos del mismo tipo SC: Coeficiente de sombreado (adimensional) Caudal: Aire exterior (m³/h) K: Coeficiente de transmisión (W/m²�°C) Sup.: Superficie de cerramientos (m²) Tsa: Temperatura Sol-Aire (°C) Presión: Presión del viento (Pa) Tec: Temperatura exterior corregida (°C) Supl.: Suplemento por orientación. Tac: Temperatura ambiente contiguo (°C) G.Inst.: Ganancias instantaneas (W) Xec: Humedad específica exterior (gr/kgr) Carga.Refr.: Cargas de refrigeración (W) Carga.Calef.: Cargas de calefacción (W)

EXPEDIENTE 0006 HOJA DE CARGAS PARA REFRIGERACIÓN DE ZONA

(Máximas por Sistema) PROYECTO PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS

FECHA 17/11/09

SISTEMA Planta Baja FECHA CÁLCULO 15 Hora solar Julio

ZONA Despachos 1-6 CONDICIONES Ts (°C) Th (°C) Hr (%) Xe (gr/kgr)

DESTINADA A Oficinas Exteriores 35,5 22,0 30,4 11,0

DIMENSIONES 24,6 m² x 3,5 m Interiores 25,0 18,7 55,3 11,0

VOLUMEN 86,1 m³ Diferencias 10,5 3,2 -24,9 0,0

TRANSMISIÓN EXCEPTO PAREDES Y TECHO

REF. Sup. (m²) K Tac G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

Cerramiento interior 1 TAB010 19,1 1,65 32,7 243 189 Cerramiento interior 2 TAB010 19,1 1,65 32,7 243 189 Cerramiento interior 3 DIV001 15,5 0,56 32,7 66 52 Puerta interior 2 PIMP20 1,7 2,13 32,7 28 22 Cerramiento interior 4 DIV001 15,6 0,56 32,7 67 52 Puerta interior 1 PIMP20 1,6 2,13 32,7 26 20 Solera 1 SOLE02 24,6 3,06 25,0 0 0 Forjado interior 1 FOR01S 24,6 0,68 32,7 128 100

654

CALOR SENSIBLE INTERNO Potencia Ud. %Uso G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

3 Ocupantes 78,0 3 100 234 190 20 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 24,6 20 100 615 487 2 Ud. Equipo OR-250w 250,0 2 100 500 415 1 Ud. Equipo OR-750w 750,0 1 100 750 623

1.800

CALOR SENSIBLE AIRE VENTILACIÓN Caudal Tec %Uso G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

129,1 m³/h Ventilación 129 35,5 100 460 460 460

TOTAL CALOR SENSIBLE 2.915 w

CALOR LATENTE INTERNO Potencia Ud. %Uso G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

3 Ocupantes 46,0 3 100 138 138 145

CALOR LATENTE AIRE VENTILACIÓN Caudal Xec %Uso G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

129,1 m³/h Ventilación 129 11,0 100 5 5 5

TOTAL CALOR LATENTE 150 w

CARGA TOTAL DE REFRIGERACIÓN 3.064 w

Factor de calor sensible de la zona (RSHF): 0,944 Factor de seguridad (Aplicado a los resultados parciales y al total): 5 % Carga de refrigeración por unidad de superficie: 125 w/m²

CARACTERISTICAS DE LA BATERÍA DE LA ZONA

EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS BATERÍA PARA: Despachos 1-6 BALANCE TÉRMICO: Estimado para las 15 hora solar del mes de Julio. Sensible (w) Latente (w) Calor del local 2.454 (RSH) 145 (RLH) Calor efectivo del local 2.500 (ERSH) 145 (ERLH) Calor aire exterior 460 (OASH) 5 (OALH) Calor total 2.915 (GSH) 150 (GLH) Factor de contacto de la batería (BF): 0,100 Factor de calor sensible efectivo (ESHF): 0,945 Ganancias conducto impulsión: 0 w Ganancias conducto retorno: 0 w CONDICIONES DEL CICLO DE TRABAJO: T.seca H.esp. (°C) (gr/kg) Exterior: 35,5 11,0 Interior: 25,0 11,0 Entrada batería: 26,6 11,0 Salida batería: 16,3 10,8 Impulsión: 16,3 10,8 Retorno: 25,0 11,0 Punto rocío: 15,1 10,7 CAUDALES DE AIRE: Caudal de aire exterior de ventilación: 129 m³/h Caudal de aire tratado en la batería: 829 m³/h Caudal de aire de retorno: 700 m³/h RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE SELECCIÓN: CAPACIDAD FRIGORIFICA TOTAL: 3.064 w = 2.635 frig./h CAPACIDAD FRIGORIFICA SENSIBLE: 2.915 w = 2.507 frig./h CAPACIDAD CALORIFICA TOTAL: 751 w = 646 kcal./h CAUDAL DE AIRE EN LA BATERÍA: 829 m³/h TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE SECA: 26,6 °C TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE HUMEDA: 19,2 °C TEMPERATURA EXTERIOR BASE SECA: 35,5 °C

EXPEDIENTE 0006 HOJA DE CARGAS PARA CALEFACCIÓN DE ZONA PROYECTO PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO

DE EMPRESAS

FECHA 17/11/09

SISTEMA Planta Baja CONDICIONES DE CÁLCULO PARA INVIERNO

ZONA Despachos 1-6 Ts Exterior Interior Diferencia

DESTINADA A Oficinas (°C) 1,9 21,0 19,1

DIMENSIONES 24,6 m² x 3,5 m VOLUMEN 86,1 m³

TRANSMISIÓN CON OTROS LOCALES REF. Sup. (m²) K Tac Carga Calef. (w)

Cerramiento interior 1 TAB010 19,1 1,65 11,9 286 Cerramiento interior 2 TAB010 19,1 1,65 11,9 286 Cerramiento interior 3 DIV001 15,5 0,56 11,9 78 Puerta interior 2 PIMP20 1,7 2,13 11,9 33 Cerramiento interior 4 DIV001 15,6 0,56 11,9 79 Puerta interior 1 PIMP20 1,6 2,13 11,9 31 Solera 1 SOLE02 24,6 2,46 6,9 850 Forjado interior 1 FOR01S 24,6 0,61 11,9 136

1.779

CALOR SENSIBLE INTERNO Potencia Ud. Carga Calef. (w)

20 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 24,6 20 615,0 2 Ud. Equipo OR-250w 250,0 2 500,0 1 Ud. Equipo OR-750w 750,0 1 750,0

-1.865

VENTILACIÓN AIRE EXTERIOR Caudal Tac Carga Calef. (w)

129,1 m³/h Ventilación 129 1,9 837 837

13.6.2.1.1.1.1.1.SUPLEMENTOS

Por intermitencia (Funcionamiento ininterrumpido) 0,0% Otros suplementos 0,0% Coeficiente total de mayoración 1,000

CARGA TOTAL DE CALEFACCIÓN 751 w

Carga de calefacción por unidad de superficie: 31 w/m²



FECHA 17/11/09


ZONA Despachos 7-12 CONDICIONES Ts (°C) Th (°C) Hr (%) Xe (gr/kgr)




GANANCIA SOLAR CRISTAL REF. Or. Sup. (m²) SC Ud. G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

Ventana E VPCL04 E 5,1 0,60 1 259 426 447

TRANSMISIÓN PAREDES Y TECHO REF. Or. Sup. (m²) K Tsa G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

Fachada E MEXA02 E 12,3 0,61 40,3 103 92 97



Ventana E VPCL04 5,1 3,34 35,5 175 135 Cerramiento interior 1 TAB010 20,4 1,65 32,7 259 202 Cerramiento interior 2 TAB010 20,2 1,65 32,7 257 200 Cerramiento interior 3 DIV001 15,4 0,56 32,7 66 51 Puerta interior 1 PIMP20 1,7 2,13 32,7 28 22 Solera 1 SOLE02 26,0 3,06 25,0 0 0 Forjado interior 1 FOR01S 26,0 0,68 32,7 135 105

751


3 Ocupantes 78,0 3 100 234 190 20 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 26,0 20 100 650 515 2 Ud. Equipo OR-250w 250,0 2 100 500 415 1 Ud. Equipo OR-750w 750,0 1 100 750 623

1.830


136,5 m³/h Ventilación 136 35,5 100 487 487 487



3 Ocupantes 46,0 3 100 138 138 145


136,5 m³/h Ventilación 136 11,0 100 5 5 5





EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS BATERÍA PARA: Despachos 7-12 BALANCE TÉRMICO: Estimado para las 15 hora solar del mes de Julio. Sensible (w) Latente (w) Calor del local 3.123 (RSH) 145 (RLH) Calor efectivo del local 3.172 (ERSH) 145 (ERLH) Calor aire exterior 487 (OASH) 5 (OALH) Calor total 3.610 (GSH) 150 (GLH) Factor de contacto de la batería (BF): 0,100 Factor de calor sensible efectivo (ESHF): 0,956 Ganancias conducto impulsión: 0 w Ganancias conducto retorno: 0 w CONDICIONES DEL CICLO DE TRABAJO: T.seca H.esp. (°C) (gr/kg) Exterior: 35,5 11,0 Interior: 25,0 11,0 Entrada batería: 26,4 11,0 Salida batería: 16,3 10,8 Impulsión: 16,3 10,8 Retorno: 25,0 11,0 Punto rocío: 15,2 10,8 CAUDALES DE AIRE: Caudal de aire exterior de ventilación: 136 m³/h Caudal de aire tratado en la batería: 1.059 m³/h Caudal de aire de retorno: 923 m³/h RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE SELECCIÓN: CAPACIDAD FRIGORIFICA TOTAL: 3.760 w = 3.234 frig./h CAPACIDAD FRIGORIFICA SENSIBLE: 3.610 w = 3.105 frig./h CAPACIDAD CALORIFICA TOTAL: 1.762 w = 1.515 kcal./h CAUDAL DE AIRE EN LA BATERÍA: 1.059 m³/h TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE SECA: 26,4 °C TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE HUMEDA: 19,1 °C TEMPERATURA EXTERIOR BASE SECA: 35,5 °C


DE EMPRESAS

FECHA 17/11/09


ZONA Despachos 7-12 Ts Exterior Interior Diferencia



TRANSMISIÓN AMBIENTE EXTERIOR REF. Or. Supl. Sup. (m²) K Tac Carga Calef. (w)

Fachada E MEXA02 E 1,125 12,3 0,61 1,9 160 Ventana E VPCL04 E 1,125 5,1 3,34 1,9 366

526


Cerramiento interior 1 TAB010 20,4 1,65 11,9 305 Cerramiento interior 2 TAB010 20,2 1,65 11,9 302 Cerramiento interior 3 DIV001 15,4 0,56 11,9 78 Puerta interior 1 PIMP20 1,7 2,13 11,9 33 Solera 1 SOLE02 26,0 2,46 6,9 899 Forjado interior 1 FOR01S 26,0 0,61 11,9 144

1.761

INFILTRACIÓN PUERTAS Y VENTANAS REF. Or. Presión Caudal Tac Carga Calef. (w)

Ventana E VPCL04 E 15,3 75,4 1,9 489 489


20 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 26,0 20 650,0 2 Ud. Equipo OR-250w 250,0 2 500,0 1 Ud. Equipo OR-750w 750,0 1 750,0

-1.900


136,5 m³/h Ventilación 136 1,9 885 885

13.6.2.1.1.1.1.2.SUPLEMENTOS


CARGA TOTAL DE CALEFACCIÓN 1.762 w




FECHA 17/11/09


ZONA Sala de Descanso CONDICIONES Ts (°C) Th (°C) Hr (%) Xe (gr/kgr)

DESTINADA A Descanso (salas de) Exteriores 35,5 22,0 30,4 11,0




Fachada E MEXA02 E 14,5 0,61 40,3 121 108 114



Cerramiento interior 1 TAB010 14,4 1,65 32,7 183 142 Cerramiento interior 2 TAB010 14,4 1,65 32,7 183 142 Cerramiento interior 3 DIV001 12,5 0,56 32,7 54 42 Puerta interior 1 PIMP20 1,6 2,13 32,7 26 20 Solera 1 SOLE02 21,7 3,06 25,0 0 0 Forjado interior 1 FOR01S 21,7 0,68 32,7 113 88

456


4 Ocupantes 71,0 4 100 284 230 20 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 21,7 20 100 542 430 2 Ud. Equipo MT-1w 1,0 2 100 2 2 2 Ud. Equipo H.Micro-1w 0,3 2 100 1 0 2 Ud. Equipo A.Beb.-1w 0,1 2 100 0 0 2 Ud. Equipo OR-750w 750,0 2 100 1.500 1.245

2.003


260,4 m³/h Ventilación 260 35,5 100 928 928 928



4 Ocupantes 31,0 4 100 124 124 2 Ud. Equipo H.Micro-1w 0,0 2 100 0 0 2 Ud. Equipo A.Beb.-1w 0,1 2 100 0 0

130


260,4 m³/h Ventilación 260 11,0 100 9 9 9





EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS BATERÍA PARA: Sala de Descanso BALANCE TÉRMICO: Estimado para las 15 hora solar del mes de Julio. Sensible (w) Latente (w) Calor del local 2.573 (RSH) 130 (RLH) Calor efectivo del local 2.666 (ERSH) 131 (ERLH) Calor aire exterior 928 (OASH) 9 (OALH) Calor total 3.502 (GSH) 140 (GLH) Factor de contacto de la batería (BF): 0,100 Factor de calor sensible efectivo (ESHF): 0,953 Ganancias conducto impulsión: 0 w Ganancias conducto retorno: 0 w CONDICIONES DEL CICLO DE TRABAJO: T.seca H.esp. (°C) (gr/kg) Exterior: 35,5 11,0 Interior: 25,0 11,0 Entrada batería: 28,1 11,0 Salida batería: 16,5 10,8 Impulsión: 16,5 10,8 Retorno: 25,0 11,0 Punto rocío: 15,2 10,8 CAUDALES DE AIRE: Caudal de aire exterior de ventilación: 260 m³/h Caudal de aire tratado en la batería: 888 m³/h Caudal de aire de retorno: 628 m³/h RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE SELECCIÓN: CAPACIDAD FRIGORIFICA TOTAL: 3.641 w = 3.132 frig./h CAPACIDAD FRIGORIFICA SENSIBLE: 3.502 w = 3.011 frig./h CAPACIDAD CALORIFICA TOTAL: 1.228 w = 1.056 kcal./h CAUDAL DE AIRE EN LA BATERÍA: 888 m³/h TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE SECA: 28,1 °C TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE HUMEDA: 19,7 °C TEMPERATURA EXTERIOR BASE SECA: 35,5 °C


DE EMPRESAS

FECHA 17/11/09


ZONA Sala de Descanso Ts Exterior Interior Diferencia

DESTINADA A Descanso (salas de) (°C) 1,9 21,0 19,1



Fachada E MEXA02 E 1,125 14,5 0,61 1,9 189 189


Cerramiento interior 1 TAB010 14,4 1,65 11,9 216 Cerramiento interior 2 TAB010 14,4 1,65 11,9 216 Cerramiento interior 3 DIV001 12,5 0,56 11,9 63 Puerta interior 1 PIMP20 1,6 2,13 11,9 31 Solera 1 SOLE02 21,7 2,46 6,9 750 Forjado interior 1 FOR01S 21,7 0,61 11,9 120

1.396


20 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 21,7 20 542,5 2 Ud. Equipo MT-1w 1,0 2 2,0 2 Ud. Equipo H.Micro-1w 0,3 2 0,6 2 Ud. Equipo A.Beb.-1w 0,1 2 0,2 2 Ud. Equipo OR-750w 750,0 2 1.500,0

-2.045


260,4 m³/h Ventilación 260 1,9 1.689 1.689

13.6.2.1.1.1.1.3.SUPLEMENTOS






FECHA 17/11/09


ZONA Pasillo CONDICIONES Ts (°C) Th (°C) Hr (%) Xe (gr/kgr)

DESTINADA A Pasillos Exteriores 35,5 22,0 30,4 11,0





Cerramiento interior 1 DIV001 101,2 0,56 32,7 434 337 Cerramiento interior 2 DIV001 101,4 0,56 32,7 435 338 Cerramiento interior 3 TAB010 5,1 1,65 32,7 65 51 Puerta interior 1 PIMP20 3,7 2,13 32,7 61 47 Solera 1 SOLE02 69,3 3,06 25,0 0 0 Forjado interior 1 FOR01S 69,3 0,68 32,7 361 280

812


6 Ocupantes 100,0 6 100 600 486 15 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 69,3 15 100 1.299 1.029

1.591


242,5 m³/h Ventilación 242 35,5 100 865 865 865



6 Ocupantes 205,0 6 100 1.230 1.230 1.291


242,5 m³/h Ventilación 242 11,0 100 9 9 9

TOTAL CALOR LATENTE 1.300 w




EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS BATERÍA PARA: Pasillo BALANCE TÉRMICO: Estimado para las 15 hora solar del mes de Julio. Sensible (w) Latente (w) Calor del local 2.404 (RSH) 1.291 (RLH) Calor efectivo del local 2.490 (ERSH) 1.292 (ERLH) Calor aire exterior 865 (OASH) 9 (OALH) Calor total 3.268 (GSH) 1.300 (GLH) Factor de contacto de la batería (BF): 0,100 Factor de calor sensible efectivo (ESHF): 0,658 Ganancias conducto impulsión: 0 w Ganancias conducto retorno: 0 w CONDICIONES DEL CICLO DE TRABAJO: T.seca H.esp. (°C) (gr/kg) Exterior: 35,5 11,0 Interior: 25,0 11,0 Entrada batería: 29,5 11,0 Salida batería: 12,4 8,2 Impulsión: 12,4 8,2 Retorno: 25,0 11,0 Punto rocío: 10,5 7,9 CAUDALES DE AIRE: Caudal de aire exterior de ventilación: 242 m³/h Caudal de aire tratado en la batería: 563 m³/h Caudal de aire de retorno: 321 m³/h RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE SELECCIÓN: CAPACIDAD FRIGORIFICA TOTAL: 4.568 w = 3.929 frig./h CAPACIDAD FRIGORIFICA SENSIBLE: 3.268 w = 2.811 frig./h CAPACIDAD CALORIFICA TOTAL: 3.756 w = 3.230 kcal./h CAUDAL DE AIRE EN LA BATERÍA: 563 m³/h TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE SECA: 29,5 °C TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE HUMEDA: 20,1 °C TEMPERATURA EXTERIOR BASE SECA: 35,5 °C


DE EMPRESAS

FECHA 17/11/09


ZONA Pasillo Ts Exterior Interior Diferencia

DESTINADA A Pasillos (°C) 1,9 21,0 19,1



Cerramiento interior 1 DIV001 101,2 0,56 11,9 511 Cerramiento interior 2 DIV001 101,4 0,56 11,9 512 Cerramiento interior 3 TAB010 5,1 1,65 11,9 77 Puerta interior 1 PIMP20 3,7 2,13 11,9 71 Solera 1 SOLE02 69,3 2,46 6,9 2.396 Forjado interior 1 FOR01S 69,3 0,61 23,0 -85

3.483


15 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 69,3 15 1.299,4 -1.299


242,5 m³/h Ventilación 242 1,9 1.573 1.573

13.6.2.1.1.1.1.4.SUPLEMENTOS






FECHA 17/11/09


ZONA Hall CONDICIONES Ts (°C) Th (°C) Hr (%) Xe (gr/kgr)

DESTINADA A Espera y recepción (salas) Exteriores 35,5 22,0 30,4 11,0




Fachada E VPCL04 E 44,5 3,23 40,3 2.183 2.065 Puerta acceso E PEAP53 E 4,4 4,80 40,3 322 305 Fachada N VPCL04 N 45,9 3,23 40,5 2.277 1.860

4.442



Solera 1 SOLE02 86,4 3,06 25,0 0 0 Forjado interior 1 FOR01S 86,4 0,68 32,7 450 350 Cerramiento interior 1 TAB009 42,9 1,80 32,7 595 463 Puerta interior 1 PIMP20 2,2 2,13 32,7 36 28 Puerta interior 2 PIMP20 1,7 2,13 32,7 28 22 Puerta interior 3 PIMP20 1,8 2,13 32,7 30 23 Cerramiento interior 2 TAB010 24,0 1,65 32,7 305 237

1.178


8 Ocupantes 90,0 8 100 720 584 15 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 86,4 15 100 1.620 1.283

1.960


1.296,0 m³/h Ventilación 1.296 35,5 100 4.621 4.621 4.621



8 Ocupantes 95,0 8 100 760 760 798


1.296,0 m³/h Ventilación 1.296 11,0 100 46 46 46





EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS BATERÍA PARA: Hall BALANCE TÉRMICO: Estimado para las 15 hora solar del mes de Julio. Sensible (w) Latente (w) Calor del local 7.581 (RSH) 798 (RLH) Calor efectivo del local 8.043 (ERSH) 803 (ERLH) Calor aire exterior 4.621 (OASH) 46 (OALH) Calor total 12.201 (GSH) 844 (GLH) Factor de contacto de la batería (BF): 0,100 Factor de calor sensible efectivo (ESHF): 0,909 Ganancias conducto impulsión: 0 w Ganancias conducto retorno: 0 w CONDICIONES DEL CICLO DE TRABAJO: T.seca H.esp. (°C) (gr/kg) Exterior: 35,5 11,0 Interior: 25,0 11,0 Entrada batería: 30,2 11,0 Salida batería: 16,4 10,6 Impulsión: 16,4 10,6 Retorno: 25,0 11,0 Punto rocío: 14,9 10,6 CAUDALES DE AIRE: Caudal de aire exterior de ventilación: 1.296 m³/h Caudal de aire tratado en la batería: 2.599 m³/h Caudal de aire de retorno: 1.303 m³/h RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE SELECCIÓN: CAPACIDAD FRIGORIFICA TOTAL: 13.046 w = 11.219 frig./h CAPACIDAD FRIGORIFICA SENSIBLE: 12.201 w = 10.493 frig./h CAPACIDAD CALORIFICA TOTAL: 19.425 w = 16.705 kcal./h CAUDAL DE AIRE EN LA BATERÍA: 2.599 m³/h TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE SECA: 30,2 °C TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE HUMEDA: 20,3 °C TEMPERATURA EXTERIOR BASE SECA: 35,5 °C


DE EMPRESAS

FECHA 17/11/09


ZONA Hall Ts Exterior Interior Diferencia

DESTINADA A Espera y recepción (salas) (°C) 1,9 21,0 19,1



Fachada E VPCL04 E 1,125 44,5 3,23 1,9 3.084 Puerta acceso E PEAP53 E 1,125 4,4 4,80 1,9 454 Fachada N VPCL04 N 1,175 45,9 3,23 1,9 3.323

6.861


Solera 1 SOLE02 86,4 2,46 6,9 2.987 Forjado interior 1 FOR01S 86,4 0,61 11,9 478 Cerramiento interior 1 TAB009 42,9 1,80 11,9 701 Puerta interior 1 PIMP20 2,2 2,13 11,9 43 Puerta interior 2 PIMP20 1,7 2,13 11,9 33 Puerta interior 3 PIMP20 1,8 2,13 11,9 35 Cerramiento interior 2 TAB010 24,0 1,65 11,9 359

4.635


Puerta acceso E PEAP53 E 15,3 176,3 1,9 1.143 1.143


15 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 86,4 15 1.620,0 -1.620


1.296,0 m³/h Ventilación 1.296 1,9 8.405 8.405

13.6.2.1.1.1.1.5.SUPLEMENTOS




HOJA DE CARGAS PARA REFRIGERACIÓN DEL SISTEMA EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS SISTEMA: Planta Alta CONDICIONES DE DISEÑO: Estimado para las 17 hora solar del mes de Julio. T.seca T.húm. H.rel. H.esp. Exterior: 34,2 °C 21,7 °C 33,1 % 11,1 gr/kg GANANCIAS DE CALOR: Ts Th Area Vol. Gsc Tpt Tept Cis Aes Cil Ael RSHF C.refr. (°C) (°C) (m²) (m³) (W) (W) (W) (W) (W) (W) (W) (W) Dirección 25,0 18,7 52,5 183,7 0 479 1.198 2.676 859 145 37 0,968 5.394 Sala de usos múltiples 25,0 18,7 157,4 550,9 0 1.436 2.065 10.025 6.869 2.705 295 0,833 23.395 Aula Informática 25,0 18,7 103,0 360,5 0 940 1.618 14.909 5.619 1.739 241 0,909 25.065 Pasillo 25,0 18,7 176,2 616,7 3.468 2.444 1.677 3.894 1.922 2.583 83 0,816 16.071

CARGA DE REFRIGERACIÓN TOTAL: 489,1 1.711,8 3.468 5.298 6.558 31.504 15.269 7.171 655 0,867 69.924

Factor de seguridad: 5% Caudal total de aire exterior: 4.898 m³/h Carga de refrigeración por unidad de superficie: 143 w/m² Ts: Temperatura seca interior (°C). Cis: Calor interno sensible. Th: Temperatura húmeda interior (°C). Aes: Aire exterior sensible. Vol.: Volumen de la zona. Cil: Calor interno latente. Gsc: Ganancia solar cristal. Ael: Aire exterior latente. Tpt: Transmisión paredes y techo. RSHF: Factor de calor sensible de la zona. Tept: Transmisión excepto paredes y techo. C.Refr.: Cargas de refrigeración.

CARACTERISTICAS DE LA BATERÍA DEL SISTEMA

EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS BATERÍA PARA: Planta Alta BALANCE TÉRMICO: Estimado para las 17 hora solar del mes de Julio. Sensible (w) Latente (w) Calor del local 46.829 (RSH) 7.171 (RLH) Calor efectivo del local 48.356 (ERSH) 7.237 (ERLH) Calor aire exterior 15.269 (OASH) 655 (OALH) Calor total 63.496 (GSH) 7.827 (GLH) Factor de contacto de la batería (BF): 0,100 Factor de calor sensible efectivo (ESHF): 0,870 Ganancias conducto impulsión: 0 w Ganancias conducto retorno: 1.398 w CONDICIONES DEL CICLO DE TRABAJO: T.seca H.esp. (°C) (gr/kg) Exterior: 34,2 11,1 Interior: 25,0 11,0 Entrada batería: 28,2 11,0 Salida batería: 15,9 10,4 Impulsión: 15,9 10,4 Retorno: 25,4 11,0 Punto rocío: 14,5 10,3 CAUDALES DE AIRE: Caudal de aire exterior de ventilación: 4.898 m³/h Caudal de aire tratado en la batería: 15.134 m³/h Caudal de aire de retorno: 10.235 m³/h RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE SELECCIÓN: CAPACIDAD FRIGORIFICA TOTAL: 71.323 w = 61.338 frig./h CAPACIDAD FRIGORIFICA SENSIBLE: 63.496 w = 54.607 frig./h CAPACIDAD CALORIFICA TOTAL: 33.738 w = 29.015 kcal./h CAUDAL DE AIRE EN LA BATERÍA: 15.134 m³/h TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE SECA: 28,2 °C TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE HUMEDA: 19,8 °C TEMPERATURA EXTERIOR BASE SECA: 34,2 °C

HOJA DE CARGAS PARA CALEFACCIÓN DEL SISTEMA EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS SISTEMA: Planta Alta CONDICIONES DE DISEÑO: Temperatura exterior: 1,9 °C Dias grado acumulados: 482 Orientación del viento dominante: SO Velocidad del viento dominante: 5,6 m/s PÉRDIDAS DE CALOR: Tsi Area Vol. Tae Tol Ipv Vae C.calef. ZONAS (°C) (m²) (m³) (W) (W) (W) (W) (W) Dirección 21,0 52,5 183,7 416 1.922 0 1.787 1.313 Sala de usos múltiples 21,0 157,4 550,9 1.248 3.273 0 14.291 17.562 Aula Informática 21,0 103,0 360,5 816 2.577 0 11.690 614 Pasillo 21,0 176,2 616,7 5.504 975 3.771 4.000 14.249

CARGA DE CALEFACCIÓN TOTAL 489,1 1.711,8 7.984 8.746 3.771 31.768 33.738

Factor de seguridad: 0,0% Caudal total de aire exterior: 4.898 m³/h Carga de calefacción por unidad de superficie: 69 w/m² Tsi: Temperatura seca interior (°C). Ipv: Infiltraciones puertas y ventanas. Vol.: Volumen de la zona. Vae: Ventilación aire exterior. Tae: Transmisión ambiente exterior. C.calef.: Cargas de calefacción. Tol: Transmisión otros locales.

ABREVIATURAS Y UNIDADES: Or.: Orientación del cerramiento exterior Ud. Número de elementos del mismo tipo SC: Coeficiente de sombreado (adimensional) Caudal: Aire exterior (m³/h) K: Coeficiente de transmisión (W/m²�°C) Sup.: Superficie de cerramientos (m²) Tsa: Temperatura Sol-Aire (°C) Presión: Presión del viento (Pa) Tec: Temperatura exterior corregida (°C) Supl.: Suplemento por orientación. Tac: Temperatura ambiente contiguo (°C) G.Inst.: Ganancias instantaneas (W) Xec: Humedad específica exterior (gr/kgr) Carga.Refr.: Cargas de refrigeración (W) Carga.Calef.: Cargas de calefacción (W)



FECHA 17/11/09

SISTEMA Planta Alta FECHA CÁLCULO 17 Hora solar Julio

ZONA Dirección CONDICIONES Ts (°C) Th (°C) Hr (%) Xe (gr/kgr)





Cubierta 1 CUB01 H 52,5 0,40 44,2 486 456 479



Cerramiento interior 1 TAB009 38,0 1,80 31,4 437 363 Cerramiento interior 2 TAB009 37,9 1,80 31,4 436 362 Cerramiento interior 3 TAB009 17,1 1,80 31,4 197 163 Cerramiento interior 4 DIV001 15,5 0,56 31,4 55 46 Puerta interior 1 PIMP20 1,7 2,13 31,4 23 19 Forjado interior 1 FOR01S 52,5 0,68 31,4 226 188

1.198


3 Ocupantes 78,0 3 100 234 195 20 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 52,5 20 100 1.312 1.075 3 Ud. Equipo OR-250w 250,0 3 100 750 639 1 Ud. Equipo OR-750w 750,0 1 100 750 639

2.676


275,6 m³/h Ventilación 276 34,2 100 859 859 859



3 Ocupantes 46,0 3 100 138 138 145


275,6 m³/h Ventilación 276 11,1 100 37 37 37





EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS BATERÍA PARA: Dirección BALANCE TÉRMICO: Estimado para las 17 hora solar del mes de Julio. Sensible (w) Latente (w) Calor del local 4.353 (RSH) 145 (RLH) Calor efectivo del local 4.439 (ERSH) 149 (ERLH) Calor aire exterior 859 (OASH) 37 (OALH) Calor total 5.212 (GSH) 182 (GLH) Factor de contacto de la batería (BF): 0,100 Factor de calor sensible efectivo (ESHF): 0,968 Ganancias conducto impulsión: 0 w Ganancias conducto retorno: 0 w CONDICIONES DEL CICLO DE TRABAJO: T.seca H.esp. (°C) (gr/kg) Exterior: 34,2 11,1 Interior: 25,0 11,0 Entrada batería: 26,7 11,0 Salida batería: 16,4 10,9 Impulsión: 16,4 10,9 Retorno: 25,0 11,0 Punto rocío: 15,3 10,8 CAUDALES DE AIRE: Caudal de aire exterior de ventilación: 276 m³/h Caudal de aire tratado en la batería: 1.493 m³/h Caudal de aire de retorno: 1.218 m³/h RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE SELECCIÓN: CAPACIDAD FRIGORIFICA TOTAL: 5.394 w = 4.639 frig./h CAPACIDAD FRIGORIFICA SENSIBLE: 5.212 w = 4.482 frig./h CAPACIDAD CALORIFICA TOTAL: 1.313 w = 1.129 kcal./h CAUDAL DE AIRE EN LA BATERÍA: 1.493 m³/h TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE SECA: 26,7 °C TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE HUMEDA: 19,3 °C TEMPERATURA EXTERIOR BASE SECA: 34,2 °C


DE EMPRESAS

FECHA 17/11/09

SISTEMA Planta Alta CONDICIONES DE CÁLCULO PARA INVIERNO

ZONA Dirección Ts Exterior Interior Diferencia




Cubierta 1 CUB01 H 1,000 52,5 0,41 1,9 416 416


Cerramiento interior 1 TAB009 38,0 1,80 11,9 621 Cerramiento interior 2 TAB009 37,9 1,80 11,9 619 Cerramiento interior 3 TAB009 17,1 1,80 11,9 279 Cerramiento interior 4 DIV001 15,5 0,56 11,9 78 Puerta interior 1 PIMP20 1,7 2,13 11,9 33 Forjado interior 1 FOR01S 52,5 0,61 11,9 290

1.922


20 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 52,5 20 1.312,5 3 Ud. Equipo OR-250w 250,0 3 750,0 1 Ud. Equipo OR-750w 750,0 1 750,0

-2.812


275,6 m³/h Ventilación 276 1,9 1.787 1.787

13.6.2.1.1.1.1.6.SUPLEMENTOS






FECHA 17/11/09


ZONA Sala de usos múltiples CONDICIONES Ts (°C) Th (°C) Hr (%) Xe (gr/kgr)

DESTINADA A Reuniones (salas de) Exteriores 34,2 21,7 33,1 11,1




Cubierta 1 CUB01 H 157,4 0,40 44,2 1.457 1.367 1.436



Cerramiento interior 1 TAB009 126,8 1,80 31,4 1.458 1.210 Cerramiento interior 2 DIV001 45,8 0,56 31,4 163 135 Puerta interior 1 PIMP20 1,7 2,13 31,4 23 19 Puerta interior 2 PIMP20 1,7 2,13 31,4 23 19 Puerta interior 3 PIMP20 1,7 2,13 31,4 23 19 Forjado interior 1 FOR01S 157,4 0,68 31,4 679 564

2.065


56 Ocupantes 78,0 56 100 4.368 3.647 30 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 157,4 30 100 5.902 4.835 1 Ud. Equipo OR-750w 750,0 1 100 750 639 2 Ud. Equipo OR-250w 250,0 2 100 500 426

10.025


2.203,6 m³/h Ventilación 2.204 34,2 100 6.869 6.869 6.869



56 Ocupantes 46,0 56 100 2.576 2.576 2.705


2.203,6 m³/h Ventilación 2.204 11,1 100 295 295 295





EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS BATERÍA PARA: Sala de usos múltiples BALANCE TÉRMICO: Estimado para las 17 hora solar del mes de Julio. Sensible (w) Latente (w) Calor del local 13.526 (RSH) 2.705 (RLH) Calor efectivo del local 14.213 (ERSH) 2.734 (ERLH) Calor aire exterior 6.869 (OASH) 295 (OALH) Calor total 20.395 (GSH) 3.000 (GLH) Factor de contacto de la batería (BF): 0,100 Factor de calor sensible efectivo (ESHF): 0,839 Ganancias conducto impulsión: 0 w Ganancias conducto retorno: 0 w CONDICIONES DEL CICLO DE TRABAJO: T.seca H.esp. (°C) (gr/kg) Exterior: 34,2 11,1 Interior: 25,0 11,0 Entrada batería: 29,7 11,0 Salida batería: 15,8 10,2 Impulsión: 15,8 10,2 Retorno: 25,0 11,0 Punto rocío: 14,2 10,1 CAUDALES DE AIRE: Caudal de aire exterior de ventilación: 2.204 m³/h Caudal de aire tratado en la batería: 4.322 m³/h Caudal de aire de retorno: 2.118 m³/h RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE SELECCIÓN: CAPACIDAD FRIGORIFICA TOTAL: 23.395 w = 20.119 frig./h CAPACIDAD FRIGORIFICA SENSIBLE: 20.395 w = 17.540 frig./h CAPACIDAD CALORIFICA TOTAL: 17.562 w = 15.103 kcal./h CAUDAL DE AIRE EN LA BATERÍA: 4.322 m³/h TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE SECA: 29,7 °C TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE HUMEDA: 20,2 °C TEMPERATURA EXTERIOR BASE SECA: 34,2 °C


DE EMPRESAS

FECHA 17/11/09


ZONA Sala de usos múltiples Ts Exterior Interior Diferencia

DESTINADA A Reuniones (salas de) (°C) 1,9 21,0 19,1



Cubierta 1 CUB01 H 1,000 157,4 0,41 1,9 1.248 1.248


Cerramiento interior 1 TAB009 126,8 1,80 11,9 2.072 Cerramiento interior 2 DIV001 45,8 0,56 11,9 231 Puerta interior 1 PIMP20 1,7 2,13 11,9 33 Puerta interior 2 PIMP20 1,7 2,13 11,9 33 Puerta interior 3 PIMP20 1,7 2,13 11,9 33 Forjado interior 1 FOR01S 157,4 0,61 11,9 871

3.273


1 Ud. Equipo OR-750w 750,0 1 750,0 2 Ud. Equipo OR-250w 250,0 2 500,0

-1.250


2.203,6 m³/h Ventilación 2.204 1,9 14.291 14.291

13.6.2.1.1.1.1.7.SUPLEMENTOS






FECHA 17/11/09


ZONA Aula Informática CONDICIONES Ts (°C) Th (°C) Hr (%) Xe (gr/kgr)

DESTINADA A Aulas (sin fumadores) Exteriores 34,2 21,7 33,1 11,1




Cubierta 1 CUB01 H 103,0 0,40 44,2 954 895 940



Cerramiento interior 1 TAB009 109,4 1,80 31,4 1.258 1.044 Cerramiento interior 2 DIV001 30,3 0,56 31,4 108 89 Puerta interior 1 PIMP20 1,7 2,13 31,4 23 19 Puerta interior 2 PIMP20 1,7 2,13 31,4 23 19 Forjado interior 1 FOR01S 103,0 0,68 31,4 444 369

1.618


36 Ocupantes 78,0 36 100 2.808 1.974 25 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 103,0 25 100 3.219 2.637 36 Ud. Equipo OR-250w 250,0 36 100 9.000 7.670 3 Ud. Equipo OR-750w 750,0 3 100 2.250 1.918

14.909


1.802,5 m³/h Ventilación 1.802 34,2 100 5.619 5.619 5.619



36 Ocupantes 46,0 36 100 1.656 1.656 1.739


1.802,5 m³/h Ventilación 1.802 11,1 100 241 241 241





EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS BATERÍA PARA: Aula Informática BALANCE TÉRMICO: Estimado para las 17 hora solar del mes de Julio. Sensible (w) Latente (w) Calor del local 17.467 (RSH) 1.739 (RLH) Calor efectivo del local 18.029 (ERSH) 1.763 (ERLH) Calor aire exterior 5.619 (OASH) 241 (OALH) Calor total 23.085 (GSH) 1.980 (GLH) Factor de contacto de la batería (BF): 0,100 Factor de calor sensible efectivo (ESHF): 0,911 Ganancias conducto impulsión: 0 w Ganancias conducto retorno: 0 w CONDICIONES DEL CICLO DE TRABAJO: T.seca H.esp. (°C) (gr/kg) Exterior: 34,2 11,1 Interior: 25,0 11,0 Entrada batería: 27,8 11,0 Salida batería: 16,2 10,6 Impulsión: 16,2 10,6 Retorno: 25,0 11,0 Punto rocío: 14,9 10,6 CAUDALES DE AIRE: Caudal de aire exterior de ventilación: 1.802 m³/h Caudal de aire tratado en la batería: 5.833 m³/h Caudal de aire de retorno: 4.030 m³/h RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE SELECCIÓN: CAPACIDAD FRIGORIFICA TOTAL: 25.065 w = 21.556 frig./h CAPACIDAD FRIGORIFICA SENSIBLE: 23.085 w = 19.853 frig./h CAPACIDAD CALORIFICA TOTAL: 614 w = 528 kcal./h CAUDAL DE AIRE EN LA BATERÍA: 5.833 m³/h TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE SECA: 27,8 °C TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE HUMEDA: 19,6 °C TEMPERATURA EXTERIOR BASE SECA: 34,2 °C


DE EMPRESAS

FECHA 17/11/09


ZONA Aula Informática Ts Exterior Interior Diferencia

DESTINADA A Aulas (sin fumadores) (°C) 1,9 21,0 19,1



Cubierta 1 CUB01 H 1,000 103,0 0,41 1,9 816 816


Cerramiento interior 1 TAB009 109,4 1,80 11,9 1.788 Cerramiento interior 2 DIV001 30,3 0,56 11,9 153 Puerta interior 1 PIMP20 1,7 2,13 11,9 33 Puerta interior 2 PIMP20 1,7 2,13 11,9 33 Forjado interior 1 FOR01S 103,0 0,61 11,9 570

2.577


25 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 103,0 25 3.218,7 36 Ud. Equipo OR-250w 250,0 36 9.000,0 3 Ud. Equipo OR-750w 750,0 3 2.250,0

-14.469


1.802,5 m³/h Ventilación 1.802 1,9 11.690 11.690

13.6.2.1.1.1.1.8.SUPLEMENTOS


CARGA TOTAL DE CALEFACCIÓN 614 w


EXPEDIENTE 0006 HOJA DE CARGAS PARA REFRIGERACIÓN DE ZONA (Máximas por Sistema) PROYECTO PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO

DE EMPRESAS

FECHA 17/11/09


ZONA Pasillo CONDICIONES Ts (°C) Th (°C) Hr (%) Xe (gr/kgr)

DESTINADA A Pasillos Exteriores 34,2 21,7 33,1 11,1



GANANCIA SOLAR CRISTAL REF. Or. Sup. (m²) SC Ud. G. Inst. (w) Carga Refr. (w)

Ventana E VPCL04 E 5,4 0,60 1 169 454 Ventana E VPCL04 E 4,9 0,60 1 154 412 Ventana E VPCL04 E 5,3 0,60 1 166 445 Ventana E VPCL04 E 3,2 0,60 1 100 269 Ventana E VPCL04 E 5,2 0,60 1 163 437 Ventana E VPCL04 E 5,2 0,60 1 163 437 Ventana E VPCL04 E 5,0 0,60 1 157 420 Ventana E VPCL04 E 5,1 0,60 1 160 429

3.468


Fachada E MEXA02 E 98,8 0,61 37,1 895 797 Cubierta 1 CUB01 H 176,2 0,40 44,2 1.631 1.531

2.444



Ventana E VPCL04 5,4 3,34 34,2 162 133 Ventana E VPCL04 4,9 3,34 34,2 147 120 Ventana E VPCL04 5,3 3,34 34,2 159 130 Ventana E VPCL04 3,2 3,34 34,2 96 79 Ventana E VPCL04 5,2 3,34 34,2 156 128 Ventana E VPCL04 5,2 3,34 34,2 156 128 Ventana E VPCL04 5,0 3,34 34,2 150 123 Ventana E VPCL04 5,1 3,34 34,2 153 125 Forjado interior 1 FOR01S 176,2 0,68 31,4 760 631

1.677


12 Ocupantes 100,0 12 100 1.200 1.002 15 w/m² Alumbrado AL-fe/1w 176,2 15 100 3.304 2.706

3.894


616,7 m³/h Ventilación 617 34,2 100 1.922 1.922 1.922



12 Ocupantes 205,0 12 100 2.460 2.460 2.583


616,7 m³/h Ventilación 617 11,1 100 83 83 83





EXPEDIENTE: 0006 FECHA: 17/11/09 PROYECTO: PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE VIVERO DE EMPRESAS BATERÍA PARA: Pasillo BALANCE TÉRMICO: Estimado para las 17 hora solar del mes de Julio. Sensible (w) Latente (w) Calor del local 11.483 (RSH) 2.583 (RLH) Calor efectivo del local 11.675 (ERSH) 2.591 (ERLH) Calor aire exterior 1.922 (OASH) 83 (OALH) Calor total 13.405 (GSH) 2.666 (GLH) Factor de contacto de la batería (BF): 0,100 Factor de calor sensible efectivo (ESHF): 0,818 Ganancias conducto impulsión: 0 w Ganancias conducto retorno: 0 w CONDICIONES DEL CICLO DE TRABAJO: T.seca H.esp. (°C) (gr/kg) Exterior: 34,2 11,1 Interior: 25,0 11,0 Entrada batería: 26,6 11,0 Salida batería: 15,3 10,1 Impulsión: 15,3 10,1 Retorno: 25,0 11,0 Punto rocío: 14,0 10,0 CAUDALES DE AIRE: Caudal de aire exterior de ventilación: 617 m³/h Caudal de aire tratado en la batería: 3.477 m³/h Caudal de aire de retorno: 2.860 m³/h RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE SELECCIÓN: CAPACIDAD FRIGORIFICA TOTAL: 16.071 w = 13.821 frig./h CAPACIDAD FRIGORIFICA SENSIBLE: 13.405 w = 11.528 frig./h CAPACIDAD CALORIFICA TOTAL: 14.249 w = 12.254 kcal./h CAUDAL DE AIRE EN LA BATERÍA: 3.477 m³/h TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE SECA: 26,6 °C TEMPERATURA ENTRADA BATERÍA BASE HUMEDA: 19,2 °C TEMPERATURA EXTERIOR BASE SECA: 34,2 °C


DE EMPRESAS

FECHA 17/11/09


ZONA Pasillo Ts Exterior Interior Diferencia

DESTINADA A Pasillos (°C) 1,9 21,0 19,1



Fachada E MEXA02 E 1,125 98,8 0,61 1,9 1.287 Ventana E VPCL04 E 1,125 5,4 3,34 1,9 388 Ventana E VPCL04 E 1,125 4,9 3,34 1,9 352 Ventana E VPCL04 E 1,125 5,3 3,34 1,9 380 Ventana E VPCL04 E 1,125 3,2 3,34 1,9 230 Ventana E VPCL04 E 1,125 5,2 3,34 1,9 373 Ventana E VPCL04 E 1,125 5,2 3,34 1,9 373 Ventana E VPCL04 E 1,125 5,0 3,34 1,9 359 Ventana E VPCL04 E 1,125 5,1 3,34 1,9 366 Cubierta 1 CUB01 H 1,000 176,2 0,41 1,9 1.397

5.504


Forjado interior 1 FOR01S 176,2 0,61 11,9 975 975


Ventana E VPCL04 E 15,3 79,9 1,9 518 Ventana E VPCL04 E 15,3 72,5 1,9 470 Ventana E VPCL04 E 15,3 78,4 1,9 509 Ventana E VPCL04 E 15,3 47,3 1,9 307 Ventana E VPCL04 E 15,3 76,9 1,9 499 Ventana E VPCL04 E 15,3 76,9 1,9 499 Ventana E VPCL04 E 15,3 74,0 1,9 480 Ventana E VPCL04 E 15,3 75,4 1,9 489

3.771


616,7 m³/h Ventilación 617 1,9 4.000 4.000

13.6.2.1.1.1.1.9.SUPLEMENTOS




13.6.3. Cálculo de las redes de conductos

13.6.3.1.SUBSISTEMA “Equipo A. Ac. Planta Baja”

DETALLE DEL CÁLCULO DE LAS UNIDADES TERMINALES

IMPULSIÓN Referencia

Dimensiones (Horz.xVert.)

ó Ø (mm)

Q Nom. (m³/h)

Q real (m³/h)

Nivel s. (dBA)

S Ent. (m²)

V Sal. (m/s)

∆∆∆∆Ps (Pa)

∆∆∆∆Pb (Pa)

∆∆∆∆Pe (Pa)

∆∆∆∆Pc (Pa)

∆∆∆∆Pv (Pa)

BI48 [4] 8" 259,9 216,9 21,7 0,034 3,83 0,4 11,1 21,4 0,0 73,0 BI51 [5] 8" 259,9 217,0 21,7 0,034 3,83 0,4 11,1 21,6 0,0 73,0 BI50 [7] 8" 259,9 216,9 21,7 0,034 3,83 0,4 11,1 21,8 0,0 73,0

BI49 [8] 8" 259,9 216,8 21,7 0,034 3,83 0,4 11,1 21,7 0,0 73,0 BI45 [10] 8" 259,9 217,1 21,7 0,034 3,84 5,6 11,1 17,8 0,0 73,0 BI46 [11] 8" 259,9 216,8 21,7 0,034 3,83 0,4 11,1 21,6 0,0 72,9 BI43 [12] 8" 259,9 216,9 21,7 0,034 3,83 4,7 11,1 17,4 0,0 73,0 BI44 [13] 8" 259,9 216,7 21,7 0,034 3,83 0,4 11,1 20,4 0,0 73,0 BI41 [14] 12" 829,0 691,1 30,2 0,073 5,18 3,6 20,2 5,0 0,0 73,0 BI41 [15] 12" 829,0 690,5 30,2 0,073 5,18 3,8 20,2 2,7 0,0 73,0 BI41 [16] 12" 829,0 690,0 30,2 0,073 5,18 2,7 20,2 3,0 0,0 73,0 BI41 [17] 12" 829,0 689,4 30,2 0,073 5,17 2,9 20,1 1,2 0,0 73,0 BI41 [18] 12" 829,0 688,8 30,1 0,073 5,17 2,0 20,1 0,9 0,0 73,0 BI41 [19] 12" 829,0 687,6 30,1 0,073 5,16 0,9 20,0 0,0 0,0 73,0 BI69 [22] 14" 1.059,0 882,3 29,1 0,099 4,59 4,2 16,7 11,6 0,0 72,9 BI69 [23] 14" 1.059,0 881,6 29,1 0,099 4,58 4,2 16,6 9,2 0,0 73,0 BI69 [24] 14" 1.059,0 881,0 29,1 0,099 4,58 2,9 16,6 9,6 0,0 73,0 BI69 [25] 14" 1.059,0 880,4 29,1 0,099 4,58 2,9 16,6 8,3 0,0 73,0 BI69 [26] 14" 1.059,0 879,7 29,0 0,099 4,57 2,1 16,6 7,7 0,0 73,0 BI69 [27] 14" 1.059,0 878,2 29,0 0,099 4,57 1,1 16,5 6,4 0,0 73,0 BI66 [21] 12" 888,0 740,3 32,4 0,073 5,55 5,7 23,2 4,6 0,0 72,9 BI47 [20] 8" 259,9 216,8 21,7 0,034 3,83 6,2 11,1 17,6 0,0 72,9

RETORNO Referencia


ó Ø (mm)

Q Nom. (m³/h)

Q real (m³/h)

Nivel s. (dBA)

S Ent. (m²)

V Sal. (m/s)

∆∆∆∆Ps (Pa)

∆∆∆∆Pb (Pa)

∆∆∆∆Pe (Pa)

∆∆∆∆Pc (Pa) ∆∆∆∆Pv (Pa)

BR65 [31] 250x200 700,0 817,4 51,6 0,050 6,88 2,3 61,6 82,9 0,1 203,8 923 [32] 250x250 923,0 1.077,7 51,3 0,062 6,84 2,1 59,4 85,9 0,0 203,8

BR65 [34] 250x200 700,0 817,4 51,6 0,050 6,88 2,3 61,6 62,6 0,1 203,7 923 [35] 250x250 923,0 1.077,8 51,3 0,062 6,84 2,5 59,4 63,8 0,1 203,8 923 [37] 250x250 923,0 1.078,3 51,3 0,062 6,85 2,5 59,4 54,1 0,1 203,7

BR65 [38] 250x200 700,0 817,7 51,6 0,050 6,89 2,3 61,7 58,2 0,1 203,7 BR65 [40] 250x200 700,0 817,9 51,7 0,050 6,89 2,3 61,7 31,9 0,1 203,7 923 [41] 250x250 923,0 1.078,4 51,4 0,062 6,85 2,5 59,4 28,9 0,1 203,7

BR65 [43] 250x200 700,0 818,3 51,7 0,050 6,89 2,3 61,8 19,9 0,1 203,7 923 [44] 250x250 923,0 1.079,0 51,4 0,062 6,85 2,5 59,5 19,5 0,1 203,7 923 [46] 250x250 923,0 1.079,5 51,4 0,062 6,85 2,5 59,5 3,5 0,1 203,7

BR65 [47] 250x200 700,0 818,7 51,7 0,050 6,89 2,3 61,8 0,0 0,1 203,7 BR53 [48] 250x200 628,0 735,0 46,4 0,050 6,19 1,8 49,8 0,7 0,0 203,7

Q Nom.: Caudal nominal; Q real: Caudal real; Nivel s.: Nivel sonoro; S Ent.: Sección a la entrada; V Sal.: Velocidad a la salida;

∆ Ps: Pérdida de presión en las transformaciones de conexión;

∆ Pb: Pérdida de presión en la boca;

∆ Pc: Pérdida de presión en el conducto de conexión;

∆ Pe.: Pérdida de presión provocada en la compuerta para el equilibrado del sistema;

∆ Pv: Presión total necesaria desde el ventilador.

DETALLE DEL CÁLCULO DE LOS CONDUCTOS

IMPULSIÓN Tramo


ó Ø (mm)

Área (m²)

Ø eqv. (mm)

Long (m)

Leqv. (m)

Caudal (m³/h)

Velc. (m/s)

∆∆∆∆Ps. (Pa)

∆∆∆∆Pf. (Pa)

∆∆∆∆Pt (Pa)

Pt. final (Pa)

Conducto [1-2]

1350x500 0,675 871 3,10 76,94 12.113,0 4,98 26,6 1,1 27,6 45,3

Conducto [2-3]

300x300 0,090 328 6,40 24,95 867,6 2,68 8,2 2,1 10,3 35,0

Conducto [3-4]

200x200 0,040 218 1,60 8,87 216,9 1,51 1,7 0,3 2,0 33,0

Conducto [3-5]

200x200 0,040 218 0,80 8,87 217,0 1,51 1,7 0,2 1,8 33,2

Conducto [3-6]

250x250 0,062 273 4,20 -0,55 433,7 1,93 -0,1 1,0 0,8 34,2

Conducto [6-7]

200x200 0,040 218 0,80 3,37 216,9 1,51 0,6 0,2 0,8 33,4

Conducto [6-8]

200x200 0,040 218 1,60 3,37 216,8 1,51 0,6 0,3 0,9 33,2

Conducto [2-9]

1350x500 0,675 871 8,40 8,49 11.245,4 4,63 2,6 2,5 5,1 40,2

Conducto [9-10]

750x450 0,337 630 1,80 15,09 5.005,0 4,12 5,1 0,6 5,7 34,6

Conducto [10-11]

200x200 0,040 218 2,80 4,81 216,8 1,51 0,9 0,5 1,4 33,1

Conducto [10-12]

750x450 0,337 630 5,00 -0,36 4.571,1 3,76 -0,1 1,4 1,3 33,2

Conducto [12-13]

200x200 0,040 218 2,60 4,10 216,7 1,51 0,8 0,5 1,3 32,0

Conducto [12-14]

750x450 0,337 630 7,20 11,32 4.137,4 3,41 2,7 1,7 4,4 28,8

Conducto [14-15]

500x500 0,250 546 5,00 1,06 3.446,3 3,83 0,4 1,7 2,1 26,8

Conducto [15-16]

500x500 0,250 546 4,80 -0,86 2.755,8 3,06 -0,2 1,1 0,9 25,9

Conducto [16-17]

450x400 0,180 463 4,80 0,49 2.065,8 3,19 0,1 1,4 1,6 24,3

Conducto [17-18]

400x350 0,140 409 4,80 -0,04 1.376,4 2,73 0,0 1,3 1,2 23,1

Conducto [18-19]

300x250 0,075 299 5,00 1,18 687,6 2,55 0,4 1,7 2,1 21,0

Conducto [9-20]

800x500 0,400 686 7,80 8,23 6.240,4 4,33 2,7 2,6 5,3 34,9

Conducto [20-21]

800x500 0,400 686 5,00 -0,37 6.023,5 4,18 -0,1 1,5 1,4 33,5

Conducto [21-22]

800x500 0,400 686 4,64 -0,63 5.283,3 3,67 -0,2 1,1 1,0 32,5

Conducto [22-23]

650x450 0,293 588 5,00 1,70 4.400,9 4,18 0,6 1,8 2,5 30,1

Conducto [23-24]

650x450 0,293 588 4,80 -0,91 3.519,3 3,34 -0,2 1,2 1,0 29,1

Conducto [24-25]

500x450 0,225 518 4,80 0,19 2.638,3 3,26 0,1 1,3 1,3 27,8

Conducto [25-26]

400x400 0,160 437 4,80 0,11 1.757,9 3,05 0,0 1,4 1,4 26,3

Conducto [26-27]

300x300 0,090 328 5,00 1,43 878,2 2,71 0,5 1,7 2,2 24,1

RETORNO Tramo


ó Ø (mm)

Área (m²)

Deqv. (mm)

Long (m)

Leqv. (m)

Caudal (m³/h)

Velc. (m/s)

∆∆∆∆Ps. (Pa)

∆∆∆∆Pf. (Pa)

∆∆∆∆Pt (Pa)

Pt. final (Pa)

Conducto [28-29]

950x500 0,475 743 55,70 56,22 12.113,0 7,08 42,0 41,6 83,6 120,2

Conducto [29-30]

950x500 0,475 743 3,00 8,05 12.113,0 7,08 6,0 2,2 8,2 111,9

Conducto [30-31]

250x250 0,062 273 1,80 -50,50 817,4 3,63 -36,2 1,3 -34,9 146,9

Conducto [30-32]

300x300 0,090 328 1,60 -74,06 1.077,7 3,33 -36,2 0,8 -35,5 147,4

Conducto [30-33]

950x500 0,475 743 1,40 16,54 10.217,8 5,98 9,1 0,8 9,8 102,1

Conducto [33-34]

250x250 0,062 273 1,80 -35,94 817,4 3,63 -25,8 1,3 -24,5 126,6

Conducto [33-35]

300x250 0,075 299 1,60 -32,43 1.077,8 3,99 -24,8 1,2 -23,6 125,7

Conducto [33-36]

700x500 0,350 644 4,80 8,51 8.322,6 6,61 6,4 3,6 10,1 92,0

Conducto [36-37]

300x250 0,075 299 1,60 -33,00 1.078,3 3,99 -25,3 1,2 -24,1 116,1

Conducto [36-38]

250x250 0,062 273 1,80 -43,88 817,7 3,63 -31,5 1,3 -30,2 122,2

Conducto [36-39]

700x500 0,350 644 4,80 16,64 6.426,6 5,10 7,9 2,3 10,1 81,9

Conducto [39-40]

250x250 0,062 273 1,80 -21,40 817,9 3,63 -15,4 1,3 -14,1 96,0

Conducto [39-41]

300x250 0,075 299 1,60 -13,43 1.078,4 3,99 -10,3 1,2 -9,1 90,9

Conducto [39-42]

500x450 0,225 518 5,00 6,51 4.530,4 5,59 4,7 3,6 8,3 73,6

Conducto [42-43]

250x250 0,062 273 1,80 -16,27 818,3 3,64 -11,7 1,3 -10,4 84,0

Conducto [42-44]

300x250 0,075 299 1,60 -12,10 1.079,0 4,00 -9,3 1,2 -8,1 81,6

Conducto [42-45]

400x400 0,160 437 4,80 9,73 2.633,1 4,57 6,0 2,9 8,9 64,6

Conducto [45-46]

300x250 0,075 299 1,60 -2,89 1.079,5 4,00 -2,2 1,2 -1,0 65,6

Conducto [45-47]

250x250 0,062 273 1,80 -1,15 818,7 3,64 -0,8 1,3 0,5 64,2

Conducto [45-48]

250x250 0,062 273 7,40 13,22 735,0 3,27 7,8 4,4 12,2 52,4

Ø eqv.: Diámetro del conducto circular equivalente; Long.: Longitud de conducto recto; Leqv.: Longitud equivalente de conducto recto debida a las transformaciones y codos;

∆ Ps.: Pérdida de presión en los accesorios y singularidades;

∆ Pf.: Pérdida de presión por fricción;

∆ P: Pérdida de presión total en el conducto; Pt. final: Presión total al final del conducto.

13.6.3.2.SUBSISTEMA “Equipo A. Ac. Planta Alta”

DETALLE DEL CÁLCULO DE LAS UNIDADES TERMINALES

IMPULSIÓN Referencia


ó Ø (mm)

Q Nom. (m³/h)

Q real (m³/h)

Nivel s. (dBA)

S Ent. (m²)

V Sal. (m/s)

∆∆∆∆Ps (Pa)

∆∆∆∆Pb (Pa)

∆∆∆∆Pe (Pa)

∆∆∆∆Pc (Pa)

∆∆∆∆Pv (Pa)

BI15 [6] 8" 316,1 267,2 26,7 0,034 4,72 4,7 16,9 24,3 0,4 137,4 BI15 [5] 8" 316,1 267,3 26,7 0,034 4,72 5,5 16,9 25,2 0,4 137,4 BI15 [4] 8" 316,1 267,4 26,7 0,034 4,72 12,0 16,9 20,7 0,4 137,4

BI15 [10] 8" 316,1 266,8 26,7 0,034 4,71 4,7 16,8 27,5 0,4 137,4 BI15 [9] 8" 316,1 266,9 26,7 0,034 4,71 5,5 16,8 28,4 0,4 137,4 BI15 [8] 8" 316,1 267,0 26,7 0,034 4,72 11,9 16,8 23,9 0,4 137,4

497,67 [15] 6" 192,7 162,3 29,2 0,018 5,35 4,2 20,5 54,5 1,6 137,2 497,67 [14] 6" 192,7 162,3 29,2 0,018 5,36 5,8 20,5 55,6 1,6 137,2 497,67 [13] 6" 192,7 162,4 29,2 0,018 5,36 7,1 20,5 57,2 1,6 137,2 497,67 [12] 6" 192,7 162,4 29,2 0,018 5,36 10,7 20,5 55,1 1,6 137,2 BI10 [18] 8" 360,2 304,2 30,4 0,034 5,37 6,1 21,9 52,2 0,5 137,4 BI11 [17] 8" 360,2 304,4 30,4 0,034 5,38 7,2 21,9 55,0 0,5 137,4 BI26 [20] 8" 360,2 304,5 30,4 0,034 5,38 14,3 21,9 19,2 0,5 137,4 BI26 [21] 8" 360,2 304,1 30,4 0,034 5,37 6,5 21,8 23,1 0,5 137,4 BI15 [22] 8" 316,1 266,9 26,7 0,034 4,71 4,7 16,8 27,4 0,4 137,4 BI26 [24] 8" 360,2 304,1 30,4 0,034 5,37 7,2 21,8 50,7 0,5 137,3 BI26 [25] 8" 360,2 303,9 30,4 0,034 5,37 6,1 21,8 48,0 0,5 137,3 BI26 [27] 8" 360,2 304,2 30,4 0,034 5,37 14,3 21,9 26,8 0,5 137,4 BI26 [28] 8" 360,2 303,9 30,4 0,034 5,37 6,5 21,8 30,6 0,5 137,4 BI15 [29] 8" 316,1 266,7 26,7 0,034 4,71 4,7 16,8 35,0 0,4 137,4 BI26 [32] 8" 360,2 304,0 30,4 0,034 5,37 14,3 21,8 22,5 0,5 137,4 BI26 [33] 8" 360,2 303,7 30,4 0,034 5,37 6,5 21,8 26,3 0,5 137,4 BI15 [34] 8" 316,1 266,5 26,7 0,034 4,71 4,7 16,8 30,7 0,4 137,4 BI9 [38] 10" 648,1 546,2 35,0 0,051 6,01 8,0 27,6 22,8 1,0 137,3 BI9 [37] 10" 648,1 546,4 35,0 0,051 6,01 5,9 27,6 26,9 1,0 137,3 BI9 [36] 10" 648,1 546,5 35,0 0,051 6,01 10,7 27,6 23,0 1,0 137,3

BI15 [43] 8" 316,1 266,7 26,7 0,034 4,71 4,7 16,8 16,2 0,4 137,4 BI9 [42] 10" 648,1 545,4 34,9 0,051 6,00 13,4 27,5 0,0 1,0 137,3 BI9 [41] 10" 648,1 546,0 34,9 0,051 6,01 8,1 27,6 9,1 1,0 137,3 BI9 [40] 10" 648,1 546,2 35,0 0,051 6,01 13,5 27,6 4,9 1,0 137,3 BI9 [46] 10" 648,1 545,8 34,9 0,051 6,00 8,0 27,6 20,4 1,0 137,3 BI9 [45] 10" 648,1 546,0 34,9 0,051 6,01 5,9 27,6 24,5 1,0 137,3 BI9 [44] 10" 648,1 546,1 34,9 0,051 6,01 10,7 27,6 20,6 1,0 137,3

BI26 [47] 8" 360,2 304,1 30,4 0,034 5,37 7,2 21,8 35,7 0,5 137,4 BI26 [48] 8" 360,2 303,9 30,4 0,034 5,37 6,1 21,8 32,9 0,5 137,4

RETORNO Referencia


ó Ø (mm)

Q Nom. (m³/h)

Q real (m³/h)

Nivel s. (dBA)

S Ent. (m²)

V Sal. (m/s)

∆∆∆∆Ps (Pa)

∆∆∆∆Pb (Pa)

∆∆∆∆Pe (Pa)

∆∆∆∆Pc (Pa) ∆∆∆∆Pv (Pa)

BR73 [53] 250x200 706,0 819,7 51,8 0,050 6,90 2,9 62,0 25,7 0,1 144,4 BR74 [55] 250x200 706,0 820,0 51,8 0,050 6,91 9,6 62,0 13,9 0,1 144,4 BR79 [56] 300x250 953,3 1.107,5 42,1 0,075 5,61 1,2 39,0 46,4 0,0 144,4 BR75 [58] 250x200 706,0 820,5 51,8 0,050 6,91 2,9 62,1 0,0 0,1 144,4 BR76 [60] 400x300 2.015,0 2.342,2 50,9 0,120 6,79 3,8 54,3 14,3 0,1 144,4 BR77 [62] 400x300 2.015,0 2.342,6 50,9 0,120 6,79 12,4 54,3 5,0 0,1 144,4 BR79 [63] 300x250 953,3 1.108,7 42,1 0,075 5,61 1,2 39,1 35,5 0,0 144,4

BR78 [64] 400x200 1.218,0 1.414,0 50,8 0,080 6,77 11,9 57,2 22,6 0,0 144,4 BR79 [65] 300x250 953,3 1.107,0 42,0 0,075 5,61 1,2 39,0 53,2 0,0 144,4

Q Nom.: Caudal nominal; Q real: Caudal real; Nivel s.: Nivel sonoro; S Ent.: Sección a la entrada; V Sal.: Velocidad a la salida;

∆ Ps: Pérdida de presión en las transformaciones de conexión;

∆ Pb: Pérdida de presión en la boca;

∆ Pc: Pérdida de presión en el conducto de conexión;

∆ Pe.: Pérdida de presión provocada en la compuerta para el equilibrado del sistema;

∆ Pv: Presión total necesaria desde el ventilador.

DETALLE DEL CÁLCULO DE LOS CONDUCTOS

IMPULSIÓN Tramo


ó Ø (mm)

Área (m²)

Ø eqv. (mm)

Long (m)

Leqv. (m)

Caudal (m³/h)

Velc. (m/s)

∆∆∆∆Ps. (Pa)

∆∆∆∆Pf. (Pa)

∆∆∆∆Pt (Pa)

Pt. final (Pa)

Conducto [1-2]

ø 800 0,503 800 6,56 56,04 11.882,2 6,57 28,6 3,3 31,9 105,5

Conducto [2-3]

ø 400 0,126 400 16,20 94,10 1.602,5 3,54 36,3 6,3 42,6 62,9

Conducto [3-4]

ø 250 0,049 250 1,20 10,83 801,8 4,54 11,6 1,3 12,9 49,9

Conducto [4-5]

ø 250 0,049 250 2,60 1,13 534,4 3,02 0,6 1,3 1,9 48,0

Conducto [5-6]

ø 200 0,031 200 2,60 1,51 267,2 2,36 0,7 1,1 1,8 46,2

Conducto [3-7]

ø 250 0,049 250 5,00 1,20 800,7 4,53 1,3 5,4 6,7 56,2

Conducto [7-8]

ø 250 0,049 250 1,20 1,73 800,7 4,53 1,9 1,3 3,1 53,1

Conducto [8-9]

ø 250 0,049 250 2,60 1,13 533,7 3,02 0,6 1,3 1,9 51,2

Conducto [9-10]

ø 200 0,031 200 2,60 1,51 266,8 2,36 0,6 1,1 1,8 49,4

Conducto [2-11]

ø 800 0,503 800 11,60 0,89 10.279,7 5,68 0,3 4,5 4,9 100,6

Conducto [11-12]

ø 250 0,049 250 3,20 13,72 649,5 3,68 10,1 2,3 12,4 88,2

Conducto [12-13]

ø 250 0,049 250 3,00 0,56 487,0 2,76 0,2 1,3 1,5 86,6

Conducto [13-14]

ø 200 0,031 200 4,00 0,72 324,6 2,87 0,4 2,5 2,9 83,7

Conducto [14-15]

ø 160 0,020 160 4,20 1,14 162,3 2,24 0,6 2,2 2,7 81,0

Conducto [11-16]

ø 800 0,503 800 3,40 8,46 9.630,3 5,32 2,9 1,2 4,1 96,4

Conducto [16-17]

ø 250 0,049 250 4,60 13,55 608,6 3,44 8,8 3,0 11,8 84,6

Conducto [17-18]

ø 200 0,031 200 5,60 1,55 304,2 2,69 0,8 3,1 3,9 80,7

Conducto [16-19]

ø 800 0,503 800 2,20 8,36 9.021,7 4,99 2,6 0,7 3,3 93,2

Conducto [19-20]

ø 250 0,049 250 4,60 24,90 875,4 4,95 31,4 5,8 37,2 56,0

Conducto [20-21]

ø 250 0,049 250 5,60 1,26 571,0 3,23 0,7 3,2 4,0 52,0

Conducto [21-22]

ø 200 0,031 200 4,20 1,87 266,9 2,36 0,8 1,8 2,6 49,4

Conducto [19-23]

ø 630 0,312 630 2,60 2,00 8.146,3 7,26 1,6 2,1 3,8 89,4

Conducto [23-24]

ø 250 0,049 250 4,60 9,39 608,1 3,44 6,1 3,0 9,1 80,3

Conducto [24-25]

ø 200 0,031 200 5,60 1,55 303,9 2,69 0,8 3,0 3,9 76,4

Conducto [23-26]

ø 630 0,312 630 2,20 6,53 7.538,2 6,72 4,6 1,6 6,2 83,2

Conducto [26-27]

ø 250 0,049 250 4,60 11,06 874,7 4,95 13,9 5,8 19,7 63,5

Conducto [27-28]

ø 250 0,049 250 5,60 1,26 570,5 3,23 0,7 3,2 4,0 59,5

Conducto [28-29]

ø 200 0,031 200 4,20 1,87 266,7 2,36 0,8 1,8 2,6 56,9

Conducto [26-30]

ø 630 0,312 630 2,80 6,11 6.663,5 5,94 3,5 1,6 5,1 78,1

Conducto [30-31]

ø 630 0,312 630 2,20 6,18 6.055,5 5,40 2,9 1,1 4,0 74,1

Conducto [31-32]

ø 250 0,049 250 4,60 7,33 874,3 4,95 9,2 5,8 15,0 59,1

Conducto [32-33]

ø 250 0,049 250 5,60 1,26 570,2 3,23 0,7 3,2 4,0 55,2

Conducto [33-34]

ø 200 0,031 200 4,20 1,87 266,5 2,36 0,8 1,8 2,6 52,6

Conducto [31-35]

ø 630 0,312 630 3,40 5,61 5.181,2 4,62 2,0 1,2 3,2 70,9

Conducto [35-36]

ø 400 0,126 400 4,60 16,28 1.639,0 3,62 6,6 1,9 8,4 62,5

Conducto [36-37]

ø 400 0,126 400 3,00 1,92 1.092,5 2,42 0,4 0,6 0,9 61,6

Conducto [37-38]

ø 250 0,049 250 2,60 1,12 546,2 3,09 0,6 1,4 2,0 59,6

Conducto [35-39]

ø 500 0,196 500 3,20 5,36 3.542,2 5,01 3,0 1,8 4,7 66,2

Conducto [39-40]

ø 400 0,126 400 4,60 31,37 1.904,4 4,21 16,6 2,4 19,0 47,1

Conducto [40-41]

ø 400 0,126 400 3,00 1,39 1.358,1 3,00 0,4 0,9 1,3 45,9

Conducto [41-42]

ø 250 0,049 250 2,60 0,87 812,1 4,60 1,0 2,9 3,8 42,1

Conducto [42-43]

ø 200 0,031 200 4,20 5,06 266,7 2,36 2,2 1,8 4,0 38,1

Conducto [39-44]

ø 400 0,126 400 7,40 7,80 1.637,9 3,62 3,1 3,0 6,1 60,1

Conducto [44-45]

ø 400 0,126 400 3,00 1,92 1.091,8 2,41 0,4 0,6 0,9 59,1

Conducto [45-46]

ø 250 0,049 250 2,60 1,12 545,8 3,09 0,6 1,4 2,0 57,1

Conducto [30-47]

ø 250 0,049 250 4,60 15,23 608,0 3,44 9,9 3,0 12,9 65,3

Conducto [47-48]

ø 200 0,031 200 5,60 1,55 303,9 2,69 0,8 3,0 3,9 61,4

RETORNO Tramo


ó Ø (mm)

Área (m²)

Deqv. (mm)

Long (m)

Leqv. (m)

Caudal (m³/h)

Velc. (m/s)

∆∆∆∆Ps. (Pa)

∆∆∆∆Pf. (Pa)

∆∆∆∆Pt (Pa)

Pt. final (Pa)

Conducto [49-50]

ø 800 0,503 800 6,39 42,00 11.882,2 6,57 21,4 3,3 24,7 119,7

Conducto [50-51]

ø 800 0,503 800 13,40 4,58 11.882,2 6,57 2,3 6,8 9,2 110,5

Conducto [51-52]

ø 800 0,503 800 4,80 22,26 9.361,2 5,17 7,4 1,6 8,9 101,6

Conducto [52-53]

ø 250 0,049 250 4,00 5,75 819,7 4,64 6,4 4,5 10,9 90,7

Conducto [52-54]

ø 630 0,312 630 4,80 7,04 8.541,5 7,61 6,3 4,3 10,6 91,0

Conducto [54-55]

ø 400 0,126 400 4,00 6,17 1.927,5 4,26 3,3 2,2 5,5 85,5

Conducto [55-56]

ø 400 0,126 400 10,60 -16,26 1.107,5 2,45 -3,2 2,1 -1,1 86,6

Conducto [54-57]

ø 630 0,312 630 4,80 18,55 6.614,0 5,89 10,4 2,7 13,1 77,9

Conducto [57-58]

ø 250 0,049 250 4,00 7,46 820,5 4,64 8,4 4,5 12,8 65,1

Conducto [57-59]

ø 630 0,312 630 4,80 -9,02 5.793,5 5,16 -4,0 2,1 -1,9 79,8

Conducto [59-60]

ø 400 0,126 400 4,00 5,50 2.342,2 5,18 4,2 3,1 7,3 72,5

Conducto [59-61]

ø 500 0,196 500 5,00 1,90 3.451,3 4,88 1,0 2,6 3,6 76,2

Conducto [61-62]

ø 500 0,196 500 4,00 4,08 3.451,3 4,88 2,2 2,1 4,3 71,9

Conducto [62-63]

ø 400 0,126 400 10,60 -30,55 1.108,7 2,45 -6,0 2,1 -3,9 75,8

Conducto [51-64]

ø 400 0,126 400 4,00 17,42 2.521,0 5,57 15,4 3,5 18,9 91,7

Conducto [64-65]

ø 400 0,126 400 10,60 -19,16 1.107,0 2,45 -3,8 2,1 -1,7 93,4

Ø eqv.: Diámetro del conducto circular equivalente; Long.: Longitud de conducto recto; Leqv.: Longitud equivalente de conducto recto debida a las transformaciones y codos;

∆ Ps.: Pérdida de presión en los accesorios y singularidades;

∆ Pf.: Pérdida de presión por fricción;

∆ P: Pérdida de presión total en el conducto; Pt. final: Presión total al final del conducto.

13.7. Contra Incendios 13.7.1. Resultados por área de operación e hipótesis de simultaneidad

Referencia Número

de Bocas

Boca de presión mínima

Presión mínima (bar)

Caudal (m³/h)

Capac. (m³)

Presión necesaria (bar)

Hipótesis 1: BIE 25mm [3]+BIE 25mm [5]

2 BIE 25mm [5] 3,856 12,6 12,6 5,6

A continuación se detallan los resultados más significativos del cálculo hidráulico completo del sistema para cada una de las áreas de operación e hipótesis de simultaneidad supuestas.

13.7.1.1.Hipótesis 1: BIE 25mm [3]+BIE 25mm [5] Esta hipótesis supone el funcionamiento simultáneo de 2 bocas de incendios equipadas: BIE 25mm [3] y BIE 25mm [5], pertenecientes al sector de incendios Zona Operaciones. Valores más significativos La máxima presión absoluta alcanza 6000 mbar en el nudo 1 y la mínima 5996 mbar en el nudo 5. El rango de velocidades oscila entre 0,3 m/s en Tramo [1-2], Acero DIN 2450 ST37 ø-DN 125, y 0,2 m/s en el tramo Tramo [4-5], Acero DIN 2450 ST37 ø-DN 100. El caudal máximo es de 209 l/min. en Tramo [1-2], Acero DIN 2450 ST37 ø-DN 125 y el mínimo 104 l/min. en Tramo [4-5], Acero DIN 2450 ST37 ø-DN 100. La máxima presión de descarga se alcanza en BIE 25mm [3], K-54 con 3,9 bar. y la mínima se alcanza en BIE 25mm [5], K-54 con 3,9 bar. Necesidades de caudal y capacidad del depósito Dado un tiempo de funcionamiento de 60 minutos y 2 bocas de incendio equipadas en el sector de incendios con un caudal total de 210,1 litros/min., según RT-ROC y UNE 23.590 las necesidades de almacenamiento de agua son:

V = 60 � 210,1 = 12.607,6 litros = 12,6 m³ Necesidades de presión De los cálculos hidráulicos se desprende que la presión de descarga mínima se produce en la boca de incendio BIE 25mm [5], K-54 donde las pérdidas de carga alcanzan el valor Jr = 0,338 bar. Para alcanzar en esta boca de incendio un caudal de descarga de 105 l/min. es necesaria una presión en el orificio de salida de:

Pd = Q²/K² = 105²/53² =3,856 bar La diferencia de alturas entre el equipo de bombeo y la boca de incendio da lugar a una diferencia de presiones estáticas dada por la expresión:

Pe = (0,0 - 0,000 + 3,00) � 0,102 = 0,306 bar La pérdida de presión máxima debida a la manguera en la boca de incendio es de:

Pm = 1,50 bar Aplicando la ecuación de Bernouilli las necesidades de presión vienen dadas por:

HB = Jr + Pd + Pe + Pm = 6,0 bar

13.7.2. Cálculos Hidráulicos (Accesorios) Cálculos hidráulicos para el área de operación Hipótesis 1: BIE 25mm [3]+BIE 25mm [5].

Ref. X (m) Y (m) Z(m) Accesorio L. eq. (m)

1 82,40 153,40 0,00 Unión - DN 125 0,00-0,00

2 96,40 149,80 0,00 Te derivación división DN 125 x DN 100 x DN 100 0,00-6,10-1,60

3 95,80 149,80 0,00 Codo roscado 90° - DN 100 0,00-4,54

4 96,40 123,80 0,00 Codo soldado 90° - DN 100 0,71-0,71

5 95,80 123,80 0,00 Codo roscado 90° - DN 100 0,00-4,54

13.7.3. Cálculos Hidráulicos (BIEs)

Cálculos hidráulicos para el área de operación Hipótesis 1: BIE 25mm [3]+BIE 25mm [5].

Referencia BIE o Hidrante Factor K Altura

(m)

Presión

(bar)

Caudal

(l/min)

BIE 25mm [3] 53,5 3,0 3,857 105

BIE 25mm [5] 53,5 3,0 3,856 105

13.7.4. Cálculos Hidráulicos (Tuberías y Válvulas)

Cálculos hidráulicos para el área de operación Hipótesis 1: BIE 25mm [3]+BIE 25mm [5].

Referencia Diámetro Nominal d (mm)

C Q (l/min)

V (m/s)

L (m)

Le (m)

∆h (bar)

Pi (bar)

Pj (bar)

J (mbar)

Tramo [2-3] Acero DIN 2450 ST37 ø-DN 100

107,9 120 105 0,2 0,60 7,53 0,000 5,998 5,997 0


107,9 120 105 0,2 26,00 2,31 0,000 5,998 5,996 2


107,9 120 105 0,2 0,60 2,14 0,000 5,996 5,996 0


132,5 120 210 0,3 20,60 5,72 0,000 6,000 5,998 2

Donde: d = Diámetro interior de la tubería, en milímetros. C = Constante de Hazen-Williams para el tipo y condición del tubo. Q = Caudal de agua que pasa por el tubo, en litros por minuto. V = Velocidad del agua, en metros por segundo. L = Longitud del tubo, en metros. Le = Longitud equivalente de accesorios, en metros. ∆h = Variación de altura estática, en bares. Pi = Presión en el nudo inicial, en bares. Pj = Presión en el nudo final, en bares. J = Pérdida de carga en la tubería, en milibares.

13. anexos de cÁlculo 13.1. fontanería -...

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